FR2831345A1 - Machine electrique a defluxage mecanique - Google Patents
Machine electrique a defluxage mecanique Download PDFInfo
- Publication number
- FR2831345A1 FR2831345A1 FR0113750A FR0113750A FR2831345A1 FR 2831345 A1 FR2831345 A1 FR 2831345A1 FR 0113750 A FR0113750 A FR 0113750A FR 0113750 A FR0113750 A FR 0113750A FR 2831345 A1 FR2831345 A1 FR 2831345A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- rotor
- stator
- machine according
- machine
- flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 7
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 7
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 7
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 5
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 19
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 2
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K21/00—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets
- H02K21/02—Details
- H02K21/021—Means for mechanical adjustment of the excitation flux
- H02K21/028—Means for mechanical adjustment of the excitation flux by modifying the magnetic circuit within the field or the armature, e.g. by using shunts, by adjusting the magnets position, by vectorial combination of field or armature sections
- H02K21/029—Vectorial combination of the fluxes generated by a plurality of field sections or of the voltages induced in a plurality of armature sections
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K16/00—Machines with more than one rotor or stator
- H02K16/02—Machines with one stator and two or more rotors
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K21/00—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets
- H02K21/12—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets
- H02K21/14—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets with magnets rotating within the armatures
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/22—Rotating parts of the magnetic circuit
- H02K1/27—Rotor cores with permanent magnets
- H02K1/2706—Inner rotors
- H02K1/272—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis
- H02K1/274—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis the rotor consisting of two or more circumferentially positioned magnets
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Permanent Magnet Type Synchronous Machine (AREA)
Abstract
Machine électrique 1, comprenant un stator 2, un rotor 3, et un arbre de sortie 8, le rotor comprenant une première partie 9 reliée à l'arbre de sortie 8, et une deuxième partie 10 susceptible de tourner par rapport à la première partie 9. Il est prévu un moyen pour dériver une partie du flux en interne dans le rotor 3 de façon que le flux dans l'entrefer soit réduit.
Description
<Desc/Clms Page number 1>
Machine électrique à défluxage mécanique
La présente invention concerne le domaine des machines électriques, comprenant en général un rotor et un stator, le stator étant fixé par exemple à un carter et le rotor étant couplé à un arbre.
La présente invention concerne le domaine des machines électriques, comprenant en général un rotor et un stator, le stator étant fixé par exemple à un carter et le rotor étant couplé à un arbre.
Dans le domaine des machines électriques, on connaît les machines synchrones à aimants permanents dont l'utilisation dans les entraînements électriques est croissante. En effet, l'utilisation d'aimants à haute performance, notamment à base de terres rares, permet d'obtenir des machines synchrones très compactes et très performantes.
La particularité des machines synchrones à aimants permanents est d'avoir un flux inducteur créé par des aimants permanents, c'est-àdire non modifiable par intervention extérieure. La stabilité du flux inducteur est mise à profit pour obtenir de grands couples massiques.
La stabilité du flux inducteur présente un inconvénient dans le cas du fonctionnement à vitesse variable. En effet, la force électromotrice aux bornes de la machine est proportionnelle à la vitesse. Si on souhaite fonctionner à tension constante et vitesse variable, il faut moduler le flux résultant dans la machine. Cela peut se faire en faisant circuler des courants dans le bobinage du stator de façon telle que le flux produit par ces courants s'oppose au flux des aimants. Toutefois, compte tenu de la faible réactance de ces machines, les courants nécessaires pour régler le flux sont importants, de l'ordre du courant nominal. Les pertes Joule ainsi créées dans le bobinage du stator sont très importantes et diminuent notablement le rendement des machines, en particulier en régime de faible charge et vitesse élevée.
Le besoin existe donc de modifier le flux généré par un inducteur rotorique à aimants permanents, de manière mécanique, sans dispositif externe de commande ou de contrôle, en particulier sans actionneur électrique ou hydraulique supplémentaire, sans aimant statorique, sans circuit supplémentaire ne s'insérant pas dans la
<Desc/Clms Page number 2>
géométrie classique d'un rotor, à changement de configuration automatique, par exemple basée sur le sens de rotation et permettant de réduire l'induction d'entrefer et par conséquent les pertes fer. L'article"Efficiency of a permanent magnet polyphase machine with a mechanical field weakening"de MM. Rattei et Kraper paru dans ICEM 2000, pages 1688 à 1691,28-30 août 2000 ESPOO Finlande, décrit un rotor de machine électrique pourvu d'aimants en surface disposés sur quatre anneaux, deux solidaires en rotation de l'arbre et deux susceptibles de tourner de façon que la polarité des aimants puisse être alternée en direction axiale d'où il découle que la résultante de flux et la force électro-magnétique induite dans le bobinage du stator est nulle.
Toutefois, la machine décrite dans cet article est à aimants en surface. Par conséquent, seule la composante vectorielle des champs magnétiques est variable.
La présente invention propose un rotor et une machine électrique à perte réduite dans les matériaux magnétiques.
La présente invention propose un rotor à aimants encastrés ou enterrés construit de façon telle que les composantes des champs magnétiques puissent être réduites.
La machine électrique, selon un aspect de l'invention, comprend un stator, un rotor, et un arbre de sortie. Le rotor comprend une première partie reliée à l'arbre de sortie et une deuxième partie susceptible de tourner par rapport à la première. La machine comprend un moyen pour dériver une partie du flux en interne dans le rotor de façon que le flux dans le stator soit réduit. On diminue ainsi le flux dans les parties magnétiques du stator ce qui réduit les pertes fer tout en bénéficiant d'un défluxage rotorique réduisant les pertes Joule. On obtient ainsi un rendement satisfaisant.
Dans un mode de réalisation de l'invention, le rotor comprend une carcasse et une pluralité d'aimants permanents encastrés dans la carcasse.
<Desc/Clms Page number 3>
Dans un mode de réalisation de l'invention, la machine comprend un stator bobiné et un rotor à aimants permanents, la machine étant du type synchrone.
Dans un mode de réalisation de l'invention, la deuxième partie est mobile en rotation par rapport à la première partie sur un secteur angulaire prédéterminé, la dérivation du flux en interne dans le rotor se fait entre les pôles de la deuxième partie et les pôles de la première partie, et varie en fonction de l'angle.
Ledit secteur angulaire peut être inférieur à l'angle entre deux pôles de la machine.
Dans un mode de réalisation, le rotor comprend deux butées mécaniques limitant la rotation de la deuxième partie par rapport à la première.
Avantageusement, le rotor comprend un couplage mécanique- élastique entre les première et deuxième parties. Ledit couplage mécanique élastique peut être équipé d'une barre de torsion. Ledit couplage mécanique peut être actif sur une fraction dudit secteur angulaire.
On obtient ainsi une machine de construction simple, avec un stator classique et un rotor simple ne nécessitant pas de liaisons mécaniques ou électriques supplémentaires avec l'extérieur.
L'invention propose également un rotor pour machine électrique, comprenant une première partie reliée à un arbre de sortie et une deuxième partie susceptible de tourner par rapport à la première. Le rotor comprend un moyen pour dériver au moins une partie du flux en interne dans le rotor de façon que le flux dans l'entrefer soit réduit.
L'invention propose également un alternateur-démarreur équipé d'un tel rotor. Un véhicule peut être équipé d'un groupe motopropulseur comprenant un alternateur-démarreur.
Le rotor peut être divisé en deux parties, de dimensions semblables ou différentes. La partie mobile est apte à se déplacer en rotation entre une première position dans laquelle le flux envoyé au stator est maximal et une deuxième position dans laquelle le flux
<Desc/Clms Page number 4>
envoyé au stator est réduit, une partie importante et déterminée du flux passant en interne dans le rotor. Le flux minimal dépend du rapport des réluctances d'entrefer et des réluctances internes du rotor.
La présente invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée de quelques modes de réalisation pris à titre d'exemple nullement limitatifs et illustrés par les dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 est une vue en perspective d'une machine électrique selon l'invention ; les figures 2 et 3 sont des vues schématiques en perspective d'un rotor selon l'invention ; - la figure 4 est un diagramme de l'évolution de l'induction d'entrefer et de la force électromotrice en fonction de la rotation de la partie mobile du rotor (angle électrique) ; - les figures 5 à 9 sont des diagrammes d'évolution du couple exercé entre les deux parties du rotor (angle mécanique) selon différents modes de réalisation ; et - la figure 10 est une vue schématique en coupe axiale d'un rotor selon un mode de réalisation de l'invention.
Comme on peut le voir sur la figure 1, la machine électrique 1 comprend un stator 2 et un rotor 3. Le stator 2 présente une forme générale de cylindre de révolution creux avec un trou traversant axial dans lequel est disposé le rotor 3.
Le stator 2 comprend une carcasse 4 réalisée en matériau magnétique, par exemple un empilage de tôles magnétiques. La carcasse 4 comprend sur son alésage une pluralité, ici douze, d'encoches axiales 5 s'étendant substantiellement sur toute la longueur de la carcasse 4. Dans les encoches 5, est disposé un bobinage 6 relié de façon non représentée, à des moyens d'alimentation de la machine électrique 1. Entre les encoches 5, la carcasse 4 présente un nombre correspondant de dents radiales 7 s'étendant entre l'alésage du stator 2 et le cercle fictif passant par le fond des encoches 5.
Le rotor 3 est de type à quatre pôles et présente une forme générale de cylindre de révolution de diamètre extérieur légèrement
<Desc/Clms Page number 5>
inférieur à l'alésage du stator 2. Le rotor 3 comprend un arbre 8, sur lequel sont montées une partie 9 solidaire en rotation de l'arbre 8 et une partie 10 susceptible de se déplacer en rotation par rapport à l'arbre 8. Les parties 9 et 10 sont axialement contiguës. La longueur respective des parties 9 et 10 pourra très facilement être adaptée à chaque application en fonction de la variation de flux souhaitée. La construction des parties 9 et 10 est relativement semblable en ce sens qu'elles comprennent toutes deux une carcasse respectivement 11,12 et quatre aimants respectivement 13,14 formant quatre pôles. Les aimants 13 et 14 sont dits encastrés en ce sens qu'ils s'étendent sensiblement entre l'arbre 8 et la périphérie du rotor 3. La carcasse 11, 12 est formée d'un empilement de tôles magnétiques. Chaque carcasse 11, 12 est formée de quatre parties chacune présentant une section transversale en quart de cercle.
Comme on le voit plus particulièrement sur les figures 2 et 3, la partie 10 peut tourner d'un angle O par rapport à la partie 9. Pour permettre cette rotation, on pourra prévoir un montage de la partie 10 sur l'arbre 8 par l'intermédiaire de paliers, éventuellement de paliers à roulement, non représentés. Plus particulièrement, on pourra prévoir un palier présentant un coefficient de frottement déterminé pour laisser subsister un couple de frottement lors de la rotation de la partie 10 par rapport à la partie 9.
Sur la figure 2, la partie 10 est dans une première position par rapport à la partie 9 dans laquelle les pôles 13 et 14 sont alignés. La machine électrique 1 se comporte alors comme une machine classique dont le rotor est construit en une partie, semblable par exemple à la partie 9. Le flux traversant le stator est alors le flux maximal qui n'est autre que le flux nominal dans le cas d'une machine de construction classique.
Sur la figure 3, on voit que la partie 10 est dans une deuxième position après avoir tourné de l'angle 0 par rapport à la partie 9. Les aimants sont alors angulairement décalés de l'angle 0. Il en résulte que le flux peut circuler au moins en partie à l'intérieur du rotor 3 selon la trajectoire de flux partiellement représentée et référencée 15.
<Desc/Clms Page number 6>
Plus généralement, l'induction de l'entrefer est maximale dans la première position et décroît ensuite au fur et à mesure de l'augmentation de l'angle entre les pôles 14 et 13, c'est-à-dire entre les parties 10 et 9. La force électromotrice est créée conjointement par les deux demi-rotors (parties 9 et 10) et décroît plus rapidement que l'induction dans chaque entrefer car un déphasage apparaît entre les deux composantes d'induction lorsque l'angle de déphasage entre les parties 9 et 10 augmente. On peut noter que la force électromotrice s'annule pour un angle de 1800 électrique de déphasage bien que l'induction d'entrefer ne s'annule pas, et ce en raison de l'opposition de phase entre les deux composantes d'induction. En outre, il existe des forces d'interaction entre les deux parties 9 et 10 du rotor 3 du fait des flux de fuite échangés entre lesdites parties 9 et 10. Ces forces d'interaction créent un couple qui tend à aligner les pôles sud d'une partie avec les pôles nord de l'autre partie, ce qui correspond à la position de flux minimale.
En d'autres termes, le rotor 3 tend par construction à prendre la deuxième position, illustrée sur la figure 3, limitée de façon mécanique par des butées. En outre, deux autres types de force peuvent venir s'appliquer sur la partie mobile 10, notamment la force créée par un système mécanique à ressort placé entre l'arbre 8 et la partie mobile 10 et/ou la force créée par l'interaction des courants statoriques et des aimants de ladite partie mobile 10. L'évolution de l'induction d'entrefer et de la force électromotrice en fonction de la rotation de la partie mobile du rotor est illustrée sur les deux courbes de la figure 4.
L'évolution du couple exercé entre les deux parties 9 et 10 du rotor 3 tel qu'illustré sur les figures 1 à 3 est illustrée en figure 5.
On voit que le couple évolue entre un minimum noté r pour un angle de déphasage élevé entre les deux parties 9 et 10 et un maximum noté Fc pour un angle minimal de déphasage entre les parties 9 et 10.
Les angles minimum et maximum sont déterminés par des butées mécaniques qui limitent la course de rotation de la partie mobile 10.
Tant que le couple créé par les courants sur la partie mobile 10 du rotor 3 reste supérieur à-rg, la partie mobile 10 ne change pas de
<Desc/Clms Page number 7>
position par rapport à l'arbre 8. La position notée B est stable. Si par contre, le couple descend en-dessous de-rob la partie mobile 10 change de position. Sa nouvelle position d'équilibre est celle pour laquelle le couple interne du rotor vaut l'opposé du couple électromagnétique. Pour un couple inférieur à-rc, la partie mobile 10 se retrouve en butée au point C c'est-à-dire en butée de flux maximal.
Le fonctionnement qui vient d'être décrit ci-dessus peut être largement modifié par ajout d'un dispositif mécanique à ressort placé par exemple entre la partie mobile 10 et l'arbre 8.
Sur la figure 6, on voit que le couple des ressorts vient s'ajouter et tend à décaler la courbe de couple vers le haut. La position de butée de flux réduit est renforcée en ce sens que la partie mobile 10 ne la quitte que pour une valeur de couple plus importante avec supérieur à Fg.
Sur la figure 7, on a prévu un couple de ressorts négatifs qui tend à diminuer la valeur de couple total avec une position B2 atteinte pour un couple r B2 négatif. Pour atteindre la position B2, il faut cette fois appliquer un couple positif sur la partie mobile 10. La position C2 en butée de flux maximal est atteinte pour un couple plus faible que la position C illustrée sur la figure 5.
On peut aussi utiliser un système de ressorts qui ne créé un couple que pour une fraction de l'étendue angulaire, voir figure 8. Dans cette configuration, on conserve une bonne rigidité pour atteindre le point C3 de butée de flux maximal et on facilite les modifications de position pour les faibles flux. La position de repos en l'absence d'alimentation en courant de la machine électrique n'est pas la position B3 de butée de flux réduit mais le point pour lequel le couple s'annule.
Sur la figure 9, est représentée une courbe de couple de ressorts plus élaborée qui peut être obtenue avec un dispositif mécanique passif constitué de ressorts, galets et cames donnant la possibilité d'ajuster la forme et l'amplitude du couple mécanique. Le couple résultant du couple des ressorts et couple électromagnétique est très faible, ce qui facilite les changements de position angulaire de la
<Desc/Clms Page number 8>
partie mobile 10. Pour tout couple positif, la position stable reste la position r à flux minimal. Avec un faible couple négatif, la partie mobile 10 change de position et le flux varie.
Sur la figure 10 est illustré un exemple du dispositif mécanique avec un couplage élastique entre la partie mobile 10 et l'arbre 8.
L'arbre 8 est creux, percé d'un trou axial 16 et présentant axialement au niveau de la partie fixe 9 une surépaisseur 17 sur sa périphérie. La partie fixe 9 est montée directement sur la périphérie de la surépaisseur 17. La partie mobile 10 est montée sur un manchon 18 dont elle est solidaire, ledit manchon 18 étant apte à tourner par rapport à l'arbre 8 sur lequel il est monté. Le manchon 18 et la surépaisseur 17 présentent un même diamètre extérieur ce qui permet de standardiser la fabrication de la partie mobile 10 et de la partie fixe 9 qui peuvent être identiques ou à tout le moins, de même épaisseur.
En outre, le rotor 3 comprend un doigt transversal 19 solidaire du manchon 18 et venant en saillie dans deux trous circulaires diamétralement opposés du manchon 18 et dans deux trous 21 de forme allongée diamétralement opposés, formés dans l'arbre creux 8. Le doigt 19 traverse le trou axial 16. Une barre de torsion 22 est disposée dans ledit trou axial 16 en étant solidaire à une extrémité du doigt 19 et donc de la partie mobile 10 et à son extrémité opposée solidaire de l'arbre 8. La barre de torsion 22 est coaxiale au rotor 3 et s'étend sur une majeure partie de sa longueur. On réalise ainsi une liaison élastique entre les deux parties 9 et 10 du rotor 3.
Grâce à l'invention, on dispose d'une machine électrique équipée d'un moyen de défluxage mécanique dont le fonctionnement est entièrement autonome et ne nécessite ni actionneur, ni aimant au stator, ni circuit électrique supplémentaire. En outre, la variation du flux peut être automatique, par exemple basée sur le sens de rotation. Le défluxage permet de réduire l'induction d'entrefer et par conséquent les pertes fer et d'éviter l'utilisation de courant de défluxage générateur de pertes Joule. La machine électrique, selon l'invention, est particulièrement adaptée aux entraînements à vitesse variable, notamment à ceux demandant un grand couple positif à faible vitesse
<Desc/Clms Page number 9>
et un faible couple négatif à vitesse moyenne ou élevée, en particulier les alternateurs démarreurs associés aux moteurs thermiques de véhicules automobiles.
Claims (10)
1. Machine électrique (1), comprenant un stator (2), un rotor (3), et un arbre de sortie (8), le rotor comprenant une première partie (9) reliée à l'arbre de sortie, et une deuxième partie (10) susceptible de tourner par rapport à la première, caractérisée par le fait qu'elle comprend un moyen pour dériver une partie du flux en interne dans le rotor de façon que le flux dans le stator soit réduit.
2. Machine selon la revendication 1, caractérisée par le fait que le rotor comprend une carcasse (11) et une pluralité d'aimants permanents (13) encastrés dans la carcasse.
3. Machine selon la revendication 1 ou 2, caractérisée par le fait qu'elle comprend un stator bobiné et un rotor à aimants permanents, la machine étant du type synchrone.
4. Machine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée par le fait que la deuxième partie est mobile en rotation par rapport à la première partie sur un secteur angulaire prédéterminé, la dérivation du flux en interne dans le rotor étant fonction de l'angle entre les pôles de la deuxième partie et les pôles de la première partie.
5, Machine selon la revendication 4, caractérisée par le fait que ledit secteur angulaire est inférieur à l'angle entre deux pôles de la machine.
6. Machine selon la revendication 4 ou 5, caractérisée par le fait que le rotor comprend deux butées mécaniques limitant la rotation de la deuxième partie par rapport à la première.
7. Machine selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée par le fait que le rotor comprend un couplage mécanique élastique entre les première et deuxième parties.
8. Machine selon la revendication 7, caractérisée par le fait que ledit couplage mécanique élastique comprend une barre de torsion (22).
<Desc/Clms Page number 11>
9. Machine selon la revendication 7 ou 8, caractérisée par le fait que ledit couplage mécanique est actif sur une fraction dudit secteur angulaire.
10. Rotor (3) pour machine électrique, comprenant une première partie (9) reliée à un arbre de sortie (8), et une deuxième partie (10) susceptible de tourner par rapport à la première, caractérisé par le fait qu'il comprend un moyen pour dériver une partie du flux en interne dans le rotor de façon que le flux dans le stator soit réduit.
Il. Alternateur-démarreur comprenant un stator et un rotor selon la revendication 10, destiné à être monté sur un groupe motopropulseur de véhicule.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0113750A FR2831345A1 (fr) | 2001-10-24 | 2001-10-24 | Machine electrique a defluxage mecanique |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0113750A FR2831345A1 (fr) | 2001-10-24 | 2001-10-24 | Machine electrique a defluxage mecanique |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2831345A1 true FR2831345A1 (fr) | 2003-04-25 |
Family
ID=8868668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR0113750A Withdrawn FR2831345A1 (fr) | 2001-10-24 | 2001-10-24 | Machine electrique a defluxage mecanique |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2831345A1 (fr) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006105839A1 (fr) | 2005-04-06 | 2006-10-12 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Machine electrique et procede de reglage de champ et d'armature sur une machine electrique a excitation permanente |
| EP1806827A1 (fr) * | 2005-12-02 | 2007-07-11 | HONDA MOTOR CO., Ltd. | Moteur électrique et son procédé d'entraînement |
| EP1990896A4 (fr) * | 2006-02-28 | 2009-04-01 | Honda Motor Co Ltd | Vehicule a moteur |
| WO2014162192A3 (fr) * | 2013-04-02 | 2015-07-23 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Système de commande pour machine électrique rotative et procédé de commande de celle-ci |
| DE102022106944A1 (de) | 2022-03-24 | 2023-09-28 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine |
| DE102022124964B3 (de) | 2022-09-28 | 2024-02-22 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine |
| DE102022131658A1 (de) | 2022-11-30 | 2024-06-06 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Axialflussmaschine |
| DE102023102105A1 (de) | 2023-01-30 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor und elektrische Maschine |
| DE102022106945B4 (de) | 2022-03-24 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine |
| DE102023102102A1 (de) | 2023-01-30 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor und elektrische Maschine |
| DE102023102104A1 (de) | 2023-01-30 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine, Verfahren zur Herstellung eines mechanischen Feldschwächungsmechanismus, mechanischer Feldschwächungsmechanismus und Kit-of-parts |
| DE102023102214A1 (de) | 2023-01-31 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine |
| DE102023102103A1 (de) | 2023-01-30 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor und elektrische Maschine |
| WO2024188394A1 (fr) | 2023-03-15 | 2024-09-19 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor, machine électrique et kit de pièces |
| DE102023112263A1 (de) | 2023-05-10 | 2024-11-14 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor und elektrische Maschine |
| DE102023112743A1 (de) | 2023-05-15 | 2024-11-21 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Verfahren zur regelung mechanisch feldgeschwächter elektrischer maschinen |
| DE102024109610A1 (de) * | 2024-04-05 | 2025-10-09 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3143674A (en) * | 1960-11-25 | 1964-08-04 | Microcell Ltd | Rotary stepping mechanisms |
| US3713015A (en) * | 1971-02-09 | 1973-01-23 | Bosch Gmbh Robert | Alternating current generator having a twin pm rotor which is adjustable in response to output voltage |
| US5821710A (en) * | 1996-09-30 | 1998-10-13 | Hitachi Metals, Ltd. | Brushless motor having permanent magnets |
| EP1085644A2 (fr) * | 1999-09-01 | 2001-03-21 | Hitachi, Ltd. | Véhicule hybride et machine électro-dynamique |
-
2001
- 2001-10-24 FR FR0113750A patent/FR2831345A1/fr not_active Withdrawn
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3143674A (en) * | 1960-11-25 | 1964-08-04 | Microcell Ltd | Rotary stepping mechanisms |
| US3713015A (en) * | 1971-02-09 | 1973-01-23 | Bosch Gmbh Robert | Alternating current generator having a twin pm rotor which is adjustable in response to output voltage |
| US5821710A (en) * | 1996-09-30 | 1998-10-13 | Hitachi Metals, Ltd. | Brushless motor having permanent magnets |
| EP1085644A2 (fr) * | 1999-09-01 | 2001-03-21 | Hitachi, Ltd. | Véhicule hybride et machine électro-dynamique |
Cited By (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006105839A1 (fr) | 2005-04-06 | 2006-10-12 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Machine electrique et procede de reglage de champ et d'armature sur une machine electrique a excitation permanente |
| US7608962B2 (en) | 2005-04-06 | 2009-10-27 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Electrical machine and method for setting the field and armature of a permanently excited electrical machine |
| EP1806827A1 (fr) * | 2005-12-02 | 2007-07-11 | HONDA MOTOR CO., Ltd. | Moteur électrique et son procédé d'entraînement |
| US7626298B2 (en) | 2005-12-02 | 2009-12-01 | Honda Motor Co., Ltd. | Electric motor and method of driving the same |
| EP1990896A4 (fr) * | 2006-02-28 | 2009-04-01 | Honda Motor Co Ltd | Vehicule a moteur |
| US7755314B2 (en) | 2006-02-28 | 2010-07-13 | Honda Motor Co., Ltd. | Electric-motor-equipped vehicle |
| WO2014162192A3 (fr) * | 2013-04-02 | 2015-07-23 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Système de commande pour machine électrique rotative et procédé de commande de celle-ci |
| DE102022106944A1 (de) | 2022-03-24 | 2023-09-28 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine |
| DE102022106945B4 (de) | 2022-03-24 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine |
| DE102022124964B3 (de) | 2022-09-28 | 2024-02-22 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine |
| WO2024067905A1 (fr) | 2022-09-28 | 2024-04-04 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Machine électrique |
| DE102022131658A1 (de) | 2022-11-30 | 2024-06-06 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Axialflussmaschine |
| DE102022131658B4 (de) | 2022-11-30 | 2024-12-19 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Axialflussmaschine |
| DE102023102104A1 (de) | 2023-01-30 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine, Verfahren zur Herstellung eines mechanischen Feldschwächungsmechanismus, mechanischer Feldschwächungsmechanismus und Kit-of-parts |
| DE102023102102A1 (de) | 2023-01-30 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor und elektrische Maschine |
| DE102023102103A1 (de) | 2023-01-30 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor und elektrische Maschine |
| WO2024160314A1 (fr) | 2023-01-30 | 2024-08-08 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Machine électrique, procédé de production d'un mécanisme d'atténuation de champ magnétique mécanique, mécanisme d'atténuation de champ magnétique mécanique et kit de pièces |
| WO2024160313A1 (fr) | 2023-01-30 | 2024-08-08 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor et machine électrique |
| WO2024160312A1 (fr) | 2023-01-30 | 2024-08-08 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor et machine électrique |
| WO2024160315A1 (fr) | 2023-01-30 | 2024-08-08 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor et machine électrique |
| DE102023102105A1 (de) | 2023-01-30 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor und elektrische Maschine |
| DE102023102214A1 (de) | 2023-01-31 | 2024-08-01 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine |
| DE102023106507A1 (de) | 2023-03-15 | 2024-09-19 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor, elektrische Maschine und Kit-of-parts |
| WO2024188394A1 (fr) | 2023-03-15 | 2024-09-19 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor, machine électrique et kit de pièces |
| DE102023112263A1 (de) | 2023-05-10 | 2024-11-14 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor und elektrische Maschine |
| WO2024230886A1 (fr) | 2023-05-10 | 2024-11-14 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Rotor et machine électrique |
| DE102023112743A1 (de) | 2023-05-15 | 2024-11-21 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Verfahren zur regelung mechanisch feldgeschwächter elektrischer maschinen |
| WO2024235388A1 (fr) | 2023-05-15 | 2024-11-21 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Procédé de commande en boucle fermée de machines électriques affaiblies de champ mécaniquement |
| DE102024109610A1 (de) * | 2024-04-05 | 2025-10-09 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Elektrische Maschine |
| WO2025209622A1 (fr) | 2024-04-05 | 2025-10-09 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Machine électrique |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2831345A1 (fr) | Machine electrique a defluxage mecanique | |
| EP1714376A1 (fr) | Coupleur electromagnetique | |
| FR3082461A1 (fr) | Dispositif de transmission, notamment pour vehicule electrique | |
| EP0613594B1 (fr) | Moteur-couple allongé et dispositif de commande en debattement angulaire le comportant | |
| EP0006669A1 (fr) | Machine électrique à reluctance variable | |
| EP1082804B1 (fr) | Machine tournante comprenant des moyens d'excitation perfectionnes | |
| EP0780954B1 (fr) | Machine électrique synchrone à aimants permanents adaptée à fonctionner à puissance constante sur une large plage de vitesse | |
| EP2920870B1 (fr) | Frein magnetique a hysteresis a crantage reduit | |
| EP0038744B1 (fr) | Moteur pas à pas notamment pour montre électronique | |
| EP3053262B1 (fr) | Machine electrique tournante polyphasee a au moins cinq phases | |
| FR2641139A1 (fr) | ||
| WO2016146908A1 (fr) | Rotor de machine electrique tournante a aimants permanents | |
| EP3229348B1 (fr) | Rotor pour machine électrique tournante | |
| EP4494252A1 (fr) | Frein magnétique à hystérésis à entrefer réglable | |
| EP4244962A1 (fr) | Actionneur electromagnetique bistable et valve de frein d'aeronef equipee d'un tel actionneur | |
| EP2982022A1 (fr) | Moteur electrique a faible couple de court-circuit, dispositif de motorisation a plusieurs moteurs et procede de fabrication d'un tel moteur | |
| FR3053852A1 (fr) | Moteur electrique d'un vehicule, notamment automobile | |
| WO2019207240A1 (fr) | Stator d'une machine electrique tournante comprenant un aimant à volume optimise | |
| FR3086118A1 (fr) | Machine electrique tournante munie d'un rotor a masse reduite | |
| FR3157490A1 (fr) | Frein magnétique à hystérésis à rappel élastique réduit | |
| EP4042562A1 (fr) | Système d'entrainement d'un dispositif de compression de fluide et procédé d'alimentation électrique associé | |
| WO2025088290A1 (fr) | Actionneur comportant une roue d'engrenage a plage angulaire de fontionnement limitee | |
| FR3118350A1 (fr) | Génératrice électrique à aimants permanents du type conique pour aéronef | |
| FR2883678A1 (fr) | Moteur electrique monophase bidirectionnel a aimants permanents | |
| FR2733859A1 (fr) | Moteur pas-pas ou synchrone economique |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TP | Transmission of property | ||
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20130628 |