FR2809320A1 - Racquet frame has defined, larger hitting area aspect ratio, with ballast components on either side - Google Patents
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Abstract
Description
La présente invention concerne un cadre de raquette de tennis ou analogue. Plus précisément, l'invention concerne un cadre de raquette de tennis qui peut être léger tout en ayant des performances élevées de restitution et des performances <B>élevées d'amortissement des vibrations,</B> grace au perfectionnement des dimensions de sa partie de surface qui entoure une région de frappe de balle et au perfec tionnement d'une masse ajoutée à la partie de surface. The present invention relates to a tennis racket frame or the like. More specifically, the invention relates to a tennis racket frame that can be lightweight while having high performance rendering and high performance <B> vibration damping, </ B> thanks to the enhancement of the dimensions of its part surface surrounding a ball striking region and the perfec tion of a mass added to the surface portion.
Ces dernières années, les joueuses de tennis et joueurs seniors ont demandé une raquette de tennis épaisse en direction perpendiculaire au plan du cadre de raquette (direction de frappe de balle), c'est-à-dire une raquette <B>dite "épaisse". Ainsi, ils souhaitent utiliser une</B> raquette légère possédant des performances élevées de rebond. Actuellement, même les joueurs moyens et expérimentés sou haitent utiliser une raquette de tennis légère et ayant des performances élevées de rebond. In recent years, tennis players and senior players have asked for a thick tennis racket in the direction perpendicular to the racket frame (ball striking direction), ie a so-called "thick" racket. ". Thus, they want to use a light racket with high rebound performance. Currently, even the average and experienced players want to use a lightweight tennis racket with high bounce performance.
<B>Cependant, une</B> raquette <B>de tennis légère pose un pro-</B> blème car, lors de la collision entre la raquette et la balle, le coefficient de restitution (renvoi de la balle) <B>devient faible, par application de la loi de conservation de</B> <B>l'énergie. Un autre</B> problème <B>posé par la</B> raquette <B>légère de</B> tennis que, lors de la frappe de la balle, l'impact appliqué à la raquette par la balle est important. Ainsi, le <B>joueur ressent une vibration désagréable, et l'impact est</B> <B>transmis au coude, si bien</B> que <B>le joueur peut souffrir</B> d'épicondylite. <B> However, a <B> <B> light tennis racket poses a pro </ b> bleme because, during the collision between the racket and the ball, the coefficient of restitution (return of the ball) < B> becomes weak, by application of the law of conservation of <B> <B> energy. Another <B> problem <B> posed by the <B> <B> light </ B> tennis racket that, when hitting the ball, the impact applied to the racket by the ball is important . Thus, the <B> player feels an unpleasant vibration, and the impact is transmitted to the elbow, so well that the player can suffer epicondylitis.
<B>Pour</B> que <B>les</B> performances <B>de rebond de la</B> raquette <B>de</B> <B>tennis soient meilleures, on peut envisager d'augmenter le</B> moment d'inertie dans la direction de balancement par addi tion d'une masse à la raquette de tennis. Néanmoins, dans le cas où une masse est ajoutée au cadre de raquette, le joueur, en particulier un joueur peu robuste subit un mouve ment défavorable de balancement et ressent une mauvaise aptitude à la mise en oeuvre. Il est possible d'augmenter la <B>rigidité perpendiculaire au plan de la raquette de</B> tennis <B>et</B> <B>ses</B> performances <B>de restitution par augmentation de l'épais-</B> <B>seur du cadre de la</B> raquette <B>en direction perpendiculaire à</B> son plan. Cependant, étant donné l'augmentation d'épaisseur du cadre de raquette en direction perpendiculaire son plan, la longueur périphérique du cadre de raquette aug mente. Ainsi, en direction perpendiculaire à la direction perpendiculaire au plan, la raquette de tennis à laquelle une masse a été ajoutée a une épaisseur plus faible que celle d'une raquette de tennis de même masse. En consé quence, résistance de la raquette de tennis ayant une <B>masse ajoutée est réduite. Pour que la résistance mécanique</B> de la raquette de tennis soit accrue, il faut augmenter son <B>poids, malgré la</B> demande <B>de réalisation d'une raquette de</B> tennis légère. I1 n'est donc pas facile de produire une <B>raquette de tennis à la fois légère et dotée d'excellentes</B> performances de rebond. <B> For <B> the <B> <B> Bounce Performance <B> of the <B> Tennis <B> <B> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> sports bets </ b> can be considered increase the moment of inertia in the swinging direction by adding a mass to the tennis racket. However, in the case where a mass is added to the racket frame, the player, particularly a weak player, is unfavorably swayed and has poor playability. It is possible to increase the <B> rigidity perpendicular to the tennis racket <B> and </ B> <B> its <B> performance <B> performance by increasing the thick - <B> <b> frame of the </ B> racket <B> in the direction perpendicular to </ B> its plane. However, given the increase in thickness of the racket frame in the direction perpendicular to its plane, the peripheral length of the racket frame increases. Thus, in the direction perpendicular to the direction perpendicular to the plane, the tennis racket to which a mass has been added has a lower thickness than that of a tennis racket of the same mass. As a result, resistance of the tennis racquet having a <B> added mass is reduced. To increase the mechanical strength </ B> of the tennis racket, you need to increase your <B> weight, despite the <B> request </ b> for making a lightweight tennis racket. It is therefore not easy to produce a lightweight tennis racket with excellent bounce performance.
<B>Si l'on considère la partie de surface de la</B> raquette de tennis, on note qu'on a déjà proposé des raquettes desti <B>nées à avoir de meilleures</B> performances <B>de rebond et</B> d'amortissement de vibrations. Par exemple, la raquette de <B>tennis décrite dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique</B> n 3 999 756 est destinée à accroître les performances de <B>restitution par augmentation de la région de frappe de</B> <B>balle.</B> <B> If we consider the surface part of the </ B> tennis racket, we note that we have already proposed rackets desti <B> born to have better <B> performances <B> of rebound and </ b> vibration damping. For example, the tennis racket described in U.S. Patent No. 3,999,756 is intended to increase the performance of <B> restitution by increasing the strike region of </ i>. B> <B> bullet. </ B>
Dans la raquette de tennis décrite dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 9-285 5 , la partie viscoélastique est montée dans la gorge formée à la <B>surface externe du cadre, dans la partie comprise entre le</B> <B>milieu de la surface et la partie de manche, afin</B> que <B>les</B> performances <B>d'absorption de vibrations de la raquette de</B> tennis soient accrues. In the tennis racket described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-2855, the viscoelastic portion is mounted in the groove formed at the <B> outer surface of the frame, in the portion between the < The middle of the surface and the sleeve portion, so that <B> the <B> vibration <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> the <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> .
<B>La plupart des raquettes de tennis destinées à augmen-</B> ter les performances de rebond et les performances d'amor tissement de vibrations ont une longueur comprise entre 310 <B>et 380</B> mm <B>et une largeur comprise entre 250 et</B> mm. <B>Certaines des raquettes de tennis de ce</B> type <B>ont un rapport</B> de la longueur à la largeur compris entre 1,1 et 1,4, mais la plupart des raquettes de tennis de ce type ont un rapport <B>compris entre 1,2 et 1,3.</B> Cependant, la raquette de tennis décrite dans le brevet précité des Etats-Unis d'Amérique n 3 999 756 a une grande région de frappe de balle. Ainsi, la raquette de tennis a une longue partie de surface qui entoure la région de frappe de balle. La largeur de la raquette de tennis est aussi élevée, bien que la longueur de la partie intermédiaire est importante. En conséquence, l'ensemble du poids de la raquette de tennis augmente. En outre, la large partie de surface accroît le moment d'inertie autour de l'axe longitudinal, et pose alors un problème car le joueur subit <B>un mouvement irrégulier de balancement. On peut envisager de</B> <B>réduire ce</B> problème <B>par réduction du poids de la raquette de</B> tennis par réduction de la quantité de fibres qu'elle contient. Dans ce cas cependant, la rigidité du cadre de la raquette diminue et la résistance mécanique de la raquette de tennis diminue. <B> Most tennis rackets designed to increase bounce performance and vibration damping performance range from 310 <B> to 380 </ B> mm <B> and a width of between 250 and </ B> mm. <B> Some of the tennis rackets of this <B> type <B> have a ratio </ B> of length to the width of between 1.1 and 1.4, but most tennis rackets of this type have a <B> ratio of between 1.2 and 1.3. However, the tennis racquet described in the aforementioned U.S. Patent No. 3,999,756 has a large kicking region of ball. Thus, the tennis racket has a long surface area that surrounds the ball striking area. The width of the tennis racket is also high, although the length of the intermediate part is important. As a result, the overall weight of the tennis racket increases. In addition, the large surface area increases the moment of inertia around the longitudinal axis, and then poses a problem because the player experiences <B> an irregular swaying motion. One can consider <B> reducing this <B> problem <B> by reducing the weight of the tennis racquet by reducing the amount of fiber it contains. In this case, however, the rigidity of the frame of the racket decreases and the mechanical strength of the tennis racket decreases.
<B>Dans la raquette de tennis décrite dans la demande mise</B> à l'inspection publique de brevet japonais n 9-285 567, la partie viscoélastique annulaire est montée de façon fixe <B>dans une gorge</B> formée <B>à toute la périphérie du cadre de</B> raquette. Ainsi, la partie viscoélastique se déplace diffi <B>cilement</B> indépendamment <B>du cadre de</B> raquette, <B>et les</B> vibrations sont limitées dans tous les modes. Ceci dû au <B>fait</B> que <B>la partie</B> viscoélastique <B>ne peut avoir une fonction</B> d'augmentation des performances d'amortissement de vibra <B>tions du cadre de</B> raquette <B>étant donné la résonance de la</B> partie viscoélastique avec le cadre de raquette Ainsi, <B>comme le mode de vibration et la fonction de la partie</B> viscoélastique <B>(masse et dureté) utilisée comme amortisseur</B> dynamique <B>au moment de la frappe</B> d'une <B>balle ne sont pas</B> <B>pris en considération, la raquette de tennis ne peut pas</B> présenter des performances suffisantes d'amortissement des vibrations. <B> In the tennis racket described in Japanese Patent Laid-open Application No. 9-285,567, the annular viscoelastic portion is fixedly mounted <B> in a throat </ B> formed <B> at the entire periphery of the racket </ B> frame. Thus, the viscoelastic part differs <B> <B> independently <B> from the racket frame, <B> and the </ B> vibrations are limited in all modes. This is due to the <B> fact that <B> the </ B> viscoelastic part <B> can not have a function </ B> of increasing vibration damping performance <B> frame of </ B> racket <B> given the resonance of the </ B> viscoelastic part with the racket frame So, <B> as the vibration mode and the function of the </ B> viscoelastic part <B> (mass and hardness) used as a dynamic <B> damper <B> when hit </ B> a <B> ball is not <B> taken into consideration, the tennis racket can not </ B> exhibit sufficient vibration damping performance.
<B>L' invention a été réalisée pour la solution du</B> problème <B>précité. Elle a donc pour objet la réalisation d'un cadre de</B> raquette <B>ayant d'excellentes performances de restitution et</B> <B>d'amortissement de vibrations, tout en étant légère, sans</B> détérioration de son aptitude à la mise en oeuvre et de sa durabilité. <B> The invention has been realized for the solution of the aforementioned problem. It therefore aims to achieve a <B> racket frame <B> having excellent performance of rendering and vibration damping, while being lightweight, without </ B> > deterioration of its suitability for implementation and its durability.
A cet effet, un cadre de raquette selon l' invention est tel que le rapport de la longueur maximale L1 d'une partie de surface, en direction longitudinale, entourant une région de frappe de balle, et une largeur maximale L2 en direction transversale, perpendiculairement à la direction longitudi nale, est réglé entre 1,30 et 1,60, et un organe de lest est placé aux deux côtés latéraux de la partie de surface. En outre, un organe de lest de masse volumique supérieure à celle du corps de cadre formé de résine armée de fibres est disposé aux deux côtés de la partie de surface en direction latérale. For this purpose, a racket frame according to the invention is such that the ratio of the maximum length L1 of a surface portion, in a longitudinal direction, surrounding a ball strike region, and a maximum width L2 in the transverse direction, perpendicular to the longitudinal direction, is set between 1.30 and 1.60, and a ballast member is placed at both lateral sides of the surface portion. In addition, a ballast member of greater density than the fiber reinforced resin frame body is disposed at both sides of the surface portion in a lateral direction.
Comme décrit précédemment, l'invention se caractérise en ce que le rapport de la longueur et de la largeur de la partie de surface est élevé, et l'organe de lest placé des deux côtés de la partie de surface en direction latérale afin que la masse soit accrue des deux côtés de la partie de surface. As described above, the invention is characterized in that the ratio of the length and the width of the surface portion is high, and the weight member placed on both sides of the surface portion in a lateral direction so that the mass is increased on both sides of the surface part.
Le rapport de la longueur maximale Ll à la largeur maximale L2 de la partie de surface est réglé entre 1,30 et 1, 0, cette valeur étant supérieure à celle d'une raquette classique, afin que la partie de surface soit allongée et que la partie intermédiaire ou d'étrier soit raccourcie. En conséquence, il est possible de réduire le poids total du cadre de raquette et sa distance d'équilibre (distance comprise entre l'extrémité de la poignée et l'emplacement du centre de gravité du cadre de la raquette). I1 est donc possible de réduire la valeur de l'indice MI (l'indice obtenu sous forme du produit du poids du cadre de raquette et de la distance comprise entre l'extrémité de la poignée et l'emplacement du centre du gravité du cadre de raquette) autour de l'axe longitudinal, si bien qu'un joueur subit un mouvement régulier de balancement. The ratio of the maximum length L1 to the maximum width L2 of the surface portion is set between 1.30 and 1.0, which value is greater than that of a conventional racket, so that the surface portion is elongated and that the intermediate or stirrup part is shortened. As a result, it is possible to reduce the total weight of the racket frame and its equilibrium distance (distance between the end of the handle and the center of gravity location of the racket frame). It is therefore possible to reduce the value of the index MI (the index obtained as the product of the weight of the racket frame and the distance between the end of the handle and the location of the center of gravity of the frame racket) around the longitudinal axis, so that a player is swayed regularly.
Dans le cas où la partie de surface est allongée suivant la largeur, comme dans le cas du cadre de raquette classique, la partie intermédiaire ou d'étrier est longue. Le poids du cadre de raquette se concentre donc au niveau de la partie de surface et le joueur subit un mouvement irré gulier de balancement. In the case where the surface portion is elongated along the width, as in the case of the classic racket frame, the intermediate part or stirrup is long. The weight of the racket frame is therefore concentrated at the level of the surface part and the player undergoes an irregular movement of swaying.
Lorsque la région de frappe s'agrandit, les perfor mances de restitution du cadre de raquette augmentent de plus en plus. Ce fait est dû à la raison suivante. Lorsque le cordage s'allonge longitudinalement et transversalement, il présente un plus grand degré de liberté fléchit faci lement. Des performances élevées de restitution peuvent alors etre obtenues lorsque la longueur maximale et la largeur maximale de la partie de surface sont telles qu'indiquées précédemment, lorsque la surface de la partie de surface est accrue sans que le poids du cadre de raquette soit important, et avec conservation d'un mouvement régulier de balancement. En outre, comme la longueur de la partie de surface est grande, la zone de frappe douce peut être agrandie longitudinalement si bien qu'il est facile de frapper la balle de tennis dans la zone de frappe douce. Les performances de restitution du cadre de raquette peuvent ainsi être accrues. As the strike region gets bigger, the performance of the racket frame returns increases more and more. This fact is due to the following reason. When the rope lengthens longitudinally and transversely, it presents a greater degree of freedom flexes easily. High rendering performance can then be obtained when the maximum length and the maximum width of the surface portion are as indicated above, when the surface of the surface portion is increased without the weight of the racket frame being large, and with preservation of a steady swinging motion. In addition, as the length of the surface portion is large, the soft strike zone can be lengthened longitudinally so that it is easy to hit the tennis ball in the soft strike zone. The performance of restitution racket frame can be increased.
Comme le cadre de raquette a une construction telle que la masse se concentre des deux côtés de la partie de sur face, masse est concentrée au voisinage de la région de frappe douce. Il est donc possible de donner à la raquette de tennis un pouvoir de restitution supérieur à celui d'une raquette classique, dans l'hypothèse où les deux raquettes ont le même poids. En outre, l'ajustement de la masse et de la dureté de l'organe de lest permettent la réalisation d'un organe de lest ayant des performances d'amortisseur dynamique convenant à un mode de vibration présenté lors de la frappe de la balle de tennis. La raquette de tennis a donc d'excellentes performances d'amortissement des vibra tions. De plus, par addition d'un organe de lest convenant à l'obtention d'un moment d'inertie en direction de balan cement des deux côtés de la partie de surface, la raquette de tennis a des performances avantageuses de restitution et le joueur peut subir un mouvement régulier de balancement. As the racket frame is so constructed that the mass is concentrated on both sides of the face portion, mass is concentrated in the vicinity of the soft strike region. It is therefore possible to give the tennis racket a power of restitution superior to that of a traditional racket, in the hypothesis where the two rackets have the same weight. In addition, the adjustment of the mass and the hardness of the ballast member allows the realization of a ballast member having dynamic damping performance suitable for a vibration mode presented when the ball is struck. tennis. The tennis racket therefore has excellent vibration damping performance. In addition, by adding a ballast member suitable for obtaining a moment of inertia in the direction of swinging on both sides of the surface portion, the tennis racket has advantageous performance of restitution and the player can undergo a regular rocking motion.
Le rapport de la longueur maximale Ll (distance comprise entre la partie supérieure de la partie de surface <B>et la partie inférieure du côté supérieur de l'étrier) de la</B> <B>partie de surface du cadre de</B> raquette <B>et de la largeur</B> <B>maximale L2 est avantageusement réglé entre 1,30 et 1, 60,</B> <B>et préférence entre 1,35 et 1,55.</B> Lorsque <B>le rapport</B> L1/L2 <B>est inférieur à 1,30, c'est-à-dire le cadre a une</B> <B>faible longueur, il a une petite région de frappe douce et</B> <B>de mauvaises</B> performances <B>de restitution. D'autre part,</B> <B>lorsque le rapport</B> L1/L2 <B>dépasse 1,60, c'est-à-dire</B> lorsque <B>la longueur du cadre est trop grande, le facteur</B> <B>d'amortissement de vibrations secondaires perpendiculaires</B> <B>au plan devient faible.</B> The ratio of the maximum length L1 (distance between the upper part of the surface part <B> and the lower part of the upper side of the stirrup) of the <B> <B> part of the frame surface of < / B> racket <B> and the maximum width <B> L2 is advantageously set between 1.30 and 1, 60, <B> <B> and preferably between 1.35 and 1.55. </ B> When <B> the ratio </ B> L1 / L2 <B> is less than 1.30, that is, the frame has a </ B> <B> short length, it has a small region of soft typing and <B> poor performance <B> rendering. On the other hand, </ B> <B> when the ratio </ B> L1 / L2 <B> exceeds 1.60, that is to say </ B> when <B> the length of the frame is Too large, the perpendicular secondary vibration damping factor <B> <B> becomes low. </ B>
<B>Comme décrit</B> précédemment, <B>l'organe de lest est placé</B> <B>des côtés de la partie de surface dans ce mode de</B> <B>réalisation. I1 est avantageux de disposer organe de lest</B> <B>en position des deux côtés de la partie de surface afin</B> que <B>les positions soient</B> symétriques <B>par rapport au centre en</B> <B>direction latérale du cadre et que les masses des deux côtés</B> <B>soient bien équilibrées. I1 est cependant possible que les</B> <B>positions ne soient pas</B> symétriques <B>par rapport au centre du</B> <B>cadre dans la direction de la largeur. Le nombre d'organes</B> <B>de lest n'est pas limité à deux.</B> <B> As described </ B> previously, <B> the ballast organ is placed </ B> <B> from the sides of the surface part in this </ B> <B> embodiment. It is advantageous to have the ballast member in position on both sides of the surface portion so that <B> the positions are symmetrical <B> with respect to the center in question. <B> <B> Side direction of the frame and that the masses on both sides <B> <B> are well balanced. However, it is possible that </ B> <B> positions are not <B> symmetrical <B> to the center of the <B> frame in the width direction. The number of ballast bodies is not limited to two. </ B>
<B>Le rapport de la distance L3 comprise entre le côté</B> <B>interne de la partie supérieure de la partie de surface et</B> <B>l'emplacement de la droite de largeur maximale à la partie</B> <B>de surface et de la longueur maximale L1 est avantageusement</B> <B>compris entre 0,25 et 0,55 et très avantageusement entre</B> <B>0,30 et 0,50.</B> <B> The ratio of the L3 distance between the internal </ B> <B> side of the upper part of the surface part and </ B> <B> the location of the maximum width line to the part And the maximum length L1 is advantageously between 0.25 and 0.55 and very advantageously between 0.30 and 0, 50. </ B>
<B>Lorsque le rapport</B> L3/L1 <B>est inférieur à 0,25, le</B> <B>poids du cadre de raquette se concentre vers la partie</B> <B>supérieure. Le joueur a alors des difficultés à balancer</B> régulièrement <B>la raquette de tennis. D'autre part, lorsque</B> <B>le rapport</B> L3/L1 <B>dépasse 0,5, le moment d'inertie est</B> <B>détérioré et le coefficient de restitution diminue.</B> <B> When the ratio </ B> L3 / L1 <B> is less than 0.25, the <B> weight of the racket frame is concentrated to the top <B> <B>. The player then has difficulty swinging <B> the tennis racket regularly. On the other hand, when </ B> <B> the ratio </ B> L3 / L1 <B> exceeds 0.5, the moment of inertia is <B> <B> deteriorated and the coefficient of restitution decreases. . </ B>
<B>L'organe de lest est disposé de manière que le rapport</B> <B>de la distance L4 comprise entre le côté extérieur de la</B> <B>partie supérieure 20 de la partie de surface et l'empla-</B> <B>cement auquel l'organe lest est disposé et la longueur L5</B> <B>de la raquette de tennis soit avantageusement compris entre</B> 0,15 et 0,30 et de préférence entre 0,20 et 0,25. Lorsque le rapport L4/L5 est inférieur à 0,15 le poids du cadre de raquette se concentre du côté supérieur. Le joueur a alors des difficultés à balancer progressivement la raquette de <B>tennis. D'autre part,</B> lorsque <B>le rapport</B> L4/L5 <B>est inférieur</B> <B>0,15 ou supérieur à 0,30, la position du ventre de vibra-</B> tion et celle de l'organe de lest ne coïncident pas, bien que les performances d'amortissement de vibrations sont détériorées. <B> The ballast member is arranged so that the ratio <B> of the distance L4 between the outer side of the upper portion of the surface portion and the where the ballast member is disposed and the length L5 of the tennis racket is advantageously between 0.15 and 0.30 and preferably between 0.20 and 0.25. When the ratio L4 / L5 is less than 0.15 the weight of the racket frame is concentrated on the upper side. The player then has difficulty swinging the racket of <B> tennis. On the other hand, when <B> the ratio </ B> L4 / L5 <B> is lower </ B> <0.15 or higher than 0.30, the position of vibra's belly - </ B> and that of the ballast organ do not coincide, although vibration damping performance has deteriorated.
Ainsi, compte tenu des divers modes de vibrations, il est préférable que l'organe de lest soit placé du côté de la partie supérieure du cadre de raquette par rapport à la position de largeur maximale de la partie de surface. En particulier, comme la région comprise entre l'emplacement de largeur maximale de la partie de surface et la partie supérieure correspond à l'emplacement du ventre du mode de vibrations secondaires perpendiculaires au plan, il est possible de permettre une apparition suffisante d'un amortissement de vibrations. Thus, considering the various modes of vibration, it is preferable that the ballast member is placed on the side of the upper part of the racket frame relative to the position of maximum width of the surface portion. In particular, since the region between the position of maximum width of the surface portion and the upper portion corresponds to the location of the belly of the secondary vibration mode perpendicular to the plane, it is possible to allow a sufficient appearance of a vibration damping.
La masse totale de l'organe de lest est avantageusement réglée entre 4 et 16 g, de préférence entre 6 et 14 g. Si la masse totale de l'organe de lest est inférieure à 4 g, <B>l'effet d'addition du lest des deux côtés de la partie de</B> surface est réduit. D'autre part, si la masse totale de l'organe <B>de lest dépasse 16 g, la</B> masse <B>du cadre de</B> raquette <B>augmente et le joueur a des difficultés à balancer progres-</B> sivement la raquette. The total mass of the ballast member is advantageously set between 4 and 16 g, preferably between 6 and 14 g. If the total mass of the ballast member is less than 4 g, <B> the ballast addition effect of both sides of the </ B> area is reduced. On the other hand, if the total mass of the ballast body B> exceeds 16 g, the <B> <B> of the <B> racket <B> frame increases and the player has difficulty swinging progress - </ b> the racket.
L'organe de lest possède une partie d'addition de masse <B>et/ou une partie</B> viscoélastique. <B>La partie d'addition de</B> masse <B>est constituée d'un matériau métallique de densité</B> elevée. The ballast member has a mass addition portion <B> and / or a viscoelastic portion. <B> The mass addition part <B> is made of high density metal material </ B>.
<B>Un matériau non</B> viscoélastique <B>peut être utilisé</B> comme organe <B>de lest. Il est cependant préférable que l'organe de</B> <B>lest soit constitué d'un matériau</B> viscoélastique <B>car celui-</B> '<B>améliore les</B> performances <B>d'amortissement de vibrations</B> <B>du cadre de</B> raquette. <B> A non-<B> viscoelastic material <B> can be used </ B> as a ballast <B>. However, it is preferable that the ballast member is made of a viscoelastic <B> material because </ B> <B> improves performance </ B> B> vibration damping </ B> <B> racket frame.
<B>Il est ainsi avantageux de</B> former <B>une partie de</B> l'organe de lest en un matériau viscoélastique. De préférence, une partie au moins de l'organe de lest est composée d'une partie viscoélastique dont le module complexe d'élasticité est compris entre 0,5 et 1,5 MPa 20 C et 10 Hz. La raison de cette plage préférable du module complexe d'élasticité entre 0,5 et 1,5 MPa est qu'il est impossible d'obtenir un matériau possédant un module complexe d'élasticité inférieur à 0,5 MPa et pouvant être monté sur les articles de sport. D'autre part,, la partie viscoélastique dont le module complexe d'élasticité dépasse ,5 MPa est en matériau dur, et il est impossible d'adapter la fréquence de la partie viscoélastique à celle de la raquette. Les performances d'amortissement de vibrations de la raquette sont ainsi détériorées. <B> It is thus advantageous to <B> <b> a part of </ B> the ballast organ in a viscoelastic material. Preferably, at least a portion of the ballast member is composed of a viscoelastic portion whose elastic modulus of elasticity is between 0.5 and 1.5 MPa C and 10 Hz. The reason for this preferable range a complex modulus of elasticity between 0.5 and 1.5 MPa is that it is impossible to obtain a material having a complex modulus of elasticity less than 0.5 MPa and can be mounted on sports articles. On the other hand, the viscoelastic part of which the complex modulus of elasticity exceeds, 5 MPa is made of hard material, and it is impossible to adapt the frequency of the viscoelastic part to that of the racket. The vibration damping performance of the racket are thus deteriorated.
Comme l'organe de lest fonctionne à la manière d'un amortisseur dynamique, il est préférable de composer l'organe de lest en un matériau composite afin qu'une partie de l'organe de lest ait une densité différente. Since the ballast member operates in the manner of a dynamic damper, it is preferable to compose the ballast member of a composite material so that a portion of the ballast member has a different density.
L'organe de lest constitué de la partie viscoélastique améliore les performances d'amortissement de vibrations et les performances de restitution du cadre de raquette. Cepen dant, l'utilisation d'un organe de lest présentant une dif férence de densité entre la partie viscoélastique et l'organe d'addition de masse améliore les performances d'amortissement de vibrations et les performances de resti tution de façon plus importante. Plus précisément, l'organe d'addition de masse et l'organe de lest sont composés d'une résine contenant une poudre métallique de densité élevée ou une feuille de caoutchouc, et la partie viscoélastique stratifiée sur l'organe d'addition de masse est montée sur un corps de cadre. The ballast member made of the viscoelastic portion improves the vibration damping performance and performance of the racket frame. However, the use of a ballast member having a density difference between the viscoelastic portion and the mass add member improves the vibration damping performance and the performance of the resti tution more importantly. Specifically, the mass addition member and the ballast member are composed of a resin containing a high density metal powder or a rubber sheet, and the viscoelastic portion laminated to the mass addition member. is mounted on a frame body.
La densité de la partie d' addition de masse de l'organe de lest est avantageusement réglée entre 5 et 22 et très avantageusement entre 7 et 12. Si la densité de cette partie d'addition de masse est inférieure à 5, la fonction de réso nance de cette partie est détériorée et il n'est pas possible d'obtenir d'excellentes performances d'amortisse ment de vibrations. D'autre part, si la densité de la partie d'addition de masse est supérieure à 22, c'est-à-dire si la masse est trop grande, le moment d'inertie de la raquette devient élevé. The density of the mass addition part of the ballast member is advantageously set between 5 and 22 and very advantageously between 7 and 12. If the density of this mass addition part is less than 5, the This part is deteriorated and it is not possible to obtain excellent vibration damping performance. On the other hand, if the density of the mass addition portion is greater than 22, that is, if the mass is too large, the moment of inertia of the racket becomes high.
I1 est préférable de régler la densité globale de l'organe de lest entre 0,8 et 7. Si la densité de cet organe est inférieure à 0,8, sa fonction de résonance est détériorée D'autre part, si elle dépasse 7, le moment d'inertie la raquette devient élevé. It is preferable to adjust the overall density of the ballast member between 0.8 and 7. If the density of this member is less than 0.8, its resonance function is deteriorated. On the other hand, if it exceeds 7, the moment of inertia the racket becomes high.
On peut utiliser, comme poudre métallique-de densité élevée composant l'organe d'addition de masse de l'organe de lest, les métaux suivants . fer (densité 7,86), cuivre <B>(8,92), plomb (11,3), nickel (8,85), zinc (7,14) or (19,3),</B> <B>platine (21,4), osmium (22,6), iridium (22,</B> ),<B>tantale</B> (16,7), argent (10,5), chrome (7,19), laiton (8 5) et tung <B>stène (19,3). Les plus avantageux sont le tungstène, le</B> <B>cuivre et le nickel ainsi que leurs alliages.</B> The following metals can be used as the high-density metal powder component of the mass-adding member of the ballast member. iron (density 7.86), copper <B> (8.92), lead (11.3), nickel (8.85), zinc (7.14) gold (19.3), </ B> < Platinum (21.4), osmium (22.6), iridium (22, </ B>), <B> tantalum </ B> (16.7), silver (10.5), chromium (7) , 19), brass (8 5) and tung <B> stene (19.3). The most advantageous are tungsten, copper and nickel and their alloys. </ B>
Une résine thermoplastique peut être avantageusement utilisée comme résine pour le mélange de la poudre métal lique de densité élevée ou comme résine composant la partie viscoélastique. A thermoplastic resin may be advantageously used as a resin for mixing the high density metal powder or as the resin component of the viscoelastic portion.
La résine thermoplastique peut être notamment une résine polyamide, une résine polyester, une résine de poly- uréthanne, une résine de polycarbonate, une résine ABS, une <B>résine de chlorure de polyvinyle, une résine de</B> polyacétate, une résine de polystyrène, une résine d'acétate de poly vinyle et une résine de polyamide. La résine thermodur- cissable <B>peut être une résine époxyde, une résine polyester</B> <B>insaturée, une résine</B> phénolique, <B>une résine</B> mélamine, <B>une</B> résine d'urée, une résine de phtalate de diallyle, une <B>résine de</B> polyuréthanne <B>et une résine de polyamide.</B> The thermoplastic resin may in particular be a polyamide resin, a polyester resin, a polyurethane resin, a polycarbonate resin, an ABS resin, a polyvinyl chloride resin, a polyacetate resin, a polystyrene resin, a polyvinyl acetate resin and a polyamide resin. The thermosetting resin <B> may be an epoxy resin, an unsaturated polyester resin, a phenolic resin, a melamine resin, a / B> urea resin, a diallyl phthalate resin, a <B> <B> polyurethane resin <B> and a polyamide resin. </ B>
<B>On peut utiliser très avantageusement, de préférence</B> <B>à une résine</B> thermoplastique, <B>comme résine à mélanger à la</B> poudre métallique de densité élevée ou comme résine formant la partie viscoélastique, un élastomère thermoplastique car il est beaucoup plus souple que la résine thermoplastique, <B>il présente une élasticité caoutchouteuse et a donc une</B> <B>faible</B> déformation <B>plastique, et il peut en outre être</B> <B>recyclé. peut utiliser,</B> comme <B>élastomère</B> thermoplastique, un élastomère de styrène, un élastomère d'uréthanne et un élastomère d'ester, bien que l'elastomère thermoplastique ne soit pas limité à ces élastomères. <B> A thermoplastic resin, <B> can be used very advantageously, preferably <B> <B>, as a high density metal powder mixing resin or as a resin forming the viscoelastic part, a thermoplastic elastomer because it is much more flexible than the thermoplastic resin, <B> it has a rubbery elasticity and therefore has a <B> <B> weak <B> plastic <B> deformation, and it can in addition be recycled. may be used, such as thermoplastic elastomer, a styrene elastomer, a urethane elastomer and an ester elastomer, although the thermoplastic elastomer is not limited to these elastomers.
Comme matériau à mélanger à la poudre métallique de <B>densité élevée ou</B> comme <B>matériau composant la partie visco-</B> <B>élastique, on utilise aussi matériaux de caoutchouc.</B> Celui-ci peut être le caoutchouc naturel (NR), le caoutchouc <B>d'isoprène (IR), le caoutchouc de butadiène (BR), le caout-</B> chouc de butadiène-styrène (SBR), le caoutchouc de chloro prène (CR), le caoutchouc de butadiène-acrylonitrile (MBR), le caoutchouc nitrile carboxylé, le caoutchouc butyle (IIR), <B>le caoutchouc butyle halogéné</B> (X-IIR), <B>un caoutchouc</B> d'éthy- lène-propylène (EPM), <B>un caoutchouc d'</B>éthylène -propylène- diène <B>monomère</B> (EPDM), <B>un caoutchouc d'éthylène et d'acé-</B> <B>tate de vinyle</B> (EVA), <B>un caoutchouc acrylique</B> (ACM, ANM), <B>un</B> caoutchouc d'éthylène et acrylique, un polyéthylène chloro- sulfoné (CSM), un polyéthylène chloré (CM), un caoutchouc d'épichlorhydrine (CO), un caoutchouc d'uréthanne, un caout chouc de silicone et un caoutchouc fluoré et analogue. As a material for mixing with the high density <B> metal powder or <B> material forming the visco - </ B> <B> elastic part, rubber materials are also used. </ B> It may be natural rubber (NR), isoprene rubber (RB), butadiene rubber (BR), rubber-butadiene-styrene rubber (SBR), rubber chlorobrene (CR), butadiene-acrylonitrile rubber (MBR), carboxylated nitrile rubber, butyl rubber (IIR), <B> halogenated butyl rubber </ B> (X-IIR), <B> rubber Ethylene-propylene (EPM), ethylene-propylene-diene <B> monomer </ B> (EPDM), <B> a rubber of </ b> ethylene and vinyl acetate </ B> (EVA), <b> an acrylic rubber </ b> (ACM, ANM), <b> a </ b> rubber ethylene and acrylic, chlorosulfonated polyethylene (CSM), chlorinated polyethylene (CM), epichlorohydrin (CO) rubber, urethane, a silicone rubber boot and a fluororubber and the like.
Pour des raisons de moulabilité avantageuse, on peut <B>ajouter une huile aux résines et matériaux de caoutchouc</B> <B>précités.</B> For reasons of advantageous moldability, one can <B> add an oil to the abovementioned resins and rubber materials. </ B>
<B>Comme décrit</B> précédemment, <B>il est avantageux de compo-</B> ser l'organe de lest avec un organe d'addition de masse <B>essentiellement constitué d'une poudre métallique de densité</B> élevée et de la partie viscoélastique, car l'organe de lest <B>ayant la partie d'addition de masse et la partie viscoélas-</B> tique a d'excellentes performances d'amortissement de vibra <B>tions. Cependant, l'organe de lest peut être constitué de la</B> <B>partie d'addition de masse ou de la partie</B> viscoélastique. <B> As previously described, <B> it is advantageous to compound the ballast member with a mass-adding member <B> essentially consisting of a metal powder of density </ B> and the viscoelastic part, since the ballast member <B> having the mass addition part and the viscoelastic part </ B> tick has excellent vibration damping performance <B > tions. However, the ballast member may consist of the mass addition portion or the viscoelastic portion.
<B>De préférence, l'organe de lest n'est pas monté de</B> <B>façon continue à toute la surface périphérique du cadre de</B> raquette en direction perpendiculaire à sa direction longi <B>tudinale, mais partiellement sur toute la surface périphé-</B> <B>rique du cadre de raquette. La raison en est la suivante. Si</B> <B>l'organe de lest est fixé</B> annulairement <B>à toute la surface</B> <B>périphérique du cadre de raquette, l'organe de lest présente</B> des difficultés de déplacement, et sa fonction d'amortisseur dynamique <B>est détériorée. I1 est donc préférable que</B> l'organe de lest ait une forme en U ou en L. L'organe de lest est monté sur le cadre de raquette par disposition de l'organe de lest dans une concavité formée sur le cadre de raquette et par fixation de l'organe de lest à la surface inférieure de la concavité. Il est préférable de former un <B>espace entre la surface latérale de la concavité et 'organe</B> <B>de lest, mais cet organe de lest peut facilement se</B> déplacer. <B> Preferably, the ballast member is not continuously mounted to the entire peripheral surface of the racket frame in a direction perpendicular to its longitudinal direction. , but partially over the entire racquet frame - </ B> <B> area. The reason is the following. If </ B> <B> the ballast member is annularly set <B> to the entire racket frame surface, the ballast member presents </ B> displacement difficulties, and its dynamic damper function <B> is deteriorated. It is therefore preferable that the ballast member is U-shaped or L-shaped. The ballast member is mounted on the racket frame by arranging the ballast member in a concavity formed on the frame. racket and attaching the ballast member to the lower surface of the concavity. It is preferable to form a gap between the lateral surface of the concavity and the ballast, but this ballast can easily be displaced.
De préférence, un espace est réalisé dans une partie de l'organe de lest pour faciliter la mise en résonance de <B>l'organe de lest avec le cadre de</B> raquette. <B>L'espace peut</B> <B>être</B> formé <B>à l'intérieur de l'organe de lest et/ou à sa</B> <B>surface externe. La</B> formation <B>de l'espace</B> permet <B>à l'organe</B> de lest se déplacer facilement et a en grande partie pour fonction celle d'un amortisseur dynamique. Preferably, a gap is made in a portion of the ballast member to facilitate resonance of the ballast member with the racket frame. <B> The space can <B> be <B> formed <B> inside the ballast organ and / or its <B> outer surface. The <B> space <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> has been able to move easily and largely functions as a dynamic damper.
L' organe de lest a une forme en U ou en C si bien qu'il a des surfaces dans la direction de la largeur et de la longueur Il est préférable que l'organe de lest ait une forme <B>telle</B> qu'il <B>puisse être monté avec disposition des</B> <B>surfaces latérales et longitudinales de l'organe d'addition</B> de masse sur le cadre de raquette par l'intermédiaire de la partie viscoélastique. The ballast member is U-shaped or C-shaped so that it has surfaces in the width and length direction. It is preferable that the ballast member has a <B> shape such that </ B it can be mounted with provision of the lateral and longitudinal surfaces of the mass-adding member on the racket frame by means of the viscoelastic part. .
<B>La</B> forme <B>de la partie</B> viscoélastique <B>n'est pas limitée</B> <B>à une</B> forme spécifique. <B>Cependant, il est avantageux</B> que <B>cette partie</B> viscoélastique <B>ait une forme telle</B> qu'elle vibre facilement en direction perpendiculaire au plan et <B>dans le plan et ne constitue pas une gêne pendant le jeu ni</B> dans <B>l'opération de cordage. De préférence, pour des raisons</B> d'aspect, elle a un faible encombrement. <B> The <B> form <B> of the <B> viscoelastic <B> part is not limited <B> to a specific </ B> form. <B> However, it is advantageous <B> that <B> this </ B> viscoelastic part <B> has such a shape </ B> that it vibrates easily in the direction perpendicular to the plane and <B> in the plan and does not interfere during the game nor in <B> the stringing operation. Preferably, for reasons of appearance, it has a small footprint.
Grâce à cette formation de l'organe de lest avec des <B>surfaces latérales et longitudinales et au montage des</B> <B>surfaces latérales et longitudinales de l'organe de lest sur</B> <B>le cadre de raquette par</B> l'intermédiaire <B>de la partie</B> visco- élastique, <B>cette partie</B> viscoélastique <B>vibre dans une direc-</B> <B>tion comprise dans le plan, de façon importante, en présence</B> <B>d'une vibration dans le plan et fait vibrer l'organe d'addi-</B> <B>tion de masse dans une direction comprise dans le plan</B> (direction de la largeur). Ainsi, la vibration de l'organe de lest dans le plan est en résonance avec la vibration du cadre de raquette dans le plan. L'organe de lest consomme donc l'énergie créée par la vibration du cadre de raquette et amortit rapidement la vibration de celui-ci. A ce moment, la partie viscoélastique et l'organe d'addition de masse, en direction perpendiculaire au plan, vibrent dans cette <B>direction et amortissent la vibration simultanément dans le</B> plan et direction perpendiculaire au plan. il est donc possible de réduire considérablement l'impact et les vibra tions transmises au joueur. Through this formation of the ballast member with <B> lateral and longitudinal surfaces and the mounting of the </ B> <B> side and longitudinal surfaces of the ballast member on the <B> <B> frame racket by </ B> the <B> part of the </ B> viscoelastic part, <B> this </ B> viscoelastic part <B> vibrates in a direction - </ B> <B> substantially in the plane in the presence of a vibration in the plane and vibrate the body of addi - </ B> <B> mass in a direction included in the plane </ B> (direction of the width). Thus, the vibration of the ballast member in the plane resonates with the vibration of the racket frame in the plane. The ballast member therefore consumes the energy created by the vibration of the racket frame and quickly dampens the vibration thereof. At this time, the viscoelastic portion and the mass addition member, in a direction perpendicular to the plane, vibrate in this direction and damp the vibration simultaneously in the plane and direction perpendicular to the plane. It is therefore possible to significantly reduce the impact and vibrations transmitted to the player.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels la figure 1 est une vue en plan d'un cadre de raquette dans un premier mode de réalisation de l'invention ; la figure 2A est une vue en perspective d'un organe de lest monté sur le cadre de raquette, dans un premier mode de réalisation ; la figure 2B est une vue en perspective d'un organe de lest dans une variante du premier mode de réalisation ; la figure 3A est une vue éclatée en perspective représentant le montage de l'organe de lest sur une partie de surface du cadre de raquette ; la figure 3B est une coupe suivant la ligne B-B la figure 3A, indiquant l'état dans lequel l'organe de lest a été monté sur la partie de surface du cadre de raquette ; la figure 3C est une coupe suivant la ligne transver sale C-C de la figure 3A, représentant un état dans lequel l'organe de lest a été monté sur la partie de surface du cadre de raquette ; la figure 3D est une coupe par un plan vertical repré sentant un état dans lequel l'organe de lest est monté sur la partie de surface du cadre de raquette ; les figures 4A à 4D sont des vues en perspective représentant des variantes de l'organe de lest ; les figures 5A et 5B sont des vues schématiques illus trant un procédé de mesure du moment d'inertie du cadre de raquette ; les figures 6A, 6B et 6C sont des schémas illustrant la mise en oeuvre d'un procédé de mesure du facteur d'amor tissement de vibrations du cadre de raquette ; et la figure 7 est un schéma en deux parties illustrant un procède de mesure du coefficient de restitution du cadre de raquette. Other features and advantages of the invention will be better understood on reading the following description of exemplary embodiments, with reference to the accompanying drawings in which FIG. 1 is a plan view of a racket frame. in a first embodiment of the invention; Figure 2A is a perspective view of a ballast member mounted on the racket frame, in a first embodiment; Figure 2B is a perspective view of a ballast member in a variation of the first embodiment; Fig. 3A is an exploded perspective view showing the mounting of the ballast member on a surface portion of the racket frame; Figure 3B is a section along the line B-B of Figure 3A, showing the state in which the ballast member was mounted on the surface portion of the racket frame; Fig. 3C is a section along the dirty cross line C-C of Fig. 3A showing a state in which the ballast member has been mounted on the surface portion of the racket frame; Figure 3D is a section through a vertical plane showing a state in which the ballast member is mounted on the surface portion of the racket frame; Figs. 4A to 4D are perspective views showing variants of the ballast member; FIGS. 5A and 5B are schematic views illustrating a method of measuring the moment of inertia of the racket frame; FIGS. 6A, 6B and 6C are diagrams illustrating the implementation of a method for measuring the vibration damping factor of the racket frame; and FIG. 7 is a two-part diagram illustrating a method of measuring the restitution coefficient of the racket frame.
La figure 1 représente un cadre 1 de raquette de tennis dans un mode de réalisation de l'invention. Un corps 2 de cadre 1 raquette a une partie 3 de surface entourant une surface F de frappe de balle, une partie de col 4, une partie de manche 5 et une partie de poignée 6 afin que ces parties se prolongent. Un étrier annulaire 7, formé d'un matériau différent de celui de la partie 3 de surface et qui prolonge le corps 2 du cadre, entoure la région F de frappe de balle du côté de la partie de col 4. Figure 1 shows a tennis racket frame 1 in one embodiment of the invention. A racquet frame body 2 has a surface portion 3 surrounding a ball striking surface F, a neck portion 4, a handle portion 5, and a handle portion 6 to extend these portions. An annular stirrup 7, formed of a material different from that of the surface portion 3 and which extends the body 2 of the frame, surrounds the ball strike region F on the side of the neck portion 4.
Le corps 2 du cadre 1 est formé d'une résine armée de fibres et est creux. La résine du liant est une résine époxyde. Des fibres de carbone sont utilisées comme fibres d'armature. La composition du corps 2 de cadre n'est pas limitée à une résine époxyde et à des fibres carbone. The body 2 of the frame 1 is formed of a resin reinforced with fibers and is hollow. The resin of the binder is an epoxy resin. Carbon fibers are used as reinforcing fibers. The composition of the frame body 2 is not limited to an epoxy resin and carbon fibers.
Un organe 10 de lest de densité supérieure à celle du corps 2 de cadre occupe des positions qui se trouvent des deux côtés de la partie 3 de surface, entre lesquels la largeur de la partie de surface 3 est maximale. A ballast member 10 having a higher density than that of the frame body 2 occupies positions which are on both sides of the surface portion 3, between which the width of the surface portion 3 is maximum.
Sur la figure 1, la longueur maximale entre la surface interne d'une partie supérieure 3a de la partie de surface 3 et la surface interne (au contact de la région F de frappe de balle) de la partie la plus basse de l'étrier 7 est appelée L1. La largeur maximale de la partie surface 3 est appelée L2, la distance comprise entre la surface interne de la partie supérieure 3a de la partie de surface 3 et la droite de largeur maximale de la partie de surface 3 est appelée L3, la distance comprise entre la surface externe de la partie supérieure 3a de la partie 3 de surface et la partie P de montage de l'organe de lest 10 (position centrale de l'organe de lest 10 dans sa direction longi tudinale) est appelée L4, et la longueur totale du cadre de raquette, c'est-à-dire la distance comprise entre la surface externe de la partie supérieure 3a de la partie de surface 3 et une surface d'extrémité de la partie de poignée 6, est appelee L5. In Fig. 1, the maximum length between the inner surface of an upper portion 3a of the surface portion 3 and the inner surface (in contact with the ball striking region F) of the lower portion of the yoke 7 is called L1. The maximum width of the surface part 3 is called L2, the distance between the inner surface of the upper part 3a of the surface part 3 and the line of maximum width of the surface part 3 is called L3, the distance between the outer surface of the upper portion 3a of the surface portion 3 and the mounting portion P of the weight member 10 (central position of the weight member 10 in its longitudinal direction) is called L4, and the length total of the racket frame, that is to say the distance between the outer surface of the upper portion 3a of the surface portion 3 and an end surface of the handle portion 6, is called L5.
Les rapports LI/L2, L3/L1 et L4/L5 sont déterminés dans les plages de 1,30 à 1,60, 0,25 à 0,55, et 0;15 0,30 respectivement. The LI / L2, L3 / L1 and L4 / L5 ratios are determined in the range of 1.30 to 1.60, 0.25 to 0.55, and 0 to 0.30 respectively.
Comme représenté sur la figure 2A, l'organe de lest 10 est composé d'une partie 11 d'addition de masse et d'une partie viscoélastique 12. La masse de l'organe de lest 10 comprend la masse de la partie d'addition de masse Il et celle de la partie viscoélastique 12 et est réglée entre 2 et 8 g. La somme des masses de l'organe de lest gauche 10 et de l'organe de lest droit 10 est donc de 4 à 16 g. As shown in FIG. 2A, the ballast member 10 is composed of a mass addition portion 11 and a viscoelastic portion 12. The mass of the ballast member 10 comprises the mass of the balloon portion. addition of mass II and that of the viscoelastic part 12 and is adjusted between 2 and 8 g. The sum of the masses of the left ballast member 10 and the ballast member 10 is therefore 4 to 16 g.
La densité de la partie d'addition de masse est réglée entre 5 et 22. La densité de l'organe de lest 10, avec partie viscoélastique 12, est réglée entre 0,8 et 7. The density of the mass addition portion is set between 5 and 22. The density of the weight member 10, with the viscoelastic portion 12, is set between 0.8 and 7.
Dans ce mode de réalisation, l'organe de lest 10 a une construction à deux couches. La première couche est formée de la partie<B>Il</B> d'addition de masse constituée d'une feuille métallique d'un mélange de poudres métalliques de densité élevée et d'un matériau à base de résine. L'autre couche est formée d'une partie viscoélastique 12 en forme de feuille constituée d'une résine thermoplastique. L'organe de lest 10 a une épaisseur de 5 mm. L'organe de lest 10 est courbé à une forme ayant approximativement une section en U afin que l'organe de lest 10 puisse avoir une configuration correspondant à celle du corps de cadre 2. L'organe de lest 10 a une concavité qui délimite un espace 10a dans les directions de l'épaisseur et de la largeur. In this embodiment, the ballast member 10 has a two-layer construction. The first layer is formed of the mass addition portion of a metal sheet of a mixture of high density metal powders and a resin material. The other layer is formed of a viscoelastic portion 12 in sheet form made of a thermoplastic resin. The ballast member 10 has a thickness of 5 mm. The ballast member 10 is bent to a shape having approximately a U-shaped cross section so that the ballast member 10 can have a configuration corresponding to that of the frame body 2. The ballast member 10 has a concavity which delimits a space 10a in the directions of thickness and width.
Comme l'indique la figure 2B, l'organe de lest 10 peut ne pas posséder d'espace 10a. As shown in FIG. 2B, the ballast member 10 may not have a gap 10a.
Dans ce mode de réalisation, la longueur <B>Dl</B> de l' organe 10 de lest dans la direction de l'épaisseur dépasse de 10 mm l'épaisseur du cadre de raquette à l'endroit où l'organe de lest 10 est monté. La longueur D2 de l'organe de lest 10 dans la direction de la largeur est réglée 10 mm. La hauteur D3 de l'organe de lest 10 est réglée aussi à 10 mm. In this embodiment, the length <B> D1 </ B> of the ballast member 10 in the thickness direction exceeds the thickness of the racket frame by 10 mm at the point where the ballast 10 is mounted. The length D2 of the ballast member 10 in the width direction is set to 10 mm. The height D3 of the ballast member 10 is also set to 10 mm.
Pour le montage de l'organe de lest 10 sur le cadre de raquette comme indiqué sur les figures 1 et 3, une concavité 15 de montage d'organe de lest est réalisée à la partie 3 de surface à l'emplacement de largeur maximale. For mounting the ballast member 10 to the racket frame as shown in FIGS. 1 and 3, a ballast member mounting concavity 15 is provided at the surface portion 3 at the maximum width location.
La position P de la concavité 15 sur laquelle est monté l'organe de lest 10 n'est pas limitée aux deux côtés de largeur maximale, mais peut être telle que le rapport de la distance L4 comprise entre la surface externe de la partie supérieure 3a de la partie de surface 3 et la position P de montage de l'organe de lest 10 et de la longueur totale L5 de raquette de tennis est compris entre 0,15 et 0,30. The position P of the concavity 15 on which is mounted the ballast member 10 is not limited to both sides of maximum width, but may be such that the ratio of the distance L4 between the outer surface of the upper portion 3a of the surface portion 3 and the mounting position P of the ballast member 10 and the total tennis racket length L5 is between 0.15 and 0.30.
La concavité 15 est formée aux surfaces périphériques du corps de cadre 2 sauf à la surface externe sur laquelle est formée une gorge 2a de logement de cordage (c'est-à-dire entre la surface latérale du corps 2 de cadre en direction de la largeur et la surface interne du côté de la surface F de frappe de balle). Chacune des surfaces latérales 15a et 15b de concavité 15 est inclinée par rapport sa surface inférieure 15c. The concavity 15 is formed at the peripheral surfaces of the frame body 2 except at the outer surface on which a rope accommodation groove 2a (i.e. between the side surface of the frame body 2 towards the width and the inner surface of the F striking surface side). Each of the concavity side surfaces 15a and 15b is inclined with respect to its lower surface 15c.
Lors de l'installation de l'organe de lest 10 sur la concavité 15, l'organe 10 est monté dans la concavité 15 et la partie viscoélastique 12 placée du côté interne de l'organe de lest 10 est collée à la surface inférieure 15c de la concavité 15 par un adhésif 16. Un espace 17 est formé entre une surface latérale 10b de l'organe de lest 10 et la surface latérale 15a de la concavité 15 et entre une surface latérale 10c de l'organe de lest 10 et la surface latérale 15b de la concavité 15. During the installation of the ballast member 10 on the concavity 15, the member 10 is mounted in the concavity 15 and the viscoelastic portion 12 placed on the inner side of the ballast member 10 is glued to the bottom surface 15c of the concavity 15 by an adhesive 16. A gap 17 is formed between a lateral surface 10b of the ballast member 10 and the lateral surface 15a of the concavity 15 and between a lateral surface 10c of the ballast member 10 and the lateral surface 15b of the concavity 15.
La figure 3B est une coupe suivant la droite trans versale B-B de la figure 3A, représentant un état dans lequel l'organe de lest 10 a été monté sur la partie de sur face du cadre de raquette. La figure 3C est une coupe suivant la ligne transversale C-C (espace) de la figure 3A, représentant un état dans lequel l'organe de lest a été monté sur la partie de surface du cadre de raquette. Lors du montage de l'organe de lest 10 sur le corps 2 de cadre, la partie viscoélastique 12 de l'organe de lest 10 est fixée <B>la concavité 15.</B> Fig. 3B is a section along the trans-B-B line of Fig. 3A, showing a state in which the ballast member 10 has been mounted on the face portion of the racket frame. Figure 3C is a sectional view along the transverse line C-C (space) of Figure 3A, showing a state in which the ballast member was mounted on the surface portion of the racket frame. When mounting the ballast member 10 on the frame body 2, the viscoelastic portion 12 of the ballast member 10 is fixed <B> the concavity 15. </ B>
L'organe de lest 10 monté en position fixe dans la concavité 15 dépasse légèrement du corps 2 de cadre. Cependant, l'organe de lest 10 et le corps de cadre 2 <B>peuvent se trouver au</B> même <B>niveau.</B> The ballast member 10 mounted in a fixed position in the concavity 15 protrudes slightly from the frame body 2. However, the ballast organ 10 and the frame body 2 <B> can be at the same <B> level. </ B>
<B>La</B> configuration <B>de l'organe de lest 10 n'est pas</B> <B>limitée à celles</B> qui <B>sont représentées sur les figures 2A et</B> 2B Par exemple, comme l'indique la figure 4A, il est possible de préparer les parties viscoélastiques 12 et la partie 11 d'addition de masse en U séparément et d'intégrer la première à la surface interne de la seconde. Comme l'indique la figure 4B, il est possible de composer l'organe de lest 10 avec une partie séparée 10A' de formation de la <B>surface interne et deux parties</B> 10B' <B>et 10C', la partie 10B'</B> formant la surface dans la direction de la largeur, chacune de ces parties étant formée de la partie 11 d'addition de masse et de la partie viscoélastique 12 fixée à la surface interne de la partie Il d'addition de masse. Dans ce cas, la partie 10A' est montée à la surface interne du corps de <B>cadre 2. Les parties 10B' et 10C' sont montées sur le corps</B> de cadre 2 suivant la largeur (surfaces supérieure et infé <B>rieure du corps de cadre 2).</B> Comme <B>l'indique la figure 4C,</B> il est aussi possible que l'organe de lest 10 soit constitué <B>de la partie d'addition de masse 11. Comme l'indique la</B> <B>figure 4D, il est aussi possible</B> que <B>l'organe de lest 10</B> t constitué de la partie viscoélastique 12. <B> The <B> configuration of the ballast organ 10 is not <B> limited to those </ B> which <B> are represented in FIGS. 2A and </ For example, as shown in FIG. 4A, it is possible to prepare the viscoelastic portions 12 and the U-mass addition portion 11 separately and to integrate the first one with the inner surface of the second. As shown in FIG. 4B, it is possible to compose the ballast member 10 with a separate portion 10A 'for forming the <B> inner surface and two portions </ B> 10B' <B> and 10C ', the portion 10B '</ B> forming the surface in the width direction, each of these portions being formed of the mass addition portion 11 and the viscoelastic portion 12 attached to the inner surface of the portion II of mass addition. In this case, the portion 10A 'is mounted to the inner surface of the body of <B> frame 2. The portions 10B' and 10C 'are mounted on the frame body 2 across the width (upper and lower surfaces). <B> above the frame body 2). </ B> As <B> indicates in figure 4C, </ B> it is also possible that the ballast member 10 is constituted <B> of the part of As shown in Figure 4D, it is also possible <B> that the ballast member 10 consists of the viscoelastic portion 12 .
<B>Dans ce mode de réalisation, un organe de lest 10 est</B> monté de chaque côté de la partie de surface 3. Cependant, <B>plusieurs organes miniatures de lest 10 peuvent être montés</B> <B>des deux côtés de la partie de surface 3 à intervalles</B> <B>voulus.</B> <B> In this embodiment, a ballast member 10 is mounted on each side of the surface portion 3. However, <B> several miniature ballast members 10 may be mounted <B> <B > on both sides of the surface part 3 at desired intervals. </ B>
<B>On décrit maintenant en détail les exemples 1 à 13 de</B> <B>cadre de</B> raquette <B>de tennis selon l'invention et les</B> <B>exemples comparatifs 1 à 4. Le tableau</B> indique <B>les spéci-</B> <B>fications du cadre de raquette de chacun des exemples 1 à 13</B> <B>et des exemples comparatifs 1 à 4 et les valeurs mesurées</B> <B>obtenues au cours d'expériences décrites dans la suite.</B>
<B>Tableau</B>
<tb> <B>El <SEP> E2 <SEP> E3 <SEP> E4</B>
<tb> <B>Cadre</B>
<tb> <B>Longueur <SEP> maximale <SEP> Ll <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 382 <SEP> 408 <SEP> 352</B>
<tb> <B>Largeur <SEP> maximale <SEP> L2 <SEP> (mm) <SEP> 255 <SEP> 255 <SEP> 255 <SEP> 235</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> L1/L2 <SEP> 1,38 <SEP> 1,50 <SEP> 1,60 <SEP> 1,50</B>
<tb> <B>Largeur <SEP> maximale <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 382 <SEP> 412 <SEP> 352</B>
<tb> <B>Position <SEP> de <SEP> largeur <SEP> maximale <SEP> L3 <SEP> 160 <SEP> 172</B> <SEP> . <SEP> <B>185 <SEP> 160</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> L3/Ll <SEP> 0,45 <SEP> 0,45 <SEP> 0,45 <SEP> 0,45</B>
<tb> <B>Longueur <SEP> totale <SEP> L5 <SEP> du <SEP> cadre <SEP> (mm) <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700</B>
<tb> <B>Position <SEP> de <SEP> montage <SEP> d'organe <SEP> de <SEP> lest <SEP> L4 <SEP> (mm) <SEP> 172 <SEP> 184 <SEP> 172 <SEP> 172</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> L4/L5 <SEP> 0,25 <SEP> 0,26 <SEP> 0,25 <SEP> 0,25</B>
<tb> <B>organe <SEP> de <SEP> lest</B>
<tb> <B>Masse <SEP> (g) <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 12</B>
<tb> <B>Partie <SEP> viscoélastique <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 <SEP> CJ103</B>
<tb> <B>Module <SEP> complexe <SEP> d'élasticité <SEP> (MPa) <SEP> 0,6 <SEP> 0,6 <SEP> 0,6 <SEP> 0,6</B>
<tb> <B>Partie <SEP> d'addition <SEP> de <SEP> masse <SEP> oui <SEP> oui <SEP> oui <SEP> oui</B>
<tb> <B>Etat <SEP> de <SEP> montage <SEP> (taux <SEP> sur <SEP> surface <SEP> de <SEP> section) <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 <SEP> 3/4</B>
<tb> <B>Espace <SEP> formé <SEP> (oui <SEP> ou <SEP> non) <SEP> oui <SEP> oui <SEP> oui <SEP> oui</B>
<tb> <B>Mesure</B>
<tb> <B>Masse <SEP> totale <SEP> (g) <SEP> du <SEP> cadre <SEP> de <SEP> raquette <SEP> 274 <SEP> 275 <SEP> 277 <SEP> 274</B>
<tb> <B>Distance <SEP> d'équilibre <SEP> (mm) <SEP> 4324 <SEP> 323 <SEP> 322 <SEP> 324</B>
<tb> <B>Moment <SEP> d' <SEP> inertie <SEP> en <SEP> direction <SEP> de <SEP> balancement <SEP> (g.</B> <SEP> cm') <SEP> <B>461265 <SEP> 460 <SEP> 449 <SEP> 460,877 <SEP> 459 <SEP> 287</B>
<tb> <B>Moment <SEP> d'inertie <SEP> en <SEP> direction <SEP> du <SEP> centre <SEP> (g.cmê) <SEP> 14 <SEP> 623 <SEP> 14 <SEP> 495 <SEP> 14 <SEP> 754 <SEP> 14 <SEP> 065</B>
<tb> <B>Fréquence <SEP> naturelle <SEP> primaire <SEP> perpendiculaire <SEP> (Hz) <SEP> 161 <SEP> <I>160</I> <SEP> 158 <SEP> 162</B>
<tb> <B>Facteur <SEP> d'amortissement <SEP> primaire</B>
<tb> <B>perpendiculaire <SEP> (%) <SEP> 0,81 <SEP> 0,77 <SEP> 0,70 <SEP> 0,80</B>
<tb> <B>Fréquence <SEP> naturelle <SEP> sec=daire <SEP> perpendiculaire <SEP> (Hz) <SEP> 417 <SEP> 414 <SEP> 410 <SEP> 420</B>
<tb> <B>Facteur <SEP> d'amortissement <SEP> secondaire</B>
<tb> <B>perpendiculaire <SEP> M <SEP> 1,33 <SEP> 1,36 <SEP> 0,77 <SEP> 1,30</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> maximal <SEP> de <SEP> restitution <SEP> 0,41 <SEP> 0,42 <SEP> 0,41 <SEP> 0,40</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> de <SEP> restitution <SEP> (depuis <SEP> position</B>
<tb> <B>supérieure <SEP> de <SEP> restitution) <SEP> 0,39 <SEP> 0,41 <SEP> 0,39 <SEP> 0,38</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> de <SEP> restitution <SEP> (depuis <SEP> position</B>
<tb> <B>inférieure <SEP> de <SEP> restitution) <SEP> 0,40 <SEP> 0,41 <SEP> 0,40 <SEP> 0,39</B>
<tb> <B>Evaluation <SEP> de <SEP> chaque <SEP> raquette <SEP> de <SEP> tennis <SEP> qui <SEP> 4,1 <SEP> 4,3 <SEP> 3,9 <SEP> 4,0</B>
<tb> <B>frappe <SEP> une <SEP> balle <SEP> de <SEP> tennis</B>
<tb><B> El <SEP> E2 <SEP> E3 <SEP> E4 </ B>
<tb><B> Framework </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Length <SEP> LL <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 382 <SEP> 408 <SEP> 352 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Width <SEP> L2 <SEP> (mm) <SEP> 255 <SEP> 255 <SEP> 255 <SEP> 235 </ B>
<tb><B> Ratio <SEP> L1 / L2 <SEP> 1.38 <SEP> 1.50 <SEP> 1.60 <SEP> 1.50 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Width <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 382 <SEP> 412 <SEP> 352 </ B>
<tb><SEP> Position of <SEP> Maximum <SEP> Width <SEP> L3 <SEP> 160 <SEP> 172 </ B><SEP>.<SEP><B> 185 <SEP> 160 </ B>
<tb><B> Ratio <SEP> L3 / L1 <SEP> 0.45 <SEP> 0.45 <SEP> 0.45 <SEP> 0.45 </ B>
<tb><B> Length <SEP> total <SEP> L5 <SEP> of the <SEP> frame <SEP> (mm) <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700 </ B>
<tb><SEP> Position <SEP> of <SEP><SEP> Organ <SEP> Instate <SEP> L4 <SEP> (mm) <SEP> 172 <SEP> 184 <SEP> 172 <SEP> 172 </ B>
<tb><B> Ratio <SEP> L4 / L5 <SEP> 0.25 <SEP> 0.26 <SEP> 0.25 <SEP> 0.25 </ B>
<tb><B> body <SEP> of <SEP> ballast </ b>
<tb><B> Mass <SEP> (g) <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 12 </ B>
<tb><B> Part <SEP> viscoelastic <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 </ B>
<tb><B><SEP> Complex <SEP> Modulus of Elasticity <SEP> (MPa) <SEP> 0.6 <SEP> 0.6 <SEP> 0.6 <SEP> 0.6 </ B >
<tb><B> Part <SEP> of addition <SEP> of <SEP> mass <SEP> yes <SEP> yes <SEP> yes <SEP> yes </ B>
<tb><B> Status <SEP> of <SEP> Mount <SEP> (Rate <SEP> on <SEP> Surface <SEP> of <SEP> Section) <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 </ B>
<tb><B> Space <SEP> formed <SEP> (yes <SEP> or <SEP> no) <SEP> yes <SEP> yes <SEP> yes <SEP> yes </ B>
<tb><B> Measure </ b>
<tb><B> Mass <SEP> total <SEP> (g) <SEP> of the <SEP> frame <SEP> of <SEP> paddle <SEP> 274 <SEP> 275 <SEP> 277 <SEP> 274 < / B>
<tb><B> Balance <SEP> Equilibrium <SEP> (mm) <SEP> 4324 <SEP> 323 <SEP> 322 <SEP> 324 </ B>
<tb><SEP> Moment <SEP> of <SEP> inertia <SEP> in <SEP> direction <SEP> of <SEP> sway <SEP> (g. </ B><SEP> cm ') <SEP ><B> 461265 <SE> 460 <SE> 449 <SE> 460,877 <SE> 459 <SE> 287 </ B>
<tb><B> Moment <SEP> of Inertia <SEP> in <SEP> Direction <SEP> of <SEP> Center <SEP> (g.cmê) <SEP> 14 <SEP> 623 <SEP> 14 <SEP> 495 <SEP> 14 <SEP> 754 <SEP> 14 <SEP> 065 </ B>
<tb><B> Frequency <SEP> natural <SEP> primary <SEP> perpendicular <SEP> (Hz) <SEP> 161 <SEP><I> 160 </ I><SEP> 158 <SEQ> 162 </ B>
<tb><B> Damage <SEP> Factor <SEP> Primary </ B>
<tb><B> perpendicular <SEP> (%) <SEP> 0.81 <SEP> 0.77 <SEP> 0.70 <SEP> 0.80 </ B>
<tb><B> Frequency <SEP> natural <SEP> sec = dary <SEP> perpendicular <SEP> (Hz) <SEP> 417 <SEP> 414 <SEP> 410 <SEP> 420 </ B>
<tb><B><SEP> Damping Factor <SEP> Secondary </ B>
<tb><B> perpendicular <SEP> M <SEP> 1.33 <SEP> 1.36 <SEP> 0.77 <SE> 1.30 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Coefficient <SEP> of <SEP> Restitution <SEP> 0.41 <SEP> 0.42 <SEP> 0.41 <SEP> 0.40 </ B>
<tb><B><SEP> Coefficient of <SEP> Restitution <SEP> (since <SEP> Position </ B>
<tb><B> greater <SEP> than <SEP> restitution) <SEP> 0.39 <SEP> 0.41 <SEP> 0.39 <SE> 0.38 </ B>
<tb><B><SEP> Coefficient of <SEP> Restitution <SEP> (since <SEP> Position </ B>
<tb><B> lower <SEP> of <SEP> restitution) <SEP> 0.40 <SEP> 0.41 <SEP> 0.40 <SEP> 0.39 </ B>
<tb><B> Evaluation <SEP> of <SEP> each <SEP> racket <SEP> of <SEP> tennis <SEP> which <SEP> 4.1 <SEP> 4.3 <SEP> 3.9 <SEP> 4.0 </ B>
<tb><B> hit <SEP> one <SEP><SEP><SEP> tennis ball </ B>
<B>Tableau <SEP> (suite)</B>
<tb> <B>E5 <SEP> E6 <SEP> E7 <SEP> E8</B>
<tb> <B>Cadre</B>
<tb> <B>Longueur <SEP> maximale <SEP> L1 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352</B>
<tb> <B>Largeur <SEP> maximale <SEP> L2 <SEP> (mm) <SEP> 255 <SEP> 255 <SEP> 255 <SEP> 255</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> Ll/L2 <SEP> 1,38 <SEP> 1,38 <SEP> 1,38 <SEP> 1,38</B>
<tb> <B>Largeur <SEP> maximale <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352</B>
<tb> <B>Position <SEP> de <SEP> largeur <SEP> maximale <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 70 <SEP> 125 <SEP> 203 <SEP> 160</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> L3/L1 <SEP> 0,20 <SEP> 0,35 <SEP> 0,58 <SEP> 0,45</B>
<tb> <B>Longueur <SEP> totale <SEP> L5 <SEP> du <SEP> cadre <SEP> (mm) <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700</B>
<tb> <B>Position <SEP> de <SEP> montage <SEP> d'organe <SEP> de <SEP> lest <SEP> L4 <SEP> (mm) <SEP> 82 <SEP> 137 <SEP> 215 <SEP> 172</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> L4/L5 <SEP> 0,12 <SEP> 0,20 <SEP> 0,31 <SEP> 0,25</B>
<tb> <B>Organe <SEP> de <SEP> lest</B>
<tb> masse <SEP> <B>(g) <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 12</B>
<tb> <B>Partie <SEP> viscoélastique <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 <SEP> CJ103</B>
<tb> <B>Module <SEP> complexe <SEP> d'élasticité <SEP> (MPa) <SEP> 0,6 <SEP> 0,6 <SEP> 0,6 <SEP> 0,6</B>
<tb> <B>Partie <SEP> d'addition <SEP> de <SEP> masse <SEP> oui <SEP> oui <SEP> oui <SEP> oui</B>
<tb> <B>Etat <SEP> de <SEP> montage <SEP> (taux <SEP> sur <SEP> surface <SEP> de <SEP> section) <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 <SEP> 3/4</B>
<tb> <B>Espace <SEP> formé <SEP> (oui <SEP> ou <SEP> non) <SEP> oui <SEP> oui <SEP> oui <SEP> oui</B>
<tb> <B>Mesure</B>
<tb> <B>Masse <SEP> totale <SEP> (g) <SEP> du <SEP> cadre <SEP> de <SEP> raquette <SEP> 274 <SEP> 274 <SEP> 274 <SEP> 275</B>
<tb> <B>Distance <SEP> d'équilibre <SEP> (mm) <SEP> 330 <SEP> 326 <SEP> 323 <SEP> 325</B>
<tb> <B>Moment <SEP> d'inertie <SEP> en <SEP> direction <SEP> de <SEP> balancement <SEP> (g. <SEP> cmê) <SEP> 489 <SEP> 560 <SEP> 471333 <SEP> 456 <SEP> 765 <SEP> 462 <SEP> 357</B>
<tb> <B>Ment <SEP> d' <SEP> inertie <SEP> en <SEP> direction <SEP> du <SEP> centre <SEP> (g. <SEP> cm'</B>) <SEP> <B>13 <SEP> 987 <SEP> 14 <SEP> 124 <SEP> 13 <SEP> 888</B> <SEP> 12345
<tb> <B>Fréquence <SEP> naturelle <SEP> primaire <SEP> perpendiculaire <SEP> (Hz) <SEP> 155 <SEP> 159 <SEP> 160 <SEP> 163</B>
<tb> <B>Facteur <SEP> d'amortissement <SEP> primaire</B>
<tb> <B>perpendiculaire <SEP> M <SEP> 0,66 <SEP> 0,78 <SEP> 0,63 <SEP> 0,58</B>
<tb> <B>Fréquence <SEP> naturelle <SEP> secondaire <SEP> perpendiculaire <SEP> (Fïz) <SEP> 410 <SEP> 415 <SEP> 415 <SEP> 449</B>
<tb> <B>Facteur <SEP> d'amortissement <SEP> secondaire</B>
<tb> <B>perpendiculaire <SEP> (%) <SEP> 0,83 <SEP> 1,29 <SEP> 0,89 <SEP> 0,63</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> maximal <SEP> de <SEP> restitution <SEP> 0,41 <SEP> 0,42 <SEP> 0,40 <SEP> 0,40</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> de <SEP> restitution <SEP> (depuis <SEP> position</B>
<tb> <B>supérieure <SEP> de <SEP> restitution) <SEP> 0,39 <SEP> 0,40 <SEP> 0,37 <SEP> 0,39</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> de <SEP> restitution <SEP> (depuis <SEP> position</B>
<tb> <B>inférieure <SEP> de <SEP> restitution) <SEP> 0,40 <SEP> 0,40 <SEP> 0,38 <SEP> 0,39</B>
<tb> <B>Evaluation <SEP> de <SEP> chaque <SEP> raquette <SEP> de <SEP> tennis <SEP> qui <SEP> 4,0 <SEP> 4,1 <SEP> 3,8 <SEP> 4,0</B>
<tb> <B>frappe <SEP> une <SEP> balle <SEP> de <SEP> tennis</B>
<tb><B> E5 <SEP> E6 <SEP> E7 <SEP> E8 </ B>
<tb><B> Framework </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Length <SEP> L1 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Width <SEP> L2 <SEP> (mm) <SEP> 255 <SEP> 255 <SEP> 255 <SEP> 255 </ B>
<tb><B> Report <SEP> L1 / L2 <SEP> 1.38 <SEP> 1.38 <SEP> 1.38 <SEP> 1.38 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Width <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352 </ B>
<tb><SEP> Position of <SEP> Maximum <SEP> Width <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 70 <SEP> 125 <SEP> 203 <SEP> 160 </ B>
<tb><B> Ratio <SEP> L3 / L1 <SEP> 0.20 <SEP> 0.35 <SEP> 0.58 <SEP> 0.45 </ B>
<tb><B> Length <SEP> total <SEP> L5 <SEP> of the <SEP> frame <SEP> (mm) <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700 </ B>
<tb><SEP> Position <SEP> of <SEP><SEP> Organ <SEP> Instate <SEP> L4 <SEP> (mm) <SEP> 82 <SEP> 137 <SEP> 215 <SEP> 172 </ B>
<tb><B> Ratio <SEP> L4 / L5 <SEP> 0.12 <SEP> 0.20 <SEP> 0.31 <SEP> 0.25 </ B>
<tb><B> Body <SEP> of <SEP> Ballast </ B>
<tb> mass <SEP><B> (g) <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 12 </ B>
<tb><B> Part <SEP> viscoelastic <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 </ B>
<tb><B><SEP> Complex <SEP> Modulus of Elasticity <SEP> (MPa) <SEP> 0.6 <SEP> 0.6 <SEP> 0.6 <SEP> 0.6 </ B >
<tb><B> Part <SEP> of addition <SEP> of <SEP> mass <SEP> yes <SEP> yes <SEP> yes <SEP> yes </ B>
<tb><B> Status <SEP> of <SEP> Mount <SEP> (Rate <SEP> on <SEP> Surface <SEP> of <SEP> Section) <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 </ B>
<tb><B> Space <SEP> formed <SEP> (yes <SEP> or <SEP> no) <SEP> yes <SEP> yes <SEP> yes <SEP> yes </ B>
<tb><B> Measure </ b>
<tb><B> Mass <SEP> total <SEP> (g) <SEP> of the <SEP> frame <SEP> of <SEP> racket <SEP> 274 <SEP> 274 <SEP> 274 <SEP> 275 < / B>
<tb><B> Balance <SEP> Equilibrium <SEP> (mm) <SEP> 330 <SEP> 326 <SEP> 323 <SEP> 325 </ B>
<tb><B> Moment <SEP> of inertia <SEP> in <SEP> direction <SEP> of <SEP> sway <SEP> (g. <SEP> cm) <SEP> 489 <SE> 560 <SEP > 471333 <SEP> 456 <SEP> 765 <SEP> 462 <SEP> 357 </ B>
<tb><B> Ment <SEP> of <SEP> inertia <SEP> in <SEP> direction <SEP> of <SEP> center <SEP> (g. <SEP> cm '</ B>) <SEP ><B> 13 <SEP> 987 <SEP> 14 <SEP> 124 <SEP> 13 <SEP> 888 </ B><SEP> 12345
<tb><B> Frequency <SEP> Natural <SEP> Primary <SEP> Perpendicular <SEP> (Hz) <SEP> 155 <SEP> 159 <SEP> 160 <SEP> 163 </ B>
<tb><B> Damage <SEP> Factor <SEP> Primary </ B>
<tb><B> perpendicular <SEP> M <SEP> 0.66 <SEP> 0.78 <SEP> 0.63 <SE> 0.58 </ B>
<tb><B> Frequency <SEP> Natural <SEP> Secondary <SEP> Perpendicular <SEP> (Fiz) <SEP> 410 <SEP> 415 <SEP> 415 <SEP> 449 </ B>
<tb><B><SEP> Damping Factor <SEP> Secondary </ B>
<tb><B> perpendicular <SEP> (%) <SEP> 0.83 <SEP> 1.29 <SEP> 0.89 <SEP> 0.63 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Coefficient <SEP> of <SEP> Restitution <SEP> 0.41 <SEP> 0.42 <SEP> 0.40 <SEP> 0.40 </ B>
<tb><B><SEP> Coefficient of <SEP> Restitution <SEP> (since <SEP> Position </ B>
<tb><B> greater <SEP> than <SEP> restitution) <SEP> 0.39 <SEP> 0.40 <SEP> 0.37 <SEP> 0.39 </ B>
<tb><B><SEP> Coefficient of <SEP> Restitution <SEP> (since <SEP> Position </ B>
<tb><B> lower <SEP> than <SEP> restitution) <SEP> 0.40 <SEP> 0.40 <SEP> 0.38 <SEP> 0.39 </ B>
<tb><B> Rating <SEP> of <SEP> each <SEP> racket <SEP> of <SEP> tennis <SEP> which <SEP> 4.0 <SEP> 4.1 <SEQ> 3.8 <SEP> 4.0 </ B>
<tb><B> hit <SEP> one <SEP><SEP><SEP> tennis ball </ B>
<B>Tableau <SEP> (suite)</B>
<tb> <B>E9 <SEP> E10 <SEP> E11</B>
<tb> <B>Cadre</B>
<tb> <B>Longueur <SEP> maximale <SEP> Ll <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352</B>
<tb> <B>Largeur <SEP> maximale <SEP> L2 <SEP> (mm) <SEP> 255 <SEP> 255 <SEP> 255</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> Ll/L2 <SEP> 1,38 <SEP> 1,38 <SEP> 1,38</B>
<tb> <B>Largeur <SEP> maximale <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352</B>
<tb> <B>Position <SEP> de <SEP> largeur <SEP> maximale <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 160 <SEP> 160 <SEP> 160</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> L3/L1 <SEP> 0,45 <SEP> 0,45 <SEP> 0,45</B>
<tb> <B>Longueur <SEP> totale <SEP> L5 <SEP> du <SEP> cadre <SEP> (mm) <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700</B>
<tb> <B>Position <SEP> de <SEP> montage <SEP> d'organe <SEP> de <SEP> lest <SEP> L4 <SEP> (mm) <SEP> 172 <SEP> 172 <SEP> 172</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> L4/L5 <SEP> 0,25 <SEP> 0,25 <SEP> 0,25</B>
<tb> <B>Organe <SEP> de <SEP> lest</B>
<tb> masse <SEP> <B>(g) <SEP> 6 <SEP> 18 <SEP> 12</B>
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<tb> <B>Etat <SEP> de <SEP> montage <SEP> (taux <SEP> sur <SEP> surface <SEP> de <SEP> section) <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 <SEP> <U>p</U></B>érj<B>totale</B>
<tb> <B>Espace <SEP> formé <SEP> (oui <SEP> ou <SEP> non) <SEP> oui <SEP> oui <SEP> non</B>
<tb> <B>Mesure</B>
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<tb> <B>Distance <SEP> d'équilibre <SEP> (mm) <SEP> 320 <SEP> 329 <SEP> 324</B>
<tb> <B>Moment <SEP> d'inertie <SEP> en <SEP> direction <SEP> de <SEP> balancement <SEP> (g. <SEP> ces</B>) <SEP> 447 <SEP> <B>371</B> <SEP> 490 <SEP> <B>708</B> <SEP> 461 <SEP> <B>265</B>
<tb> <B>Moment <SEP> d' <SEP> inertie <SEP> en <SEP> direction <SEP> du <SEP> centre <SEP> (g.c</B>uê<B>) <SEP> 13 <SEP> 852 <SEP> 16 <SEP> 289 <SEP> 14 <SEP> 623</B>
<tb> <B>Fréquence <SEP> naturelle <SEP> primaire <SEP> perpendiculaire <SEP> (Hz) <SEP> 163 <SEP> 159 <SEP> 161</B>
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<tb> <B>Facteur <SEP> d'amortissement <SEP> secondaire</B>
<tb> <B>perpendiculaire <SEP> (%) <SEP> 1,05 <SEP> 1,12 <SEP> 0,71</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> maximal <SEP> de <SEP> restitution <SEP> 0,40 <SEP> 0,42 <SEP> 0,41</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> de <SEP> restitution <SEP> (depuis <SEP> position</B>
<tb> <B>supérieure <SEP> de <SEP> restitution) <SEP> 0,38 <SEP> 0,40 <SEP> 0,39</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> de <SEP> restitution <SEP> (depuis <SEP> position</B>
<tb> <B>inférieure <SEP> de <SEP> restitution) <SEP> 0,39 <SEP> 0,40 <SEP> 0,40</B>
<tb> <B>Evaluation <SEP> de <SEP> chaque <SEP> raquette <SEP> de <SEP> tennis <SEP> qui <SEP> 4,0 <SEP> 4,1 <SEP> 4,0</B>
<tb> <B>frappe <SEP> une <SEP> balle <SEP> de <SEP> tennis</B>
<tb><B> E9 <SEP> E10 <SEP> E11 </ B>
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<tb><B> Measure </ b>
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<tb><B> Moment <SEP> of <SEP> inertia <SEP> in <SEP> direction <SEP> of <SEP> center <SEP> (gc </ B> uê <B>) <SEP> 13 <SEP> 852 <SEP> 16 <SEP> 289 <SEP> 14 <SEP> 623 </ B>
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<tb><B> perpendicular <SEP> (%) <SEP> 1.05 <SEP> 1.12 <SEP> 0.71 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Coefficient <SEP> of <SEP> Restitution <SEP> 0.40 <SEP> 0.42 <SEP> 0.41 </ B>
<tb><B><SEP> Coefficient of <SEP> Restitution <SEP> (since <SEP> Position </ B>
<tb><B> greater <SEP> than <SEP> restitution) <SEP> 0.38 <SEP> 0.40 <SEP> 0.39 </ B>
<tb><B><SEP> Coefficient of <SEP> Restitution <SEP> (since <SEP> Position </ B>
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<B>Tableau <SEP> (suite)</B>
<tb> <B>E12 <SEP> CE1</B>
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<tb> <B>Mesure</B>
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<tb> <B>Fréquence <SEP> naturelle <SEP> primaire <SEP> perpendiculaire <SEP> (Hz) <SEP> 162 <SEP> 160 <SEP> 163</B>
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<tb> <B>Facteur <SEP> d'amortissement <SEP> secondaire</B>
<tb> <B>perpendiculaire <SEP> (%) <SEP> 1,12 <SEP> 1,00 <SEP> 1,30</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> maximal <SEP> de <SEP> restitution <SEP> 0,41 <SEP> 0,41 <SEP> 0,38</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> de <SEP> restitution <SEP> (depuis <SEP> position</B>
<tb> <B>supérieure <SEP> de <SEP> restitution) <SEP> 0,40 <SEP> 0,39 <SEP> 0,34</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> de <SEP> restitution <SEP> (depuis <SEP> position</B>
<tb> <B>inférieure <SEP> de <SEP> restitution) <SEP> 0,40 <SEP> 0,40 <SEP> 0,35</B>
<tb> <B>Evaluation <SEP> de <SEP> chaque <SEP> raquette <SEP> de <SEP> tennis <SEP> qui <SEP> 4,0 <SEP> 4,1 <SEP> 3,1</B>
<tb> <B>frappe <SEP> une <SEP> balle <SEP> de <SEP> tennis</B>
<tb><B> E12 <SEP> CE1 </ B>
<tb><B> Framework </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Length <SEP> LL <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 322 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Width <SEP> L2 <SEP> (mm) <SEP> 255 <SEP> 255 <SEP> 255 </ B>
<tb><B> Report <SEP> L1 / L2 <SEP> 1.38 <SEP> 1.38 <SEP> 1.26 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Width <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352 </ B>
<tb><B><SEP> Position of <SEP> Maximum <SEP> Width <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 160 <SEP> 160 <SEP> 145 </ B>
<tb><B> Report <SEP> L3 / L1 <SEP> 0.45 <SEP> 0.45 <SEP> 0.45 </ B>
<tb><B> Length <SEP> total <SEP> L5 <SEP> of the <SEP> frame <SEP> (mm) <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700 </ B>
<tb><SEP> Position <SEP> of <SEP> Joint <SEP> Organ of <SEP><SEP> L4 <SEP> (mm) <SEP> 172 <SEP> 172 <SEP> 157 </ B>
<tb><B> Report <SEP> L4 / L5 <SEP> 0.25 <SEP> 0 <SEP> 0.22 </ B>
<tb><B> Body <SEP> of <SEP> Ballast </ B>
<tb><B> Mass <SEP> (g) <SEP> 12 <SEP> 12 </ B>
<tb><B> Part <SEP> Viscoelastic <SEP> 2063 <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 </ B>
<tb><SEP><SEP> Complexity <SEP> Modulus <SEP><SEP> 1.3 <SEP> 6 <SEP> 0.6 </ B>
<tb><B> Part <SEP> of addition <SEP> of <SEP> mass <SEP> yes <SEP> yes </ B>
<tb><B> Status <SEP> of <SEP> Mount <SEP> (Rate <SEP> on <SEP> Surface <SEP> of <SEP> Section) <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 </ B>
<tb> Space <SEP> formed <SEP> (yes <SEP> or <SEP> no) <SEP> yes <SEP> yes <SEP> yes </ B>
<tb><B> Measure </ b>
<tb> mass <SEP><B> total <SEP> (g) <SEP> of <SEP> frame <SEP> of <SEP> racket <SEP> 274 <SEP> 274 <SEP> 273 </ B>
<tb><B> Balance Distance>SEP> (mm) <SEP> 325 <SEP> 324 <SEP> 327 </ B>
<tb><B> Moment <SEP> of Inertia <SEP> in <SEP> Direction <SEP> of <SEP> Swing <SEP> (g.csê) <SEP> 461 <SEP> 345 <SEP> 460 <SEP> 987 <SEP> 463 <SEP> 928 </ B>
<tb><B> Moment <SEP> of Inertia <SEP> in <SEP> Direction <SEP> of <SEP> Center <SEP> (gc </ B> u? <B>) <SEP> 14 <SEP > 668 <SEP> 14 <SEP> 007 <SEP> 14 <SEP> 555 </ B>
<tb><B> Frequency <SEP> natural <SEP> primary <SEP> perpendicular <SEP> (Hz) <SEP> 162 <SEP> 160 <SEP> 163 </ B>
<tb><B> Damage <SEP> Factor <SEP> Primary </ B>
<tb><B> perpendicular <SEP> (%) <SEP> 0.77 <SEP> 0.70 <SEP> 0.78 </ B>
<tb><B> Frequency <SEP> Natural <SEP> Secondary <SEP> Perpendicular <SEP> (Hz) <SEP> 418 <SEP> 416 <SEP> 420 </ B>
<tb><B><SEP> Damping Factor <SEP> Secondary </ B>
<tb><B> perpendicular <SEP> (%) <SEP> 1.12 <SEP> 1.00 <SEP> 1.30 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Coefficient <SEP> of <SEP> Restitution <SEP> 0.41 <SEP> 0.41 <SEP> 0.38 </ B>
<tb><B><SEP> Coefficient of <SEP> Restitution <SEP> (since <SEP> Position </ B>
<tb><B> greater <SEP> than <SEP> restitution) <SEP> 0.40 <SEP> 0.39 <SEP> 0.34 </ B>
<tb><B><SEP> Coefficient of <SEP> Restitution <SEP> (since <SEP> Position </ B>
<tb><B> lower <SEP> than <SEP> restitution) <SEP> 0.40 <SEP> 0.40 <SEP> 0.35 </ B>
<tb><B> Evaluation <SEP> of <SEP> each <SEP> racket <SEP> of <SEP> tennis <SEP> which <SEP> 4.0 <SEP> 4.1 <SEP> 3.1 < / B>
<tb><B> hit <SEP> one <SEP><SEP><SEP> tennis ball </ B>
<B>Tableau <SEP> (suite)</B>
<tb> <B>CE2 <SEP> CE3 <SEP> CE4</B>
<tb> <B>Cadre</B>
<tb> <B>Longueur <SEP> maximale <SEP> L1 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 322</B>
<tb> <B>Largeur <SEP> maximale <SEP> L2 <SEP> (mm) <SEP> 275 <SEP> 215 <SEP> 255</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> Ll/L2 <SEP> 1,28 <SEP> 1,64 <SEP> 1,26</B>
<tb> <B>Largeur <SEP> maximale <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352</B>
<tb> <B>Position <SEP> de <SEP> largeur <SEP> maximale <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 160 <SEP> 160 <SEP> 145</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> L3/Ll <SEP> 0,45 <SEP> 0,45 <SEP> 0,45</B>
<tb> <B>Longueur <SEP> totale <SEP> L5 <SEP> du <SEP> cadre <SEP> (mm) <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700</B>
<tb> <B>Position <SEP> de <SEP> montage <SEP> d'organe <SEP> de <SEP> lest <SEP> L4 <SEP> (mm) <SEP> 172 <SEP> 172 <SEP> 157</B>
<tb> <B>Rapport <SEP> L4/L5 <SEP> 0,25 <SEP> 0,25 <SEP> 0,22</B>
<tb> <B>Organe <SEP> de <SEP> lest</B>
<tb> <B>Masse <SEP> (g) <SEP> 12 <SEP> 12</B>
<tb> <B>Partie <SEP> viscoélastique <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 <SEP> non</B>
<tb> <B>incluse</B>
<tb> <B>Module <SEP> complexe <SEP> d'élasticité <SEP> (MPa) <SEP> 0,6 <SEP> 0,6</B>
<tb> <B>Partie <SEP> d'addition <SEP> de <SEP> masse <SEP> oui <SEP> oui</B>
<tb> <B>Etat <SEP> de <SEP> montage <SEP> (taux <SEP> sur <SEP> surface <SEP> de <SEP> section) <SEP> 3/4 <SEP> 3/4</B>
<tb> <B>Espace <SEP> formé <SEP> (oui <SEP> ou <SEP> non) <SEP> oui <SEP> oui</B>
<tb> <B>Mesure</B>
<tb> <B>Masse <SEP> totale <SEP> (g) <SEP> du <SEP> cadre <SEP> de <SEP> raquette <SEP> 274 <SEP> 274 <SEP> 262</B>
<tb> <B>Distance <SEP> d'équilibre <SEP> (mm) <SEP> 324 <SEP> 324 <SEP> 315</B>
<tb> <B>Moment <SEP> d'inertie <SEP> en <SEP> direction <SEP> de <SEP> balancement <SEP> (g.csd) <SEP> 477 <SEP> 789 <SEP> 457 <SEP> 503 <SEP> 425 <SEP> 407</B>
<tb> <B>Ment <SEP> d'inertie <SEP> en <SEP> direction <SEP> du <SEP> centre <SEP> (g. <SEP> c</B><I>W</I><B>) <SEP> 15 <SEP> 732 <SEP> 13 <SEP> 940 <SEP> 12 <SEP> 346</B>
<tb> <B>Fréquence <SEP> naturelle <SEP> primaire <SEP> perpendiculaire <SEP> (Hz) <SEP> 156 <SEP> 162 <SEP> 163</B>
<tb> <B>Facteur <SEP> d'amortissement <SEP> primaire</B>
<tb> <B>perpendiculaire <SEP> (%) <SEP> 0,77 <SEP> 0,82 <SEP> 0,58</B>
<tb> <B>Fréquence <SEP> naturelle <SEP> secondaire <SEP> perpendiculaire <SEP> (Hz) <SEP> 410 <SEP> 423 <SEP> 449</B>
<tb> <B>Facteur <SEP> d'amortissement <SEP> secondaire</B>
<tb> <B>perpendiculaire <SEP> (%) <SEP> 1,25 <SEP> 1,28 <SEP> 0,63</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> maximal <SEP> de <SEP> restitution <SEP> 0,42 <SEP> 0,38 <SEP> 0,37</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> de <SEP> restitution <SEP> (depuis <SEP> position</B>
<tb> <B>supérieure <SEP> de <SEP> restitution) <SEP> 0,40 <SEP> 0,35 <SEP> 0,34</B>
<tb> <B>Coefficient <SEP> de <SEP> restitution <SEP> (depuis <SEP> position</B>
<tb> <B>inférieure <SEP> de <SEP> restitution) <SEP> 0,40 <SEP> 0,35 <SEP> 0,34</B>
<tb> <B>Evaluation <SEP> de <SEP> chaque <SEP> raquette <SEP> de <SEP> tennis <SEP> qui <SEP> 4,2 <SEP> 3,1 <SEP> 3,4</B>
<tb> <B>frappe <SEP> une <SEP> balle <SEP> de <SEP> tennis</B> <B>Exemple 1</B> <B>Le corps cadre de</B> raquette <B>a été préparé par un</B> <B>procédé de chauffage et moulage sous pression</B> analogue <B>au</B> <B>procédé classique de moulage. Plus précisément, une feuille</B> <B>préalablement imprégnée</B> formée <B>de résine</B> thermodurcissable armée <B>de fibres été empilée sur un mandrin recouvert d'un</B> <B>tube de "Nylon" Après extraction du mandrin de la feuille,</B> <B>celle-ci a été placée dans un moule. Ainsi, le corps de</B> <B>cadre a été préparé par le procédé de chauffage et moulage</B> <B>sous pression. ce moment, une concavité a été</B> formée <B>en</B> <B>position de montage de l'organe de lest des deux côtés de la</B> <B>partie de surface du corps de cadre.</B> <B> Tableau <SEP> (continued) </ B>
<tb><B> CE2 <SEP> CE3 <SEP> CE4 </ B>
<tb><B> Framework </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Length <SEP> L1 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 322 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Width <SEP> L2 <SEP> (mm) <SEP> 275 <SEP> 215 <SEP> 255 </ B>
<tb><B> Report <SEP> L1 / L2 <SEP> 1.28 <SEP> 1.64 <SEP> 1.26 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Width <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 352 <SEP> 352 <SEP> 352 </ B>
<tb><B><SEP> Position of <SEP> Maximum <SEP> Width <SEP> L3 <SEP> (mm) <SEP> 160 <SEP> 160 <SEP> 145 </ B>
<tb><B> Report <SEP> L3 / L1 <SEP> 0.45 <SEP> 0.45 <SEP> 0.45 </ B>
<tb><B> Length <SEP> total <SEP> L5 <SEP> of the <SEP> frame <SEP> (mm) <SEP> 700 <SEP> 700 <SEP> 700 </ B>
<tb><SEP> Position <SEP> of <SEP> Joint <SEP> Organ of <SEP><SEP> L4 <SEP> (mm) <SEP> 172 <SEP> 172 <SEP> 157 </ B>
<tb><B> Ratio <SEP> L4 / L5 <SEP> 0.25 <SEP> 0.25 <SEP> 0.22 </ B>
<tb><B> Body <SEP> of <SEP> Ballast </ B>
<tb><B> Mass <SEP> (g) <SEP> 12 <SEP> 12 </ B>
<tb><B> Part <SEP> viscoelastic <SEP> CJ103 <SEP> CJ103 <SEP> no </ B>
<tb><B> included </ B>
<tb><SEP><SEP> Complex <SEP><SEP><SEP> Modulus <SEP> 0.6 <SEP> 0.6 </ B>
<tb><B> Part <SEP> of addition <SEP> of <SEP> mass <SEP> yes <SEP> yes </ B>
<tb><B> Status <SEP> of <SEP> Mount <SEP> (Rate <SEP> on <SEP> Surface <SEP> of <SEP> Section) <SEP> 3/4 <SEP> 3/4 < / B>
<tb> Space <SEP> formed <SEP> (yes <SEP> or <SEP> no) <SEP> yes <SEP> yes </ B>
<tb><B> Measure </ b>
<tb><B> Mass <SEP> total <SEP> (g) <SEP> of <SEP> frame <SEP> of <SEP> racket <SEP> 274 <SEP> 274 <SEP> 262 </ B>
<tb><B> Balance <SEP> of equilibrium <SEP> (mm) <SEP> 324 <SEP> 324 <SEP> 315 </ B>
<tb><B> Moment <SEP> of Inertia <SEP> in <SEP> Direction <SEP> of <SEP> Swing <SEP> (g.csd) <SEP> 477 <SEP> 789 <SEP> 457 <SEP> 503 <SEP> 425 <SEP> 407 </ B>
<tb><B> Ment <SEP> of inertia <SEP> in <SEP><SEP> direction of <SEP> center <SEP> (g. <SEP> c </ B><I> W </ I ><B>)<SEP> 15 <SEP> 732 <SEP> 13 <SEP> 940 <SEP> 12 <SEP> 346 </ B>
<tb><B> Natural <SEP> Frequency <SEP> Primary <SEP> Perpendicular <SEP> (Hz) <SEP> 156 <SEP> 162 <SEP> 163 </ B>
<tb><B> Damage <SEP> Factor <SEP> Primary </ B>
<tb><B> perpendicular <SEP> (%) <SEP> 0.77 <SEP> 0.82 <SEP> 0.58 </ B>
<tb><B> Frequency <SEP> Natural <SEP> Secondary <SEP> Perpendicular <SEP> (Hz) <SEP> 410 <SEP> 423 <SEP> 449 </ B>
<tb><B><SEP> Damping Factor <SEP> Secondary </ B>
<tb><B> perpendicular <SEP> (%) <SEP> 1.25 <SEP> 1.28 <SEP> 0.63 </ B>
<tb><B> Maximum <SEP> Coefficient <SEP> of <SEP> Restitution <SEP> 0.42 <SEP> 0.38 <SEP> 0.37 </ B>
<tb><B><SEP> Coefficient of <SEP> Restitution <SEP> (since <SEP> Position </ B>
<tb><B> upper <SEP> of <SEP> restitution) <SEP> 0.40 <SEP> 0.35 <SEP> 0.34 </ B>
<tb><B><SEP> Coefficient of <SEP> Restitution <SEP> (since <SEP> Position </ B>
<tb><B> lower <SEP> than <SEP> restitution) <SEP> 0.40 <SEP> 0.35 <SEP> 0.34 </ B>
<tb><B> Evaluation <SEP> of <SEP> each <SEP> racket <SEP> of <SEP> tennis <SEP> which <SEP> 4,2 <SEP> 3,1 <SEP> 3,4 < / B>
<tb><B> hit <SEP> a <SEP><SEP><SEP> tennis ball </ B><B></B><B></B><B> The Racket <B> Frame Body was prepared by a <B><B> heating and pressure molding </ B> process similar to the conventional molding method. Specifically, a <B><B><B><B><B><B><B><B> Primed <B> Thermosetting <B> Resin Fiber </ B> sheet of fiber was stacked on a mandrel covered with a <B><B>"Nylon" tube After extracting the mandrel from the sheet, it was placed in a mold. Thus, the frame body was prepared by the method of heating and molding under pressure. this moment, a concavity was <B> formed <B> in </ B><B> mounting position of the ballast organ on both sides of the <B><B> body surface part of setting. </ B>
<B>Le rapport de la longueur maximale L1 de la partie de</B> <B>surface du cadre de raquette à sa largeur maximale L2 a été</B> <B>réglé à 1,38. Le rapport de la distance L3 entre la partie</B> <B>supérieure de partie de surface et la droite de largeur</B> <B>maximale à la longueur maximale L1 a été réglé à 0,45.</B> <B> The ratio of the maximum length L1 of the part of </ B> <B> racket frame surface to its maximum width L2 has been </ B> <B> set to 1.38. The ratio of the L3 distance between the top part of the surface part and the line of the maximum width to the maximum length L1 has been set to 0.45. </ B >
<B>Un organe lest destiné à être monté des deux côtés</B> <B>de la partie de surface a été préparé par l'opération</B> suivante. <B> A body weighted to be mounted on both sides <B> of the surface portion has been prepared by the following operation </ B>.
<B>On a utilise, comme métal de densité élevée composant</B> <B>la partie d'addition de masse (feuille métallique), une</B> <B>poudre de</B> tungstene "SG50" <B>(491 g) produite par Tokyo</B> Tungsten Corp. <B>Une résine constituée de</B> "Cepton <B>2063"</B> <B>(17,4 g) produite par</B> Kuraray Corp. <B>a été mélangée à la</B> <B>poudre de</B> tungstene <B>pour la formation de la partie d'addi-</B> <B>tion de masse. Le mélange a été malaxé par un</B> malaxeur <B>"Labo</B> Plastmill SOCI5 (fabriqué <B>par</B> Toyo Seiki Seisakusho Corp.) <B>à 200 C pendant 15 min. Le mélange a été comprimé à</B> <B>180 C pendant min pour la formation d'une feuille de</B> <B>0,5 mm d'épaisseur.</B> <B> As the high density metal component <B> <B> the mass addition part (metal foil), a </ B> <B> tungsten powder "SG50" was used <B> (491 g) produced by Tokyo </ B> Tungsten Corp. <B> A resin made of </ B> "Cepton <B> 2063" </ B> <B> (17.4 g) produced by </ B> Kuraray Corp. <B> was mixed with <B> tungsten <B> powder <B> for the formation of the addi - </ B> <B> mass fraction. The mixture was kneaded by a <B> Plastmill SOCI5 lab </ B> mixer <(manufactured by <B> Toyo Seiki Seisakusho Corp.) <B> at 200 C for 15 min. The mixture was compressed at 180 ° C for 1 minute to form a sheet of <0.5 mm thick. </ B>
<B>La partie d'addition de masse (feuille métallique) de</B> <B>0,5 mm d'épaisseur a été placée dans la cavité d'un moule.</B> <B>Ensuite, une partie</B> viscoélastique formée <B>du composé</B> "Cepton CJ103" <B>(module complexe d'élasticité 0,6</B> MPa, <B>produit par</B> Kuraray <B>Plastic</B> Corp) <B>a été chargée dans le</B> <B>moule pour la formation d'une feuille stratifiée à deux</B> <B>couches de 5</B> mm <B>d'épaisseur.</B> Après que la feuille stratifiée à deux couches a été coupée la longueur nécessaire, elle a été courbée en "U". Un espace tel qu'indiqué sur la figure 2A a ensuite été formé dans la feuille stratifiée à deux couches. La masse de l'organe de lest était de 12 g. <B> The 0.5 mm thick (0.5 mm thick) metal addition portion (foil) was placed in a mold cavity. </ B> <B> Then, a compound <B> viscoelastic part of the compound </ B> "Cepton CJ103" <B> (complex modulus of elasticity 0.6 </ B> MPa, <B> produced by </ B> Kuraray <B > Plastic </ B> Corp) <B> was loaded into the <B> mold for forming a laminated sheet at two </ B> <B> layers of 5 </ B> mm < B> thickness. </ B> After the two-layer laminate sheet was cut the necessary length, it was bent in "U". A gap as shown in Figure 2A was then formed in the two-layer laminate sheet. The mass of the ballast organ was 12 g.
L'organe de lest formé par le procédé précite a été logé dans la concavité de la partie de surface. Ensuite, l'organe de lest a été collé à la concavité de la partie de surface par un adhésif. L'organe de lest a été fixé à la surface périphérique du corps de cadre sauf à face externe ayant la gorge de cordage du corps de cadre. Ainsi, l'organe de lest a été fixé au corps de cadre sur les trois quarts environ de sa surface périphérique. The ballast member formed by the above method was housed in the concavity of the surface portion. Then, the ballast member was glued to the concavity of the surface portion by an adhesive. The ballast member was attached to the peripheral surface of the frame body except the outer face having the string groove of the frame body. Thus, the ballast member has been attached to the frame body about three quarters of its peripheral surface.
Exemples 2 à 4 Dans chacun des cadres de raquette, la longueur maximale L1 de la partie de surface du cadre de raquette et la largeur maximale L2 correspondante ont été réglées comme indiqué dans le tableau. Le rapport L1/L2 a été réglé entre 1,50 et 1, 60. Le rapport de la distance L3 entre la partie supérieure de la partie de surface et la droite de largeur maximale à la longueur maximale L1 a été réglé 0,45. L'organe de lest était analogue à celui de l'exemple 1. Examples 2-4 In each of the racket frames, the maximum length L1 of the surface portion of the racket frame and the corresponding maximum width L2 were set as shown in the table. The ratio L1 / L2 was set between 1.50 and 1.60. The ratio of the distance L3 between the upper part of the surface part and the right of maximum width to the maximum length L1 was set to 0.45. The ballast organ was similar to that of Example 1.
Exemples 5, 6 et 7 rapport de la longueur maximale L1 de la partie de surface du cadre de raquette à la largeur maximale L2 a été réglé à la même valeur que dans l'exemple 1, c'est-à-dire 1,38. Cependant, la position de la droite de largeur maxi male a varié afin que le rapport de la distance L3 entre la partie supérieure de la partie de surface et la droite de largeur maximale à la longueur maximale L1 soit compris entre 0,20 et 0,58. La masse de l'organe de lest était égale à celle de l'exemple 1, c'est-à-dire 12 g. Les deux surfaces latérales de la concavité formée sur la partie de surface étaient inclinées pour former un espace entre l'organe de lest et les deux surfaces latérales de la concavité. Examples 5, 6 and 7 ratio of the maximum length L1 of the surface portion of the racket frame to the maximum width L2 was set to the same value as in Example 1, ie 1.38 . However, the position of the straight line of maximum width has varied so that the ratio of the distance L3 between the upper part of the surface part and the straight line of maximum width to the maximum length L1 is between 0.20 and 0, 58. The mass of the ballast member was equal to that of Example 1, i.e. 12 g. The two side surfaces of the concavity formed on the surface portion were inclined to form a space between the ballast member and the two side surfaces of the concavity.
Exemple 8 Le cadre de raquette avait la même forme que dans l'exemple 1. Cependant, l'organe de lest était formé d'une partie d'addition de masse constituée de plomb de 12 g. La masse du cadre de raquette et sa distance d'équilibre ont été réglées presque comme dans l'exemple 1. Example 8 The racket frame had the same shape as in Example 1. However, the ballast member was formed of a 12 gram lead addition mass part. The mass of the racket frame and its equilibrium distance were set almost as in Example 1.
Exemples 9 et 10 Le cadre de raquette avait la même forme que celui de l'exemple 1. Cependant, la masse de l'organe de lest de cha cun exemples 9 et 10 a varié par rapport à l'exemple 1. Plus précisément, la masse de l'organe de lest de l'exemple 9 était de 6 g et celle de l'organe de lest de l'exemple 10 de 18 g. Examples 9 and 10 The racket frame had the same shape as that of Example 1. However, the mass of the ballast member of each of Examples 9 and 10 varied with respect to Example 1. More specifically, the mass of the ballast member of Example 9 was 6 g and that of the ballast member of Example 10 was 18 g.
Exemples 11, 12 et 13 Le cadre de raquette avait la même forme que celui de l'exemple 1. Cependant, la configuration de l'organe lest de chacun des exemples 11, 12 et 13 a changé. Dans l'exemple 11, l'organe de lest n'avait pas d'espace et était monté à toute la surface périphérique du corps de cadre. Dans l'exemple 12, on a utilisé, pour la partie viscoélastique, du "Cepton 2063" ayant un module complexe d'élasticité éle vée de 1,3 MPa. Dans l'exemple 13, la partie d'addition de masse (feuille métallique) n'était pas réalisée dans l'organe de lest, mais celui-ci était formé de la partie viscoélastique ("Cepton CJ103"). Ainsi, l'organe de lest avait une construction en une seule pièce. Examples 11, 12 and 13 The racket frame had the same shape as that of Example 1. However, the configuration of the ballast member of each of Examples 11, 12 and 13 changed. In Example 11, the ballast member had no space and was mounted to the entire peripheral surface of the frame body. In Example 12, for the viscoelastic portion, "Cepton 2063" having a high modulus of elasticity of 1.3 MPa was used. In Example 13, the mass addition portion (metal foil) was not made in the ballast member, but it was formed of the viscoelastic portion ("Cepton CJ103"). Thus, the ballast organ had a one-piece construction.
Exemples comparatifs 1, 2 et 3 Le rapport de la longueur maximale L1 de la partie de surface du cadre de raquette à sa largeur maximale L2 a été réglé en dehors de la plage selon l'invention, c'est-à-dire à 1,26, 1,28 et 1,64 dans les exemples comparatifs 1, 2 et 3. Le rapport de la distance L3 comprise entre la partie supérieure de la partie de surface et la droite de largeur maximale à la longueur maximale L1 a été réglé 0,45. L'organe de lest avait la même forme que dans l'exemple 1. La masse de l'organe de lest était de 12 g. Comparative Examples 1, 2 and 3 The ratio of the maximum length L 1 of the surface portion of the racket frame to its maximum width L 2 has been set outside the range according to the invention, that is to say to 1 , 26, 1.28 and 1.64 in Comparative Examples 1, 2 and 3. The ratio of the distance L3 between the upper part of the surface part and the right of maximum width to the maximum length L1 has been set 0.45. The ballast member had the same shape as in Example 1. The mass of the ballast member was 12 g.
Exemple comparatif 4 Le rapport de la longueur maximale LI de la partie de surface du cadre de raquette à sa largeur maximale L2 a été réglé à la même valeur que dans l'exemple 1, c'est- -dire 1,38. Le rapport de la distance L3 comprise entre la partie supérieure de la partie de surface et la droite de largeur maximale ' la longueur maximale L1 a été réglé à la valeur de l'exemple 1, c'est-à-dire 0,45. L'organe de lest n'était pas monté sur le corps de raquette. Comparative Example 4 The ratio of the maximum length LI of the surface portion of the racket frame to its maximum width L2 was set to the same value as in Example 1, that is, 1.38. The ratio of the distance L3 between the upper part of the surface part and the right of maximum width L1 maximum length has been set to the value of Example 1, that is to say 0.45. The ballast organ was not mounted on the racquet body.
Le moment d'inertie, le facteur d'amortissement de vibrations primaires perpendiculairement au plan, le facteur d'amortissement de vibrations secondaires perpendiculaire ment au plan et le coefficient de restitution du cadre de raquette tennis de chacun des exemples 1 à 13 et des exemples comparatifs 1 à 4 ont été mesurés. Le tableau indique résultats de l'évaluation de chaque raquette de tennis frappant des balles de tennis. The moment of inertia, the primary vibration damping factor perpendicular to the plane, the secondary vibration damping factor perpendicular to the plane and the restitution coefficient of the tennis racket frame of each of Examples 1 to 13 and examples Comparatives 1 to 4 were measured. The table shows evaluation results for each tennis racket hitting tennis balls.
Mesure du moment d'inertie Comme l'indique la figure 5A, les parties accessoires nécessaires ont été montées sur chaque cadre de raquette Chaque raquette de tennis a été suspendue à un instrument mesure du moment d'inertie, la poignée étant en position supérieure, afin que la période Te puisse être mesurée que le moment d'inertie puisse être calculé dans une direc tion de balancement à l'aide des équations indiquées dans la suite. Moment of Inertia Measurement As shown in Figure 5A, the necessary accessory parts were mounted on each racket frame Each tennis racket was suspended from a moment of inertia measuring instrument with the handle in the upper position, so that the period Te can be measured that the moment of inertia can be calculated in a swinging direction using the equations indicated in the following.
Comme l'indique la figure 5B, chaque raquette de tennis a été suspendue à un instrument de mesure de son moment d'inertie, la poignée étant en position supérieure afin que la période centrale Te soit mesurée et que le moment d'iner tie soit calculé en direction de balancement à l'aide équations suivantes. Calcul du moment d'inertie Direction de balancement, Is (g.cm2) Is = M.g.h.(Ts/2n)a - Ic Direction du centre Ic Ic = 254 458. (Tc/n) z - 8 357 Autour du centre de gravité Ig Ig = Is - m (1 +<B>2,6</B> ) Z Avec M = m + mc, h = (m. l - mc.lc)/m + 2,<B>6,</B> m étant le poids de la raquette de tennis, 1 la distance d'équilibre de la raquette de tennis, me le poids du mandrin et<B>la</B> le point d'équilibre du mandrin. Mesure du facteur d'amortissement de vibrations primaires perpendiculairement au plan <B>Seules les parties accessoires nécessaires ont été</B> montées sur le cadre de raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs. Comme la figure 6A, raquette de tennis a été suspendue par une corde 51 à l'extrémité <B>supérieure de sa partie de surface 3. Un capteur de mesure</B> d'accélération 53 a été fixé perpendiculairement à la surface du cadre à un point de raccordement entre la partie <B>de surface 3 et la partie de col 4. Dans cet état,</B> comme l'indique la figure 6B, l'autre point de raccordement de la partie de surface 3 et de la partie de col 4 a été frappé avec un marteau 55 destiné à faire vibrer le cadre de raquette. Une vibration d'entrée (F) mesurée avec un capteur <B>de mesure de force placé sur le marteau 55 et une vibration</B> de réponse (a) mesurée par le capteur de mesure d'accé <B>lération 53 ont été transmises à un analyseur de</B> fréquence <B>57 (analyseur</B> dynamique monocanal <B>"HP 3562A" de</B> Hewlett- Packard Corp.) par l'intermédiaire d'amplificateurs 56A et 56B pour l'analyse de la vibration d'entrée (F) et de la vibration de réponse (a). Une fonction de transmission dans la région de fréquences obtenue par analyse a été déterminée <B>pour l'obtention de la</B> fréquence <B>de la</B> raquette <B>de tennis.</B> <B>Le rapport</B> d'amortissement <B>de vibrations</B> (@) <B>a été calculé</B> par l'équation suivante qui donne le facteur d'amortissement <B>de vibrations primaires perpendiculairement au plan. Ce</B> <B>facteur, pour chacun des exemples et exemples comparatifs,</B> est indiqué dans le tableau.
<B>Mesure du facteur d'amortissement de vibrations secondaires</B> <B>perpendiculairement au plan</B> Comme indiqué <B>sur la figure 6C, la</B> raquette <B>de tennis</B> <B>a</B> éte <B>suspendue à la corde 51 à</B> l'extrémité <B>supérieure de sa</B> <B>partie de surface 3. Le capteur de mesure d'accélération 53</B> <B>a été fixé perpendiculairement à la surface du cadre au</B> point de raccordement de la partie de col 4 et de la partie de manche 5. Dans cet état, pour que le cadre de raquette vibre, la surface arrière du cadre de raquette a été frappée par un marteau 55 dans la partie de surface arrière opposée à la partie de la surface avant dans laquelle le capteur de mesure d'accélération 53 a été monté. Le facteur d'amortis sement de vibrations a été calculé par un procédé équivalent à celui du calcul du facteur d'amortissement de vibrations primaires perpendiculairement au plan pour l'obtention du facteur d'amortissement de vibrations secondaires perpendi culairement au plan. Ce facteur du cadre de raquette, pour chacun des exemples et exemples comparatifs, est indiqué dans le tableau. As shown in FIG. 5B, each tennis racket was suspended from an instrument for measuring its moment of inertia, the handle being in the upper position so that the central period Te is measured and the moment of inertia is calculated in the swing direction using the following equations. Calculation of the moment of inertia Direction of swing, Is (g.cm2) Is = Mgh (Ts / 2n) a - Ic Direction of the center Ic Ic = 254 458. (Tc / n) z - 8 357 Around the center of gravity Ig Ig = Is - m (1 + <B> 2.6 </ B>) Z With M = m + mc, h = (m.l - mc.lc) / m + 2, <B> 6, < M being the weight of the tennis racket, the equilibrium distance of the tennis racket, the weight of the chuck and the balance point of the chuck. Measurement of primary vibration damping factor perpendicular to plane <B> Only the necessary accessory parts were mounted on the racket frame of each of the examples and comparative examples. As Figure 6A, tennis racket was suspended by a rope 51 at the upper <B> end of its surface portion 3. An acceleration measuring sensor 53 was fixed perpendicular to the surface of the frame at a connection point between the surface portion B and the neck portion. In this state, as shown in FIG. 6B, the other connection point of the surface portion 3 and the neck portion 4 was struck with a hammer 55 for vibrating the racket frame. An input vibration (F) measured with a force measuring sensor <B> placed on the hammer 55 and a response vibration (b) measured by the acceleration sensor 53 were passed to a Hewlett-Packard Corp. 'HP 3562A' single-channel dynamic analyzer <B> 57 through 56A amplifiers and 56B for the analysis of the input vibration (F) and the response vibration (a). A transmission function in the frequency region obtained by analysis was determined <B> to obtain the <B> frequency <B> of the <B> tennis racket. </ B></B>B> Vibration Damping <B><B> ratio </ B> (@) <B> has been calculated </ B> by the following equation which gives vibration damping factor <B> primary perpendicular to the plane. This <B> factor, for each of the examples and comparative examples, </ B> is shown in the table.
<B> Measurement of secondary vibration damping factor <B> perpendicular to the plane </ B> As shown <B> in Figure 6C, the <B><B> tennis racket </ B><B> a <b> has <b> suspended <b> hanging from string 51 at the <B> upper end of its <B><surface> portion 3. The sensor's measurement acceleration 53 </ B><B> was fixed perpendicular to the frame surface at the </ B> connection point of the neck portion 4 and the handle portion 5. In this state, for the racket frame vibrates, the rear surface of the racket frame was struck by a hammer 55 in the rear surface portion opposite the portion of the front surface in which the acceleration measuring sensor 53 was mounted. The vibration damping factor was calculated by a method equivalent to that of calculating the primary vibration damping factor perpendicular to the plane for obtaining the secondary vibration damping factor perpendicular to the plane. This racket frame factor, for each of the examples and comparative examples, is shown in the table.
Mesure du coefficient de restitution Comme l'indique la figure 7, des cordes ont été tendues sur la raquette de tennis 1 de chacun des exemples et exemples comparatifs avec une force de traction de 267 N en direction longitudinale et 245 N en direction transversale. La partie de poignée a été fixée avec une faible force afin que la raquette 1 puisse être libre lorsqu'elle est placée perpendiculairement. Une balle de tennis lancée par une machine de lancement de balles est venue frapper la surface de la raquette de tennis à une vitesse constante V1 (environ 30 m/s) pour la mesure de la vitesse V2 de la balle de tennis qui rebondit. Le coefficient de restitution était le rapport de la vitesse de lancement V1 à la vitesse de rebond V2. Plus le coefficient de restitution est élevé et plus la balle de tennis a rebondi loin. Une position de restitution maximale a été déterminée de cette manière. Un coefficient de restitution a été mesuré pour chacune des positions qui se trouvent à 5 cm au-dessus et au-dessous de la position de restitution maximale. Measurement of the coefficient of restitution As shown in FIG. 7, strings were stretched on the tennis racket 1 of each of the examples and comparative examples with a tensile force of 267 N in the longitudinal direction and 245 N in the transverse direction. The handle portion has been fixed with low force so that the racket 1 can be free when placed perpendicularly. A tennis ball thrown by a ball throwing machine hit the surface of the tennis racket at a constant speed V1 (about 30 m / s) for measuring the velocity V2 of the bouncing tennis ball. The coefficient of restitution was the ratio of the launch velocity V1 to the rebound speed V2. The higher the coefficient of restitution, the more the tennis ball has bounced away. A maximum restitution position has been determined in this way. A coefficient of restitution was measured for each of the positions which are 5 cm above and below the maximum restitution position.
Evaluation de chaque raquette de tennis par frappe d'une balle de tennis Pour que les performances de rebond de chaque raquette de tennis puissent être examinées, un questionnaire a été rempli après la frappe des balles de tennis. Le question naire a été établi avec cinq niveaux (plus le niveau est élevé et meilleures sont les propriétés). Les performances de rebond de chaque raquette ont été évaluées d'après la moyenne des résultats donnés par cinquante-quatre joueurs <B>moyens à forts (qui jouaient au tennis depuis au moins 10</B> ans et au moins trois jours par semaine). Evaluating Each Tennis Racket by Striking a Tennis Ball In order for the bounce performance of each tennis racket to be examined, a questionnaire was completed after the tennis balls were hit. The questionaire has been established with five levels (the higher the level and the better the properties). The rebound performance of each racket was evaluated based on the average score of fifty-four <B> average to strong players (who had been playing tennis for at least 10 </ B> years and at least three days a week). ).
Les raquettes de tennis des exemples 1 13 étaient meilleures que celles des exemples comparatifs 1, 3 et 4 par <B>leur coefficient de restitution et avaient des</B> performances de rebond avantageuses, d'après l'évaluation obtenue par frappe des balles de tennis. Ainsi, les raquettes de tennis <B>des exemples 1 à 13 étaient meilleures</B> que <B>celles des</B> exemples comparatifs 1, 3 et 4 au point de vue des performances <B>de restitution.</B> The tennis rackets of Examples 13 were better than those of Comparative Examples 1, 3 and 4 by <B> their coefficient of restitution and had advantageous rebound performances, according to the evaluation obtained by striking tennis balls. Thus, the tennis racquets <B> of Examples 1 to 13 were better than <B> those of Comparative Examples 1, 3 and 4 from the point of view of performance <B> of restitution. / B>
Plus précisément, la longueur de la partie de surface de l'exemple comparatif 1 était aussi faible que 322 mm. En conséquence, <B>le coefficient de restitution et la position de</B> restitution maximale au centre de la zone de frappe douce étaient faibles, et le coefficient de restitution à chacune des positions à 5 cm au-dessus et au-dessous de la position de restitution maximale était aussi faible. I1 a été confirmé que, lorsque la longueur de la partie de surface <B>augmente, le coefficient de restitution augmente de plus en</B> plus et la région de frappe douce devient de plus en plus <B>grande. Cependant,</B> lorsque <B>la longueur de la partie de sur-</B> face augmente, le facteur d'amortissement de vibrations secondaires perpendiculaires au plan diminue de plus en plus. Ceci est dû au fait que la position du ventre des vibrations et celle de l'organe de lest ne coïncident pas. Specifically, the length of the surface portion of Comparative Example 1 was as low as 322 mm. As a result, <B> the restitution coefficient and the maximum restitution position at the center of the soft strike zone were low, and the restitution coefficient at each of the positions at 5 cm above and below the maximum refund position was also low. It has been confirmed that as the length of the surface portion <B> increases, the coefficient of restitution increases more and more </ B> more and the soft strike region becomes more and more <B> large. However, when <B> the length of the sur - </ B> face portion increases, the damping factor of secondary vibrations perpendicular to the plane decreases more and more. This is because the position of the belly of the vibrations and that of the ballast organ do not coincide.
<B>D'autre part, le cadre de</B> raquette <B>de l'exemple</B> comparatif qui avait une grande largeur a donné un <B>coefficient élevé de restitution et de bonnes performances</B> de rebond alors que le moment d'inertie autour de l'axe était élevé. Ainsi, les joueurs avaient des difficultés à balancer régulièrement la raquette de tennis. <B> On the other hand, the comparative </ B> racket <B> frame that had a large width gave a <b> high coefficient of restitution and good performance </ B > rebound while the moment of inertia around the axis was high. Thus, the players had difficulties to regularly swing the tennis racket.
<B>Le résultat précité indique</B> que <B>le rapport de la lon-</B> <B>gueur maximale</B> Ll <B>de la partie de surface du cadre de</B> raquette <B>à la largeur maximale L2 est avantageusement</B> compris entre 1,30 et 1, 60 et très avantageusement entre 1,35 et 1,5 . <B>Dans les exemples 5, 6 et 7, la position de largeur</B> <B>maximale de la partie de surface a varié afin</B> que <B>le rapport</B> <B>de la largeur maximale de la partie de surface à la longueur</B> <B>maximale soit égal à 0,20, 0,35 et 0,58 dans les exemples 5,</B> <B>6 et 7 respectivement.</B> <B> The above result indicates <B> that the maximum lon </ B> <B> ratio </ B> Ll <B> of the frame's surface part of </ B> racket <B> at the maximum width L2 is advantageously </ B> between 1.30 and 1, 60 and very advantageously between 1.35 and 1.5. <B> In Examples 5, 6, and 7, the maximum width position </ B> <B> of the surface portion has varied so that <B> the <B> ratio <B> of the maximum width of the surface portion at the maximum length <B> <B> is equal to 0.20, 0.35 and 0.58 in Examples 5, </ B> <B> 6 and 7 respectively. </ B>
<B>Le cadre de</B> raquette <B>de l'exemple 5 dont la position</B> <B>de largeur maximale se trouvait vers le haut avait un</B> <B>coefficient élevé de restitution alors</B> que <B>son facteur</B> <B>d'amortissement de vibrations primaires perpendiculairement</B> <B>au plan et son facteur</B> d'amortissement <B>de vibrations secon-</B> <B>daires perpendiculairement au plan étaient inférieurs à ceux</B> <B>des autres exemples. Le cadre de</B> raquette <B>de l'exemple 7</B> <B>dont la largeur</B> maximale <B>se trouvait du côté de la partie de</B> <B>col avait</B> un <B>coefficient de restitution supérieur à celui</B> <B>des exemples comparatifs 1, 3 et 4, et son facteur</B> <B>d'amortissement de vibrations était inférieur ceux des</B> <B>autres exemples. En</B> conséquence, <B>il a été</B> confirmé que <B>le</B> <B>rapport de la distance L3 comprise entre la partie supé-</B> <B>rieure de la partie de surface et la droite de largeur</B> <B>maximale la longueur maximale L1 est avantageusement</B> <B>compris entre 0,25 et 0,55 et très avantageusement entre</B> <B>0,30 et 0,50. Il a été aussi</B> confirmé que <B>le rapport de la</B> <B>distance L4 comprise entre la face externe de la partie</B> <B>supérieure de la partie de surface et l'emplacement</B> auquel <B>se trouve l'organe de lest à la longueur totale du cadre</B> <B>de</B> raquette <B>est de préférence compris entre 0,15 et 0,30 et</B> <B>très avantageusement entre 0,20 et 0,25.</B> <B> The <B> racket <B> frame in Example 5 with its maximum width position <B> <B> was upward and had a high </ B> <B> coefficient of restitution so that <B> its damping factor of primary vibrations perpendicularly <B> to plane and its damping <B> factor of secondary vibration <B> </ b> - </ B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> <B> other examples. The <B> racket <B> frame in example 7 </ B> <B> whose maximum width <B> was on the side of the </ B> <B> neck part had a <B> coefficient of restitution greater than that of Comparative Examples 1, 3 and 4, and its vibration damping factor <b> was lower than </ B> <B> other examples. As a result, <B> it has been </ B> confirmed that <B> the <B> ratio of the distance L3 between the upper part of </ B> <B> <B> the surface portion and the straight line of maximum width the maximum length L1 is advantageously between 0.25 and 0.55 and very advantageously between <B> <B> <B> 0.30 and 0.50. It has also been confirmed that <B> the ratio of the distance L4 between the outer face of the upper part of the surface part and the where <B> is the ballast organ at the total length of the frame </ B> </ b> racket <B> is preferably between 0.15 and 0.30 and <B> <B> very advantageously between 0.20 and 0.25. </ B>
<B>L'organe de lest du cadre de</B> raquette <B>de l'exemple 8</B> <B>n'avait pas de partie</B> viscoélastique <B>mais était constitué de</B> <B>plomb. Le cadre de</B> raquette <B>avait ainsi un coefficient de</B> <B>restitution analogue à celui du cadre de</B> raquette <B>de chacun</B> <B>des autres exemples, et le cadre de</B> raquette <B>avait un fac-</B> <B>teur d'amortissement de vibrations inférieur celui du</B> <B>cadre de tous les autres exemples (exemple 1 et autres</B> <B>exemples) dans</B> lesquels <B>l'organe de lest avait la partie</B> <B>d'addition de masse et la partie</B> viscoélastique. I1 a ainsi été confirmé qu'il était préferable de composer 'organe de lest avec la partie d'addition de masse et la partie viscoélastique. <B> The ballast frame <B> <B> frame of Example 8 </ B> <B> had no viscoelastic <B> but consisted of < / B> <B> lead. The <B> racket frame <B> thus had a <B> <B> restitution coefficient similar to that of the <B> <B> <B> rack frame of each other </ B> <B> of the other examples , and the racket <B> frame had a lower vibration damping facet than the </ B> <B> frame of all the other examples (example 1 and other </ B> <B> <B> examples) in which the ballast organ had the mass addition part and the viscoelastic part. It has thus been confirmed that it is preferable to compose a ballast organ with the mass addition part and the viscoelastic part.
L'organe de lest du cadre de raquette de l'exemple 13 comprenait la partie viscoélastique et n'avait pas partie d'addition de masse essentiellement formée d'un matériau métallique de densité élevée. Le cadre de raquette avait un facteur d'amortissement de vibrations relativement faible, mais un coefficient de restitution presque égal à celui du cadre de raquette de l'exemple 1 dans lequel l'organe de lest possede une partie d'addition de masse et une partie viscoélastique. The ballast frame ballast member of Example 13 comprised the viscoelastic portion and had no bulk addition portion formed of a high density metal material. The racket frame had a relatively low vibration damping factor, but a coefficient of restitution almost equal to that of the racket frame of Example 1 in which the ballast member has a mass addition portion and a viscoelastic part.
Le résultat précité indique que l'organe de lest peut être formé soit de la partie d'addition de masse, soit de la partie viscoélastique, soit à la fois de la partie d'addition de masse et de la partie viscoélastique. The above result indicates that the ballast member may be formed of either the mass addition portion or the viscoelastic portion, or both of the mass addition portion and the viscoelastic portion.
Le cadre de raquette de l'exemple comparatif 4 ne por tait pas l'organe de lest. Le cadre de raquette avait donc un coefficient de restitution et un facteur d'amortissement de vibrations relativement faibles. The racket frame of Comparative Example 4 did not carry the ballast member. The racket frame therefore had a relatively low coefficient of restitution and vibration damping factor.
La masse de l'organe de lest était de 12 g dans l'exemple 1, 6 g dans l'exemple 9 et 18 g dans l'exemple 10. Comme l'indique le tableau, le cadre de raquette ayant un organe de lest relativement lourd a présenté un coefficient de restitution et un facteur d'amortissement de vibrations supérieurs à ceux du cadre de raquette ayant un organe de lest plus léger. Cependant, le cadre de raquette de l'exemple 10 dont la masse de l'organe de lest était de 18 g avait un moment d'inertie comparativement accru. Ainsi, le joueur a subi un mouvement de balancement non régulier. Le cadre de raquette de l'exemple 9 dont la masse de l'organe de lest était de 6 g avait un coefficient de restitution et un facteur d'amortissement de vibrations analogues à ceux du cadre de raquette de l'exemple 1 dont la masse de l'organe de lest était de 12 g. Ce résultat indique que la masse de l'organe de lest est avantageusement comprise entre 4 et 16 g et très avantageusement entre 6 et 14 g. <B>Dans le cadre de</B> raquette <B>de l' exemple 11 dont l'organe</B> <B>de lest est monté</B> annulairement <B>à la surface</B> périphérique <B>complète du cadre de</B> raquette, <B>la partie</B> viscoélastique <B>n'a</B> <B>pas bien résonné dans le cadre de</B> raquette, <B>et l'organe de</B> <B>lest avait un faible effet</B> d'amortissement <B>de vibrations. Le</B> <B>cadre de</B> raquette <B>de l'exemple 11 avait donc un facteur</B> d'amortissement <B>de vibrations primaires perpendiculaires au</B> <B>plan un facteur d'amortissement de vibrations secondaires</B> <B>perpendiculaires au plan de faible valeur. I1 a été</B> confirmé <B>par ce résultat</B> qu'il <B>était préférable de monter l'organe de</B> <B>lest non à toute la surface</B> périphérique <B>du corps de cadre</B> <B>mais seulement sur les</B> trois-quarts <B>environ de cette surface</B> périphérique, <B>sans le monter sur la partie ayant la gorge de</B> <B>cordage à la surface</B> périphérique. The mass of the ballast member was 12 g in Example 1, 6 g in Example 9 and 18 g in Example 10. As shown in the table, the racket frame having a ballast member The relatively heavy weight exhibited a higher coefficient of restitution and vibration damping than the racket frame with a lighter weight member. However, the racket frame of Example 10 with a ballast mass of 18 g had a comparatively increased moment of inertia. Thus, the player has suffered a non-regular swaying motion. The racket frame of Example 9 with a ballast mass of 6 g had a coefficient of restitution and vibration damping factor similar to those of the racket frame of Example 1 whose mass of the ballast organ was 12 g. This result indicates that the mass of the ballast member is advantageously between 4 and 16 g and very advantageously between 6 and 14 g. <B> In the <B> <B> racket <B> of Example 11 whose ballast </ B> <B> was mounted </ B> annularly <B> to the surface </ B> <B> complete racket <B> frame, the <B> viscoelastic <B> part has <B> not resonated well under </ B> racket, <B> and the body of </ B> <B> ballast had a weak damping effect of vibrations. The <B> racket <B> frame <B> of Example 11 thus had a damping factor <B> of primary vibrations perpendicular to the <B> plane. </ B> a secondary vibration damping factor <B> perpendicular to the low value plane. I1 was <B> confirmed <B> by this result </ B> that it was <BR> <BR> <BR> <BR> that it was better to mount the </ B> <B> <B> organ off the entire surface </ B> device <B> of the frame body </ B> <B> but only on the </ B> three-fourths <B> of that surface </ B> device, <B> without mounting it on the part having the throat </ B> <B> rope to the surface </ B> device.
<B>Le cadre de</B> raquette <B>de l'exemple 12 avait organe</B> <B>de lest dont le module complexe d'élasticité était égal à</B> <B>1,3</B> MPa, <B>c'est-à-dire différent de celui des autres</B> <B>exemples. Le résultat a été</B> que <B>le cadre de</B> raquette <B>avait</B> <B>un coefficient de restitution et un facteur d'amortissement</B> <B>de vibrations analogues à ceux des autres exemples. I1 a été</B> <B>ainsi confirmé</B> qu'il <B>est avantageux que le module complexe</B> <B>d'élasticité de la partie</B> viscoélastique <B>soit compris entre</B> <B>0,5 et 1,5</B> MPa. <B> The <B> racket <B> frame of Example 12 had ballast organ whose elastic modulus of elasticity was equal to <B> <B> 1.3 </ B> MPa, <B> that is, different from other </ B> <B> examples. The result was <B> that the <B> racket <B> frame had <B> a rendering coefficient and vibration damping <B> similar to those of the other examples. I1 has been <B> so confirmed </ B> that it <B> is advantageous that the elastic modulus </ B> <B> of elasticity of the </ B> viscoelastic part <B> be between 0.5 and 1.5 </ B> MPa.
<B>Comme l'indique la description</B> qui <B>précède, selon</B> <B>l'invention, le rapport de la longueur maximale L1 de la</B> <B>partie de surface du cadre de</B> raquette <B>à sa largeur</B> maximale <B>L2 est réglé entre 1,30 et 1,60. Ainsi, comme la longueur du</B> <B>cadre de raquette est grande, il est possible d'obtenir un</B> <B>cadre de raquette léger et bien</B> équilibré. <B>La valeur de</B> <B>l'indice MI autour de l'axe longitudinal est ainsi petite.</B> <B>I1 est donc facile pour le joueur d'obtenir un mouvement</B> <B>régulier de balancement. De plus, on peut obtenir des</B> per- formances <B>élevées de restitution par réglage de la longueur</B> <B>maximale de la partie de surface et de sa largeur maximale</B> <B>comme décrit</B> précédemment <B>avec augmentation de l'étendue de</B> <B>la partie de surface, sans que le poids du cadre de raquette</B> <B>soit grand et avec conservation</B> d'un <B>mouvement régulier de</B> balancement. La région de frappe douce peut donc être agrandie longitudinalement. <B> As indicated in the description <B> which <B> precedes, according to </ B> <B> the invention, the ratio of the maximum length L1 of the <B> <B> part of surface rack <B> frame <B> at maximum width <B> L2 is set between 1.30 and 1.60. Thus, as the length of the racket frame is large, it is possible to obtain a well-balanced lightweight racket frame. <B> The MI value around the longitudinal axis is so small. <B> It's easy for the player to get a move. </ B> <B> steady sway. In addition, high <B> performances can be obtained by adjusting the maximum length of the surface part and its maximum width </ B> <B> as described <B> previously <B> with increasing the range of </ B> <B> the surface part, without the racket frame weight </ B> <B> being large and with conservation < / B> of a <B> regular motion of </ B> sway. The soft strike region can therefore be enlarged longitudinally.
En outre, grâce à la construction du cadre de raquette avec l'organe de lest placé des deux côtés de la partie de surface et avec concentration de la masse des deux côtés de la partie de surface, la masse est concentrée au voisinage de la région de frappe de balle. I1 est donc possible de donner la raquette de tennis des performances de resti tution supérieures à celles de la raquette de tennis classique, dans l'hypothèse où les deux raquettes la même masse. En outre, un ajustement convenable de la masse et de la dureté de l'organe de lest permet de donner à l'organe de lest les performances d'un amortisseur dynamique convenant à un mode de vibrations présenté lors de la frappe de la balle de tennis. La raquette de tennis a donc d'excellentes propriétés d'amortissement de vibrations. En outre, lorsque l'organe de lest est disposé en fonction du mode de vibrations du cadre de raquette et a une partie viscoélastique, le cadre de raquette a de meilleures perfor mances d'amortissement de vibrations. In addition, thanks to the construction of the racket frame with the ballast member placed on both sides of the surface portion and with concentration of mass on both sides of the surface portion, the mass is concentrated in the vicinity of the region ball striking. It is therefore possible to give the tennis racket performance performance higher than that of the standard tennis racket, in the event that both rackets have the same mass. In addition, a suitable adjustment of the mass and the hardness of the ballast member makes it possible to give the ballast member the performance of a dynamic damper suitable for a vibration mode presented when the ball is struck. tennis. The tennis racket therefore has excellent vibration damping properties. In addition, when the ballast member is disposed according to the vibration mode of the racket frame and has a viscoelastic portion, the racket frame has improved vibration damping performance.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux cadres de raquette qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention.Of course, various modifications may be made by those skilled in the art racket frames that have just been described by way of non-limiting example without departing from the scope of the invention.
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