FR2798091A1 - METHOD FOR PROJECTING CONCRETE DRY CONCRETE, PROJECTION LANCE AND CORRESPONDING MOISTURE RING - Google Patents
METHOD FOR PROJECTING CONCRETE DRY CONCRETE, PROJECTION LANCE AND CORRESPONDING MOISTURE RING Download PDFInfo
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Classifications
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
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Abstract
Description
La présente invention se rapporte à un procédé et à une lance de projection d'un béton par voie sèche, ainsi une bague de mouillage associée, bétons contenant des particules ultrafines, c'est-a-dire submicroniques, dispersées par un défloculant (appele aussi dispersant) peuvent être mis en oeuvre, par coulage ou coulage- vibration avec très peu d'eau, ce qui permet d'obtenir une structure possédant une faible porosité ouverte (autrement une haute densité) et des résistances mécaniques élevées. haute densite considérée comme la propriété physique plus importante d'un béton réfractaire utilisé comme la face chaude d'un revetement. Des propriétés d'usage telles que la résistance mécanique et la résistance à la corrosion dépendent directement de la porosité, donc de la densité des bétons. Les bétons réfractaires à faible quantité d'eau de gâchage sont utilisés dans de nombreuses applications à haute température (de 600 à 1600 C). The present invention relates to a method and a spray lance of a dry concrete, and an associated wetting ring, concretes containing ultrafine particles, that is to say submicron particles, dispersed by a deflocculant (called also dispersant) can be implemented by casting or pouring-vibration with very little water, which makes it possible to obtain a structure having a low open porosity (otherwise a high density) and high mechanical strengths. high density considered the most important physical property of a refractory concrete used as the hot face of a coating. Useful properties such as mechanical strength and corrosion resistance depend directly on the porosity, and therefore the density of the concretes. Refractory concretes with a small amount of mixing water are used in many high temperature applications (from 600 to 1600 ° C).
bétons doivent, pour être mis en oeuvre, être mélangés pendant quelques minutes dans un malaxeur intensif pour que le défloculant se dissolve, que les particules ultrafines soient dispersees et que le béton mouillé devienne ainsi fluide. In order to be used, concretes must be mixed for a few minutes in an intensive mixer so that the deflocculant dissolves, the ultrafine particles are dispersed and the wet concrete becomes fluid.
projection mécanique de mortiers et bétons (appelee aussi gunitage) est par ailleurs une méthode de mise oeuvre permettant d'éviter la mise en place d'un coffrage dans lequel le béton doit être coulé, ce qui permet des économies et gain de temps important. Cependant, cette projection des bétons disponibles sur le marché nécessite l'ajout d'une quantité d'eau importante au mélange sec. La porosité du revêtement réfractaire obtenu alors forte et les propriétés d'usage insuffisantes pour une utilisation durable en face chaude. Elle ne convient à la mise en oeuvre de bétons de haute densité. mechanical projection of mortars and concretes (also called gunning) is also a method of implementation to avoid the establishment of a formwork in which the concrete must be poured, which saves time and money. However, this projection of concretes available on the market requires the addition of a significant amount of water to the dry mix. The porosity of the refractory coating obtained then strong and insufficient use properties for sustainable use in the hot face. It is suitable for the implementation of high density concrete.
Le type de béton mentionné plus haut, avec particules ultrafines et dispersant, ne peut en effet être projeté en l'état au moyen des équipements de projection par voie sèche (avec transport du mélange sec par de l'air comprimé) conventionnels pour deux raisons: # le mélange sec ne peut être correctement fluidifié par l'ajout d'une faible quantité d'eau à la lance, et # les bétons à particules ultrafines défloculées sont thixothropes et se fluidifient lors des impacts sur une cible, sans y adhérer convenablement: il faut ajouter à ces bétons un raidi sseurlaccélérateur de durcissement qui fige le béton sur paroi. The type of concrete mentioned above, with ultrafine particles and dispersant, can not be projected in the state by means of dry spray equipment (with transport of dry mixture by compressed air) conventional for two reasons : # the dry mix can not be properly fluidified by the addition of a small amount of water to the lance, and # the deflocculated ultrafine particle concretes are thixothropic and fluidify during impacts on a target, without adhering properly It is necessary to add to these concretes a stiffener and hardening accelerator which freezes the concrete on the wall.
Il a été proposé de prémélanger avec de l'eau, la partie fine du béton comprenant le liant, les particules ultrafines et défloculant et de pomper cette barbotine jusqu'à une buse pour incorporer au reste de la composition solide transporté par voie pneumatique. Ce système nécessite cependant une unité mélange-pompage sophistiquée. It has been proposed to premix with water, the fine part of the concrete comprising the binder, ultrafine particles and deflocculant and to pump this slip to a nozzle to incorporate the rest of the solid composition transported pneumatically. This system, however, requires a sophisticated mixing-pumping unit.
Dans d'autres procédés existants, un additif modificateur de prise liquide (accélérateur de durcissement) est pompé jusqu'à buse, le reste de la composition étant transporté sous la forme mélange sec jusqu'à l'entrée de la buse. Des inconvénients de cette technique sont qu'il faut pour ce faire une pompe-doseuse et que le bon dosage n'est jamais assuré quand le débit de solide varie. De plus, les additifs modificateurs de prise recommandes dégradent la résistance mécanique du béton après séchage, à composition du mélange sec et quantité d'eau ajoutée constantes. In other existing methods, a liquid setting modifying additive (hardening accelerator) is pumped to the nozzle, the remainder of the composition being transported as dry mix to the nozzle inlet. Disadvantages of this technique are that it is necessary to do a metering pump and that the correct dosage is never assured when the solid flow varies. In addition, the recommended setting modifying additives degrade the mechanical strength of the concrete after drying, with a dry mix composition and a constant amount of added water.
D'autres ont choisi de prémélanger le mélange sec avec suffisamment peu d'eau pour pouvoir toujours le transporter par voie pneumatique et d'ajouter le complément d'eau à la buse. Cependant, le transport pneumatique de solides humides est très délicat. Others have chosen to premix the dry mix with enough water so that it can still be pneumatically transported and the additional water added to the nozzle. However, the pneumatic transport of wet solids is very delicate.
Quant à la projection par voie humide (transport avant projection sous forme de suspension solide-liquide), elle nécessite l'utilisation de pompes dispendieuses et ne possède pas la souplesse des installations par voie sèche, qui permettent de s'affranchir de la manipulation de béton mouillé. demande de brevet européen EP-A1-0.506.421 décrit une méthode de projection par voie sèche dans laquelle une composition cimenteuse sèche est combinée avec un mélange d'eau, fumée de silice et d'un accélérateur de durcissement au niveau d'une buse de projection. L'accélérateur, qui est introduit au prealable dans le mélange comprenant l'eau et la fumée de silice, représente 1 à 10% et préférentiellement 4 à 7% en poids de ciment dans le mélange final. La combinaison de la composition cimenteuse sèche et du liquide est effectuée dans une lance au moyen d'une bague comprenant des ouvertures permettant d'introduire l'eau dans la composition sèche. As for the wet projection (transport before projection in the form of solid-liquid suspension), it requires the use of expensive pumps and does not have the flexibility of dry installations, which make it possible to overcome the manipulation of wet concrete. European patent application EP-A1-0,506,421 discloses a dry spraying method in which a dry cementitious composition is combined with a mixture of water, silica fume and a hardening accelerator at a nozzle projection. The accelerator, which is introduced beforehand into the mixture comprising water and silica fume, represents 1 to 10% and preferably 4 to 7% by weight of cement in the final mixture. The combination of the dry cementitious composition and the liquid is carried out in a lance by means of a ring comprising openings for introducing the water into the dry composition.
telle méthode ne permet pas d'obtenir des bétons réfractaires à haute densité et nécessite une unité de mélange- pompage sophistiquée, ainsi que la fourniture du matériau en deux composants séparés. such a method does not make it possible to obtain refractory concretes with a high density and requires a sophisticated mixing-pumping unit, as well as supplying the material in two separate components.
En ce qui concerne les lances de projection existantes pour des procédés de projection par voie sèche, le document EP A1- 0.405.969 divulgue une telle lance comprenant une tête de buse en communication avec un conduit de transport d'un produit et disposée de manière coulissante dans une pièce traversée par une arrivée d'eau. La tête de buse est pourvue d'ouvertures, par lesquelles l'eau peut pénétrer dans la tête de buse et ainsi se mélanger aux produits secs. Ces ouvertures sont disposées sous forme de séries axialement espacées, un mouvement axial de la tête de buse permettant d'ajuster le nombre d'ouvertures au regard de l'arrivée d'eau. With regard to the existing projection lances for dry spraying processes, the document EP A1- 0.405.969 discloses such a lance comprising a nozzle head in communication with a conduit for conveying a product and arranged in a manner sliding in a room crossed by a water inlet. The nozzle head is provided with openings through which water can enter the nozzle head and mix with the dry products. These openings are arranged in the form of axially spaced series, an axial movement of the nozzle head to adjust the number of openings with respect to the water inlet.
Une telle lance, en particulier, ne permet pas de projeter des bétons ' haute densité connus. Such a lance, in particular, does not allow the projection of known high density concretes.
Ainsi, les procédés et les dispositifs existants, ne permettent pas de projeter par voie sèche, de manière satisfaisante, un béton à haute densité. Thus, existing processes and devices do not allow to project dry, satisfactorily, a high density concrete.
L'invention vise un procédé de projection par voie sèche d'un béton a haute densité et plus particulièrement d'un béton réfractaire. Le procédé de projection de l'invention met en oeuvre un produit sec ayant un faible besoin en eau et conduisant ' un béton de forte résistance mécanique et de faible porosité et ayant donc une bonne résistance à la corrosion. The invention relates to a method of dry spraying a high density concrete and more particularly to a refractory concrete. The projection method of the invention uses a dry product having a low water requirement and driving a concrete of high mechanical strength and low porosity and thus having good corrosion resistance.
L'invention concerne également une lance de projection d'un béton voie sèche adapté au procédé de projection de l'invention, et une bague de mouillage d'une telle lance. The invention also relates to a spray lance of a concrete dry track adapted to the projection method of the invention, and a wetting ring of such a lance.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de projection d'un béton par voie sèche, dans lequel: # on effectue un transport pneumatique d'un produit sec comprenant: - au moins un liant hydraulique et - des granulats, # on mélange le produit sec avec de l'eau de façon à obtenir un produit humidifié, # on effectue un transport pneumatique du produit humidifié, et # on projette le produit humidifié sur une surface. Selon l'invention: # le produit sec comprend aussi: - des particules ultrafines additionnées, - au moins un dispersant et - au moins un accélérateur de durcissement, # on effectue le mélange du produit sec et de l'eau selon un pourcentage volumique d'eau inférieur à %, le pourcentage volumique d'eau correspondant au rapport du volume d'eau au volume réel du produit sec, et # le produit sec a une composition telle que produit humidifié après durcissement sur la surface constitue un béton réfractaire. To this end, the subject of the invention is a method for projecting a concrete by the dry route, in which: # a pneumatic transport of a dry product is carried out comprising: - at least one hydraulic binder and - aggregates, # the dry product is mixed with water to obtain a moistened product, pneumatic transport of the moistened product is carried out, and the moistened product is sprayed onto a surface. According to the invention: the dry product also comprises: ultrafine particles added, at least one dispersant and at least one hardening accelerator, the mixture of the dry product and water is mixed according to a volume percentage of water less than%, the volume percentage of water corresponding to the ratio of the volume of water to the actual volume of the dry product, and the dry product has a composition such that humidified product after hardening on the surface constitutes a refractory concrete.
Par béton ", on entend un matériau comprenant grains et un liant hydraulique, dans lequel les grains de taille supérieure à 20 mm représentent au plus 5% en poids sec du matériau. "Concrete" means a material comprising grains and a hydraulic binder, in which the grains of size greater than 20 mm represent at most 5% by dry weight of the material.
La projection par voie sèche " est une projection dans laquelle ajoute de l'eau à un produit sec peu de temps avant la projection du mélange. Une autre définition est exprimée plus haut, et repose sur la succession des quatre étapes suivantes: transport pneumatique d'un produit sec, mélange de ce produit sec avec de l'eau, transport pneumatique du produit humidifié et projection du produit humidifie sur une surface. "Dry projection" is a projection in which water is added to a dry product shortly before the mixture is sprayed.Another definition is expressed above, and is based on the following four stages: pneumatic transport of a dry product, mixing of this dry product with water, pneumatic transport of the moistened product and spraying of the product wets on a surface.
On désigne par " produit sec n un produit sans addition préalable d'eau indépendamment de la possibilité que de l'eau soit présente en surface des grains. The term "dry product" means a product without prior addition of water, regardless of the possibility that water is present on the surface of the grains.
Les termes liant hydraulique " s'appliquent de manière générale à tout matériau qui se solidifie sous l'eau en agglomérant des grains. Cette définition n'est donc pas limitée à un ciment à base d'aluminate de calcium. The term "hydraulic binder" generally applies to any material that solidifies under water by agglomerating grains, so this definition is not limited to a calcium aluminate cement.
Le mot " granulat " s'applique à des grains de taille supérieure à 0,1 mm. The word "granulate" applies to grains larger than 0.1 mm.
Le dispersant utilisé est apte à défloculer les particules ultrafines additionnées. The dispersant used is capable of deflocculating the added ultrafine particles.
Le béton " réfractaire n en ce qu'il est résistant à de hautes températures. Préférentiellement, un tel béton est apte au garnissage intérieur de fours industriels, où la température peut s'étendre de en phase froide à 2000 C en phase chaude. Ainsi, le béton réfractaire est avantageusement approprié à une zone soumise à une température supérieure à 600 C, et préférentiellement à 1400 C. De plus, il est préférentiellement capable de supporter des sollicitations thermomécaniques ou thermochimiques (corrosion) propres au garnissage intérieur d'un four industriel, et de résister au contact de fer ou d'acier liquide, ou de laitier les recouvrant, à des températures élevées telles que celles mentionnees plus haut. Refractory concrete n in that it is resistant to high temperatures Preferably, such a concrete is suitable for the interior lining of industrial furnaces, where the temperature can extend from the cold phase to 2000 ° C. in the hot phase. , the refractory concrete is advantageously suitable for an area subjected to a temperature greater than 600 ° C., and preferably 1400 ° C. Moreover, it is preferably capable of withstanding thermomechanical or thermochemical (corrosion) stresses peculiar to the interior lining of an oven industrial, and resist the contact of iron or liquid steel, or slag covering them, at high temperatures such as those mentioned above.
Le pourcentage volumique d'eau utilisée dans la définition du procédé de projection de l'invention est une grandeur représentative la haute densité du béton obtenu, pour des raisons exposés ci-après. Ce pourcentage est défini et calculé de la manière suivante. En référence aux figures 1 à 3, un grain 100 comprend une partie solide 101 creusée extérieurement par des pores ouverts 102 et intérieurement par des pores fermés 103 (figure 1). appelle " volume absolu " v1 du grain 100, le volume de cette partie solide 101. Si l'on ne tient pas compte des pores fermés (figure 2), on définit un " volume réel v2 du grain 100 et si l'on tient compte d'aucun des pores 102 et 103 (figure 3), on obtient un volume apparent v3 (bulk volume). Ces memes définitions 'appliquent à un béton durci, mais avec deux niveaux de structures correspondant à des grains poreux dans une matrice poreuse. The percentage by volume of water used in the definition of the projection method of the invention is a representative quantity of the high density of the concrete obtained, for reasons set out below. This percentage is defined and calculated as follows. With reference to FIGS. 1 to 3, a grain 100 comprises a solid part 101 hollowed externally by open pores 102 and internally by closed pores 103 (FIG. 1). called "absolute volume" v1 of the grain 100, the volume of this solid part 101. If closed pores are not taken into account (FIG. 2), a "real volume v2 of the grain 100" is defined and if we take into account Since none of the pores 102 and 103 (FIG. 3) account for an apparent volume v 3 (bulk volume), these same definitions apply to a hardened concrete, but with two levels of structures corresponding to porous grains in a porous matrix. .
Ainsi, on désignera conventionnellement par volume réel " du matériau constitué par le produit sec ou le béton, le volume mesuré en excluant non seulement la porosité ouverte du materiau pris dans ensemble, mais aussi la porosité ouverte des grains du matériau. Ainsi, seule la porosité fermée des grains et éventuellement de la matrice du matériau est incluse dans le volume considéré. De façon similaire, la porosité ouverte du matériau designers ci-après non seulement la porosité ouverte du matériau pris dans son ensemble, mais aussi la porosité ouverte des grains matériau. Thus, the actual volume of the material consisting of the dry product or the concrete will be referred to as the actual volume by excluding not only the open porosity of the material taken together but also the open porosity of the grains of the material. The closed porosity of the grains and possibly the matrix of the material is included in the volume under consideration.Similarly, the open porosity of the designer material hereinafter not only the open porosity of the material taken as a whole, but also the open porosity of the grains. material.
Les masses volumiques absolue, réelle et apparente sont définies manière corrélative. The absolute, actual and apparent densities are defined correlatively.
Dans tout ce qui suit, on utilise les normes de mesure suivantes: # pour la mesure de la masse volumique apparente et la porosite ouverte, la norme R9 PRE et/ou la norme ENV 1 -6 CEN, # pour la resistance mécanique (résistance à la flexion à l'écrasement) la norme R27 PRE etlou la norme ENV 1 -6 CEN, # pour la préparation et la cuisson des matériaux, la norme PRE et/ou la norme ENV 1402-5 CEN, et # pour la variation permanente de dimension, la norme R28 et/ou le norme ENV 1402-6 CEN. In what follows, the following measurement standards are used: # for the measurement of the apparent density and open porosity, the R9 PRE standard and / or the ENV 1 -6 CEN standard, # for the mechanical resistance (resistance crush bending) the R27 PRE standard and / or the ENV 1 -6 CEN standard, # for the preparation and firing of materials, the PRE standard and / or the ENV 1402-5 CEN standard, and # for variation permanent dimension, the R28 standard and / or ENV 1402-6 CEN standard.
Le pourcentage volumique d'eau est défini et exprimé ainsi: # on mesure masse de produit sec (béton en l'état de livraison) introduite dans la trémie d'alimentation avant projection et la masse d'eau dans la bonbonne du surpresseur avant projection, # on effectue projection par voie sèche du produit humidifié par l'eau et on mesure la masse de produit sec restant dans la trémie apres projection et la masse d'au restant dans la bonbonne surpresseur après projection; on en déduit, par différences les masses de produit sec et d'eau utilisées pendant la projection et donc le pourcentage massique M de la masse d'eau sur la masse de produit sec, # on prélève du béton consolidé sur la cible, on le soumet ' un traitement à 800 C et on mesure sa porosité ouverte po (exprimée comme une proportion comprise entre 0 et 1) ainsi que la masse volumique apparente mva de ce béton; on en déduit la masse volumique réelle:
# on calcule finalement le pourcentage volumique d'eau V à partir de la masse volumique p de l'eau (1glcm3) par la formule:
le rapport V étant exprimé sous forme de pourcentage. The volume percentage of water is defined and expressed as follows: # mass of dry product (concrete in the delivery condition) introduced into the feed hopper before projection and the mass of water in the bladder of the booster before projection the product moistened with water is sprayed dry and the mass of dry product remaining in the hopper after projection is measured and the mass of the remainder in the booster cylinder after projection; the differences in the masses of dry product and water used during the projection and therefore the mass percentage M of the mass of water on the mass of dry product, # is taken consolidated concrete on the target, it is subject to a treatment at 800 C and measure its open porosity po (expressed as a proportion between 0 and 1) and the apparent density mva of this concrete; we deduce the real density:
# the volume percentage of water V is finally calculated from the density p of water (1 gcm 3) by the formula:
the ratio V being expressed as a percentage.
Le pourcentage du volume d'eau ainsi défini correspond au rapport de mélange du volume d'eau au volume réel du produit En effet, la cuisson à 800 C du béton consolidé prélevé sur la cible permet de déshydrater le matériau sans modifier, par la formation de porosité fermée liée à du frittage, sa masse volumique apparente. La température de 800 C est en effet suffisamment élevée pour produire une déshydratation satisfaisante suffisamment basse pour éviter les effets du frittage. La masse volumique apparente du béton obtenu est donc très proche de celle du produit sec et le pourcentage V est très voisin du pourcentage donné par le rapport de mélange du volume d'eau au volume réel du produit sec. The percentage of the volume of water thus defined corresponds to the mixing ratio of the volume of water to the actual volume of the product. Indeed, the cooking at 800 C of the consolidated concrete taken from the target makes it possible to dehydrate the material without modifying, by the formation of closed porosity related to sintering, its bulk density. The temperature of 800 C is in fact sufficiently high to produce satisfactory dehydration sufficiently low to avoid the effects of sintering. The bulk density of the concrete obtained is therefore very close to that of the dry product and the percentage V is very close to the percentage given by the mixing ratio of the volume of water to the actual volume of the dry product.
Ce pourcentage volumique d'eau V est représentatif de la densité du béton durci, tout en tenant compte de la qualité du procédé de projection, c'est-à-dire de sa contribution à la haute densité du béton. En effet, la porosité ouverte (par exemple après cuisson à 800 C) ne résulte pas que de la qualité de la projection, mais aussi de la porosité ouverte des granulats et de l'air piégé. L'utilisation de la seule porosité ouverte pour qualifier la densité du béton obtenu fausserait donc les comparaisons en faisant intervenir de manière significative des propriétés propres aux matériaux utilisés. Le rapport massique de l'eau au produit sec ne serait pas non plus satisfaisant, car il varie beaucoup avec la densité des granulats. Par ailleurs, il n'est pas nécessaire de faire intervenir la porosité fermée (des grains essentiellement), ce qui nécessiterait de broyer très finement le béton déshydraté afin de déterminer la masse volumique absolue moyenne de l'ensemble des phases solides. This volume percentage of water V is representative of the density of the hardened concrete, while taking into account the quality of the projection process, that is to say its contribution to the high density of the concrete. In fact, the open porosity (for example after cooking at 800 ° C.) does not only result from the quality of the projection, but also from the open porosity of the aggregates and the trapped air. The use of the only open porosity to qualify the density of the concrete obtained would therefore distort the comparisons by significantly involving properties specific to the materials used. The mass ratio of water to the dry product would not be satisfactory either, as it varies greatly with the density of aggregates. Furthermore, it is not necessary to involve closed porosity (essentially grains), which would require very fine grinding the dehydrated concrete to determine the average absolute density of all solid phases.
Le pourcentage volumique d'eau inférieur à 25% selon l'invention est considérablement plus bas que pourcentages volumiques d'eau obtenus par les procédés de projection par voie sèche existants. La mise en ceuvre du procédé projection de l'invention est en particulier réalisable grâce à l'emploi de compositions judicieusement choisies et d'une lance de projection appropriée. The percentage by volume of water of less than 25% according to the invention is considerably lower than percentages by volume of water obtained by the existing dry spray methods. The implementation of the projection method of the invention is particularly feasible through the use of judiciously chosen compositions and a suitable projection lance.
En pratique, la quantité d'eau totale ajoutée à la lance au mélange sec est aussi faible que celle que l'on ajouterait dans un malaxeur pour le coulage derrière un gabarit. De manière générale, les propriétés des bétons obtenus après cette projection par voie sèche sont très supérieures à celles obtenus par les projections traditionnelles par voie sèche. In practice, the amount of total water added to the lance to the dry mixture is as low as that which would be added in a mixer for pouring behind a template. In general, the properties of concretes obtained after this dry projection are much higher than those obtained by traditional dry projections.
Quant aux avantages de la projection par voie sèche par rapport aux autres modes d'obtention de béton à haute densité, ils sont exposés plus haut. II convient de noter, en particulier, que l'absence de coffrage est particulièrement intéressante pour rechaper des garnissages réfractaires partiellement usés (en particulier le cordon laitier de poches à acier par des bétons basiques à faible besoin en eau) pour deux raisons: # il n'est pas nécessaire d'attendre le refroidissement d'un garnissage usé pour le rénover, et # il est, même après refroidissement, difficile de mettre en place un coffrage sur un garnissage existant et de remplir l'espace réduit entre le garnissage partiellement et irrégulièrement usé et le coffrage. As for the advantages of dry projection compared to other methods of obtaining high density concrete, they are exposed above. It should be noted, in particular, that the absence of formwork is particularly advantageous for retreading partially used refractory lining (in particular the milk lint of steel bags by basic concretes with low water requirements) for two reasons: # il it is not necessary to wait for the cooling of a used lining to renovate it, and # it is, even after cooling, difficult to set up a formwork on an existing lining and to fill the reduced space between the lining partially and irregularly worn and the formwork.
Préférentiellement, le produit sec, le mélange et les transports sont tels que le produit après durcissement la surface a une porosité ouverte inférieure à 22% après traitement à 10 C et inférieure à 25% après traitement à 800 C. Preferably, the dry product, the mixture and the transports are such that the product after curing the surface has an open porosity of less than 22% after treatment at 10 ° C. and less than 25% after treatment at 800 ° C.
Le liant hydraulique comprend préférentiellement liant magnésien. The hydraulic binder preferably comprises magnesium binder.
Le procédé de projection autorise ainsi la formation beton basique carboné avec peu d'eau, qui possède bonne résistance mécanique aux températures intermédiaires (600- 200 C), et éventuellement à de plus hautes températures. The projection method thus allows the formation of basic carbonaceous concrete with little water, which has good mechanical strength at intermediate temperatures (600-200 C), and possibly at higher temperatures.
II peut également être intéressant que le liant hydraulique comprenne un liant à base de ciment d'aluminate de calcium ce dernier représentant avantageusement moins de 8% et préférentiellement moins de 4%, en poids du produit sec. It may also be advantageous for the hydraulic binder to comprise a binder based on calcium aluminate cement, the latter advantageously representing less than 8% and preferably less than 4%, by weight of the dry product.
Une faible teneur en ciment d'aluminate de calcium permet d'améliorer la réfractarité des bétons alumino-siliceux. Préférentiellement, les particules ultrafines additionnées sont choisies parmi les fumées de silice, de l'alumine réactive et du noir fumée ou l'une quelconque de leurs combinaisons. A low calcium aluminate cement content makes it possible to improve the refraction of alumino-siliceous concretes. Preferably, the ultrafine particles added are chosen from silica fumes, reactive alumina and black smoke or any of their combinations.
De plus, ces particules ultrafines additionnées constituent avantageusement 4 à 12% en volume du produit sec, ce pourcentage volumique correspondant au rapport du volume absolu particules ultrafines au volume réel du produit sec. In addition, these ultrafine particles added advantageously constitute 4 to 12% by volume of the dry product, this volume percentage corresponding to the ratio of absolute volume ultrafine particles to the actual volume of the dry product.
Comme pour le calcul du pourcentage volumique d'eau, ce pourcentage volumique est défini à partir de la masse volumique reelle du béton consolidé après traitement à 800 C (mvr), obtenu grâce à mesure de la masse volumique apparente mva et de la porosité ouverte po. En notant M1, le pourcentage massique des particules ultrafines au produit sec et p1 la masse volumique absolue particules ultrafines additionnées, le pourcentage volumique des particules ultrafines V1 vaut donc:
Selon un premier choix préféré de l'accélérateur durcissement, celui-ci comprend de l'aluminate de soude, quantité inférieure à 0,5% en poids du produit sec. L'aluminate de soude représente avantageusement entre 0,05 et 0,3% en poids du produit sec, et préférentiellement entre 0,07 et 0,15%. As for the calculation of the volume percentage of water, this volume percentage is defined from the actual density of the consolidated concrete after treatment at 800 C (mvr), obtained by measuring the apparent density mva and the open porosity. in. Noting M1, the mass percentage of ultrafine particles to the dry product and p1 the absolute density ultrafine particles added, the volume percentage of ultrafine particles V1 is therefore:
According to a preferred first choice of the accelerator curing, it comprises sodium aluminate, less than 0.5% by weight of the dry product. The sodium aluminate advantageously represents between 0.05 and 0.3% by weight of the dry product, and preferably between 0.07 and 0.15%.
Selon un deuxième choix préféré de l'accélérateur de durcissement, celui-ci comprend du nitrite de soude, en quantite inférieure à 0,5% en poids du produit sec, et représentant préférentiellement entre 0,03 et 0,1% en poids du produit sec. According to a second preferred choice of the hardening accelerator, the latter comprises sodium nitrite, in quantities of less than 0.5% by weight of the dry product, and preferably representing between 0.03 and 0.1% by weight of the dry product.
Selon un troisième choix préféré de l'accélérateur durcissement, celui-ci est constitué par le dispersant. Le dispersant est alors avantageusement un polyphosphate de soude comprenant préférentiellement du tripolyphosphate de soude et/ou de l'hexaméthaphosphate de soude. De plus, le dispersant ayant également la fonction d'accélérateur de durcissement représente avantageusement entre 0,15 et 0,6% en poids du produit sec, préférentiellement entre 0,2 et 0,4%. According to a third preferred choice of the accelerator hardening, it is constituted by the dispersant. The dispersant is then advantageously a sodium polyphosphate preferably comprising sodium tripolyphosphate and / or hexametaphosphate of sodium hydroxide. In addition, the dispersant also having the function of hardening accelerator advantageously represents between 0.15 and 0.6% by weight of the dry product, preferably between 0.2 and 0.4%.
Ces différentes réalisations de l'accélérateur de durcissement ont pour avantages de figer le produit sur la cible sans dégrader la résistance mécanique du béton, comme ceci produit par exemple lorsqu'on utilise du silicate de soude. Plus généralement, l'accélérateur de durcissement choisi parmi modes de mise en oeuvre ci-dessus ne détériore pas les propriétés mécaniques du béton après durcissement et montée en température. Qui plus est, le dispersant ayant également la fonction d'accélérateur de durcissement présente l'avantage de ne être hygroscopique et de pouvoir être présent dans le produit prêt à l'emploi sans réduire fortement la durée de bonne conservation de ce produit. These different embodiments of the hardening accelerator have the advantages of freezing the product on the target without degrading the mechanical strength of the concrete, as this produces for example when using sodium silicate. More generally, the curing accelerator chosen from the above implementation modes does not deteriorate the mechanical properties of the concrete after curing and temperature rise. Moreover, the dispersant also having the function of hardening accelerator has the advantage of not being hygroscopic and can be present in the ready-to-use product without greatly reducing the shelf life of this product.
Dans une forme avantageuse de mise en oeuvre, le produit comprend, les pourcentages des différents constituants etant indiqués en poids du produit sec: - 15 à 25% de magnésie broyée à moins de 100 Nm, - 1 à 6% de fumée de silice, - 0 à 3 % de noir de fumée, - 0,05 à 0,5% du dispersant, - et 75 à 85% de granulats à base de magnésie. In an advantageous embodiment, the product comprises, the percentages of the various constituents being indicated by weight of the dry product: 15 to 25% magnesia milled to less than 100 Nm, 1 to 6% silica fume, 0 to 3% of lampblack, 0.05 to 0.5% of the dispersant, and 75 to 85% of magnesia-based aggregates.
Les granulats à base de magnésie comprennent alors avantageusement, en pourcentages en poids du produit sec: # 45% à 55% de grains de 1,2 à 5 mm, # 10 à 20% de grains de 0,4 à 1,2 mm, et # 5 à 15% de grains de 0,1 à 0,4 mm. The magnesium-based aggregates then advantageously comprise, in percentages by weight of the dry product: # 45% to 55% of grains of 1.2 to 5 mm, # 10 to 20% of grains of 0.4 to 1.2 mm and # 5 at 15% grains of 0.1 to 0.4 mm.
Dans une autre forme avantageuse de mise en oeuvre: # les granulats sont réfractaires et sont choisis parmi de l'alumine, de la silice, de la magnésie, de la chaux et leurs combinaisons, du carbone et du carbure de silicium, représentent 50 à en volume du produit sec, le pourcentage volumique des granulats correspondant au rapport du volume apparent des granulats au volume réel du produit sec, et sont préférentiellement une taille maximale comprise entre 3 et 10 mm, à 5% près en poids du produit sec, # le produit sec comprend des grains fins représentant 20 à en volume du produit sec, le pourcentage volumique correspondant au rapport du volume absolu des grains fins au volume réel du produit sec, ces grains fins étant constitués: - de grains réfractaires choisis parmi de l'alumine, de la silice, de la magnésie et leurs combinaisons, du carbone et du carbure de silicium, représentant 50 à 100% en volume des grains fins, et - de ciment d'aluminate de calcium, représentant 0 à 50% en volume des grains fins. pourcentage volumique des grains fins est défini de la même manière que le pourcentage volumique de fumée de silice, exposé plus haut. En ce qui concerne le pourcentage volumique des granulats (de taille supérieure à 100 Nm), il faut faire intervenir le volume apparent des granulats. En effet c'est l'enveloppe extérieure des grains qui importe dans l'emboitement des fractions granulaires. En notant M2 le pourcentage massique des granulats au produit sec et p2, la masse volumique apparente des granulats, le pourcentage volumique V2 des granulats alors défini
Avantageusement, le produit sec comprend fibres organiques de polypropylène ou de polyéthylène, représentant préférentiellement entre 0,02 et 0,08% en poids du produit sec. In another advantageous form of implementation: # the aggregates are refractory and are chosen from alumina, silica, magnesia, lime and their combinations, carbon and silicon carbide, represent 50 to by volume of the dry product, the volume percentage of the aggregates corresponding to the ratio of the apparent volume of the aggregates to the actual volume of the dry product, and are preferably a maximum size of between 3 and 10 mm, at 5% by weight of the dry product, the dry product comprises fine grains representing 20% by volume of the dry product, the volume percentage corresponding to the ratio of the absolute volume of the fine grains to the actual volume of the dry product, these fine grains being composed of: refractory grains chosen from alumina, silica, magnesia and their combinations, carbon and silicon carbide, representing 50 to 100% by volume of the fine grains, and - calcium aluminate cement, representing 0 to 50% by volume of the fine grains. The percentage by volume of the fine grains is defined in the same way as the percentage by volume of silica fume, explained above. As regards the volume percentage of aggregates (larger than 100 Nm), the apparent volume of aggregates must be used. Indeed, it is the outer shell of grains that matters in the interlocking granular fractions. Noting M2 the mass percentage of aggregates to the dry product and p2, the bulk density of the aggregates, the volume percentage V2 of the aggregates then defined
Advantageously, the dry product comprises organic polypropylene or polyethylene fibers, preferably representing between 0.02 and 0.08% by weight of the dry product.
De plus, l'eau est préférentiellement conduite pour être mélangée au produit sec sous une pression au moins égale à 8 bars. In addition, the water is preferably conducted to be mixed with the dry product under a pressure of at least 8 bar.
Les différents modes de mise en oeuvre exposés ci-dessus, considérés séparément ou associés selon leurs combinaisons techniquement possibles, peuvent permettre, dans le très court temps de contact entre le produit sec et l'eau avant immobilisation sur la cible, d'obtenir des propriétés d'usage très intéressantes du béton durci (forte résistance mécanique, faible porosité et donc bonne résistance à la corrosion), avec peu d'eau. The various embodiments described above, considered separately or together according to their technically possible combinations, can make it possible, in the very short time of contact between the dry product and the water before immobilization on the target, to obtain very interesting use properties of hardened concrete (high mechanical strength, low porosity and therefore good resistance to corrosion), with little water.
L'invention a également pour objet une lance de projection d'un béton par voie sèche, permettant de mettre en oeuvre le procédé de l'invention. Cette lance comprend: # un conduit de transport pneumatique d'un produit sec, # un conduit de transport d'eau sous pression, # une boîte à eau comprenant: - un récipient en communication avec le conduit de transport pneumatique du produit sec, destiné à contenir un mélange de produit sec et d'eau en provenance des conduits, et - une bague de mouillage disposée autour d'un axe de circulation du produit, contenue dans le récipient et en communication avec le conduit de transport d'eau, cette bague de mouillage comprenant des ouvertures de circulation de l'eau et étant destinée à recevoir l'eau en provenance du conduit d'eau et à assurer l'introduction de l'eau dans le récipient par les ouvertures de circulation, et - un conduit de transport pneumatique du produit humidifié avec l'eau, en communication avec le récipient de la boîte à eau. The invention also relates to a spray lance of a dry concrete, to implement the method of the invention. This lance comprises: a pneumatic transport duct for a dry product, a pressurized water conveying conduit, a water box comprising: a container in communication with the pneumatic conveying conduit for the dry product, to contain a mixture of dry product and water from the conduits, and - a wetting ring arranged around a product circulation axis, contained in the container and in communication with the water transport conduit, this wetting ring comprising water circulation openings and being adapted to receive the water from the water conduit and to ensure the introduction of water into the container through the circulation openings, and - a conduit pneumatic transport of the product moistened with water, in communication with the container of the water box.
Selon l'invention: la lance comprend des moyens de mise sous pression d'au moins 8 bars de l'eau dans le conduit de transport d'eau, et les ouvertures de circulation de la bague de mouillage: - sont en nombre compris entre 4 et 8, - sont sensiblement perpendiculaires à l'axe de circulation du produit, et - ont chacune un diamètre compris entre 0,8 et 1,2 mm. telle configuration de la lance permet le mouillage efficace du produit sec par une faible quantité d'eau pendant le temps très court d'incorporation de l'eau. Elle peut être couplée à des machines courantes de projection par voie sèche, ' la suspension du solide dans l'air est réalisée soit grâce à une pompe équipee d'un rotor mû électriquement ou mû par air comprime ou par sous pression, soit de manière discontinue régulière grâce à un sas sous pression d'air comprimé. II est souhaitable flux régulier de produit sec et d'air arrive à la lance. According to the invention: the lance comprises means for pressurizing at least 8 bars of water in the water transport pipe, and the circulation openings of the dampening ring: are in number between 4 and 8, - are substantially perpendicular to the axis of circulation of the product, and - each have a diameter of between 0.8 and 1.2 mm. such configuration of the lance allows the effective wetting of the dry product by a small amount of water during the very short time of incorporation of the water. It can be coupled with conventional dry spray machines, the suspension of the solid in the air is carried out either by means of a pump equipped with an electrically driven rotor or driven by compressed air or under pressure, or regular discontinuous thanks to an air lock under compressed air pressure. It is desirable for a steady stream of dry product and air to reach the lance.
manière surprenante, les particularités des ouvertures de circulation de la bague de mouillage, combinées avec forte pression appliquée, autorisent les projections par voie sèche béton a haute densité. Avantageusement, les ouvertures de circulation sont disposées dans un plan perpendiculaire à l'axe de circulation du produit et sont régulièrement réparties autour de cet axe. Les ouvertures ont préférentiellement chacune un diametre environ égal à 1 mm et sont préférentiellement au nombre de quatre. Surprisingly, the peculiarities of the circulation openings of the wetting ring, combined with high applied pressure, allow high density concrete dry spraying. Advantageously, the circulation openings are arranged in a plane perpendicular to the axis of circulation of the product and are regularly distributed around this axis. The openings preferably each have a diameter of approximately 1 mm and are preferably four in number.
Dans une forme préférée de réalisation, la boîte à eau comprend deux joints placés entre la bague de mouillage et respectivement les conduits de transport pneumatique du produit sec et du produit humidifié, capables d'assurer une très bonne étancheité de la bague de mouillage à une pression moins 8 bars, de façon à ce que l'eau passe du conduit de transport d'eau vers récipient de la boîte à eau quasi-exclusivement par les ouvertures de la bague de mouillage. In a preferred embodiment, the water box comprises two seals placed between the dampening ring and respectively the pneumatic conveying ducts of the dry product and of the moistened product, capable of ensuring a very good sealing of the dampening ring to a pressure minus 8 bar, so that the water passes from the water transport conduit to the container of the water box almost exclusively through the openings of the wetting ring.
Avantageusement, ces joints sont toriques et un diamètre approximativement égal à celui de la bague de mouillage. De plus, les conduits de transport pneumatique du produit sec du produit humidifié exercent de préférence respectivement des compressions sur joints par serrage. Advantageously, these seals are O-rings and a diameter approximately equal to that of the wetting ring. In addition, the pneumatic conveying conduits of the dry product of the moistened product preferably respectively exert compressions on joints by clamping.
Il est avantageux que le conduit de transport du conduit humidifié ait une longueur comprise entre 600 et 500 mm, et préférentiellement environ égale à 1500 mm. It is advantageous that the transport duct of the humidified duct has a length of between 600 and 500 mm, and preferably approximately equal to 1500 mm.
La lance de projection comprend avantageusement une boîte à air disposée dans le conduit de transport du produit humidifié et en communication avec un conduit de transport d'air, cette boîte à air comprenant des ouvertures permettant d'introduire l'air dans le produit humidifié, de manière à améliorer l'homogénéité du produit. The projection lance advantageously comprises an air box disposed in the transport duct of the humidified product and in communication with an air transport duct, this air box comprising openings for introducing air into the humidified product, in order to improve the homogeneity of the product.
invention concerne également une bague de mouillage pour une lance de projection conforme à l'invention. The invention also relates to a wetting ring for a projection lance according to the invention.
présente invention sera mieux comprise illustrée au moyen des exemples suivants de mise en oeuvre et réalisation, nullement limitatifs, en référence aux figures annexées sur lesquelles: - la figure 1 schématise la détermination du volume absolu d'un grain ; - la figure 2 schématise la détermination du volume réel d'un grain ; la figure 3 schématise la détermination du volume apparent d'un grain ; la figure 4 est une représentation simplifiée d'une lance selon invention ; la figure 5 représente de manière détaillée une vue éclatée d'un premier mode de réalisation d'une lance selon l'invention ; la figure 6 montre en coupe transversale la boite à eau de la lance de la figure 5 ; la figure 7 montre en vue latérale le récipient la boîte à eau la figure 6 ; la figure 8A montre en vue latérale la bague mouillage de la boîte à eau de la figure 6 ; la figure 8B montre en vue de face la bague de mouillage de la figure 8A ; la figure 9 représente une première variante réalisation de l'embout de la lance de la figure 5 ; la figure 10 représente une deuxième variante réalisation de l'embout de la lance de la figure 5 ; la figure 11 représente une troisième variante réalisation de l'embout de la lance de la figure 5 ; et la figure 12 montre en vue éclatée un deuxieme mode de réalisation d'une lance selon l'invention. The present invention will be better understood by means of the following examples of implementation and embodiment, in no way limiting, with reference to the appended figures in which: - Figure 1 shows schematically the determination of the absolute volume of a grain; - Figure 2 schematizes the determination of the actual volume of a grain; Figure 3 schematizes the determination of the apparent volume of a grain; Figure 4 is a simplified representation of a lance according to the invention; Figure 5 shows in detail an exploded view of a first embodiment of a lance according to the invention; Figure 6 shows in cross section the water box of the lance of Figure 5; Figure 7 shows in side view the container the water box Figure 6; Figure 8A shows in side view the wetting ring of the water box of Figure 6; Figure 8B shows in front view the wetting ring of Figure 8A; Figure 9 shows a first embodiment variant of the tip of the lance of Figure 5; Figure 10 shows a second alternative embodiment of the tip of the lance of Figure 5; Figure 11 shows a third alternative embodiment of the tip of the lance of Figure 5; and Figure 12 shows in exploded view a second embodiment of a lance according to the invention.
Le contenu des dessins doit être considéré comme faisant partie intégrante de la description. The contents of the drawings must be considered as an integral part of the description.
Une lance 1 de projection par voie sèche (figure 4) comprend un conduit de transport pneumatique 2 d'un produit sec, un conduit de transport d'eau 3 sous pression, une boîte à eau 4 et un conduit de transport pneumatique 5 du produit humidifié avec l'eau. A dry spray lance 1 (FIG. 4) comprises a pneumatic conveying duct 2 of a dry product, a pressurized water conveying duct 3, a water box 4 and a pneumatic conveying duct 5 of the product. moistened with water.
Dans tout ce qui suit, on distingue deux types d'applications les projections à " fort débit " (du produit humidifié), supérieur à 3 t/h, et celles à " faible débit ", inférieur à 3 t/h. In all that follows, there are two types of applications projections "high flow" (the humidified product), greater than 3 t / h, and those "low flow", less than 3 t / h.
Le conduit de transport d'eau 3 est pourvu de moyens de mise sous pression d'au moins 8 bars de l'eau, éventuellement grâce un surpresseur. Pour une projection fort débit, la pression d'eau est préférentiellement d'au moins 50 bars. Ce conduit d'eau est équipé d'un double système de vannes comprenant une vanne quart de tour 41 autorisant l'ouverture ou la fermeture de l'arrivée d'eau et une vanne à pointeau 42 permettant de doser cette arrivée d'eau. The water transport conduit 3 is provided with means for pressurizing at least 8 bar of water, possibly by means of a booster. For a high flow projection, the water pressure is preferably at least 50 bar. This water pipe is equipped with a double valve system comprising a quarter turn valve 41 allowing the opening or closing of the water inlet and a needle valve 42 for dosing this water supply.
La partie 43 du conduit 3 prévue entre les vannes 41 et 42 et la boîte à eau 4 est par exemple constituée d'une partie coudée, pour des utilisations de projection sur une paroi chaude. En revanche, pour des projections sur paroi froide, cette partie 43 est préférentiellement formée d'un tuyau souple, suffisamment long pour que les vannes 41 et 42 puissent être manipulées par un opérateur en même temps que l'extrémité du conduit de transport pneumatique 5. Cette réalisation facilite ainsi les réglages. The portion 43 of the duct 3 provided between the valves 41 and 42 and the water box 4 is for example made of a bent portion, for hot wall projection uses. On the other hand, for cold-wall projections, this part 43 is preferably formed of a flexible pipe, long enough for the valves 41 and 42 to be handled by an operator at the same time as the end of the pneumatic conveying conduit. This embodiment thus facilitates the adjustments.
La lance 1 est également pourvue de moyens permettant d'obtenir en amont du conduit 2 de transport pneumatique, un débit d'air disponible, rapporté à la pression de 1 bar, au moins égal à 8 m31mn, sous une pression de 5 bars. Il est ainsi possible de disposer d'une pression suffisante en aval (avantageusement 2 bars pour faible débit et 3 bars pour fort débit) et d'assurer de cette manière une bonne dilution du solide dans l'air et un flux régulier. Le conduit 2 est avantageusement formé d'un tuyau ayant un diamètre d'environ 40 mm pour des applications à faible débit et 50 mm pour des applications à fort débit. The lance 1 is also provided with means for obtaining, upstream of the pneumatic conveyance duct 2, an available air flow rate, relative to the pressure of 1 bar, of at least 8 m / min and a pressure of 5 bar. It is thus possible to have a sufficient downstream pressure (advantageously 2 bars for low flow and 3 bars for high flow) and to ensure in this way a good dilution of the solid in the air and a steady flow. The duct 2 is advantageously formed of a pipe having a diameter of about 40 mm for low flow applications and 50 mm for high flow applications.
Le conduit 5 de transport pneumatique du produit humide comporte une chambre de mouillagelmalaxage 55, un presse- étoupe de jonction 56 et un embout 60 de la lance 1. La chambre 55 est de préférence constituée d'une matière flexible et, est par exemple formée d'un tuyau de caoutchouc. L'embout 60 est par exemple un tube en aluminium. The pneumatic conveying conduit 5 of the wet product comprises a wetting chamber 55, a junction gland 56 and a nozzle 60 of the lance 1. The chamber 55 is preferably made of a flexible material and is formed, for example of a rubber hose. The tip 60 is for example an aluminum tube.
Avantageusement, le tuyau formant la chambre de mouillage 55 et l'embout 60 ont les dimensions suivantes: # pour une projection à faible débit sur une paroi froide: diamètre de la chambre 55 d'environ 40 mm (1,5") et longueur de la chambre 55 comprise entre 600 mm et 1500 mm, de préférence égale à 1500 mm; longueur de l'embout 60 comprise entre 200 et <B>mm;</B> . projection à fort débit sur une paroi froide: diamètre de la chambre 55 d'environ 50 mm (2") et longueur de la chambre 55 500 mm; longueur de l'embout 60 comprise entre 200 et 250 <B>mm;</B> # projection sur une paroi chaude: longueur de la chambre 55 d'environ 1500 mm; l'embout 60 est constitué d'un tube rigide dont la longueur est fonction des dimensions du four ou de la poche dans laquelle on projette le béton et peut atteindre en particulier 3 à 4 m, de telle sorte que la longueur totale du conduit 5 de transport pneumatique du produit humide peut valoir environ 5 m. Advantageously, the pipe forming the wetting chamber 55 and the tip 60 have the following dimensions: # for a low flow projection on a cold wall: diameter of the chamber 55 of about 40 mm (1.5 ") and length of the chamber 55 between 600 mm and 1500 mm, preferably equal to 1500 mm, the length of the nozzle 60 between 200 and <B> mm; </ B> projection at high flow rate on a cold wall: diameter of the chamber 55 of about 50 mm (2 ") and length of the chamber 55,500 mm; length of the tip 60 between 200 and 250 <B> mm; </ B> # projection on a hot wall: length of the chamber 55 of about 1500 mm; the tip 60 consists of a rigid tube whose length is a function of the dimensions of the furnace or the pocket in which the concrete is sprayed and may in particular reach 3 to 4 m, so that the total length of the conduit 5 pneumatic transport of the wet product can be about 5 m.
boîte à eau 4 comprend un récipient 11 en communication avec le conduit 2 de transport pneumatique du produit sec et une bague de mouillage 12 disposée dans le récipient 11 autour d'un axe de circulation 10 des produits sec et humidifié (la circulation produits étant entendue au niveau de la boîte à eau 4). La bague de mouillage 12 est en communication avec le conduit 3 de transport d'eau et comprend des ouvertures 21-24 de circulation de l'eau, permettant l'introduction de l'eau dans le récipient 11 pour l'humidification du produit sec. Les ouvertures 21-24 ont un diametre compris entre 0,8 et 1,2 mm, et préférentiellement égal à Elles sont sensiblement perpendiculaires à l'axe de circulation 10, et sont avantageusement disposées dans un plan perpendiculaire à cet axe et réparties régulièrement autour cet Préférentiellement, le nombre de ces ouvertures vaut 4 (comme dans l'exemple représenté) pour des applications à faible debit, et 8 pour des applications à fort débit. La boîte à eau est conçue pour bénéficier d'une étanchéité quasi totale sous les pressions d'eau utilisées. water box 4 comprises a container 11 in communication with the duct 2 pneumatic conveying the dry product and a wetting ring 12 disposed in the container 11 around a circulation axis 10 dry and moistened products (the circulation products being heard at the level of the water box 4). The wetting ring 12 is in communication with the water conveying conduit 3 and comprises openings 21-24 for circulating the water, allowing the introduction of water into the container 11 for moistening the dry product. . The openings 21-24 have a diameter between 0.8 and 1.2 mm, and preferably equal to They are substantially perpendicular to the axis of circulation 10, and are advantageously arranged in a plane perpendicular to this axis and distributed regularly around This preferentially, the number of these openings is 4 (as in the example shown) for low flow applications, and 8 for high throughput applications. The water box is designed to benefit from almost complete sealing under the water pressures used.
Des modes de réalisation particuliers de la lance et la boîte à eau vont maintenant être détaillés en référence aux figures 5 à 12, pour lesquelles des éléments identiques ou similaires sont désignés par les mêmes références. Les caractéristiques différents modes de réalisation peuvent être combinées de toutes les manieres techniquement possibles, la boîte à eau décrite pouvant notamment être adaptée à l'une quelconque des lances de projection. Particular embodiments of the lance and the water box will now be detailed with reference to Figures 5 to 12, for which identical or similar elements are designated by the same references. The characteristics of different embodiments can be combined in any technically possible manner, the water box described being particularly suitable for any of the projection lances.
Dans un premier mode de réalisation de la lance 1, référencée 111 et représentée sur la figure 5, le conduit 5 de transport pneumatique du produit humidifié comprend, outre la chambre le presse-étoupe 56 et l'embout 60, un cône 53 en caoutchouc interposé entre la boîte à eau 4 et la chambre 55, et ayant un diamètre décroissant vers la chambre 55. Le cône 53 est relié à la chambre 55 par un raccord mâle 54 avec filetage. In a first embodiment of the lance 1, referenced 111 and shown in FIG. 5, the pneumatic conveying duct 5 of the humidified product comprises, besides the chamber, the stuffing box 56 and the tip 60, a rubber cone 53. interposed between the water box 4 and the chamber 55, and having a decreasing diameter towards the chamber 55. The cone 53 is connected to the chamber 55 by a male connector 54 with thread.
La boîte à eau 4, détaillée sur les figures 6, 7, 8A et 8B, comprend deux joints 33 et 34 d'étanchéité, interposés entre la bague de mouillage 12 et respectivement les conduits de transport pneumatique 2 et 5 du produit sec et du produit humidifié. Le récipient 11 comporte pour les accueillir une gorge 13 et 14 de chaque côté du logement de la bague de mouillage (figure 7). De plus, les conduits 2 et 5 sont raccordés à la boîte à eau, respectivement au moyen de boîtes filetées mâles 35 et 36 périphériques, coopérant respectivement avec des boites filetées femelles 15 et 16 extérieures du récipient 11 (figure 6). Les conduits 2 et 5 ont respectivement des tubes en caoutchouc 31 et 32 qui dépassent des boîtes filetées mâles 35 et 36, manière à former respectivement deux avancées 37 et 38 des tubes 31 et 32. Ces avancées 37 et 38, ayant avantageusement longueur de 5 mm, ont pour fonction d'exercer respectivement des compressions sur les joints 33 et 34 lors du vissage conduits 2 et 5 à boîte à eau 4. Ainsi, les joints 33 et 34 comprimés assurent étanchéité quasi parfaite de la boite à eau 4, de telle sorte que l'eau est injectée presque exclusivement les trous 21-24 de la bague de mouillage 12. The water box 4, detailed in FIGS. 6, 7, 8A and 8B, comprises two seals 33 and 34 of sealing, interposed between the damping ring 12 and the pneumatic conveying ducts 2 and 5 respectively of the dry product and the humidified product. The container 11 comprises to accommodate a groove 13 and 14 on each side of the housing of the wetting ring (Figure 7). In addition, the ducts 2 and 5 are connected to the water box, respectively by means of male threaded boxes 35 and 36 peripherals, respectively cooperating with the female threaded boxes 15 and 16 of the container 11 (Figure 6). The ducts 2 and 5 respectively have rubber tubes 31 and 32 which protrude from the male threaded boxes 35 and 36, so as to form respectively two projections 37 and 38 of the tubes 31 and 32. These advances 37 and 38, advantageously having a length of 5 mm, have the function of exerting respectively compressions on the seals 33 and 34 during screwing conduits 2 and 5 with water box 4. Thus, the seals 33 and 34 tablets ensure almost perfect sealing of the water box 4, so that the water is injected almost exclusively the holes 21-24 of the dampening ring 12.
La bague de mouillage 12 (figure 8A et 8B) comporte deux parties 17 et 18, toutes deux approximativement révolution autour de l'axe de circulation 10, destinées à être disposées respectivement en vis-à-vis des conduits 2 et 5 et à border intérieurement les gorges 13 et 14. Les parties 17 et 18 ont un diamètre intérieur d commun, par exemple égal à 28 mm, et respectivement des diamètres extérieurs D1 et D2, par exemple égaux à 44 et 50,3 mm. La bague de mouillage et la partie 18 de cette bague ont respectivement des largeurs e0 et e2, par exemple égales à 19,5 et 14 mm. The dampening ring 12 (FIGS. 8A and 8B) comprises two parts 17 and 18, both approximately revolution about the circulation axis 10, intended to be disposed respectively opposite the ducts 2 and 5 and to taper The portions 17 and 18 have an internal diameter d common, for example equal to 28 mm, and outer diameters D1 and D2, for example equal to 44 and 50.3 mm. The dampening ring and the portion 18 of this ring have widths e0 and e2, for example equal to 19.5 and 14 mm.
L'embout 60 de la lance 111, référence 60A dans une première forme de réalisation (figure 5), est par exemple constitué d'un tube métallique réduit ou d'un tube en aluminium. Dans une deuxième forme de réalisation, représentée sur figure 9, il est constitué d'un cône 60B en caoutchouc se rétrécissant vers l'extrémité de la lance. Dans une troisième forme de réalisation (figure 10), il est constitué d'un tube métallique 60C coudé à 90 . Dans une quatrième forme de réalisation (figure 11), il est formé d'un tube métallique 60D en Y. The tip 60 of the lance 111, reference 60A in a first embodiment (Figure 5), for example consists of a reduced metal tube or an aluminum tube. In a second embodiment, shown in Figure 9, it consists of a cone 60B rubber narrowing towards the end of the lance. In a third embodiment (Figure 10), it consists of a metal tube 60C 90 bent. In a fourth embodiment (FIG. 11), it is formed of a metal tube 60D made of Y.
Selon un second mode de réalisation de la lance 1, référencée 112 et représentée sur la figure 12, lance 112 est pourvue d'une boîte à air 7 placée entre la chambre 55 et l'embout 60. Cette boîte 7 est reliée à la chambre 55 par un raccord mâle 57 avec filetage, et à l'embout 60 (non représenté) un cône 58 en caoutchouc rétrécissant vers l'embout 60 et relié à ce dernier par un autre raccord mâle 59 avec filetage. La boîte à air 7 est alimentée en air par un conduit de transport d'air 6. Elle comprend un récipient 71 placé dans le circuit du conduit 5 de transport pneumatique du produit humidifié et une bague @ air 72 placée dans le recipient 71 et en communication avec le conduit d'air 6. La bague à air 72 est pourvue de trous 75 permettant d'introduire de l'air dans le produit humidifié pour améliorer l'homogénéité du produit. trous ont avantageusement un diamètre d'environ 2 mm et orientation de 45 par rapport à l'axe circulation 10 du produit humidifié et ils sont dans un exemple préféré au nombre de 16. trous 75 ont plus généralement un diamètre de préférence supérieur à 1,5 mm. La boîte à air 7 a pour fonction d'améliorer l'homogénéité du mélange humide (cohésion gros grains-partie fine mouillée) et d'éviter ainsi les coulures à l'extrémité de la lance, et peut permettre aussi de diminuer la vitesse du matériau en sortie de lance et donc la distance lance- cible. According to a second embodiment of the lance 1, referenced 112 and shown in Figure 12, the lance 112 is provided with an air box 7 placed between the chamber 55 and the tip 60. This box 7 is connected to the chamber 55 through a male connector 57 with thread, and the tip 60 (not shown) a rubber cone 58 shrinking towards the tip 60 and connected thereto by another male connector 59 with thread. The air box 7 is supplied with air by an air transport duct 6. It comprises a receptacle 71 placed in the circuit of the duct 5 for conveying the humidified product and an air ring 72 placed in the container 71 and in communication with the air duct 6. The air ring 72 is provided with holes 75 for introducing air into the humidified product to improve the homogeneity of the product. holes preferably have a diameter of about 2 mm and an orientation of 45 relative to the circulation axis 10 of the moistened product and they are in a preferred example to the number of 16. holes 75 more generally have a diameter preferably greater than 1, 5 mm. The function of the air box 7 is to improve the homogeneity of the wet mixture (coarse-grain cohesion-fine wetted part) and thus to prevent drips at the end of the lance, and may also make it possible to reduce the speed of the material output lance and therefore the distance launches target.
Les propriétés de composition du produit sec utilisé et les résultats obtenus lors de la mise en ceuvre du procédé au moyen d'une lance telle que celle du premier mode de realisation (référencée 111) vont maintenant être détaillées. The composition properties of the dry product used and the results obtained during the implementation of the method by means of a lance such as that of the first embodiment (referenced 111) will now be detailed.
Dans une forme avantageuse de réalisation, le produit sec comprend un additif ayant le double rôle de dispersant et de raidisseur, sous forme d'un polyphosphate type tripolyphosphate ou hexametaphosphate, de préférence tripolyphate de soude Na5P30,o sous une forme rapidement soluble (atomisé et/ou à forte teneur en forme cristallographique 1 de haute température). Le tripolyphosphate est particulièrement intéressant car il n'est pas hygroscopique. In an advantageous embodiment, the dry product comprises an additive having the dual role of dispersant and stiffener, in the form of a polyphosphate tripolyphosphate or hexametaphosphate type, preferably sodium tripolyphate Na5P30, o in a rapidly soluble form (atomized and or with a high content of crystallographic form 1 of high temperature). Tripolyphosphate is particularly interesting because it is not hygroscopic.
Cet additif est présent dans le mélange sec à raison de 0,15 0,6 %, de préférence 0,2 à 0,3 %. Ainsi, une teneur optimale (de 0,1 %) pour une bonne dispersion des particules submicroniques est obtenue temporairement pendant la dissolution et permet le mouillage du produit sec par une faible quantité d'eau. Lorsque la teneur augmente, les particules submicroniques ne sont plus dispersées et le durcissement est accéléré. On notera que l'additif n'est pas en quantité suffisante pour être considéré comme un liant additionnel au liant du béton. This additive is present in the dry mixture at a rate of 0.15 0.6%, preferably 0.2 to 0.3%. Thus, an optimum (0.1%) content for good dispersion of the submicron particles is obtained temporarily during the dissolution and allows the wetting of the dry product by a small amount of water. As the content increases, the submicron particles are no longer dispersed and hardening is accelerated. It should be noted that the additive is not in sufficient quantity to be considered as an additional binder to the concrete binder.
Dans d'autres formes de réalisation, les deux fonctions de dispersion et raidissement/durcissement sont séparées. Le mélange sec contient alors un dispersant et un raidisseur. Le dispersant est par exemple du tripolyphosphate de soude à la teneur de 0,1 %. Le raidisseur est de préférence de l'aluminate de soude (A1203 53-55 %-Na20 40-42 %) finement broyé (90 passant au tamis de 0,09 mm), présent dans le produit sec à raison de 0,05 à 0,3 %, de préférence de 0,07 à 0,15. In other embodiments, the two functions of dispersion and stiffening / curing are separated. The dry mixture then contains a dispersant and a stiffener. The dispersant is, for example, sodium tripolyphosphate at a content of 0.1%. The stiffener is preferably sodium aluminate (Al 2 O 3 53-55% -Na 2 O 40-42%) finely ground (90 passing through a sieve of 0.09 mm), present in the dry product at a rate of 0.05 to 0.3%, preferably 0.07 to 0.15.
Dans une variante de réalisation, le raidisseur est constitué de 0,03 à 0,10 % de nitrite de soude. Toutefois, avec l'aluminate de soude comme raidisseur, le durcissement du matériau projeté plus rapide et celui-ci a peu tendance à s'affaisser pour de fortes épaisseurs. In an alternative embodiment, the stiffener consists of 0.03 to 0.10% of sodium nitrite. However, with sodium aluminate as a stiffener, the hardening of the projected material faster and it has little tendency to sag for high thicknesses.
La composition des bétons qui peuvent être projetés par cette methode et donner un revêtement de faible porosité ouverte (moins de 22 % après traitement à 110 C et moins de 25 % apres traitement à 800 C) entre dans le champ suivant (les pourcentages volumiques ont une signification explicitée plus haut) - 50 à 74 volume % de granulats (grains plus gros de 0,1 réfractaires à base d'alumine, de silice, de magnésie et de leurs combinaisons ainsi que de carbone et/ou carbure de silicium, dont la dimension maximale de grain est comprise entre 3 et 10 mm. preparation et le mélange de ces granulats sont réalisés de façon à obtenir une distribution granulométrique obéissant aux lois bien connues (lois d'Andreasen, Fuller, Dinger et Funk... ) déterminant un emboîtement granulaire compact ; - 20 à 34 volume % des grains fins de dimension comprise entre 1 et 100 p,m ; cette fraction granulaire peut être constituée de # 50 à 100 % grains réfractaires parmi ceux mentionnées ci-dessus, # 0 à 50 % de ciment d'aluminate de calcium ; - 4 à 12 volume % de particules submicroniques telles que fumées de silice, alumine réactive, noir de fumée ; - 0,15 à 0,6 poids % de dispersant-raidisseur, de préférence 0 à 0,3 % de tripolyphosphate de soude ; et - 0,02 à 0,08 poids % de fibres organiques de polypropylène ou polyéthylène, utilisées pour permettre l'évacuation de la vapeur d'eau lors du séchage ; la teneur choisie doit permettre le bon écoulement du mélange sec dans la trémie d'alimentation. The composition of the concretes that can be projected by this method and give a coating of low open porosity (less than 22% after treatment at 110 ° C. and less than 25% after treatment at 800 ° C.) enters the following field (the volume percentages have a meaning explained above) - 50 to 74 volume% of aggregates (larger grains of 0.1 refractories based on alumina, silica, magnesia and their combinations as well as carbon and / or silicon carbide, of which the maximum grain size is between 3 and 10 mm, and the mixing of these aggregates is carried out in such a way as to obtain a particle size distribution that obeys the well-known laws (Andreasen, Fuller, Dinger and Funk laws) determining a compact granular interlocking - 20 to 34 volume% of the fine grains of dimension between 1 and 100 μm, this granular fraction may consist of # 50 to 100% refractory grains among x mentioned above, # 0 to 50% calcium aluminate cement; - 4 to 12 volume% of submicron particles such as silica fumes, reactive alumina, carbon black; 0.15 to 0.6% by weight of dispersant-stiffener, preferably 0 to 0.3% of sodium tripolyphosphate; and 0.02 to 0.08 weight% of organic polypropylene or polyethylene fibers used to allow the evacuation of water vapor during drying; the selected content should allow the dry mixture to flow well into the feed hopper.
Exemple 1 : Bétons à base de bauxite Une machine Meynadier (qui permet le transport du produit sec dans un flux d'air) avec un rotor à 12 trous de hauteur 120 mm et de diamètre 40 mm tournant à petite vitesse (vitesse 1) et un surpresseur d'eau permettant d'obtenir une pression de 8 bars a été utilisée pour projeter les bétons ayant les formules données dans le tableau I.
Tableau <SEP> I <SEP> - <SEP> Compositions <SEP> pour <SEP> l'exemple <SEP> 1
<tb> COMPOSITION <SEP> (POIDS <SEP> %) <SEP> <B>A <SEP> B <SEP> C</B>
<tb> Bauxite <SEP> calcinée <SEP> - <SEP> 5 <SEP> mm <SEP> 57,5 <SEP> 61 <SEP> 55
<tb> C <SEP> anite <SEP> - <SEP> 0,5 <SEP> mm <SEP> 10
<tb> Bauxite <SEP> calcinée <SEP> <U>pulvérulente</U> <SEP> - <SEP> 0,1 <SEP> mm <SEP> 6 <SEP> 20 <SEP> 18
<tb> Alumine <SEP> calcinée <SEP> - <SEP> 10 <SEP> m <SEP> 6,5 <SEP> 7 <SEP> <U>Argile</U> <SEP> kaolinï <SEP> ue <SEP> <U>broyée</U> <SEP> 2 <SEP> - <SEP> Fumée <SEP> de <SEP> silice <SEP> 3 <SEP> 4 <SEP> 6
<tb> Ciment <SEP> d'aluminate <SEP> de <SEP> calcium <SEP> 70 <SEP> % <SEP> A1203 <SEP> 25 <SEP> 8 <SEP> 11
<tb> Trï <SEP> o1 <SEP> hos <SEP> hate <SEP> de <SEP> soude <SEP> 0,12 <SEP> 0,12
<tb> Fibre<U>s <SEP> de <SEP> polypropylène</U> <SEP> 0,04 <SEP> 0,04 <SEP> 0,04
<tb> <U>Nitrite <SEP> de <SEP> soude <SEP> 0,05 <SEP> 0,05</U> Le béton A est un béton de projection disponible sur le marché, reconnu pour son faible taux de rebond. Table <SEP> I <SEP> - <SEP> Compositions <SEP> for <SEP> Example <SEP> 1
<tb> COMPOSITION <SEP> (WEIGHT <SEP>%) <SEP><B> A <SEP> B <SEP> C </ B>
<tb> Bauxite <SEP> calcined <SEP> - <SEP> 5 <SEP> mm <SEP> 57.5 <SE> 61 <SEP> 55
<tb> C <SEP> anite <SEP> - <SEP> 0.5 <SE> mm <SEP> 10
<tb> Bauxite <SEP> calcined <SEP><U> pulverulent </ U><SEP> - <SEP> 0.1 <SEP> mm <SEP> 6 <SEP> 20 <SEP> 18
<tb> Alumina <SEP> calcined <SEP> - <SEP> 10 <SEP> m <SEP> 6.5 <SEP> 7 <SEP><U> Clay </ U><SEP> kaolini <SEP> a <SEP><U> milled </ U><SEP> 2 <SEP> - <SEP> Smoke <SEP> of <SEP> silica <SEP> 3 <SEP> 4 <SEP> 6
<tb> Cement <SEP> aluminate <SEP> of <SEP> calcium <SEP> 70 <SEP>% <SEP> A1203 <SEP> 25 <SEP> 8 <SEP> 11
<tb> Tri <SEP> o1 <SEP> hos <SEP> hate <SEP> of <SEP> soda <SEP> 0.12 <SEP> 0.12
<tb> Fiber <U> s <SEP> of <SEP> Polypropylene </ U><SEP> 0.04 <SEP> 0.04 <SEP> 0.04
<tb><U> Nitrite <SEP> of <SEP> soda <SEP> 0.05 <SEP> 0.05 </ U> Concrete A is a commercially available projection concrete, known for its low rebound.
Le béton B est un béton à basse teneur en ciment (8 %) ayant une composition adaptée à la projection haute densité. La même formule, mais sans raidisseur, peut être mise en place par coulage-vibration. Les résultats correspondants sont donnés dans la colonne B2 du tableau II. Concrete B is a concrete with a low cement content (8%) with a composition suitable for high density spraying. The same formula, but without stiffener, can be put in place by pouring-vibration. The corresponding results are given in column B2 of Table II.
Le béton C est un béton à moyenne teneur en ciment (11 %) avec plus de fumée de silice que le béton B, pour une meilleure résistance mécanique à basse température ( < _ 800 C), ayant aussi une composition adaptée à la projection haute densité (colonne C1 du tableau II). La colonne C2 du tableau II correspond à la version sans raidisseur mise en place par coulage-vibration (CV). Concrete C is a concrete with a medium cement content (11%) with more silica fume than concrete B, for better mechanical resistance at low temperature (<800 C), also having a composition suitable for high projection density (column C1 of Table II). Column C2 of Table II corresponds to the version without stiffener placed by pouring-vibration (CV).
Ces bétons ont été projetés sur un panneau vertical en bois 800 x 300 x 65 mm3 dans lequel des éprouvettes de format 230 x 64 x 54 mm3 ont été découpées après 48 h de conservation en atmosphère humide à 20 C. II convient de noter le pourcentage de rebond qui est mesuré lors de cet essai est toujours très supérieur au pourcentage de rebond constaté sur site industriel car seulement 50 kg de béton sont projetes sur une surface initialement vierge. De plus, les propriétés après séchage à 110 C sont peu significatives car les aluminates de calcium hydratés n'ont pas été décomposés. La porosité ouverte est faible lorsque le béton contient beaucoup de ciment mais elle augmente fortement lors de la déshydratation.
Tableau <SEP> II <SEP> - <SEP> Mise <SEP> en <SEP> couvre <SEP> et <SEP> résultats <SEP> pour <SEP> l'exemple <SEP> 1
<tb> <U>Caractéristiques</U> <SEP> <B>de <SEP> mise <SEP> en <SEP> aeuvre</B>
<tb> <B>A.... <SEP> B1</B> <SEP> .... <SEP> <B>B2 <SEP> C1 <SEP> C2</B>
<tb> Méth<U>ode</U> <SEP> Projection <SEP> Projection <SEP> CV <SEP> Projection <SEP> CV
<tb> Lance <SEP> standard <SEP> modifiée <SEP> - <SEP> modifiée <SEP> 600 <SEP> mm <SEP> 600 <SEP> mm
<tb> eau <SEP> <U>(poids)</U> <SEP> 9,8 <SEP> 6,3 <SEP> 6,2 <SEP> 6,2 <SEP> 6,8
<tb> eau <SEP> volume <SEP> 35 <SEP> 22 <SEP> 22 <SEP> 21 <SEP> 23
<tb> rebond <SEP> 17 <SEP> <B>24</B> <SEP> - <SEP> <B>24</B> <SEP> Rendement <SEP> <U>volumique</U> <SEP> /m <SEP> 2,25 <SEP> 2,62 <SEP> <B>2,74</B> <SEP> 2,52 <SEP> 2
<tb> Pression <SEP> d'eau <SEP> bars <SEP> 8 <SEP> 8 <SEP> - <SEP> 8 <SEP> Pression <SEP> d'air <SEP> à <SEP> la <SEP> machine <SEP> bars <SEP> <B><U>1,3-1,7 <SEP> 1,3-1,5</U></B> <SEP> - <SEP> Débit <SEP> de <SEP> roduit <SEP> sec <SEP> Ih <SEP> 1,19 <SEP> - <SEP> <B>Caractéristiques <SEP> des <SEP> éprouvettes</B>
<tb> <B>obtenues</B> <SEP> ........ <SEP> ..
<tb> * <SEP> <U>après <SEP> séchage</U> <SEP> à <SEP> 110 C
<tb> Masse <SEP> <U>volumique <SEP> apparente</U> <SEP> /cm <SEP> 2,54 <SEP> 2,65 <SEP> 2,77 <SEP> <B>2,62</B> <SEP> 2,72
<tb> Porosité <SEP> ouverte <SEP> <B><U>%</U></B>19 <SEP> 21 <SEP> 21 <SEP> 15 <SEP> 13
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> la <SEP> flexion <SEP> MPa <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 16 <SEP> 13 <SEP> 14
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> l'écrasement <SEP> (MPa) <SEP> 97 <SEP> 90 <SEP> 129 <SEP> 128 <SEP> >145
<tb> <U>après</U> <SEP> cuisson <SEP> à <SEP> 800C <SEP> <U>pendant</U> <SEP> 5 <SEP> h
<tb> Variation <SEP> <U>permanente</U> <SEP> de <SEP> dimension <SEP> % <SEP> <B>-0,19</B> <SEP> <U>- <SEP> 0 <SEP> 33</U> <SEP> -o,26
<tb> Masse <SEP> <U>volumique</U> <SEP> a <SEP> arente <SEP> /cm <SEP> 2,35 <SEP> 2,63 <SEP> 2,72
<tb> Porosité <SEP> ouverte <SEP> / <SEP> 34 <SEP> 24 <SEP> 22
<tb> Masse <SEP> <U>volumique</U> <SEP> réelle <SEP> /cm <SEP> 3,56 <SEP> 3,46 <SEP> 3,49
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> la <SEP> flexion <SEP> MPa <SEP> 8 <SEP> 16 <SEP> 12
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> l'écrasement <SEP> MPa <SEP> 80 <SEP> 107 <SEP> 105
<tb> Abrasion <SEP> ASTM <SEP> C <SEP> 704 <SEP> usure <SEP> en <SEP> cm <SEP> 15 <SEP> 7
<tb> <U>près</U> <SEP> cuisson <SEP> à <SEP> 1200 <SEP> C <SEP> endant <SEP> 5 <SEP> h
<tb> Variation <SEP> <U>permanente</U> <SEP> de <SEP> dimension <SEP> % <SEP> <B><U>-0,39</U></B> <SEP> -0,29 <SEP> -0,34 <SEP> -0,40 <SEP> <B>-0,3</B>
<tb> Masse <SEP> <U>volumique <SEP> apparente</U> <SEP> /cm <SEP> 2,36 <SEP> 2,63 <SEP> 2,72 <SEP> 2,56 <SEP> 2,65
<tb> Porosité <SEP> ouverte <SEP> % <SEP> 31 <SEP> 24 <SEP> 22 <SEP> 24 <SEP> 22
<tb> Masse <SEP> <U>volumique</U> <SEP> réelle <SEP> /cm <SEP> _ <SEP> 3,37 <SEP> 3,40
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> la <SEP> flexion <SEP> MPa <SEP> 2 <SEP> 10 <SEP> 14 <SEP> 10 <SEP> 11
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> l'écrasement <SEP> MPa <SEP> 37 <SEP> 97 <SEP> 128 <SEP> 82 <SEP> 103 Les pourcentages volumiques d'eau pour C1 et C2 ont éte Iculés au moyen d'un traitement à 1200 C du béton durci et non à 800 C, ce qui a une faible incidence sur le résultat. Table <SEP> II <SEP> - <SEP> Set <SEP> in <SEP> covers <SEP> and <SEP> results <SEP> for <SEP> example <SEP> 1
<tb><U> Characteristics </ U><SEP><B> of <SEP> Setting <SEP> in <SEP> Work </ B>
<tb><B> A .... <SEP> B1 </ B><SEP> .... <SEP><B> B2 <SEA> C1 <SEP> C2 </ B>
<tb> Meth <U> ode </ U><SEP> Projection <SEP> Projection <SEP> CV <SEP> Projection <SEP> CV
<tb> Lance <SEP> Standard <SEP> Modified <SEP> - <SEP> Modified <SEP> 600 <SEP> mm <SEP> 600 <SEP> mm
<tb> water <SEP><U> (weight) </ U><SEP> 9.8 <SEP> 6.3 <SEP> 6.2 <SEP> 6.2 <SEP> 6.8
<tb> water <SEP> volume <SEP> 35 <SEP> 22 <SEP> 22 <SEP> 21 <SEP> 23
<tb> rebound <SEP> 17 <SEP><B> 24 </ B><SEP> - <SEP><B> 24 </ B><SEP> Yield <SEP><U> volumic </ U><MS> / m <SEP> 2.25 <SEP> 2.62 <SEP><B> 2.74 </ B><SEP> 2.52 <SEP> 2
<tb> Pressure <SEP> of water <SEP> bars <SEP> 8 <SEP> 8 <SEP> - <SEP> 8 <SEP><SEP> air pressure <SEP> to <SEP><SEP> machine <SEP> bars <SEP><B><U> 1,3-1,7 <SEP> 1,3-1,5 </ U><SEP> - <SEP> Flow <SEP > from <SEP> product <SEP> sec <SEP> Ih <SEP> 1.19 <SEP> - <SEP><B><SEP> Characteristics <SEP> specimens </ B>
<tb><B> obtained </ B><SEP> ........ <SEP> ..
<tb> * <SEP><U> after <SEP> drying </ U><SEP> to <SEP> 110 C
<tb> Mass <SEP><U> volumic <SEP> apparent </ U><SEP> / cm <SEP> 2.54 <SEP> 2.65 <SE> 2.77 <SEP><B> 2, 62 </ B><SEP> 2.72
<tb> Porosity <SEP> open <SEP><B><U>%</U></B> 19 <SEP> 21 <SEP> 21 <SEP> 15 <SEP> 13
<tb> Resistance <SEP> to <SEP><SEP> flexion <SEP> MPa <SEP> 12 <SEP> 12 <SEP> 16 <SEP> 13 <SEP> 14
<tb> Resistance <SEP> to <SEP> overwriting <SEP> (MPa) <SEP> 97 <SEP> 90 <SEP> 129 <SEP> 128 <SEP>> 145
<tb><U> after </ U><SEP> cooking <SEP> to <SEP> 800C <SEP><U> for </ U><SEP> 5 <SEP> h
<tb> Variation <SEP><U> permanent </ U><SEP> of <SEP> dimension <SEP>% <SEP><B> -0.19 </ B><SEP><U> - <SEP > 0 <SEP> 33 </ U><SEP> -o, 26
<tb> Mass <SEP><U> voluminal </ U><SEP> a <SEP> arty <SEP> / cm <SEP> 2.35 <SEP> 2.63 <SE> 2.72
<tb> Porosity <SEP> open <SEP> / <SEP> 34 <SEP> 24 <SEP> 22
<tb> Mass <SEP><U> voluminal </ U><SEP> actual <SEP> / cm <SEP> 3.56 <SEP> 3.46 <SEP> 3.49
<tb> Resistance <SEP> to <SEP><SEP> Flexion <SEP> MPa <SEP> 8 <SEP> 16 <SEP> 12
<tb> Resistance <SEP> to <SEP> overwriting <SEP> MPa <SEP> 80 <SEP> 107 <SEP> 105
<tb> Abrasion <SEP> ASTM <SEP> C <SEP> 704 <SEP> Wear <SEP> in <SEP> cm <SEP> 15 <SEP> 7
<tb><U> near </ U><SEP> cooking <SEP> at <SEP> 1200 <SEP> C <SEP> at <SEP> 5 <SEP> h
<tb> Variation <SEP><U> permanent </ U><SEP> of <SEP> dimension <SEP>% <SEP><B><U> -0.39 </ U></U><SEP> -0.29 <SEP> -0.34 <SEP> -0.40 <SEP><-3.3</B>
<tb> Mass <SEP><U> bulk <SEP> apparent </ U><SEP> / cm <SEP> 2.36 <SEP> 2.63 <SE> 2.72 <SE> 2.56 <SEP > 2.65
<tb> Porosity <SEP> open <SEP>% <SEP> 31 <SEP> 24 <SEP> 22 <SEP> 24 <SEP> 22
<tb> Mass <SEP><U> volume </ U><SEP> actual <SEP> / cm <SEP> _ <SEP> 3.37 <SEP> 3.40
<tb> Resistance <SEP> to <SEP><SEP> flexion <SEP> MPa <SEP> 2 <SEP> 10 <SEP> 14 <SEP> 10 <SEP> 11
<tb> Resistance <SEP> to <SEP> overwriting <SEP> MPa <SEP> 37 <SEP> 97 <SEP> 128 <SEP> 82 <SEP> 103 The volume percentages of water for C1 and C2 were Cured by 1200 C treatment of hardened concrete and not at 800 C, which has a small effect on the result.
On voit sur les résultats du tableau II que le béton B peut être projeté avec beaucoup moins d'eau que le béton A et que la densité, la porosité, les résistances mécaniques et la résistance à l'abrasion après déshydratation et cuisson sont nettement améliorées. La composition C permet d'obtenir de meilleures propriétés après séchage à 110 C. The results in Table II show that concrete B can be sprayed with much less water than concrete A and that density, porosity, mechanical strength and abrasion resistance after dewatering and firing are significantly improved. . Composition C makes it possible to obtain better properties after drying at 110.degree.
A composition identique (hors raidisseur), les propriétés obtenues projection et par coulage-vibration ne sont pas très différentes. With identical composition (excluding stiffener), the properties obtained projection and pouring-vibration are not very different.
Exemple 2 : Bétons à base d'andalousite et de bauxite Les memes essais ont été réalisés avec les compositions indiquées dans le tableau III, pour lesquelles différents types et teneurs de raidisseurs ont été utilisés. Pour la silice volatilisée (autre dénomination de la fumée de silice), " D et " ND " signifient respectivement densifiée , c'est-à-dire agglomérée pour faciliter l'écoulement à sec, et non densifiée . La fumée de silice ND préférée. L'abréviation r.s " signifie rapidement soluble " .
Tableau <SEP> III <SEP> - <SEP> Compositions <SEP> pour <SEP> l'exemple
<tb> COMPOSITION <SEP> (POIDS <SEP> %) <SEP> <B>D <SEP> E</B>
<tb> Andalousite <SEP> <B><U>0,3</U></B> <SEP> - <SEP> <B><U>1,6</U></B> <SEP> mm <SEP> 28 <SEP> 25
<tb> Bauxite <SEP> 1,2 <SEP> - <SEP> 5 <SEP> mm <SEP> 29
<tb> Chamotte <SEP> 1,2 <SEP> - <SEP> 5 <SEP> mm
<tb> Andalousite <SEP> <U>pulvérulente</U> <SEP> -0,16 <SEP> mm <SEP> 17 <SEP> Bauxite <SEP> <U>pulvérulente</U> <SEP> - <SEP> 0,1 <SEP> mm <SEP> - <SEP> 22
<tb> Alumine <SEP> calcinée <SEP> 10 <SEP> m <SEP> 14,5 <SEP> 7
<tb> Silice <SEP> volatilisée <SEP> 6,5 <SEP> ND <SEP> 4
<tb> Ciment <SEP> d'aluminate <SEP> de <SEP> calcium <SEP> 70 <SEP> % <SEP> <B><U>A1203</U></B> <SEP> 5 <SEP> 6
<tb> Tri <SEP> o1 <SEP> hos <SEP> hate <SEP> soude <SEP> 0,12 <SEP> 0,12 <SEP> 0
<tb> Pol <SEP> na <SEP> htalène <SEP> Galo <SEP> I <SEP> PA <SEP> 120 <SEP> 0,02
<tb> Fibres <SEP> de <SEP> <U>polypropylène</U> <SEP> 0,04 <SEP> 0,04
<tb> Durcisseur <SEP> Aluminate <SEP> de <SEP> soude <SEP> 0,12 <SEP> (D1) <SEP> 0,05 <SEP> (E1a)
<tb> 0,1 <SEP> (E1b)
<tb> de <SEP> soude <SEP> 0,05 <SEP> (E1c)
<tb> 0,1 <SEP> (E1d)
<tb> o1 <SEP> hos <SEP> hate <SEP> de <SEP> soude <SEP> r.s. <SEP> 0,30 <SEP> E1 <SEP> e Le béton D est un béton à basse teneur en ciment ayant une composition adaptée à la projection haute densité (colonne D1 du tableau IV). II peut être mis en place par coulage sans vibration si on supprime le raidisseur (colonne D2 du tableau IV : mise en oeuvre par coulage = C). Table <SEP> III <SEP> - <SEP> Compositions <SEP> for <SEP> the example
<tb> COMPOSITION <SEP> (WEIGHT <SEP>%) <SEP><B> D <SEP> E </ B>
<tb> Andalusite <SEP><B><U> 0.3 </ U><SEP> - <SEP><B><U> 1.6 </ U></P><SEP> mm <SEP> 28 <SEP> 25
<tb> Bauxite <SEP> 1.2 <SEP> - <SEP> 5 <SEP> mm <SEP> 29
<tb> Chamotte <SEP> 1,2 <SEP> - <SEP> 5 <SEP> mm
<tb> Andalusite <SEP><U> pulverulent </ U><SEP> -0,16 <SEP> mm <SEP> 17 <SEP> Bauxite <SEP><U> pulverulent </ U><SEP> - <SEP> 0.1 <SEP> mm <SEP> - <SEP> 22
<tb> Alumina <SEP> calcined <SEP> 10 <SEP> m <SEP> 14.5 <SEP> 7
<tb> Silica <SEP> Volatilized <SEP> 6.5 <SEP> ND <SEP> 4
<tb> Cement <SEP> aluminate <SEP> of <SEP> calcium <SEP> 70 <SEP>% <SEP><B><U> A1203 </ U><SEP> 5 <SEP > 6
<tb> Sorting <SEP> o1 <SEP> hos <SEP> hate <SEP> soda <SEP> 0.12 <SEP> 0.12 <SEP> 0
<tb> Pol <SEP> na <SEP> Hthalene <SEP> Galo <SEP> I <SEP> PA <SEP> 120 <SEP> 0.02
<tb> Fibers <SEP> of <SEP><U> Polypropylene </ U><SEP> 0.04 <SEP> 0.04
<tb> Hardener <SEP> Aluminate <SEP> of <SEP> soda <SEP> 0.12 <SEP> (D1) <SEP> 0.05 <SEP> (E1a)
<tb> 0.1 <SEP> (E1b)
<tb> of <SEP> soda <SEP> 0.05 <SEP> (E1c)
<tb> 0.1 <SEP> (E1d)
<tb> o1 <SEP> hos <SEP> hate <SEP> of <SEP> soda <SEP> rs <SEP> 0.30 <SEP> E1 <SEP> e Concrete D is a concrete with a low cement content a composition adapted to high density projection (column D1 of Table IV). It can be put in place by casting without vibration if the stiffener is removed (column D2 of Table IV: implementation by casting = C).
Le béton E est aussi un béton à basse teneur en ciment. II peut etre mis en place par coulage avec une légère vibration si on supprime le raidisseur (colonne E2 du tableau IV). Concrete E is also a concrete with a low cement content. It can be put in place by pouring with a slight vibration if the stiffener is removed (column E2 of Table IV).
Dans cet exemple également, les pourcentages volumiques d'eau ont été obtenus au moyen d'un traitement à 1200 C et non à 800 C, du béton durci, ce qui entraîne un faible écart sur les valeurs obtenues. In this example also, the volume percentages of water were obtained by means of a treatment at 1200 C and not at 800 C, hardened concrete, which causes a small difference in the values obtained.
On voit sur les résultats exposés dans le tableau IV que le béton D peut être projeté avec moins d'eau qu'il est coulé. Les propriétés sont légèrement inférieures car la porosité est plus elevée du fait de l'air enfermé. It can be seen from the results shown in Table IV that concrete D can be sprayed with less water than it is poured. The properties are slightly lower because the porosity is higher due to the enclosed air.
Les essais avec la formule E montrent la meilleure projection et les meilleures propriétés sont obtenues avec 0,30 tripolyphosphate de soude r.s. (à 70 % de forme 1) comme additif unique dispersant/raidisseur (composition e) et avec 0,05 % d'aluminate de soude comme raidisseur associé à 0,12 de tripolyphosphate de soude comme dispersant.
Exemple 3 : Béton à base de corindon électrofondu avec carbure de silicium et graphite Les mêmes essais que dans l'exemple 2 ont été réalisés avec la composition G (tableau V) qui comporte des additifs non-oxydes et peut, sous réserve de l'ajout d'une faible teneur d'additif favorisant l'évacuation de la vapeur d'eau, être projetée sur un support chaud (jusqu'à 800 C). The tests with the formula E show the best projection and the best properties are obtained with 0.30 sodium tripolyphosphate rs (70% of form 1) as sole dispersant / stiffener additive (composition e) and with 0.05% of Sodium aluminate as a stiffener associated with 0.12 of sodium tripolyphosphate as dispersant.
Example 3: Fused corundum-based concrete with silicon carbide and graphite The same tests as in Example 2 were carried out with the composition G (Table V) which comprises non-oxide additives and can, subject to the addition of a low additive content promoting the evacuation of water vapor, be projected on a hot support (up to 800 C).
La composition F est un béton de projection couramment utilisé pour l'entretien des rigoles de haut fourneau. Ses propriétés sont données pour comparaison
Tableau <SEP> V <SEP> - <SEP> Compositions <SEP> pour <SEP> l'exemple <SEP> 3
<tb> <B>COMPOSITION <SEP> (POIDS</B> <SEP> %) <SEP> <B>F</B>
<tb> - <SEP> 3,2 <SEP> mm <SEP> 43
<tb> Corindon <SEP> brun <SEP> - <SEP> 5 <SEP> mm <SEP> 8 <SEP> ( 0 <SEP> 2mm
<tb> de <SEP> silicium <SEP> - <SEP> 2 <SEP> mm <SEP> 20
<tb> 6% < 0,1 <SEP> mm
<tb> microcristallin <SEP> -0,5 <SEP> mm <SEP> 5
<tb> fumée <SEP> 0,5
<tb> calcinée <SEP> - <SEP> 10 <SEP> m <SEP> 10 <SEP> 7
<tb> silice <SEP> 3
<tb> <U>que <SEP> broyée</U> <SEP> 2,5
<tb> d'aluminate <SEP> de <SEP> calcium <SEP> 70 <SEP> % <SEP> <B><U>A1203</U></B> <SEP> 8
<tb> <U>phosphate</U> <SEP> de <SEP> soude <SEP> - <SEP> 0,
<tb> na <SEP> htalène <SEP> Galo <SEP> I <SEP> PA <SEP> 120 <SEP> - <SEP> 0,
<tb> <U>polypropylène <SEP> 0,04</U> <SEP> 0,
<tb> Aluminate <SEP> de <SEP> soude <SEP> - <SEP> 0,15 <SEP> <B><U>#G</U></B> <SEP> 1a) <SEP> Tripolyphosphate <SEP> de <SEP> soude <SEP> 20 <SEP> (G1b)
<tb> lémentaire
<tb><B> COMPOSITION <SEP> (WEIGHT </ B><SEP>%)<SEP><B> F </ B>
<tb> - <SEP> 3.2 <SEP> mm <SEP> 43
<tb> Corundum <SEP> brown <SEP> - <SEP> 5 <SEP> mm <SEP> 8 <SEP> (0 <SEP> 2mm
<tb> of <SEP> silicon <SEP> - <SEP> 2 <SEP> mm <SEP> 20
<tb> 6% <0.1 <SEP> mm
<tb> microcrystalline <SEP> -0.5 <SEP> mm <SEP> 5
<tb> smoke <SEP> 0.5
<tb> calcined <SEP> - <SEP> 10 <SEP> m <SEP> 10 <SEP> 7
<tb> silica <SEP> 3
<tb><U> that <SEP> crushed </ U><SEP> 2.5
<tb> aluminate <SEP> of <SEP> calcium <SEP> 70 <SEP>% <SEP><B><U> A1203 </ U></U><SEP> 8
<tb><U> phosphate </ U><SEP> of <SEP> soda <SEP> - <SEP> 0,
<tb> na <SEP> Hthalene <SEP> Galo <SEP> I <SEP> PA <SEP> 120 <SEP> - <SEP> 0,
<tb><U> Polypropylene <SEP> 0.04 </ U><SEP> 0,
<tb> Aluminate <SEP> of <SEP> soda <SEP> - <SEP> 0.15 <SEP><B><U>#G</U><SEP> 1a) <SEP> Tripolyphosphate <SEP> of <SEP> soda <SEP> 20 <SEP> (G1b)
<tb> Elementary
Tableau <SEP> VI <SEP> - <SEP> Mise <SEP> en <SEP> ceuvre <SEP> et <SEP> résultats <SEP> pour <SEP> exemple <SEP> 3
<tb> <U>Caractéristiques</U> <SEP> <B>de <SEP> mise <SEP> en <SEP> #uvre</B>
<tb> _ <SEP> <B>F <SEP> G1a <SEP> Glb</B>
<tb> Méthode <SEP> <U>Projection <SEP> Projection <SEP> Prol</U> <SEP> ion <SEP> <U>Projection</U>
<tb> Lance <SEP> standard <SEP> Modifiée <SEP> Modifiée
<tb> 300 <SEP> mm <SEP> 300 <SEP> mm <SEP> 1500 <SEP> mm
<tb> % <SEP> eau <SEP> <U>(poids)</U> <SEP> <B>10.7 <SEP> <U>6,3</U></B> <SEP> 6 <SEP> 1 <SEP> <B><U>5,8</U></B>
<tb> %eau <SEP> volume <SEP> 35 <SEP> 23
<tb> % <SEP> rebond <SEP> 12 <SEP> 15 <SEP> <B><U>19.2 <SEP> 17,6</U></B>
<tb> Rendement <SEP> volumi <SEP> ue <SEP> Tlm <SEP> <B><U>2,33</U></B><U> <SEP> 2174</U> <SEP> <B>266 <SEP> <U>2,75</U></B>
<tb> Pression <SEP> d'eau <SEP> rs <SEP> 8 <SEP> 8 <SEP> 8 <SEP> 8
<tb> Pression <SEP> d'air <SEP> à <SEP> la <SEP> machine <SEP> bars <SEP> 1,2 <SEP> <B>1,3 <SEP> <U>1.5/1,6 <SEP> 1,711.8</U></B>
<tb> Débit <SEP> de <SEP> <U>produit</U> <SEP> sec <SEP> /h <SEP> <B><U>0,78 <SEP> 1.31 <SEP> 1,39 <SEP> 1,33</U></B>
<tb> Qualité <SEP> de <SEP> la <SEP> <U>projection</U> <SEP> 8 <SEP> B <SEP> <U>B <SEP> TB</U>
<tb> <U>Caractéristiques</U> <SEP> <B>des</B> <SEP> <U>éprouvettes</U> <SEP> <B>obtenues</B>
<tb> <B>a</B> <SEP> rès <SEP> <U>séchage</U> <SEP> à <SEP> 110 C
<tb> Masse <SEP> <U>volumique <SEP> apparente</U> <SEP> /cm <SEP> <B><U>2,33</U> <SEP> 2,76 <SEP> <U>2,68</U> <SEP> 2.76</B>
<tb> Porosité <SEP> ouverte <SEP> % <SEP> 27 <SEP> 21 <SEP> <U>22,1 <SEP> <B>19,6</B></U>
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> la <SEP> flexion <SEP> MPa <SEP> <B><U>1,9</U></B> <SEP> 6 <SEP> 5 <SEP> <U>4,7 <SEP> <B>6,9</B></U>
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> l'écrasement <SEP> MPa <SEP> 18 <SEP> 24 <SEP> 22 <SEP> 34
<tb> <U>après</U> <SEP> cuisson <SEP> à <SEP> 800 C <SEP> <U>pendant</U> <SEP> 5 <SEP> h'... <SEP> . <SEP> . <SEP> . <SEP> . <SEP> . <SEP> :. <SEP> . <SEP> . <SEP> . <SEP> ..` <SEP> ... <SEP> . <SEP> ..
<tb> Variation <SEP> <U>permanente</U> <SEP> de <SEP> dimension <SEP> 96 <SEP> - <SEP> 0 <SEP> 06 <SEP> <B><U>-0,09</U></B>
<tb> Masse <SEP> <U>volumique <SEP> apparente</U> <SEP> cm <SEP> 2 <SEP> 23 <SEP> 2 <SEP> 76
<tb> Porosité <SEP> ouverte <SEP> % <SEP> 32 <SEP> 23
<tb> <B>Masse</B> <SEP> <U>volumique</U> <SEP> réelle <SEP> /cm <SEP> <B>3,28 <SEP> <U>3,58</U></B>
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> la <SEP> flexion <SEP> Pa <SEP> <B><U>0,7</U></B><U> <SEP> 4,9</U>
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> l'écrasement <SEP> MPa <SEP> 11 <SEP> 30
<tb> <U>après</U> <SEP> cuisson <SEP> à <SEP> 1200 C <SEP> <U>pendant</U> <SEP> 5 <SEP> h
<tb> Variation <SEP> <U>permanente</U> <SEP> de <SEP> dimension <SEP> % <SEP> <B><U>-0,97</U></B> <SEP> -0,43 <SEP> -0,14 <SEP> <B><U>-0 13</U></B>
<tb> Masse <SEP> <U>volumique <SEP> apparente</U> <SEP> /cm <SEP> <B>2.39 <SEP> <U>2,83 <SEP> 2,67</U></B> <SEP> 2.74
<tb> Porosité <SEP> ouverte <SEP> % <SEP> 28 <SEP> 20 <SEP> <U>24,1</U> <SEP> 221
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> la <SEP> flexion <SEP> MPa <SEP> <U>4,2</U> <SEP> 8 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 6 <SEP> <B>5.7</B>
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> l'écrasement <SEP> <B>MPa</B> <SEP> 22 <SEP> 46 <SEP> 26 <SEP> 42 On voit sur les résultats exposés dans le tableau VI 'amélioration apportée par l'allongement de la chambre de mouillage de 300 à 1500 mm : avec une chambre de mouillage de 300 mm, il faut introduire un peu plus d'eau et de la poussière (particules fines non mouillées) et des coulures n en extrémité de lance peuvent être observées. Exemple 4: Béton à base d'alumine tabulaire et spinelle à particules ultrafines d'alumine mêmes essais de projection haute densite que pour les exemples précédents ont été réalisés avec la composition I (tableau VII), où les particules ultrafines ne sont de la fumée de silice mais de l'alumine réactive. Table <SEP> VI <SEP> - <SEP> Setting <SEP> in <SEP> Work <SEP> and <SEP> Results <SEP> for <SEP> Example <SEP> 3
<tb><U> Characteristics </ U><SEP><B> of <SEP> setting <SEP> in <SEP>#pen</B>
<tb> _ <SEP><B> F <SEP> G1a <SEP> Glb </ b>
<tb> Method <SEP><U> Projection <SEP> Projection <SEP> Prol </ U><SEP> ion <SEP><U> Projection </ U>
<tb> Lance <SEP> Standard <SEP> Modified <SEP> Modified
<tb> 300 <SEP> mm <SEP> 300 <SEW> mm <SEW> 1500 <SEW> mm
<tb>% <SEP> water <SEP><U> (weight) </ U><SEP><B> 10.7 <SEP><U> 6.3 </ U><SEP> 6 <SEP> 1 <SEP><B><U> 5.8 </ U></U>
<tb>% water <SEP> volume <SEP> 35 <SEP> 23
<tb>% <SEP> rebound <SEP> 12 <SEP> 15 <SEP><B><U> 19.2 <SE> 17.6 </ U></U>
<tb> Yield <SEP> volumi <SEP> ue <SEP> Tlm <SEP><B><U> 2.33 </ U><U><SEP> 2174 </ U><SEP><B> 266 <SEP><U> 2.75 </ U></B>
<tb> Water <SEP> pressure <SEP> rs <SEP> 8 <SEP> 8 <SEP> 8 <SEP> 8
<tb><SEP> Air Pressure <SEP> to <SEP><SEP> Machine <SEP> Bars <SEP> 1.2 <SEP><B> 1.3 <SEP><U> 1.5 / 1 , 6 <SEP> 1,711.8 </ U></B>
<tb> Flow <SEP> of <SEP><U> product </ U><SEP> sec <SEP> / h <SEP><B><U> 0.78 <SE> 1.31 <SE> 1.39 <SEP> 1.33 </ U></B>
<tb> Quality <SEP> of <SEP><SEP><U> Projection </ U><SEP> 8 <SEP> B <SEP><U> B <SEP> TB </ U>
<tb><U> Characteristics </ U><SEP><B> of the </ B><SEP><U> specimens </ U><SEP><B> obtained </ B>
<tb><B> a </ B><SEP><SEP><U> drying </ U><SEP> to <SEP> 110 C
<tb> Mass <SEP><U> volumic <SEP> apparent </ U><SEP> / cm <SEP><B><U> 2.33 </ U><SEP> 2.76 <SEP><U> 2.68 </ U><SEP> 2.76 </ B>
<tb> Porosity <SEP> open <SEP>% <SEP> 27 <SEP> 21 <SEP><U> 22.1 <SEP><B> 19.6 </ U></U>
<tb> Resistance <SEP> to <SEP><SEP> Flexion <SEP> MPa <SEP><B><U> 1.9 </ U><SEP> 6 <SEP> 5 <SEP ><U> 4.7 <SEP><B> 6.9 </ U></U>
<tb> Resistance <SEP> to <SEP> overwriting <SEP> MPa <SEP> 18 <SEP> 24 <SEP> 22 <SEP> 34
<tb><U> after </ U><SEP> cooking <SEP> at <SEP> 800 C <SEP><U> for </ U><SEP> 5 <SEP> h '... <SEP> . <SEP>. <SEP>. <SEP>. <SEP>. <SEP>:. <SEP>. <SEP>. <SEP>. <SEP> ..` <SEP> ... <SEP>. <SEP> ..
<tb> Variation <SEP><U> permanent </ U><SEP> of <SEP> dimension <SEP> 96 <SEP> - <SEP> 0 <SEP> 06 <SEP><B><U> -0 , 09 </ U></B>
<tb> Mass <SEP><U> volumic <SEP> apparent </ U><SEP> cm <SEP> 2 <SEP> 23 <SEP> 2 <SEP> 76
<tb> Porosity <SEP> open <SEP>% <SEP> 32 <SEP> 23
<tb><B> Mass </ B><SEP><U> volume </ U><SEP> actual <SEP> / cm <SEP><B> 3,28 <SEP><U> 3,58 < / U></B>
<tb> Resistance <SEP> to <SEP><SEP> Bending <SEP> Pa <SEP><B><U> 0.7 </ U></B><U><SEP> 4.9 < / U>
<tb> Resistance <SEP> to <SEP> overwriting <SEP> MPa <SEP> 11 <SEP> 30
<tb><U> after </ U><SEP> cooking <SEP> at <SEP> 1200 C <SEP><U> for </ U><SEP> 5 <SEP> h
<tb> Variation <SEP><U> permanent </ U><SEP> of <SEP> dimension <SEP>% <SEP><B><U> -0.97 </ U></B><SEP> -0.43 <SEP> -0.14 <SEP><B><U> -0 13 </ U></U>
<tb> Mass <SEP><U> volumic <SEP> apparent </ U><SEP> / cm <SEP><B> 2.39 <SEP><U> 2.83 <SE> 2.67 </ U></B><SEP> 2.74
<tb> Porosity <SEP> open <SEP>% <SEP> 28 <SEP> 20 <SEP><U> 24.1 </ U><SEP> 221
<tb> Resistance <SEP> to <SEP><SEP> Flexion <SEP> MPa <SEP><U> 4.2 </ U><SEP> 8 <SEP> 5 <SEP> 4 <SEP> 6 <SEP><B> 5.7 </ B>
<tb> Resistance <SEP> to <SEP> overwriting <SEP><B> MPa </ B><SEP> 22 <SEP> 46 <SEP> 26 <SEP> 42 We see the results shown in the table VI 'improvement brought by the lengthening of the mooring chamber from 300 to 1500 mm: with a mooring chamber of 300 mm, it is necessary to introduce a little more water and dust (fine particles not wetted) and coulures n at the end of lance can be observed. Example 4: Tabular alumina-based concrete and spinel with ultrafine alumina particles same high density projection tests as for the previous examples were carried out with composition I (Table VII), where the ultrafine particles are not smoke silica but reactive alumina.
composition H (tableau VII) est un béton autocoulable de même type utilisé en paroi de poche acier dont les propriétés après mise en oeuvre par coulage sont données pour comparaison.
Tableau <SEP> VII <SEP> - <SEP> Compositions <SEP> pour <SEP> l'exemple <SEP> 4
<tb> <B>COMPOSITION <SEP> (POIDS</B> <SEP> %) <SEP> <B>H <SEP> I</B>
<tb> tabulaire <SEP> - <SEP> 7 <SEP> mm <SEP> 55,5 <SEP> - <SEP> 3 <SEP> mm <SEP> Spinelle <SEP> frittée <SEP> - <SEP> 1 <SEP> mm <SEP> 23
<tb> 13% <SEP> < <SEP> -0,1 <SEP> mm
<tb> calcinée <SEP> <B>-10</B> <SEP> m <SEP> 11
<tb> Alumine <SEP> réactive <SEP> <B>4</B>
<tb> Fumée <SEP> silice <SEP> 0,5 <SEP> d'aluminate <SEP> de <SEP> calcium <SEP> 70 <SEP> % <SEP> <B><U>A1203</U></B> <SEP> 6
<tb> late <SEP> Anti <SEP> rex <SEP> A100 <SEP> 0,05 <SEP> 0
<tb> <U>citrique</U> <SEP> 0,03
<tb> de <SEP> <U>polypropylène</U> <SEP> 0
<tb> de <SEP> soude <SEP> 1
<tb><B> COMPOSITION <SEP> (WEIGHT </ SEP>%) <SEP><B> H <SEP> I </ B>
<tb> tabular <SEP> - <SEP> 7 <SEP> mm <SEP> 55.5 <SEP> - <SEP> 3 <SEP> mm <SEP> Spinel <SEP> sintered <SEP> - <SEP> 1 <SEP> mm <SEP> 23
<tb> 13% <SEP><<SEP> -0.1 <SEP> mm
<tb> calcined <SEP><B> -10 </ B><SEP> m <SEP> 11
<tb> Alumina <SEP> reactive <SEP><B> 4 </ B>
<tb> Smoke <SEP> silica <SEP> 0.5 <SEP> aluminate <SEP> of <SEP> calcium <SEP> 70 <SEP>% <SEP><B><U> A1203 </ U></B><SEP> 6
<tb> late <SEP> Anti <SEP> rex <SEP> A100 <SEP> 0.05 <SEP> 0
<tb><U> citric </ U><SEP> 0.03
<tb> of <SEP><U> polypropylene </ U><SEP> 0
<tb> of <SEP> soda <SEP> 1
Tableau <SEP> VIII <SEP> - <SEP> Mise <SEP> en <SEP> oeuvre <SEP> et <SEP> résultats
<tb> <U>Caractéristiques</U> <SEP> <B>de <SEP> mise <SEP> en <SEP> aeuvre</B> <SEP> :.:: <SEP> :::.. <SEP> :. <SEP> :. <SEP> ::..
<tb> <B>H <SEP> t</B>
<tb> <B>Méthode <SEP> Coula <SEP> e</B> <SEP> <U>Projection</U>
<tb> <B>Lance</B> <SEP> - <SEP> <B>modifiée</B>
<tb> <B>300 <SEP> mm</B>
<tb> <B><U>#</U></B><U> <SEP> eau <SEP> (poids) <SEP> <B>6,5</B> <SEP> 7,4</U>
<tb> <B>% <SEP> rebond</B> <SEP> - <SEP> <B>16</B>
<tb> <B>Rendement</B> <SEP> <U>volumique <SEP> (T/m3) <SEP> <B>2,93</B> <SEP> 2,64</U>
<tb> <B>Pression <SEP> d'eau <SEP> bars</B> <SEP> - <SEP> <B>8</B>
<tb> <B>Pression <SEP> d'air <SEP> à <SEP> la <SEP> machine <SEP> bars</B> <SEP> - <SEP> <B><U>1,3-1,6</U></B>
<tb> <B>Débit <SEP> de <SEP> roduf <SEP> sec <SEP> /h</B> <SEP> - <SEP> <B>12<U>2</U></B>
<tb> <B>Caractéristï</B> <SEP> . <SEP> <U>Élues</U> <SEP> <B>des <SEP> é <SEP> rouvettes <SEP> obtenues</B> <SEP> ; <SEP> ; <SEP> : <SEP> ,:.: <SEP> ....
<tb> ` <SEP> <U>après <SEP> séchage</U> <SEP> à <SEP> <B>110 C</B>
<tb> <B><U>Masse</U></B><U> <SEP> volumique <SEP> apparente <SEP> <B>/cm</B></U><B> <SEP> 2_97 <SEP> <U>2,77</U></B>
<tb> <B>Porosfté <SEP> ouverte <SEP> % <SEP> 17 <SEP> 23</B>
<tb> <B>Résistance <SEP> à <SEP> la <SEP> flexion <SEP> MPa <SEP> <U>7,5</U> <SEP> 41</B>
<tb> <B><U>I <SEP> Résistance <SEP> à <SEP> l'écrasement <SEP> (MPa) <SEP> 62 <SEP> 19</U></B> Les résultats, exposés dans le tableau VIII, montrent que la comparaison entre coulage et projection est moins avantageuse que dans les exemples précédents. Toutefois, la différence de composition entre ces deux bétons (taille maximale des grains, suppression des 0,5 % de fumée de silice) peut expliquer la différence de la quantité d'eau ajoutée et donc des propriétés physiques après séchage. Exemple 5 : Bétons à base de magnésie
<tb><U> Characteristics </ U><SEP><B> of <SEP> setting <SEP> in <SEP> work </ B><SEP>:. :: <SEP> ::: .. <SEP>:.<SEP>:.<SEP> :: ..
<tb><B> H <SEP> t </ b>
<tb><B> Method <SEP> Coula <SEP> e </ B><SEP><U> Projection </ U>
<tb><B> Lance </ B><SEP> - <SEP><B> Modified </ B>
<tb><B> 300 <SEP> mm </ B>
<tb><B><U>#</U></B><U><SEP> water <SEP> (weight) <SEP><B> 6.5 </ SEP> 7.4 </ U>
<tb><B>%<SEP> Bounce </ B><SEP> - <SEP><B> 16 </ B>
<tb><B> Yield </ B><SEP><U> volume <SEP> (T / m3) <SEP><B> 2.93 </ B><SEP> 2.64 </ U>
<tb><B> Pressure <SEP> of water <SEP> bars </ B><SEP> - <SEP><B> 8 </ B>
<tb><B><SEP> Air Pressure <SEP> to <SEP><SEP> Machine <SEP> Bars <SEP><SEP><B><U> 1.3- 1.6 </ U></B>
<tb><B> Flow <SEP> of <SEP> roduf <SEP> sec <SEP> / h </ B><SEP> - <SEP><B> 12 <U> 2 </ U></B>>
<tb><B> Characteristï </ B><SEP>.<SEP><U> Voted </ U><SEP><B><SEP><SEP><SEP> Roles <SEP>;<SEP>;<SEP>:<SEP>,:.:<SEP> ....
<tb>`<SEP><U> after <SEP> drying </ U><SEP> to <SEP><B> 110 C </ B>
<tb><B><U> Mass </ U><U><SEP> volume <SEP> apparent <SEP><B> / cm </ B></U><B><SEP> 2_97 <SEP><U> 2,77 </ U></B>
<tb><B> Porostep <SEP> open <SEP>% <SEP> 17 <SEP> 23 </ B>
<tb><B> Resistance <SEP> to <SEP><SEP> Flexing <SEP> MPa <SEP><U> 7.5 </ U><SEP> 41 </ B>
<tb><B><U> I <SEP> Resistance <SEP> to <SEP> overwriting <SEP> (MPa) <SEP> 62 <SEP> 19 </ U></B> The results, exposed in Table VIII, show that the comparison between casting and spraying is less advantageous than in the preceding examples. However, the difference in composition between these two concretes (maximum grain size, removal of 0.5% silica fume) may explain the difference in the amount of water added and therefore the physical properties after drying. Example 5: Magnesia-based concretes
Tableau <SEP> IX <SEP> - <SEP> Compositions <SEP> pour <SEP> l'exemple <SEP> 5
<tb> <B>COMPOSITION <SEP> POIDS</B> <SEP> %) <SEP> <B>J <SEP> L</B>
<tb> nésie <SEP> <U>synthétique</U> <SEP> " <SEP> frittée <SEP> à <SEP> <U>mort"</U> <SEP> -5 <SEP> mm
<tb> nésie <SEP> <U>naturelle<B>"</B></U> <SEP> frittée <SEP> à <SEP> <U>mort<B>"</B></U><B> <SEP> -3,4</B> <SEP> mm <SEP> 72,5
<tb> nésie <SEP> <U>synthétique <SEP> pulvérulente <SEP> <B>-0,1</B></U> <SEP> mm <SEP> 25 <SEP> 21,3
<tb> nésie <SEP> naturelle <SEP> <U>pulvérulente</U> <SEP> - <SEP> 0,1 <SEP> mm <SEP> 23
<tb> hite <SEP> microcristallin <SEP> - <SEP> 0,5 <SEP> mm <SEP> 2,0
<tb> Fumée <SEP> de <SEP> silice <SEP> 4,5
<tb> Bentonite <SEP> 1,5
<tb> Sulfate <SEP> d'alumine <SEP> 2,2
<tb> dratée <SEP> 0,8
<tb> Tri <SEP> <U>phosphate</U> <SEP> de <SEP> soude <SEP> 0,14
<tb> <U>Fibres <SEP> de <SEP> polypropylène <SEP> <B>0,04</B></U>
<tb> <U>Aluminate <SEP> de <SEP> soude <SEP> ( <SEP> ) <SEP> 0,05</U> Les compositions de bétons J, K et L sont données dans le tableau IX. Table <SEP> IX <SEP> - <SEP> Compositions <SEP> for <SEP> Example <SEP> 5
<tb><B> COMPOSITION <SEP> WEIGHT </ B><SEP>%)<SEP><B> J <SEP> L </ B>
<tb> nesie <SEP><U> synthetic </ U><SEP>"<SEP> sintered <SEP> to <SEP><U>dead"</U><SEP> -5 <SEP> mm
<tb> nesie <SEP><U> natural <B>"</U><SEP> sintered <SEP> to <SEP><U> dead <B>"</B></U><B><SEP> -3.4 </ B><SEP> mm <SEP> 72.5
<tb> nesie <SEP><U> synthetic <SEP> powdery <SEP><B> -0.1 </ U><SEP> mm <SEP> 25 <SEP> 21.3
<tb> nesie <SEP> natural <SEP><U> powdery </ U><SEP> - <SEP> 0.1 <SEP> mm <SEP> 23
<tb> hite <SEP> microcrystalline <SEP> - <SEP> 0.5 <SEP> mm <SEP> 2.0
<tb> Smoke <SEP> of <SEP> Silica <SEP> 4,5
<tb> Bentonite <SEP> 1.5
<tb> Sulfate <SEP> Alumina <SEP> 2,2
<tb> drate <SEP> 0.8
<tb> Tri <SEP><U> phosphate </ U><SEP> of <SEP> soda <SEP> 0.14
<tb><U> Fibers <SEP> of <SEP> Polypropylene <SEP><B> 0.04 </ B></U>
<tb><U> Aluminate <SEP> of <SEP> soda <SEP>(<SEP>)<SEP> 0.05 </ U> Concrete compositions J, K and L are given in Table IX.
J est un béton de projection disponible sur le marché, utilisé pour reparer, par projection voie sèche traditionnelle, parois de four électrique à arc en aciérie. J is a projection concrete available on the market, used to repair, by traditional dry spray, steel electric arc furnace walls.
est un béton de haute densité avec un système de liaison (magnésie pulvérulente + fumée de silice + dispersant polyphosphate de soude) efficace que si la quantité eau ajoutée est faible. is a high density concrete with a bonding system (powdery magnesia + silica fume + dispersant polyphosphate soda) effective only if the amount added water is low.
béton peut être mis en place par coulage-vibration en l'absence d'aluminate de soude (colonne K2 du tableau X). A l'aide de la lance améliorée et des additifs raidisseurs décrits précédemment, on parvient à projeter ce béton avec la faible quantité d'eau exigée (colonne K1 du tableau X). concrete can be put in place by pouring-vibration in the absence of sodium aluminate (column K2 of table X). With the aid of the improved lance and stiffening additives described above, it is possible to project this concrete with the small amount of water required (column K1 of Table X).
Du carbone peut être introduit dans la composition K pour être utilisé pour la réparation des briques de magnésie-carbone en cordon laitier de poche à acier. La composition L est un exemple où gros grains sont constitués de magnésie vierge. Des grains obtenus à partir de casse de briques de magnésie-carbone peuvent aussi être utilisés.
Tableau <SEP> X <SEP> - <SEP> Mise <SEP> en <SEP> oeuvre <SEP> et <SEP> résultats <SEP> pour <SEP> l'exemple
<tb> <U>Caractéristiques</U> <SEP> <B>de <SEP> mise <SEP> en <SEP> aeuvre</B>
<tb> <B>K1 <SEP> K2 <SEP> L</B>
<tb> Méthode <SEP> <U>Projection <SEP> Projection <SEP> Coulage <SEP> Vibrat. <SEP> Projection</U>
<tb> Lance <SEP> standard <SEP> modifiée <SEP> - <SEP> modifiée
<tb> <B>% <SEP> eau <SEP> 115 <SEP> 50 <SEP> 32 <SEP> 49</B>
<tb> <B>% <SEP> rebond <SEP> <U>17,8</U> <SEP> ?</B> <SEP> - <SEP> <B><U>29,5</U></B>
<tb> Rendement <SEP> volumique <SEP> (Tlm <SEP> 2,33 <SEP> 2,77 <SEP> 3,05 <SEP> 2,63
<tb> <B>Caractérïstï <SEP> ues <SEP> des</B> <SEP> <U>éprouvettes</U> <SEP> <B>obtenues</B> <SEP> ;. <SEP> ... <SEP> .. <SEP> .. <SEP> ..:` <SEP> ::
<tb> <U>après <SEP> séchage</U> <SEP> à <SEP> <B><U>150'C</U></B> <SEP> Masse <SEP> <U>volumique <SEP> apparente <SEP> <B>(g/CM3) <SEP> 2.32</B></U> <SEP> 2,84 <SEP> <B><U>2,98 <SEP> 2,67</U></B>
<tb> Porosité <SEP> ouverte <SEP> % <SEP> <B><U>30,1</U></B> <SEP> 19 <SEP> 11 <SEP> <B><U>17,5</U></B>
<tb> <B>Résistance <SEP> à <SEP> la <SEP> flexion <SEP> MPa</B> <SEP> <U>0,2 <SEP> <B>8,5 <SEP> 10,9</B></U>
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> l'écrasement <SEP> MPa <SEP> 2,1 <SEP> 98 <SEP> > <SEP> 145 <SEP> 57
<tb> <U>après</U> <SEP> cuisson <SEP> à <SEP> 1600^C <SEP> nda.. <SEP> nt <SEP> . <SEP> 5 <SEP> . <SEP> h
<tb> Akm.
<tb> <U>permanente</U> <SEP> de <SEP> dimension <SEP> % <SEP> <B><U>-0,50 <SEP> -0,71</U></B> <SEP> Masse <SEP> <U>volumique <SEP> apparente</U> <SEP> cm <SEP> <B><U>2,87 <SEP> 3,00 <SEP> 2,70</U></B>
<tb> Porosité <SEP> ouverte <SEP> % <SEP> 17 <SEP> 11 <SEP> 21 <SEP> 5
<tb> Résistance <SEP> à <SEP> la <SEP> flexion <SEP> MPa <SEP> 4 <SEP> 2 <SEP> 16
<tb> <B>Résistance <SEP> à <SEP> l'écrasement <SEP> MPa <SEP> 28 <SEP> 72 <SEP> 37</B> observe sur les résultats donnés dans le tableau X que la quantité d'eau d'environ 5 % nécessaire pour la projection des compositions K1 et L est beaucoup plus faible que les 10 à 12 nécessaires pour la projection courante des bétons basiques ordinaires de type J (bien que supérieure à celle nécessaire pour la mise en forme par coulage-vibration du béton de haute densité K2). plus est, la projection par voie sèche (K1 et L) offre par rapport au coulage-vibration (K2) les avantages mentionnés plus haut, lies à l'absence de coffrage. En particulier, dans le cas d'un cordon laitier de poche à acier ayant un garnissage initial constitué de briques de magnésie-carbone, rechapage au moyen d'une projection par voie sèche peut être effectué à chaud, avec un béton peu poreux de même nature que le garnissage initial. Table <SEP> X <SEP> - <SEP> Setting <SEP> in <SEP> Work <SEP> and <SEP> Results <SEP> for <SEP> Example
<tb><U> Characteristics </ U><SEP><B> of <SEP> Setting <SEP> in <SEP> Work </ B>
<tb><B> K1 <SEP> K2 <SEP> L </ B>
<tb> Method <SEP><U> Projection <SEP> Projection <SEP> Cast <SEP> Vibrat. <SEP> Projection </ U>
<tb> Lance <SEP> Standard <SEP> Modified <SEP> - <SEP> Modified
<tb><B>%<SEP> water <SEP> 115 <SEP> 50 <SEP> 32 <SEP> 49 </ B>
<tb><B>%<SEP> bounce <SEP><U> 17.8 </ U><SEP>?</B><SEP> - <SEP><B><U> 29.5 </ U></B>
<tb> Yield <SEP> volume <SEP> (Tlm <SEP> 2.33 <SEP> 2.77 <SEP> 3.05 <SEP> 2.63
<tb><B> Characteristics <SEP> of <SEP> of the </ B><SEP><U> specimens </ U><SEP><B> obtained </ B><SEP>;.<SEP> ... <SEP> .. <SEP> .. <SEP> ..: `<SEP> ::
<tb><U> after <SEP> drying </ U><SEP> to <SEP><B><U>150'C</U></B><SEP> Mass <SEP><U> volumetric <SEP> apparent <SEP><B> (g / CM3) <SEP> 2.32 </ U><SE> 2.84 <SEP><B><U> 2.98 <SEP> 2, 67 </ U></B>
<tb> Porosity <SEP> open <SEP>% <SEP><B><U> 30.1 </ U></B><SEP> 19 <SEP> 11 <SEP><B><U> 17 , 5 </ U></B>
<tb><B> Resistance <SEP> to <SEP><SEP> Flexion <SEP> MPa </ B><SEP><U> 0.2 <SEP><B> 8.5 <SEP> 10, 9 </ B></U>
<tb> Resistance <SEP> to <SEP> overwriting <SEP> MPa <SEP> 2.1 <SEP> 98 <SEP>><SEP> 145 <SEP> 57
<tb><U> after </ U><SEP> cooking <SEP> to <SEP> 1600 ^ C <SEP> nda .. <SEP> nt <SEP>. <SEP> 5 <SEP>. <SEP> h
<tb> Akm.
<tb><u> permanent </ U><SEP> of <SEP> dimension <SEP>% <SEP><B><U> -0.50 <SEP> -0.71 </ U></B>><SEP> Mass <SEP><U> volumic <SEP> apparent </ U><SEP> cm <SEP><B><U> 2.87 <SE> 3.00 <SE> 2.70 </ U></B>
<tb> Porosity <SEP> open <SEP>% <SEP> 17 <SEP> 11 <SEP> 21 <SEP> 5
<tb> Resistance <SEP> to <SEP><SEP> Flexion <SEP> MPa <SEP> 4 <SEP> 2 <SEP> 16
<tb><B> Resistance <SEP> to <SEP> overwriting <SEP> MPa <SEP> 28 <SEP> 72 <SEP> 37 </ B> observes from the results given in Table X that the amount of 5% water required for the projection of compositions K1 and L is much smaller than the 10 to 12 required for the ordinary projection of ordinary J-type basic concretes (although higher than that required for shaping by pour-vibration of K2 high-density concrete). moreover, the dry projection (K1 and L) offers compared to the casting-vibration (K2) advantages mentioned above, related to the absence of formwork. In particular, in the case of a steel ladle with an initial packing consisting of carbon-magnesium bricks, retreading by means of dry spraying can be carried out hot, with a low porous concrete of the same nature as the initial packing.
Un avantage supplémentaire la projection à chaud des bétons ci-dessus est de ne pas nécessiter les mêmes précautions lors du séchage du béton après installation et avant utilisation. Ce séchage est nécessaire pour éliminer toute l'eau qui pourrait se dégager au contact du métal en fusion. An additional advantage of hot spraying the above concrete is not to require the same precautions when drying concrete after installation and before use. This drying is necessary to remove any water that may be released in contact with the molten metal.
II est critique pour les produits contenant de la magnésie car celle-ci est susceptible de s'hydrater en gonflant, ce qui conduit à une fissuration du garnissage. Si le garnissage résiduel sur lequel on projette est encore chaud, l'eau s'évapore rapidement et facilement sans risque d'hydrater grains de magnésie. It is critical for products containing magnesia because it is likely to hydrate by swelling, which leads to cracking of the packing. If the residual lining on which is projected is still hot, the water evaporates quickly and easily without the risk of hydrating grains of magnesia.
Les propriétés mécaniques après durcissement et séchage à 150 C de K1 et L sont très supérieures à celles de J et restent bonnes pour le béton avec carbone De plus, la porosité ouverte est dans les deux cas beaucoup plus faible que celle de J, ce qui est un grand avantage dans les conditions sévères de corrosion par les laitiers ferroso-calciques en cordon laitier de poche à acier.The mechanical properties after hardening and drying at 150 C of K1 and L are much higher than those of J and remain good for concrete with carbon. In addition, the open porosity is in both cases much lower than that of J, which is a great advantage in the severe conditions of corrosion by ferroso-calcic slags in the steel bag pocket.
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