FR2565258A1

FR2565258A1 - Anode carbonee a rondins partiellement retrecis destinee aux cuves pour la production d'aluminium par electrolyse

Info

Publication number: FR2565258A1
Application number: FR8408816A
Authority: FR
Inventors: Bernard Langon
Original assignee: Aluminium Pechiney SA
Current assignee: Rio Tinto France SAS
Priority date: 1984-05-29
Filing date: 1984-05-29
Publication date: 1985-12-06
Also published as: DE3560463D1; RO91393B; GB2159538A; JPS60258490A; CN85104086A; BR8502538A; PH20844A; HU195261B; ES296536U; IS3013A7; ZA854050B; AU4304085A; AU564143B2; US4612105A; HUT37963A; FR2565258B1; GB2159538B; PL253648A1; YU88885A; IS1291B6

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UNE ANODE CARBONEE DESTINEE AUX CUVES POUR LA PRODUCTION D'ALUMINIUM PAR ELECTROLYSE IGNEE, SELON LE PROCEDE HALL-HEROULT DONT LA CONNEXION A L'ARRIVEE DE COURANT POSITIVE, EST EFFECTUEE PAR AU MOINS UN CONDUCTEUR D'ACIER, COMPORTANT UNE PARTIE INFERIEURE QUI PENETRE DANS L'ANODE CARBONEE ET UNE PARTIE SUPERIEURE, RELIEE A L'ARRIVEE DE COURANT POSITIVE, LA PARTIE SUPERIEURE DU CONDUCTEUR D'ACIER A SUR AU MOINS 30 DE LA LONGUEUR DE LA PARTIE SUPERIEURE UNE SECTION TRANVERSALE AU PLUS EGALE A 60 DE LA SECTION TRANSVERSALE DE LA PARTIE INFERIEURE. LA PARTIE SUPERIEURE PEUT ETRE CONSTITUEE PAR UN PROFILE PLEIN, DE SECTION REDUITE, OU UN PROFILE TUBULAIRE. L'INVENTION S'APPLIQUE AUX ANODES PRECUITES ET AUX ANODES SODERBERG. ELLE PROCURE UN GAIN SENSIBLE SUR LA CHUTE DE TENSION DANS LE SYSTEME ANODIQUE.

Description

-l- X2565253

ANODE CARBONEE A RONDINS PARTIELLEMENT RETRECIS DESTINEE

AUX CUVES POUR LA PRODUCTION D'ALUMINIUM PAR ELECTROLYSE

La présente invention concerne une anode carbonée à rondins partielle-

ment rétrécis, destinée aux cuves pour la production d'aluminium par électrolyse. Elle a pour but essentiel de permettre une réduction des chutes otmiques

à la connexionl du carbone anodique, tout en réduisant les pertes ther-

miques à travers le système anodique de ces cuves et en augmentant la durée de vie des raccordements aluminium-acier. Elle est particulièrement

adaptée aux cuves d'électrolyse à anodes précuites, mais peut être uti-

lisée pour les cuves d'électrolyse à anodes continues dites Siderberg.

L'aluminium est essentiellement produit par électrolyse d'alumine dissou-

te dans un bain cryolithaire. Le four d'électrolyse qui permet cette opé-

ration est constitué par une cathode en carbone placée dans un caisson en acier et calorifugée par des produits isolants réfractaires surmontée par une anode ou une pluralité -d'anodes en carboni plongeant dans le bain cryolithaire qui est oxydée progressivement par l'oxygène provenant

de la décomposition de l'alumine.

Le passage du courant s'effectue le haut en bas. Par effet Joule> la cryo-

lithe est maintenue à l'état liquide, à une température proche de sa tem-

pérature de solidification. Les températures usuelles de marche des cuves sont comprises entre 930 et 980 C. L'aluminium produit est donc liquide et il se dépose par gravité sur la cathode qui est étanche. Régulièrement l'aluminium produit, ou une partie de l'aluminium produit, est aspiré par une poche de coulée et transvasé dans des fours de fonderie et les anodes

usées sont remplacées par des anodes neuves.

Les intensités de marche de ces électrolyseurs sont aujourd'hui comprises

entre 100'000 et 300 000 Ampères. Les conducteurs de liaison et de dis-

tribution du courant sont donc choisis parmi les métaux industriels à haute conductivité électrique, c'est-à-dire le cuivre et l'aluminium purs

ou alliés.

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EXPOSE DU PROBLEME

Les parties carbonées des électrolyseurs sont à des températures proches des températures du bain cryolithaire. La connexion- de l'anode et de la cathode avec les conducteurs transportant le courant est donc nécessai-

rement effectuée, à l'aide d'une partie intermédiaire résistant à ces tem-

pératures élevées. Celle-ci est habituellement en acier. Le montage uti-

lisé comporte plusieurs éléments: a) un élément de connexionn entre le conducteur et l'acier. Ce peut être

un simple contact pressé, un contact amélioré par des moyens divers (grais-

ses conductrices, meulages, étamages, serrages, etc...) un composé bi-

ou trimétal plaqué par colaminage, explosion, pressage, friction, tel que

Cuivre-Fer, Aluminium-Fer, Aluminium-Titane-Fer, etc...

b) une partie conductrice en acier pénétrant dans le carbone. Celle-ci peut être conçue sous forme de rondins, de plaques, de barres à section

carrée, rectangulaire ou profilée.

c) un élément de connexiôni entre la partie acier et le carbone anodique ou cathodique. Cet élément peut être un scellement à la fonte, au carbone

à la pâte carbonée ou à sec.

La partie en acier et les éléments de connexiànm sont à température dé-

croissante en allant du carbone vers le conducteur en cuivre ou en alu-

minium. Ils sont donc le support d'un flux thermique considérable repré-

sentant une perte énergétique importante dans le processus d'électrolyse.

Il est très malaisé de réduire ces pertes thermiques par les procédés classiques de calorifugeage. En effet, un calorifugeage de la partie en acier conduit à une élévation excessive de sa température qui amènera une dégradation irréversible de la connexion.: entre le conducteur et l'acier,

ou même une dégradation du conducteur en aluminium ou en cuivre. Il exis-

te un risque que la dégradation de ces éléments amène une rupture de con-

tinuité électrique et donc un arrêt partiel ou total de l'électrolyse.

On peut aussi penser, pour réduire ce flux thermique par conduction, à - 3 - diminuer la section de ce tronçon de conducteur en acier. L'homme de l'art se heurte ici à trois obstacles: - par réduction de la section de l'acier, on augmente la chute ohmique dans l'acier, ce qui compromet l'objectif de réduction des consommations

énergétiques de l'électrolyseur.

- en réduisant la section de l'acier, on augmente sa température et cor-

rélativement, les pertes thermiques par convection et rayonnement de l'acier dans la partie à l'air libre. Le gain escompté sur le transfert thermique par conduction pure est alors fortement atténué. De plus, la connexion:- entre acier et conducteur en aluminium ou cuivre, fragile à

haute température, se dégrade.

- par réduction de la section de l'acier, la connexiônI entre acier et carbone est moins performante et la perte énergétique par chute ohmique

de contact à cet endroit réduit de nouveau les gains escomptés.

En conséquence, l'opération se traduit généralemerot par une dégradation de la connexion: entre acier et aluminium ou cuivre sans gain notable

sur les consommations énergétiques.

On ne peut donc pas, pour résoudre ce problènm, se borner à tranxsposer les solutions proposées dans les brevets FR 2 088 263 (Alusuisse) et

FR 1 125 949 (PECHINEY) dans le cas des barres cathodiques, car ces der-

nières sont, pour leur plus grande partie, noyées dans les blocs catho-

diques et les garnissages latéraux, alors que les rondins d'anodes sont exposés à l'air libre sur presque toute leur longueur, exceptée la partie

scellée dans l'anode et immédiatement au-dessus de l'anode. Les condi-

tions d'équilibre thermique sont donc très différentes.

L'élément de connexion électrique acier-carbone, fonctionnant à des tem-

pératures supérieures à 700 , introduit dans le passage du courant une résistance parasite très grande constituée d'une résistance de contact et d'une résistance locale dans le carbone de l'anode o le passage du

courant est très concentré autour du scellement. Mesurée dans les con-

ditions actuelles de connexion:, elle atteint 30 à 50 % de la résistance

totale de l'anode. De nombreux procédés ont été utilisés pour faire bais-

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ser cette résistance de contact. Une méthode efficace consiste à augmen-

ter la surface de contact en augmentant le nombre ou la dimension des

logements prévus dans l'anode pour y placer les conducteurs en acier.

Elle se heurte malheureusement à une conséquence fâcheuse: en augmen-

tant le nombre et la dimension des conducteurs acier, le flux thermique conductif traversant ces éléments, augmente proportionnellement aux

sections. L'équilibre thermique de la cuve d'électrolyse est alors per-

turbé et une compensation énergétique est nécessaire. Le bilan global est défavorable, l'augmentation des pertes thermiques étant supérieure

au gain de résistance obtenu sur la connection anodique.

OBJET DE L'INVENTION

La présente invention a pour but de permettre la réduction des résistan-

ces de contact à la connexionu des anodes carbonées des cuves d'électro-

lyse de l'aluminium, sans pour autant augmenter les pertes thermiques de la cuve d'électrolyse au travers des conducteurs d'acier pénétrant dans

l'anode carbonée.

De façon plus précise, l'objet de l'invention est une anode carbonée, destinée aux cuves pour la production d'aluminium par électrolyse ignée, selon le procédé Iall-Héroult, dont la connexions à l'arrivée de courant positive est effectuée par au moins un conducteur d'acier compcrtant une

partie inférieure qui pénètre dans l'anode carbonée et une partie supé-

rieure reliée à l'arrivée de courant positive, caractérisée en ce que la partie supérieure du conducteur acier a, sur au moins 30 % de la longueur de sa partie supérieure, une section transversale au plus égale à 60 %

de la section transversale de la partie inférieure.

Selon le type d'anode considéré -précuite ou Sbederberg- le conducteur d'acier est un rondin scellé, par un procédé connu tel que la coulée de

fonte, dans un évidement ménagé à la partie supérieure de l1anode pré-

cuite ou un goujon, dont l'extrémité inférieure est effilée, et qui est

introduit à force dans la pâte carbonée S5ederberg.

Les figures I à 6 illustrent la mise en oeuvre de l'invention. Ce sont

des représentations en coupe verticale.

La figure 1 montre la répartition de la température sur un rondin d'ano-

de partiellement rétréci, selon l'invention.

La figure 2 montre la répartition de la température sur un rondin d'ano-

de selon l'art antérieur, à titre de comparaison.

Les figures 3 à 5 représentent, à titre d'exemple non limitatif, diffé-

rents modes de mise en oeuvre de l'invention sur des anodes dites pré-

cuites. La figure 6 représente, à titre d'exemple non limitatif, deux modes de

mise en oeuvre de l'insertion sur des anodes continues dites S6ederberg.

Sur la figure 1, l'anode précuite (1) comporte, de façon classique, une cavité (2) dans laquelle le rondin (3) est scellé, le plus souvent par coulée de fonte (4). La section du rondin (3) a été localement réduite

(5). On sait que, sur les cuves à anodes précuites (3), la moitié envi-

ron du flux thermique traversant les anodes est évacué par l'acier. Le

mode de transport de la chaleur est essentiellement la conduction simple.

La ligne pointillée XX' représente la limite entre la partie inférieure

du conducteur, scellée dans le carbone, et la partie supérieure.

Dans le cas de la figure 1 qui se rapporte à l'invention, on a constaté

que la réduction partielle de la section de l'acier dans la partie su-

périeure permettait d'obtenir localement de forts gradients de tempéra-

ture. Cela permet de situer de façon précise les zones chaudes et les zones froides dans l'acier. Dans l'expérience représentée sur la fig. 1, on obtient sur 10 cm de longueur une chute de température de 650 C à

320 C.

La figure 2 montre comment, selon l'art antérieur et dans des conditions

identiques, les températures s'établissent dans le système anodique lors-

que le rondin (8) a une section constante.

On a également constaté que la densité de courant pouvait localement être augmentée sans que l'effet de fusible bien connu de l'homme de l'art ne se manifeste. En effet, la proximité d'une masse importante d'acier à température relativement basse absorbe rapidement les calories dégagées

par effet Joule si l'intensité augmente exagérément dans le rondin (3).

Il apparaît ainsi sur la figure I que l'augmentation de température de - 6 - l'acier, source de pertes thermiques par convection et rayonnement, est localisée juste au-dessus de l'anode. Il suffira donc de calorifuger

cette zone, au moyen des isolants thermiques classiques tels que l'alu-

mine, ou le bain d'électrolyse broyé, ou les granulés de pâte carbonée, pour supprimer la plus grande partie des pertes thermiques qui s'y produisent, tandis que les parties médiane et supérieure du rondin et ses raccordements (6, 7) sur les conducteurs (9), peuvent sans inconvénient être laissées à l'air libre en raison de leur température modérée, de

l'ordre de 300 C ou inférieure.

L'augmentation de chute ohmique dans la partie rétrécie (5) peut être compensée, et même au-delà, par une augmentation de section de la partie chaude de l'acier o la résistivité électrique est forte; le coefficient de température de la résistivité électrique du fer est, en effet, de 0, 0147 à 500 C, ce qui est une valeur exceptionnellement élevée parmi:

les métaux et il est maximum aux environs de 500 C.

En outre, le contact entre l'acier et le carbone se trouve amélioré, par l'augmentation de section de làpartie inférieure (3) en acier plongeant dans le carbone et par l'augmentation de température de cette zone et du fait de la dilatation thermique supplémentaire de la partie métallique, qui concourt également à améliorer ce contact. Le gain de résistance de contact ainsi cbteru est de près de 30 % par rapport au montage selon

l'art antérieur (fig. 2).

Le choix des dimensions des. parties rétrécies et non rétrécies du rondin

n'est pas quelconque. Les sections et longueurs de ces deux parties de-

vront être telles que la résistance thermique totale obtenue soit égale

ou de préférence un peu supérieure à celle du montage selon l'art anté-

rieur, le calcul pouvant être aisément fait par l'homme de l'art. Ceci implique que la longueur de la partie rétrécie (5) soit d'autant plus

grande que sa section est proche de celle du rondin d'origine. Ceci im-

plique aussi une relation entre la longueur de la partie (5), la section

de la partie (5) et la section de la partie (3).

On a trouvé que l'invention était particulièrement efficace si le rap-

port entre la section de la zone (5) et la section de la zone (3) était 7 - égal ou inférieur à 0,6. La longueur de la partie réduite devrait être au moins égale à 35 % de la longueur totale de la partie supérieure du rondin. Cela permet d'équilibrer la résistance thermique totale sans atteindre l'effet de fusible, tout en obtenant un gain sur la résistance de contact

dans tous les cas supérieur à 30 % de sa valeur initiale.

MISE EN OEUVRE DE L'INVENTION

A partir du principe de base ainsi défini, plusieurs modes de réalisa-

tion sont possibles.

Sur la figure 3, l'anode (1) comporte 4 orifices de scellement (2). Cha-

que rondin comporte une partie inférieure (10) de 200 mm de haut et de

mm de diamètre, scellée à la fonte (4) dans l'anode, la partie supé-

rieure (11), sur une hauteur de 170 mm, a sa section transversale ré-

duite à 36 % de la section de la partie inférieure (90 mm de diamètre).

Les quatre rondins (11) sont reliés par une traverse rectangulaire (12) de large section (150 x 80 mm) qui est elle-même reliée par un clad aluminium-fer (13) à la tige (14), en aluminium qui assure la liaison

électrique avec le cadre anodique (anodic bus bar) non représenté.

Le calorifugeage de la zone chaude est assuré par une couverture d'alu-

mine ou de bain broyé, jusqu'au niveau approximatif indiqué par la ligne

pointillée AA' (2 à 3 centimètres au-dessus du raccordement avec la par-

tie rétrécie du rondin).

L'utilisation de ce montage dans une cuve prototype à 280 000 ampères a permis de constater que le recouvrement du rondin à grande section de quelques centimètres d'alumine suffisait pour calorifuger très fortement les anodes. Les densités de courant utilisées étaient dans ce cas: traverse (12) (- zone froide): 15 A/cm2 - rondin ( - zone rétrécie (11): 28 A/cm ( -znchue (0:10A.2

- zone chaude (10): 10 A/cm2.

-8- En faisant fonctionner cet-tecuve de 280 000 A dont les rondins d'anodes étaient selon l'art antérieur de diamètre constant=120 mmavec des anodes équipées selon l'invention, il apparaît un gain de 30 mV sur la chute

anodique. Celui-ci se traduisit par une baisse des consommations éner-

gétiques de la cuve de 100 Kwh/T, la tension de marche de l'électrolyseur

ayant pu être baissée de 0,03 volts, sans modification de l'intensité.

En effet, dans ce cas, la résistance thermique totale du rondin et de son rétréci est supérieure de 50 % à la résistance thermique du rondin de

diamètre 120. CelA permet un calorifugeage supplémentaire de la cuve per-

mettant de baisser la puissance injectée à la cuve.

Dans un autre mode de mise en oeuvre de l'invention (figure 4), on a cons-

titué la partie rétrécie (11) du rondin par un tube (15), qui présente, à densité de courant égale, l'avantage d'une meilleure dissipation de chaleur par rayonnement en cas de surcharge excessive. Il peut avoir, par exemple, 150 mm de diamètre externe et 120 mm de diamètre interne,

sur 150 mm de haut. Un tel assemblage peut être obtenu par soudure élec-

trique de ces composants, mais aussi par moulage, du fait que le grand nombre d'éléments nécessaires sur une série de une ou plusieurs centaines de cuves d'électrolyse, comportant chacune plusieurs dizaines d'anodes,

permet d'amortir aisément le coût des moules.

Une autre possibilité consiste à sczier la partie supérieure du rondin (fig. 5) de façon à la réduire à une plaque rectangulaire (16) dont la section transversale ne représente plus, par exemple, que 40 % de la

section transversale initiale.

Enfin, dans le cas des anodes Sbderberg (fig. 6), l'introduction du cou-

rant est effectuée par des ronds d'aciers appelés "goujons" (17) qui sont plantés directement dans la pâte carbonée (18), et que l'on arrache puis replante un peu plus haut, à mesure que l'anode s'use par combustion, de façon à éviter que la pointe inférieure du goujon n'entre en contact avec l'électrolyte. On peut, de la même façon que dans le cas des rondins d'anodes précuites, diminuer le diamètre de la partie supérieure du goujon (qui est souvent de l'ordre de 100 à 150 mm), en-dessous de la zone de contact du goujon dans le cadre anodique et augmenter celui de la partie inférieure. Le calorifugeage.de la partie supérieure de l'anode est,

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dans ce cas, assuré par les granulés de pâte carbonée (19) que l'on ajou-

te périodiquement pour reconstituer l'anode au fur et à mesure qu'elle s'use par la partie inférieure. Pour permettre une extraction aisée du

goujon de la pâte, le montage utilisant un tube de même diamètre exté-

rieur que la partie inférieure est préférable. La mise en oeuvre de l'invention permet d'obtenir un gain de l'ordre de

à 300 kwh/T d'aluminium, et une augmentation considérable de la du-

rée de vie des clads alu-acier qui devient au moins égale à celle des

éléments en aciers eux-mêmes.

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Claims

REVENDICATIONS

1. Anode carbonée destinée aux cuves pour la production d'aluminium par électrolyse ignée, selon le procédé Hall-Héroult, dont la connexion à l'arrivée de courant positive, est effectuée par au moins un conducteur

d'acier, comportant une partie inférieure qui pénètre dans l'anode car-

bonée et une partie supérieure, reliée à l'arrivée de courant positive, caractérisée en ce que la partie supérieure du conducteur d'acier a sur:

au moins 30 % de la longueur de la partie supérieure une section trans-

versale au plus égale à 60 % de la section transversale de la partie in-

férieure.

2. Anode carbonée, selon la revendication 1, caractérisée en ce que le conducteur d'acier est un rondin scellé, par un procédé connu tel que la coulée de fonte, dans une cavité (2) ménagée à la partie supérieure de ladite anode, préalablement cuite. 1

3. Anode carbonée, selon revendication 1, caractérisée en ce que le con-

ducteur d'acier est un goujon, dont l'extrémité inférieure est effilée et

qui est introduit à force dans la pâte carbonée SUderberg qui forme la-

dite anode.

4. Anode carbonée, selon l'una quelconque des revendications 1, 2 ou 3,

caractérisée en ce que la partie supérieure du conducteur d'acier à sec-

tion transversale réduite est constituée par un profilé plein.

5. Anode carbonée, selon l'une quelconque des revendications 1, 2 ou 3,

caractérisée en ce que la partie supérieure du conducteur d'acier à sec-

tion transversale est constituée par un profilé tubulaire.

6. Anode carbonée, selon la revendication 2, constituée par un bloc de pâte carbonée, préalablement cuit à une température élevée et munie à sa partie supérieure, d'au moins une cavité de scellement (2) caractérisée en ce que la partie inférieure du conducteur d'acier scellée à la fonte

dans l'orifice du scellement, a une hauteur au moins égale à la profon-

deur de l'orifice de scellement.

- i! -

7. Anode carbonée, selon l'une quelconque des revendications 2 à 6, ca-

ractérisée en ce qu'elle est recouverte, jusqu'à un niveau au moins égal

à celui du raccordement entre la partie inférieure et la partie supérieu-

re; rétrécie, du conducteur d'acier, par une substance calorifuge telle que l'alumine, le bain d'électrolyse cryolithaire solidifié et broyé, la

pâte carbonée en granulés.