FR2562699A1 - Revetement de paroi absorbant les ondes acoustiques - Google Patents

Abstract

REVETEMENT DE PAROI ABSORBANT LES ONDES ACOUSTIQUES. DES CONDUITS 4 CONTIENNENT UN LIQUIDE D'AMORTISSEMENT VISQUEUX ET SONT EN CONTACT, DU COTE DE LA PLAQUE DE BASE RIGIDE 1 QUI EST MUNIE DU REVETEMENT, AVEC DES ENCEINTES SOUPLES CONTENANT UN GAZ ET CONSTITUANT UN MATERIAU FACILEMENT COMPRESSIBLE, PAR EXEMPLE DU CAOUTCHOUC MOUSSE 6. CES CONDUITS SONT SEPARES DU MILIEU AMBIANT 2 PAR UNE MEMBRANE SEPARATRICE 3 PERMEABLE AUX ONDES ACOUSTIQUES. L'INVENTION S'APPLIQUE A L'ABSORPTION DES ONDES ACOUSTIQUES SOUS L'EAU.

Description

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Revêtement de paroi absorbant les ondes acoustiques La présente invention concerne un revêtement de paroi absorbant les ondes acoustiques. Lorsqu'une source de bruit et un corps à paroi rigide sont placés dans un milieu fluide o les ondes sonores peuvent se propager, une partie de l'énergie véhiculée par les ondes frappant la paroi est réfléchie par celle-ci, une partie est transmise à travers la paroi, et une faible partie est absorbée par le matériau constituant la

paroi ou son revêtement.

La valeur du rapport de l'énergie absorbée à l'énergie incidente, ou coefficient d'absorption, est fonction de la nature du matériau

constituant ou revêtant la paroi, et de la fréquence du son.

Dans l'air, on connait plusieurs types de dispositifs pour obtenir de forts coefficients d'absorption: - Les matériaux poreux dans les interstices desquels l'énergie acoustique est transformée en chaleur par les turbulences et frottements dans ces interstices: lorsque l'onde incidente parvient à la partie rigide et pleine de la paroi, elle a perdu son énergie et la réflexion

est très faible.

- Les panneaux élastiques qui constituent un système masse-res-

sort: lorsque la période de vibrations de ce dispositif est du même ordre que celle de l'onde sonore, une partie de l'énergie incidente est transformée en énergie mécanique, puis dissipée en frottements internes

ou déformations.

- Les résonateurs à cavités qui jouent également comme un système masseressort dont la masse et l'élasticité sont celles de l'air: à la résonance, une partie de l'énergie est dissipée par la perte de charge de

l'air dans le col du résonateur.

Dans tous les cas, la difficulté est d'obtenir une efficacité dans une bande de fréquence suffisamment large: - Le premier type n'a d'efficacité que pour les fréquences élevées. - L'inconvénient des deux derniers types est la limitation de leur efficacité à une bande de fréquence très étroite centrée sur la fréquence

propre de ces systèmes.

-2-

Dans l'eau, le même problème peut se poser: augmenter le coeffi-

cient d'absorption d'une paroi: - soit pour diminuer l'énergie réfléchie par une paroi immergée à proximité de sources de bruit d'une part et de détecteurs acoustiques d'autre part. Une telle paroi est liée par exemple à une plate-forme de

forage ou d'exploitation pétrolière "offshore" à positionnement dynami-

que. - soit pour simuler des propagations d'ondes en milieu infini dans

des laboratoires de mesures de bruits.

Le revêtement idéal serait celui qui:

- annulerait toute réflexion, même partielle, des ondes inciden-

tes; - agirait dans une large bande de fréquence, bande qui, dans le cas de l'eau, comprend notamment les basses fréquences entre 10 et 1000

Hertz.

Les revêtements connus apparaissent très insuffisants lorsque le milieu ambiant est constitué par un liquide, surtout pour les basses

fréquences inférieures à 1000 Hz.

La présente invention a pour but d'obtenir une absorption efficace des ondes acoustiques dans un milieu ambiant liquide, même à basses fréquences.

Le revêtement selon l'invention présente une face intérieure des-

tinée à être appliquée sur une paroi de base rigide et une face exté-

rieure destinée à baigner dans un fluide ambiant parcouru par des ondes

acoustiques.

Il comporte, comme des revêtements connus - des parois auxiliaires présentant une extension perpendiculairement à la paroi de base pour former entre elles des conduits de dissipation

d'énergie dans lesquels un fluide dissipateur peut se déplacer perpendi-

culairement à la paroi de base avec frottement contre ces parois auxi-

liaires, ces conduits présentant une entrée vers la face extérieure du revêtement et un fond vers la face intérieure de celui-ci, - et des volumes de compression contenant un fluide élastiquement compressibles pour permettre au fluide ambiant un petit déplacement

alternatif perpendiculaire à la paroi de base sans entrainer un dépla-

-3-

cement correspondant de la paroi de base.

Dans un revêtement absorbant poreux de type connu utilisé lorsque

le fluide ambiant est l'air, le fluide dissipateur et le fluide élasti-

quement compressible sont également constitués par de l'air.

Le revêtement selon l'invention est caractérisé par le fait que

lesdits conduits de dissipation sont sensiblement des conduits rectili-

gnes à dimensions transversales constantes et sont remplis d'un fluide dissipateur présentant une viscosité cinématique supérieure à celle du fluide ambiant - une membrane séparatrice fermant l'extrémité extérieure de ces conduits pour empêcher le fluide auxiliaire de se diluer dans le fluide ambiant, cette membrane étant perméable aux ondes acoustiques, desdits volumes de compression élastique étant placés au fond de ces conduits au contact du fluide amortisseur, étant fermés, et contenant un fluide plus compressible que les fluides ambiant et amortisseur, - le diamètre hydraulique équivalent d et la longueur 1 de ces conduits, le taux de perforation S2/S1 du revêtement au niveau de ces conduits, et la masse spécifique 1 de ce fluide dissipateur vérifiant sensiblement l'égalité 32 ( 1.v1./d2)l: o.Co (S2/S1) dans laquelle O et CO représentent la masse spécifique du fluide ambiant et la vitesse des ondes acoustiques dans ce fluide, de manière

qu'il existe une fréquence d'adaptation (f o) telle que les ondes acous-

tiques incidentes présentant cette fréquence soient absorbées sensible-

ment totalement.

Plus précisément l'égalité ci-dessus entraine qu'une onde acous-

tique sera théoriquement parfaitement absorbée si l'égalité est exacte-

ment vérifiée, si la fréquence de l'onde a une valeur précise, et si l'épaisseur des parois auxiliaires et la membrane séparatrice n'ont aucune influence sur la propagation des ondes. L'indication que cette égalité doit être vérifiée "sensiblement" signifie que le rapport de ses deux termes doit être choisi aussi proche que possible de 1 et doit en

pratique rester compris entre 0,2 et 5 environ.

Le taux de perforation est le rapport de la section ouverte totale S2 d'un grand nombre de conduits adjacents à la surface S1 du -4- revêtement occupée par ces conduits et les parois auxiliaires qui les limitent. Il doit être compris que ces diverses grandeurs conservent

leurs significations lorsque les conduits adjacents ne sont pas complè-

tement séparés les uns des autres par les parois auxiliaires; le point important selon l'invention est qu'il existe des zones, les conduits, dans lesquelles le fluide dissipateur peut pratiquement se déplacer sous l'influence des ondes acoustiques, et des éléments solides qui, par frottement, annulent pratiquement la vitesse de déplacement de ce fluide

à leur voisinage immédiat.

Le diamètre hydraulique équivalent d est égal au diamètre des conduits si ceux-ci ont une section circulaire. Si leur section présente une forme régulière différente le diamètre hydraulique équivalent peut être défini comme égal à quatre fois le rapport de l'aire de la section

droite du conduit au périmètre mouillé.

En cas de formes irrégulières, le périmètre mouillé ci-dessus est la longueur, dans chaque section droite, de la ligne qui constitue la frontière entre la zone d'immobilisation et la zone o le mouvement du

fluide est possible tout en étant plus ou moins freiné par les frotte-

ments internes au fluide, selon la distance à laquelle on se trouve de la

ligne de frontière la plus proche.

Dans l'eau les fréquences des ondes à absorber s'étendent sur un large spectre et descendent souvent au-dessous de 1000 Hz environ, et on adopte en outre, de préférence, les dispositions suivantes: La viscosité cinématique v1 est choisie suffisamment grande et le diamètre hydraulique équivalent d suffisamment petit pour que le rapport V1/d2 soit supérieur à 2500 rd/s, de manière que la bande de fréquences

efficacement absorbées s'étende loin de part et d'autre de ladite fré-

quence d'adaptation fo.

Lorsqu'il s'agit plus particulièrement d'absorber des ondes acous-

tiques au voisinage d'une fréquence fo0, la viscosité cinématique v1 du fluide dissipateur est supérieure ou tout au moins peu inférieure au produit f.d2 de cette fréquence par le carré du diamètre équivalent d, o de manière que la répartition des vitesses alternatives dans la section du conduit de dissipation soit analogue à celle qui apparait dans un

écoulement permanent unidirectionnel laminaire.

- 5 -

Cette viscosité est de préférence supérieure à la moitié de ce produit.

La raideur K présentée par lesdits volumes de compression élas-

tique au fluide dissipateur est choisie sensiblement égale à K = 50 fo2. S2.. de manière que ladite fréquence d'adaptation soit la fréquence fo, la raideur K étant le rapport d'une force à un déplacement, cette force étant une force longitudinale pouvant être appliquée au fond d'un conduit de dissipation par une onde acoustique, oe déplacement étant le déplacement longitudinal qui est provoqué par cette force et qui est égal à la variation de volume totale de ces volumes de compression sous l'action de cette force, cette variation étant divisée par la section de

ce conduit.

La membrane séparatrice peut être très mince et très souple de manière à n'opposer aucun obstacle au passage des ondes acoustiques mais une telle membrane mince est très fragile et ne peut guère être utilisée qu'en laboratoire. D'autre part la présente invention semble surtout

intéressante en mer, à des profondeurs parfois importantes. C'est pour-

quoi, de préférence, la membrane séparatrice est constituée d'un maté-

riau présentant une valeur du produit P 2.C2 égale à celle du produit

p O.C0 du fluide ambiant, ce produit étant celui de la masse spécifi-

que du matériau par la célérité des ondes acoustiques dans le matériau, de manière à permettre de donner à cette membrane une épaisseur lui permettant de résister aux agressions extérieures et aux différences de

pressions hydrostatiques.

Lorsque le fluide ambiant est un liquide, le fluide dissipateur est un liquide auxiliaire et le fluide plus compressible est un gaz enfermé dans des enceintes souples, le volume intérieur total de cette ou

de ces enceintes souples au fond de chaque conduit de dissipation d'éner-

gie étant choisi pour obtenir sensiblement ladite valeur de la rai-

deur K. Ce gaz est enfermé dans ces enceintes souples sous une pression de gonflage qui est supérieure à la pression atmosphérique de manière à éviter que le volume de ces enceintes ne soit trop diminué lorsque la

pression hydrostatique du liquide ambiant augmente.

-6- Plus précisément cette pression de gonflage sera souvent choisie

supérieure à deux bars absolus.

Quant au fluide dissipateur, il est constitué d'eau additionnée

de molécules organiques à longues chaînes pour augmenter sa viscosité.

A l'aide des figures schématiques ci-jointes on va décrire ci-après, à titre non limitatif, comment l'invention peut être mise en oeuvre. Il doit être compris que les éléments décrits et représentés peuvent, sans sortir du cadre de l'invention, être remplacés par d'autres éléments assurant les mêmes fonctions techniques. Lorsqu'un même élément est représenté sur plusieurs figures il y est désigné par le

même signe de référence.

La figure 1 représente une vue d'un premier revêtement selon l'in-

vention en coupe par un plan perpendiculaire à la paroi de base.

La figure 2 représente une vue à échelle agrandie des parois auxi-

liaires de ce revêtement, en perspective.

La figure 3 représente une vue d'un deuxième revêtement selon

l'invention en coupe par un plan perpendiculaire à la paroi de base.

La figure 4 représente une vue à échelle agrandie des parois auxi-

liaires de ce revêtement, en perspective.

La figure 5 représente une vue d'un troisième revêtement selon

l'invention en coupe par un plan perpendiculaire à la paroi de base.

La figure 6 représente une vue à échelle agrandie des parois auxi-

liaires de ce revêtement en coupe par un plan VI-VI de la figure 5, ce

plan étant parallèle à la paroi de base.

La figure 7 représente une vue d'un quatrième revêtement selon

l'invention, en coupe par un plan perpendiculaire à la paroi de base.

Ces figures montrent des exemples de réalisation de dispositifs

destinés à absorber des sons de basse fréquence se propageant dans l'eau.

Conformément à la figure 1, on place, contre une paroi de base 1, rigide et immergée dans un fluide ambiant constitué par de l'eau 2, un

revêtement absorbant comprenant, en succession dans le sens milieu-pa-

roi, les éléments suivants: - une membrane séparatrice extérieure 3 servant d'interface souple entre l'eau du milieu ambiant 2 et un liquide auxiliaire, un intervalle 3a, et

un nid d'abeille métallique 5 constituant les conduits de dissipati-

- 7 - on 4; ces conduits ont une longueur de l'ordre de 30 mm, une section hexagonale voisine de 1 cm2 et sont pleins d'un liquide visqueux réalisé par exemple en mélangeant à de l'eau un additif à base de cellulose qui porte la viscosité cinématique du liquide auxiliaire à environ 10-1 m2/s au lieu de 10-6 pour l'eau pure. Une plaque de caoutchouc alvéolaire 6

(caoutchouc mousse) constitue un milieu élastique d'épaisseur envi-

ron 5 mm en face intérieure du revêtement. Ses alvéoles pleines d'air ou d'un gaz constituent lesdites enceintes souples contenant ledit fluide plus compressible. Dans les applications de laboratoire la membrane 3 peut être très fine. En mer, la membrane fine est remplacée par une membrane épaisse constituée d'un matériau dans lequel le produit p 2.C2 (masse spécifique par célérité de propagation des ondes de pression) est identique ou très voisin du produit correspondant p o. Co pour l'eau

constituant le milieu ambiant.

Dans une variante, le nid d'abeille en métal représenté figure 2 est remplacé par un papier gaufré enduit de résine délimitant, par

collage, des conduits d'amortissement.

Selon les figures 3 et 4, les conduits contenant le fluide vis-

queux sont de section sensiblement rectangulaire et constitués par l'em-

pilage de plaques nervurées 14. Les nervures 15 de ces plaques sont de hauteur voisine de 1 mm et elles délimitent entre elles des conduits 16

dont la longueur, dans le sens normal à la paroi est voisine de 30 mm.

Entre ces plaques et la membrane rigide, on trouve le milieu élastique 6, caoutchouc mousse par exemple. C8té eau, les plaques sont recouvertes de

la paroi séparatrice 3.

Selon les figures 5 et 6 les pertes d'énergies des ondes acousti-

ques sont produites par le frottement du liquide visqueux contre une multitude de poils 21 disposés en "brosse" et constituant lesdites parois auxiliaires. Les poils de ces brosses ont un diamètre voisin de 1 mm; leurs intervalles sont compris entre 1 et 2 mm et constituent lesdits conduits, qui sont donc ici en communication latéralement les uns avec les autres. Les poils sont piqués sur une plaque support 22 qui

est, elle-même, placée contre la paroi de base 1. La membrane sépara-

trice 25 est épaisse. Les volumes de compression sont réalisés en pla-

- 8 - gant de petites sphères 24 plastiques creuses entre les poils, contre la plaque support. Il serait aussi possible d'utiliser des poils creux

pleins d'air ou de gaz.

La longueur des poils de la brosse est d'environ 5 cm. Le produit

2.C2 de la paroi 25 est égal à celui de l'eau.

Enfin, dans la réalisation des-volumes de compression de toutes les variantes ci-dessus, on peut utiliser des mousses plastiques à pores fermés dont le procédé de fabrication permet d'avoir dans les pores un

gaz sous une pression de quelques bars. Cette disposition est particu-

lièrement intéressante pour des parois soumises, de la part du milieu ambiant, à des pressions hydrostatiques variables: la compression du gaz lors des variations de la pression du milieu peut ainsi être réduite

et la variation correspondante du volume de ces pores est ainsi limitée.

Quant à la membrane séparatrice épaisse précédemment mentionnée et présentant une valeur du produit p.C voisine de ceile du liquide ambiant, elle peut être constituée, lorsque ee liquide ambiant est de l'eau, par un polyméthacrylate de méthyle analogue à celui distribué dans le commerce sous la marque Plexiglas ou mieux par un polycarbonate analogue à celui distribué dans le commerce sous la marque Macrolon. On peut aussi utiliser certains polyéthylènes ou un néoprène connu pour la

protection d'hydrophones.

Quant au liquide amortisseur précédemment mentionné il peut être consti-

tué par de l'eau additionnée d'un hydroxyléther de la cellulose obtenu en traitant la cellulose avec l'hydroxyle de sodium et en la faisant réagir avec l'oxyde d'éthylène. Le produit de cette réaction est purifié et livré sous forme de poudre blanche fine. Il est commercialisé sous la marque Natrosol par la Société française Hercules France, Société

anonyme, Tour Albert 1er 92507 Rueil Malmaison Cedex.

Le quatrième mode de réalisation de l'invention selon la figure 7

semble particulièrement intéressant sur des parois de bases planes rec-

tangulaires. Le revêtement est alors constitué par une Juxtaposition de caissons ouverts 30 à section rectangulaire dont le fond est collé sur la paroi de base 1. Les parois auxiliaires sont achetées sous la forme d'un nid d'abeille 5 enserré entre deux feuilles très minces et souples 5a et b. La feuille 5a est collée au fond du caisson sur une couche de -9-

caoutchouc mousse 31 constituant les volumes de compression élastiques.

La feuille 5b est en léger retrait par rapport aux bords des parois latérales du caisson. Une plaque rigide 32 de polyméthacrylate de méthyle est collée sur ces bords et constitue la membrane séparatrice

séparée du nid d'abeille 5 par l'intervalle 32a.

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Claims (7)

REVENDICATIONS

1/ Revêtement de paroi absorbant les ondes acoustiques, ce revêtement présentant une face intérieure destinée à être appliquée sur une paroi de base rigide (1) et une face extérieure destinée à baigner dans un fluide ambiant (2), notamment un liquide, parcouru par des ondes acoustiques, ce revêtement comportant

- des parois auxiliaires (5) présentant une extension perpendiculai-

rement à la paroi de base pour former entre elles des conduits de dissi-

pation d'énergie (4) dans lesquels un fluide peut se déplacer perpendi-

culairement à la paroi de base avec frottement contre ces parois auxi-

liaires, ces conduits présentant une entrée vers ladite face extérieure et un fond vers ladite face intérieure, - et des volumes de compression (6) contenant un fluide élastiquement compressible pour permettre au fluide ambiant de petits déplacements

alternatifs perpendiculaires à la paroi de base sans entrainer un dépla-

cement correspondant de la paroi de base, - ce revêtement étant caractérisé par le fait que lesdits conduits de dissipation d'énergie (4) sont sensiblement des conduits rectilignes à

dimensions transversales constantes et sont remplis d'un fluide dissipa-

teur présentant une viscosité cinématique (vl) supérieure à celle (vo) du fluide ambiant - une membrane séparatrice (3) fermant l'extrémité extérieure de ces conduits pour empêcher le fluide auxiliaire de se diluer dans le fluide ambiant, cette membrane étant perméable aux ondes acoustiques, - desdits volumes de compression élastique (6) étant placés au fond de

ces conduits au contact du fluide amortisseur, étant fermés, et conte-

nant un fluide plus compressible que les fluides ambiant et amortisseur, le diamètre hydraulique équivalent d et la longueur 1 de ces conduits, le taux de perforation S2/S1 du revêtement au niveau de ces conduits, et la masse spécifique Â1 de ce fluide dissipateur vérifiant sensiblement l'égalité 32 ( 1.v1./d2)l p O.C (S2/S1) dans laquelle o et CO représentent la masse spécifique du fluide ambiant et la vitesse des ondes acoustiques dans ce fluide, de manière

- il -

qu'il existe une fréquence d'adaptation (f o) telle que les ondes acous-

tiques incidentes présentant cette fréquence soient absorbées

sensiblement totalement.

2/ Revêtement selon la revendication 1, adapté à absorber des ondes de fréquences inférieures à 1000 ou 2000 Hz environ, et caractérisé par le fait que la viscosité cinématique v1 est choisie suffisamment grande et le diamètre hydraulique équivalent d suffisamment petit pour que le rapport v1/d2 soit supérieur à 2500 rd/s, de manière que la bande de fréquences efficacement absorbées s'étende loin de part et d'autre de

ladite fréquence d'adaptation (f).

o

3/ Revêtement selon la revendication 1 destiné à absorber plus particu-

lièrement des ondes acoustiques autour d'une fréquence f o' ce revêtement étant caractérisé par le fait que la viscosité cinématique v1 du fluide dissipateur est supérieure ou tout au moins peu inférieure au produit f /d2 de cette fréquence par le carré du diamètre équivalent d, de o manière que la répartition des vitesses alternatives dans la section du conduit de dissipation soit analogue à celle qui apparait dans un

écoulement permanent unidirectionnel laminaire.

4/ Revêtement selon la revendication 3, dans lequel la viscosité vl est

supérieure à la moitié du produit fo.d2.

/ Revêtement selon la revendication 3, caractérisé par le fait que la raideur K présentée par lesdits volumes de compression élastique (6) au fluide dissipateur est choisie sensiblement égale à K = 50/f.S2/ P 1.1

de manière que ladite fréquence d'adaptation soit égale à la fréquen-

ce fo, la raideur K étant le rapport d'une force à un déplacement, cette force étant une force longitudinale pouvant être appliquée au fond d'un conduit de dissipation (4) par une onde acoustique, ce déplacement étant le déplacement longitudinal qui est provoqué par cette force et qui est égal à la variation de volume totale de ces volumes de compression sous l'action de cette force, cette variation étant divisée par la section de

ce conduit.

6/ Revêtement selon la revendication 1, applicable au cas ou le fluide

ambiant est un liquide, et caractérisé par le fait que la membrane sépa-

ratrice (3) est constituée d'un matériau présentant une valeur du pro-

duit P 2.C2 égale à celle du produit P 0o.C0 du fluide ambiant,

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ce produit étant celui de la masse spécifique ( p 2) du matériau par la

célérité (C2) des ondes acoustiques dans le matériau, de manière à per-

mettre de donner à cette membrane une épaisseur lui permettant de résis-

ter aux agressions extérieures et aux différences de pressions hydro-

statiques. 7/ Revêtement selon la revendication 5, applicable au cas ou le fluide ambiant est un liquide (2), et caractérisé par le fait que ledit fluide dissipateur est un liquide auxiliaire et ledit fluide plus compressible un gaz enfermé dans des enceintes souples (6), le volume intérieur total

de cette ou de ces enceintes souples au fond de chaque conduit de dissi-

pation d'énergie étant choisi pour obtenir sensiblement ladite valeur de la raideur K. 8/ Revêtement selon la revendication 7, caractérisé par le fait que le

fluide dissipateur est constitué d'eau additionnée de molécules organi-

ques à longues chatnes pour augmenter sa viscosité.

9/ Revêtement selon la revendication 7, caractérisé par le fait que

ledit gaz est enfermé dans lesdites enceintes souples (6) sous une pres-

sion de gonflage qui est supérieure à la pression atmosphérique de manière à éviter que le volume de ces enceintes ne soit trop diminué

lorsque la pression hydrostatique du liquide ambiant augmente.

/ Revêtement selon la revendication 9, caractérisé par le fait que la

pression de gonflage est supérieure à deux bars absolus.

11/ Revêtement selon la revendication 1, caractérisé par le fait que le diamètre hydraulique équivalent desdits conduits dissipateur (4) est

inférieure à 10 mm et supérieur à 1 mm.