FI93863C - Process for making a durable steel - Google Patents
Process for making a durable steel Download PDFInfo
- Publication number
- FI93863C FI93863C FI906407A FI906407A FI93863C FI 93863 C FI93863 C FI 93863C FI 906407 A FI906407 A FI 906407A FI 906407 A FI906407 A FI 906407A FI 93863 C FI93863 C FI 93863C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- steel
- weight
- hardness
- content
- temperature
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
9386393863
Menetelmä kestävän teräksen valmistamiseksi Tämä keksintö koskee metallurgian alaa ja erityisesti se koskee kulutusta kestävän teräksen valmistusmene-5 telmän alaa, jota terästä käytetään rakennus-, tie- ja vesirakennus- ja kaivosalalla.This invention relates to the field of metallurgy and, more particularly, to a field of a process for the production of wear-resistant steel used in the construction, civil engineering and mining industries.
Kulutusta kestäviä teräksiä käytetään rakennus-, tie- ja vesirakennus- ja kaivosalalla, kuten konelapiois-sa, maansiirtopuskureissa, ruoppareissa ja kahmareissa 10 näiden koneiden ja niiden osien eliniän pidentämiseksi. On hyvin tunnettua, että teräksellä, jolla on suuri kovuus, on hyvä hankauskesto-ominaisuus.Wear-resistant steels are used in the construction, civil engineering and mining industries, such as machine shovels, earthmoving buffers, dredgers and grapples 10 to extend the life of these machines and their parts. It is well known that steel with high hardness has good abrasion resistance property.
Tähän tarkoitukseen on yleisesti käytetty voimakkaasti seostettua terästä, jota on karkaistu. Tällaisen 15 kulutusta kestävän teräksen Brinell-kovuuden maksimiarvo käytännössä on n. 500. On olemassa joitakin muita teräksiä, joiden Brinell-kovuus on yli 500 kestävyyden parantamiseksi edelleen.Highly alloyed steel, which has been hardened, has been commonly used for this purpose. The maximum Brinell hardness of such 15 wear-resistant steels is in practice about 500. There are some other steels with a Brinell hardness of more than 500 to further improve the durability.
Kuitenkin edellä mainitulta kestävältä teräkseltä 20 saatetaan vaatia teräksen työstettävyyttä, kuten taivutus-työstettävyyttä. Taivutustyöstettävyyden parantamiseksi on tehokasta alentaa teräksen kovuutta. Tämän seurauksena tällaisen teräksen tärkein ominaisuus, ts. kestävyys abra-siivisesti kuluttavassa ympäristössä saatetaan pilata.However, the above-mentioned durable steel 20 may be required to have machinability of the steel, such as bendability-machinability. To improve the bendability, it is effective to reduce the hardness of the steel. As a result, the most important property of such steel, i.e., durability in an abrasive abrasive environment, may be degraded.
25 Julkisiksi tulleissa JP-patenttijulkaisuissa n:ot 142 726/1987, 169 359/1988 ja 142 023/1989 paljastetaan tietoja tavanomaisen kestävän teräksen valmistuksesta.25 JP Patent Publications Nos. 142,726/1987, 169,359/1988 and 142,023/1989, which have been published, disclose information on the manufacture of conventional durable steel.
Näissä keksinnöissä teräksen Brinell-kovuus on yli 300. Nämä keksinnöt tähtäävät teräksen hitsattavuuden, 30 sitkeyden ja taivutustyöstettävyyden parannuksiin. Kestä-vyys abrasiivisessa ympäristössä toteutetaan kuitenkin * ; " nostamalla teräksen kovuutta.In these inventions, the Brinell hardness of the steel is more than 300. These inventions aim at improving the weldability, toughness and bendability of the steel. However, durability in an abrasive environment is implemented *; "by increasing the hardness of the steel.
Kestävälle teräkselle vaadittu ominaisuus on viime aikoina tullut ankarammaksi ja välttämätöntä ratkaisua 35 kestävämmän teräksen aikaansaamiseksi ei ehkä saavuteta 2 93863 yksinkertaisesti suurentamalla teräksen kovuutta. Kun teräksen kovuutta suurennetaan merkittävästi, teräksen hitsattavuus ja työstettävyys huononevat johtuen voimakkaasta seostuksesta ja tällaisten terästen valmistuskustannukset 5 kasvavat merkittävästi. Näin ollen käytännön kannalta kestävän teräksen kovuuden merkittävä nosto kohtaa vaikeuksia teräksen työstettävyyden suhteen.The property required for durable steel has recently become more stringent and the necessary solution 35 to provide more durable steel may not be achieved by simply increasing the hardness of the steel. When the hardness of the steel is significantly increased, the weldability and machinability of the steel deteriorate due to the high alloying, and the manufacturing cost 5 of such steels increases significantly. Thus, a significant increase in the hardness of a practically durable steel faces difficulties in the machinability of the steel.
Yhteenvetona tavanomaisen kestävän teräksen edellä mainituista tosiseikoista seuraavassa esitetään ongelma-10 kohdat.To summarize the above facts for conventional durable steel, problem-10 points are presented below.
(1) Teräksen kestävyyttä parannetaan nostamalla teräksen kovuutta. Tämän vuoksi on välttämätöntä nostaa kovuutta kestävyyden saamiseksi.(1) The durability of steel is improved by increasing the hardness of the steel. Therefore, it is necessary to increase the hardness to obtain durability.
Kuitenkin teräksillä, joilla on suuri kovuus, te-15 räksen työstettävyys esimerkiksi taivutuksessa käy vaikeaksi ja työstö voi aiheuttaa vikoja, kuten murtumia työstön aikana.However, for steels with high hardness, the machinability of te-15 steel, for example in bending, becomes difficult and machining can cause defects such as fractures during machining.
(2) Teräksen kovuuden suurentamiseksi teräksen hiilipitoisuutta on nostettava ja lejeerausalkuaineita, kuten 20 kromia ja molybdeenia on lisättävä teräkseen. Tämän seurauksena tuotantokustannukset nousevat ja teräksen hitsattavuus ja kaasuleikkausominaisuus huononevat huomattavasti .(2) In order to increase the hardness of the steel, the carbon content of the steel must be increased and alloying elements such as 20 chromium and molybdenum must be added to the steel. As a result, production costs increase and the weldability and gas cutting property of steel deteriorate considerably.
Julkiseksi tulleessa JP-patentissa n:o 142 726/1987 25 paljastetaan, että teräksen hitsattavuutta parannetaan säätämällä teräksen hiilipitoisuus alhaiselle tasolle. Teräksen kovuus on kuitenkin korkeintaan tasolla 400 Brinell-kovuutena. Tämän vuoksi teräksellä on käytännön hitsattavuutta, mutta teräksen kovuus on rajoitettu, mikä 30 aiheuttaa alhaisen kestävyyden ankarissa kulutusolosuh-teissa.JP Patent No. 142 726/1987 25, which has been published, discloses that the weldability of steel is improved by adjusting the carbon content of the steel to a low level. However, the hardness of the steel is at most 400 at Brinell hardness. Therefore, the steel has practical weldability, but the hardness of the steel is limited, which causes low durability under harsh wear conditions.
' ' Julkiseksi tulleessa JP-patenttijulkaisussa n:o 169 359/1988 ehdotetaan kestävää terästä, jolla on parannettu sitkeys. Ko. keksinnön ratkaiseva kohta on kuitenkin 35 teräksen sitkeyden parantaminen ja teräksen kovuus on 400 • 3 93863'' Patent Publication No. 169 359/1988, which has been published, proposes a durable steel with improved toughness. Ko. however, the crucial point of the invention is to improve the toughness of the steel and the hardness of the steel is 400 • 3 93863
Brinell-kovuutena, mikä on riittämätön kestävyydelle ankarissa kulutusolosuhteissa.As Brinell hardness, which is insufficient for durability in harsh wear conditions.
Julkiseksi tulleessa JP-patenttijulkaisussa n:o 142 023/1989 paljastetaan, että taivutustyöstettävyyttä 5 voidaan parantaa pienentämällä sulkeumien määrää teräksessä ja prosessirajoituksia teräksen valmistuksessa. Taivutustyöstettävyyttä parannetaan kuitenkin vain rajoittamalla teräksen kovuus alle 400:n Brinell-kovuutena.JP Patent Publication No. 142 023/1989, which has become public, discloses that the bendability workability 5 can be improved by reducing the number of inclusions in the steel and process constraints in steelmaking. However, the bendability is only improved by limiting the hardness of the steel to less than 400 Brinell hardness.
Lyhyesti tavanomaisessa tekniikassa teräksen kestä-10 vyys uhrataan tyydytettäessä teräksen työstettävyyden, hitsattavuuden ja sitkeyden vaatimukset.Briefly, in conventional technology, the durability of steel is sacrificed while satisfying the requirements for machinability, weldability, and toughness of the steel.
Tämän keksinnön tavoitteena on saada aikaan menetelmä kulutusta kestävän teräksen valmistamiseksi.It is an object of the present invention to provide a method for manufacturing wear-resistant steel.
Tämän keksinnön tavoitteena on myös saada aikaan 15 menetelmä kulutusta kestävän teräksen valmistamiseksi, jolla on erinomainen kulumiskestävyys huonontamatta teräksen työstettävyyttä taivutuksessa.It is also an object of the present invention to provide a method for producing a wear-resistant steel having excellent wear resistance without compromising the machinability of the steel in bending.
Tämän keksinnön mukaisesti aikaansaadaan menetelmä kulutuskestoisen teräksen valmistamiseksi, joka käsittää 20 vaiheet, joissa: (a) kuumennetaan terästeelmä lämpötila-alueella 1000 - 1300 eC, joka teelmä käsittää 0,05 - 0,45 paino-% C, 0,1 - 1,0 paino-% Si, 0,1 - 2,0 paino-% Mn, 0,05 - 1,5 paino-% Ti ja ainakin yhtä alkuainetta, joka on 0,1 - 2,0 .25 paino-% Cu, 0,1 - 10,0 paino-% Ni, 0,1 - 3,0 paino-% Cr, 0,1 - 3,0 paino-% Mo tai 0,0003 - 0,01 paino-% B ja mahdollisesti lisäksi ainakin yhtä alkuainetta, joka on 0,005 - 0,5 paino-% Nb tai 0,01 - 0,5 paino-% V, jolloin loppu on Fe ja hiiliekvivalentti C* on 30 C* - [C paino-%]-[Ti paino-%] (12/48), . jossa [C paino-%] on mainitun teräksen hiilipitoisuus ja [Ti paino-%] on sen titaanipitoisuus, on enintään 0,20 paino-%; (b) kuumavalssataan mainittu teelmä kuumavalssatuk-35 si tuotteeksi, jonka lämpötila kuumavalssauksen päättyessä on alueella teräksen Ar3 pisteestä lämpötilaan 1000 eC ja • (c) jäähdytetään mainittu kuumavalssattu tuote.According to the present invention, there is provided a method of making a wear-resistant steel comprising the steps of: (a) heating a steel system at a temperature in the range of 1000 to 1300 eC, the system comprising 0.05 to 0.45% by weight C, 0.1 to 1; 0% by weight of Si, 0.1 to 2.0% by weight of Mn, 0.05 to 1.5% by weight of Ti and at least one element of 0.1 to 2.0 to 25% by weight of Cu, 0.1 to 10.0% by weight of Ni, 0.1 to 3.0% by weight of Cr, 0.1 to 3.0% by weight of Mo or 0.0003 to 0.01% by weight of B and optionally further at least one element of 0.005 to 0.5% by weight Nb or 0.01 to 0.5% by weight V, the remainder being Fe and the carbon equivalent C * being 30 C * - [C% by weight] - [Ti % by weight] (12/48),. wherein [C% by weight] is the carbon content of said steel and [Ti by weight] is its titanium content is not more than 0.20% by weight; (b) hot-rolling said process into a hot-rolled product having a temperature at the end of the hot-rolling range in the range of the Ar3 point of the steel to 1000 eC; and (c) cooling said hot-rolled product.
4 938634 93863
Menetelmän suositeltavat suoritusmuodot on esitetty oheistetuissa patenttivaatimuksissa 2-8.Preferred embodiments of the method are set out in the appended claims 2-8.
Perusalkuaineiden lisäksi teelmä sisältää ainakin yhtä alkuainetta, joka on valittu ryhmästä, johon kuuluvat 5 0,1-2,0 paino-% Cu, 0,1 - 10,0 paino-% Ni, 0,1-3,0 paino-% Cr, 0,1 - 3,0 paino-% Mo ja 0,0003 - 0,01 paino-% B teräksen karkenevuuden parantamiseksi. Teräksen er-kautuskarkenevuuden parantamiseksi voidaan lisätä vähintään yhtä alkuainetta, joka on valittu ryhmästä, johon 10 kuuluvat 0,005 - 0,5 paino-% Nb ja 0,01 - 0,5 paino-% V.In addition to the basic elements, the process contains at least one element selected from the group consisting of 0.1-2.0% by weight Cu, 0.1-10.0% by weight Ni, 0.1-3.0% by weight Cr, 0.1 to 3.0% by weight Mo and 0.0003 to 0.01% by weight B to improve the hardenability of the steel. To improve the separation hardness of the steel, at least one element selected from the group consisting of 0.005 to 0.5% by weight of Nb and 0.01 to 0.5% by weight of V may be added.
Edullisempi Ti-pitoisuuden alue, joka tähtää teräksen taloudellisuuteen, on 0,05 - 0,3 paino-%. Edullisempi Ti-pitoisuuden alue teräksen stabiilin kulutuskeston ja taloudellisuuden välisen tasapainon suhteen on 0,3 - 1,0 15 paino-%. Edullisempi Ti-pitoisuuden alue stabiilin kulutuskeston suhteen on 1,0 - 1,5 paino-%.A more preferred range of Ti content for steel economy is 0.05 to 0.3% by weight. The more preferred range of Ti content with respect to the balance between the stable wear life and economy of the steel is 0.3 to 1.0% by weight. A more preferred range of Ti content for stable wear resistance is 1.0 to 1.5% by weight.
Kuvio 1 on käyrästö, joka esittää riippuvuutta teräksen kovuuden ja taivutustyöstettävyyden välillä. Kuvio 2 on käyrästö, joka esittää riippuvuutta lisätyn titaani-20 määrän ja suhteellisen kulutuskeston eli kulutuskestävyyden välillä. Kuvio 3 on käyrästö, joka esittää riippuvuutta teräksen Brinell-kovuuden ja sen suhteellisen kulutus-keston välillä. Kuvio 4 on käyrästö, joka esittää riippuvuutta teräksen hiiliekviValentin ja Brinell-kovuuden vä-25 Iillä.Figure 1 is a graph showing the relationship between steel hardness and bendability. Figure 2 is a graph showing the relationship between the amount of titanium-20 added and the relative wear resistance. Figure 3 is a graph showing the relationship between the Brinell hardness of steel and its relative wear life. Fig. 4 is a graph showing the relationship between the carbon equivalent and the Brinell hardness of steel.
Teräksen kovuudella on läheinen riippuvuussuhde sen taivutustyöstettävyyden kanssa. Kun kovuutta pienennetään, taivutustyöstettävyys paranee.The hardness of steel has a close dependence on its bendability. When the hardness is reduced, the bendability can be improved.
Kuvio 1 on käyrästö, joka esittää riippuvuutta te-30 räksen kovuuden ja taivutustyöstettävyyden välillä. Abs- kissa esittää teräksen Brinell-kovuutta ja ordinaatta esittää kriittistä taivutussädettä. Kriittinen taivutus-säde on koekappaleen pienin säde taivutuskokeessa, jossa koekappaleen pinnalle ei kehity halkeamia. Mitä pienempi 35 kriittinen taivutussäde on, sitä helpompi testattu teräs « , 93863 on taivuttaa halkeilematta. Ordinaatan arvo on kriittinen säde jaettuna koekappaleen paksuudella. Tämän vuoksi ordinaatan yksikkö on koekappaleen paksuus. Koekappaleen paksuus on 15 - 25 mm ja sen leveys 150 - 200 mm. Kuviossa 1 5 käyrän "a" alapuolella oleva ala on alue, jossa koekappale murtuu taivutuskokeessa ja käyrän "b" yläpuolella oleva ala on alue, jossa koekappale ei murru, käyrien "a" ja "b" välisen alan ollessa siirtymäaluetta.Figure 1 is a graph showing the relationship between steel hardness and bendability. The abscissa represents the Brinell hardness of the steel and the ordinate represents the critical bending radius. The critical bending radius is the smallest radius of the specimen in a bending test in which no cracks develop on the surface of the specimen. The smaller the 35 critical bending radius, the easier it is for the tested steel «, 93863 to bend without cracking. The value of the ordinate is the critical radius divided by the thickness of the specimen. Therefore, the unit of the ordinate is the thickness of the specimen. The thickness of the test piece is 15 to 25 mm and its width is 150 to 200 mm. In Fig. 1 5, the area below curve "a" is the area where the test piece breaks in the bending test and the area above curve "b" is the area where the test piece does not break, with the area between curves "a" and "b" being the transition area.
Tässä keksinnössä maksimi kriittisen taivutussäteen 10 tavoite on 3,0 kappaleen paksuusyksikköä.In the present invention, the target of the maximum critical bending radius 10 is 3.0 pieces of thickness.
Annetun ehdon täyttämiseksi koekappaleen Brinell-kovuuden on oltava korkeintaan 401.To meet this condition, the Brinell hardness of the test piece must not exceed 401.
Näin ollen tämän keksinnön teräksen kovuuden on määritetty olevan korkeintaan 400 Brinell-kovuutena. Tästä 15 syystä tämän keksinnön ala, joka täyttää edellä mainitun vaatimuksen, on pisteiden A, B, C ja D ympäröimä alue.Thus, the hardness of the steel of this invention has been determined to be at most 400 Brinell hardness. Therefore, the area of the present invention that satisfies the above requirement is the area surrounded by points A, B, C and D.
Tämän keksinnön merkittävä ominaispiirre on erittäin kovan TiC:n tehokas hyväksikäyttö. Tässä keksinnössä ei ole tarpeen parantaa kulutuskestoisen teräksen kovuutta 20 vain muuttamalla teräksen mirkorakennetta martensiitiksi, mikä on tavanomainen tapa parantaa teräksen kulutuskestoa.A significant feature of this invention is the efficient utilization of very hard TiC. In the present invention, it is not necessary to improve the hardness 20 of the wear-resistant steel simply by converting the microstructure of the steel to martensite, which is a conventional way to improve the wear resistance of the steel.
Tavanomaisessa tavassa titaanin teräkseen tapahtuvan lisäyksen tarkoituksena on antaa sen reagoida typen kanssa niin, että typpi stabiloituu TiN:ksi. Tämän seu-25 rauksena boori ei reagoi typen kanssa, sillä teräksessä ei ole tarpeeksi typpeä, ja se jää teräkseen liukoisena boorina, joka parantaa teräksen karkenevuutta. Lisäysmäärä on tässä tapauksessa n. 0,02 paino-% teräksestä. Suuren ti-taanimäärän lisäystä teräkseen rajoittaa titaanin hapet-30 tuminen teräksen sulatusvaiheessa, suuttimen tukkeutuminen . ja reaktio hapettumista estävän pulverin kanssa valuvai- heessa. Tämän vuoksi suuren titaanimäärän lisäyksen vaikutusta ei vielä tunneta.In the conventional manner, the purpose of adding titanium to the steel is to allow it to react with nitrogen so that the nitrogen is stabilized to TiN. As a result, boron does not react with nitrogen because there is not enough nitrogen in the steel and it remains in the steel as soluble boron, which improves the hardenability of the steel. The addition amount in this case is about 0.02% by weight of the steel. The addition of a large amount of titanium to the steel is limited by the oxidation of titanium during the melting step of the steel, the clogging of the nozzle. and reacting with the antioxidant powder in the casting step. Therefore, the effect of adding a large amount of titanium is not yet known.
Tämän keksinnön tekijät havaitsivat yksityiskohta!-35 sen tutkimuksen jälkeen, että suurin titaanimäärän lisäys saa aikaan teräksen kulutuskestävyyden paranemisen.The inventors of the present invention found in detail after the study that the greatest increase in the amount of titanium results in an improvement in the wear resistance of the steel.
• 6 93863• 6 93863
Kuvio 2 on käyrästö, joka esittää riippuvuutta lisätyn titaanimäärän ja suhteellisen kulutuskeston välillä. Abskissa esittää lisättyä titaanimäärää ja ordinaatta esittää suhteellista kulutuskestoa. Suhteellinen kulutus-5 kesto on kerroin, jossa kulutuskestoisen teräksen kulutus-kesto on jaettu hiiliteräksen kulutuskestolla. Kulutuskes-to on mitattu ASTM-standardin G 65-85 mukaan, jossa han-kaavaa ainetta syötetään koekappaleen ja pyörivän pyörän väliin, jossa on klooributyylikumirengas. Hankaava aine on 10 hiekkaa, joka koostuu 100 %:sesti säädetyn kokoisesta piidioksidista. Koekappalen C-pitoisuus on 0,3 paino-% ja koekappale on lämpökäsitelty karkaisulla. Brinell-kovuus on korkeintaan 500. Kuviossa 2 alue käyrän "c" alapuolella ja käyrän "d" yläpuolella on se, johon teräksen koetulok-15 set jakautuvat. Kuten kuvio 2 esittää suhteellinen kulu-tuskesto kasvaa lineaarisesti lisätyn titaanimäärän kasvaessa vain 0,5 paino-%:iin asti.Figure 2 is a graph showing the relationship between the amount of titanium added and the relative wear life. The abscissa shows the amount of titanium added and the ordinate shows the relative wear time. Relative wear-5 duration is a factor where the wear-life of wear-resistant steel is divided by the wear life of carbon steel. The wear resistance is measured according to ASTM standard G 65-85, in which the abrasive material is fed between a test piece and a rotating wheel with a chlorobutyl rubber ring. The abrasive is 10 sands consisting of 100% adjusted size silica. The C content of the test piece is 0.3% by weight and the test piece is heat-treated by hardening. The Brinell hardness is at most 500. In Fig. 2, the area below the curve "c" and above the curve "d" is that in which the test results of the steel are divided. As shown in Figure 2, the relative wear resistance increases linearly as the amount of titanium added increases to only 0.5% by weight.
Titaanin lisäys on tehokas, kun lisätty titaanimää-rä on 0,05 paino-%. Kun lisätty määrä on 1,5 paino-%, suh-20 teellinen kulutuskesto saavuttaa arvon n. 10, mikä osoittaa merkittävää kulutuskesto-ominaisuuden parannusta.The addition of titanium is effective when the amount of titanium added is 0.05% by weight. When the added amount is 1.5% by weight, the relative wear resistance reaches a value of about 10, which indicates a significant improvement in the wear resistance property.
Kuvio 3 on käyrästö, joka esittää teräksen Brinell-kovuuden ja sen suhteellisen kulutuskeston välistä riippuvuutta. Abskissa esittää Brinell-kovuutta ja ordinaatta 25 esittää suhteellista kulutuskestoa.Figure 3 is a graph showing the relationship between the Brinell hardness of steel and its relative wear life. The abscissa shows the Brinell hardness and the ordinate 25 shows the relative wear duration.
Alue käyrän "f" alapuolella ja käyrän "g" yläpuolella on se, johon tavanomaisen, korkeintaan 0,05 paino-% Ti sisältävän teräksen koetulokset jakautuvat. Suoran "e" oikealla puolella, jossa Brinell-kovuus on 401 ja käy-30 rän "f" yläpuolella olevalle alueelle jakautuvat tavanomaisen 0,05 - 0,15 paino-% Ti-sisältävän teräksen koetulokset. Suoran "e" vasemmalla puolella olevalle alueelle jakautuvat tämän keksinnön teräksen tulokset, jonka Ti-pitoisuus on 0,05 - 0,15 ja niitä ympäröi katkoviiva "h".The area below the curve "f" and above the curve "g" is that in which the test results for conventional steel containing not more than 0.05% by weight of Ti are distributed. On the right side of the line "e", where the Brinell hardness is 401 and in the area above the curve "f", the test results of conventional steel containing 0.05 to 0.15% by weight of Ti are distributed. In the area to the left of line "e" are the results of the steel of the present invention having a Ti content of 0.05 to 0.15 and surrounded by a dashed line "h".
35 Vaikkakin keksinnön teräksen suhteellinen kulutuskesto on 93863 7 samalla alueella kuin tavanomaisella teräksellä, sen Bri-nell-kovuus on merkittävästi pienempi kuin tavanomaisella teräksellä.35 Although the steel of the invention has a relative wear life of 93863 7 in the same range as conventional steel, its Brin-nell hardness is significantly lower than that of conventional steel.
Kuten edellä mainittiin, tämän keksinnön teräs 5 täyttää taivutustyöstettävyyden vaatimuksen tinkimättä kulutuskestossa. Tämän keksinnön teräksessä ratkaistaan ongelma erkauttamalla ja dispergoimalla TiC teräkseen. Näin ollen tämän keksinnön teräs täyttää taivutustyöstettävyyden rajoitukset rajoittamalla Brinell-kovuuden kor-10 keintaan arvoon 400 ja säilyttää silti kulutuskestoisuuden johtuen pääasiassa saostetusta TiCista.As mentioned above, the steel 5 of the present invention satisfies the requirement of bendability without compromising on wear resistance. In the steel of the present invention, the problem is solved by precipitating and dispersing TiC in the steel. Thus, the steel of the present invention meets the limitations of bending machinability by limiting the Brinell hardness to a maximum of 400 and still retains wear resistance due mainly to precipitated TiCl.
Seuraavassa on esitetty syy siihen, miksi tämän keksinnön teräksen alkuainepitoisuudet on määritelty.The following is the reason why the elemental contents of the steel of the present invention have been determined.
C on välttämätön alkuaine TiC:n muodostuksessa ja 15 se parantaa myös teräsmatriisin kovuutta. Kuitenkin kun C:n määrä kasvaa liian paljon, hitsattavuus ja työstettä-vyys huononevat. Tämän vuoksi C:n ylärajan on määritetty olevan 0,45 paino-%. Mitä tulee C:n alarajaan C:n minimimäärä, jossa TiC:n vaikutus näkyy, on 0,05 paino-%.C is an essential element in the formation of TiC and it also improves the hardness of the steel matrix. However, when the amount of C increases too much, the weldability and machinability deteriorate. Therefore, the upper limit of C has been determined to be 0.45% by weight. With respect to the lower limit of C, the minimum amount of C at which the effect of TiC is visible is 0.05% by weight.
20 Si on alkuaine, joka on tehokas teräksenvalmistuk- sen hapetuksenestoprosessissa ja 0,1 paino-%:in minimili-säys, vaaditaan tähän tarkoitukseen. Si on myös tehokas alkuaine liuoskarkaisussa. Kuitenkin kun Si-pitoisuus ylittää 1,0 paino-%, teräksen sitkeys laskee ja sulkeutu-. 25 mat teräksessä lisääntyvät. Tämän vuoksi Si-pitoisuuden on määritetty olevan 0,1 - 1,0 paino-%.Si, an element which is effective in the anti-oxidation process of steelmaking and a minimum addition of 0.1% by weight, is required for this purpose. Si is also an effective element in solution hardening. However, when the Si content exceeds 1.0% by weight, the toughness of the steel decreases and closes. 25 mat in steel are increasing. Therefore, the Si content has been determined to be 0.1 to 1.0% by weight.
Mn on tehokas alkuaine karkenevuuden parantamisessa. Vähintään 0,1 paino-% vaaditaan tähän tarkoitukseen.Mn is an effective element in improving hardenability. At least 0.1% by weight is required for this purpose.
Kun Μη-pitoisuus ylittää 2,0 paino-%, teräksen hitsatta-30 vuus huononee. Tämän vuoksi Mn-pitoisuuden on määritetty . olevan 0,1 - 2,0 paino-%.When the Μη content exceeds 2.0% by weight, the weldability of the steel deteriorates. Therefore, the Mn content has been determined. 0.1 to 2.0% by weight.
Tässä keksinnössä Ti on eräs tärkeimmistä alkuaineista samoin kuin C. Vähintään 0,05 paino-%:n lisäys Ti:a vaaditaan, jotta muodostuisi stabiilisti suuri määrä 35 TiC:a. Kun Ti-pitoisuus ylittää 1,5 paino-%, teräksellä on ' » 3 93863 hyvä kulutuskestävyys, mutta valmistus vaatii suuria kustannuksia ja myös teräksen hitsattavuus ja työstettävyys huononevat. Tämän vuoksi Ti-pitoisuuden on määritetty olevan 0,05 - 1,5 paino-%.In the present invention, Ti is one of the most important elements as well as C. An addition of at least 0.05% by weight of Ti is required to stably form a large amount of 35 TiC. When the Ti content exceeds 1.5% by weight, the steel has good wear resistance, but the production requires high costs and the weldability and machinability of the steel also deteriorate. Therefore, the Ti content has been determined to be 0.05 to 1.5% by weight.
5 Edullisempi Ti-pitoisuuden alue, joka tähtää teräk sen taloudellisuuteen, on 0,05 - 0,3 paino-%. Edullisempi Ti-pitoisuuden alue teräksen stabiilin kulutuskestävyyden ja taloudellisuuden suhteen on 0,3 - 1,0 paino-%. Edullisempi Ti-pitoisuuden alue stabiilin kulutuskestävyyden 10 suhteen on 1,0 - 1,5 paino-%.A more preferred range of Ti content for steel economy is 0.05 to 0.3% by weight. A more preferred Ti content range for the stable wear resistance and economy of the steel is 0.3 to 1.0% by weight. A more preferred range of Ti content with respect to stable wear resistance is 1.0 to 1.5% by weight.
Tässä keksinnössä edellä mainittujen perusalkuai-neiden lisäksi teräs sisältää vähintään yhtä alkuainetta, joka on valittu ryhmästä, johon kuuluvat Cu, Ni, Cr, Mo ja B karkenevuuden parantamiseksi ja vähintään yhtä alkuai-15 netta, joka on valittu ryhmästä, johon kuuluvat Nb ja V, voidaan lisätä erkautuskarkenevuuden parantamiseksi.In the present invention, in addition to the above-mentioned basic elements, the steel contains at least one element selected from the group consisting of Cu, Ni, Cr, Mo and B to improve hardenability and at least one element selected from the group consisting of Nb and V , can be added to improve the precipitation hardness.
Cu on alkuaine, joka parantaa karkenevuutta ja on tehokas teräksen kovuuden säädössä. Kun Cu-pitoisuus on alle 0,1 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun Cu-pitoi-20 suus ylittää 2,0 paino-%, kuumamuokattavuus huononee ja valmistuskustannukset kasvavat. Tämän vuoksi Cu-pitoisuu-den on määritetty olevan 0,1 - 2,0 paino-%.Cu is an element that improves hardness and is effective in controlling the hardness of steel. When the Cu content is less than 0.1% by weight, the effect is not sufficient. When the Cu content exceeds 20% by weight, the hot workability deteriorates and the manufacturing cost increases. Therefore, the Cu content has been determined to be 0.1 to 2.0% by weight.
Ni on alkuaine, joka parantaa karkenevuutta ja alhaisen lämpötilan sitkeyttä. Kun Ni-pitoisuus on alle 0,1 25 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun Ni-pitoisuus ylit-' tää 10,0 paino-%, tuotantokustannukset nousevat merkittä västi. Tämän vuoksi Ni-pitoisuuden on määritetty olevan 0,1 - 10,0 paino-%.Ni is an element that improves hardenability and low temperature toughness. When the Ni content is less than 0.1% by weight, the effect is not sufficient. When the Ni content exceeds 10.0% by weight, the production cost increases significantly. Therefore, the Ni content has been determined to be 0.1 to 10.0% by weight.
Cr on alkuaine, joka parantaa karkenevuutta. Kun 30 Cr-pitoisuus on alle 0,1 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun Cr-pitoisuus ylittää 3,0 paino-%, hitsattavuus huononee ja tuotantokustannukset kasvavat. Tämän vuoksi Cr-pitoisuuden on määritetty olevan 0,1 - 3,0 paino-%.Cr is an element that improves hardenability. When the 30 Cr content is less than 0.1% by weight, the effect is not sufficient. When the Cr content exceeds 3.0% by weight, the weldability deteriorates and the production costs increase. Therefore, the Cr content has been determined to be 0.1 to 3.0% by weight.
Mo on alkuaine, joka parantaa karkenevuutta. Kun 35 Mo-pitoisuus on alle 0,1 paino-%, vaikutus ei ole riit- 9 93863 tävä. Kun Mo-pitoisuus ylittää 3,0 paino-%, hitsattavuus huononee ja tuotantokustannukset kasvavat. Tämän vuoksi Mo-pitoisuuden on määritetty olevan 0,1 - 3,0 paino-%.Mo is an element that improves hardenability. When the 35 Mo content is less than 0.1% by weight, the effect is not sufficient. When the Mo content exceeds 3.0% by weight, the weldability deteriorates and the production costs increase. Therefore, the Mo content has been determined to be 0.1 to 3.0% by weight.
B on alkuaine, joka parantaa karkenevuutta lisää-5 mällä sitä teräkseen pienikin määrä. Kun B-pitoisuus on alle 0,0003 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun B-pitoisuus ylittää 0,01 paino-%, hitsattavuus huononee ja myös karkaistavuus huononee. Tämän vuoksi B-pitoisuuden on määritetty olevan 0,0003 - 0,01 paino-%.B is an element that improves hardenability by adding it to steel even in small amounts. When the B content is less than 0.0003% by weight, the effect is not sufficient. When the B content exceeds 0.01% by weight, the weldability deteriorates and also the hardenability deteriorates. Therefore, the B content has been determined to be 0.0003 to 0.01% by weight.
10 Nb on alkuaine, joka on tehokas erkautuskarkaisussa ja se voi säätää teräksen kovuutta teräksen käyttötarkoituksen mukaan. Kun Nb-pitoisuus on alle 0,005 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun Nb-pitoisuus ylittää 0,5 paino-%, hitsattavuus huononee. Tämän vuoksi Nb-pitoisuu-15 den on määritetty olevan 0,005 - 0,5 paino-%.10 Nb is an element that is effective in precipitation hardening and can adjust the hardness of steel according to the intended use of the steel. When the Nb content is less than 0.005% by weight, the effect is not sufficient. When the Nb content exceeds 0.5% by weight, the weldability deteriorates. Therefore, the Nb content has been determined to be 0.005 to 0.5% by weight.
V on alkuaine, joka on tehokas erkautuskarkaisussa ja voi säätää teräksen kovuutta teräksen tarkoituksen mukaan. Kun V-pitoisuus on alle 0,01 paino-%, vaikutus ei ole riittävä. Kun V-pitoisuus ylittää 0,5 paino-%, hitsat-20 tavuus huononee. Tämän vuoksi V-pitoisuuden on määritetty olevan 0,01 - 0,5 paino-%.V is an element that is effective in precipitation hardening and can adjust the hardness of steel according to the purpose of the steel. When the V content is less than 0.01% by weight, the effect is not sufficient. When the V content exceeds 0.5% by weight, the weldability of the welds-20 deteriorates. Therefore, the V content has been determined to be 0.01 to 0.5% by weight.
Menetelmää tämän keksinnön teräksen valmistamiseksi tai työstämiseksi ja lämpökäsittelemiseksi selostetaan seuraavassa.The method for producing or machining and heat treating the steel of the present invention is described below.
25 Teelmät, joilla on edellä kuvattu kemiallinen koos tumus, kuumennetaan 1 000 - 1 300 °C:n lämpötilaan ja kuu-mavalssataan. Valssauksen viimeistelylämpötila on Ar3-pis-teestä 1 000 °C:seen.The processes having the chemical composition described above are heated to a temperature of 1,000 to 1,300 ° C and hot rolled. The rolling finishing temperature is from the Ar3 point to 1000 ° C.
Tässä keksinnössä saavutetaan erinomainen kulutus-30 kestävyys, kun TiC on stabiloitu. Tämän vuoksi kuumennus-lämpötilan on toivottavaa olla sen lämpötilan alapuolella, jossa TiC liukenee teräkseen, mikä on huomattavan korkea. Kuitenkin käytännön kannalta kuumennuslämpötilan ylärajan on määritetty olevan 1 300 °C kuumennuskustannukset huomi-35 oon ottaen. Kuumennuslämpötilan alarajan on määritetty olevan 1000 °C valssaustehon huomioon ottaen.The present invention achieves excellent wear resistance when TiC is stabilized. Therefore, it is desirable for the heating temperature to be below the temperature at which TiC dissolves in steel, which is remarkably high. However, from a practical point of view, the upper limit of the heating temperature has been determined to be 1,300 ° C, taking into account the heating cost. The lower limit of the heating temperature has been determined to be 1000 ° C taking into account the rolling power.
10 9386310 93863
Kun viimeistelylämpötila on Ar3-pisteen alapuolella, teräksen kovuus laskee merkittävästi, sillä teräkseen kehittyy ferriittiä.When the finishing temperature is below the Ar3 point, the hardness of the steel decreases significantly as ferrite develops in the steel.
Tämän vuoksi viimeistelylämpötilan alarajan on mää-5 ritetty olevan Ar3-piste. Viimeistelylämpötilan ylärajan on määritetty olevan 1 000 °C ottaen huomioon kuumennettujen teelmien lämpötilan.Therefore, the lower limit of the finishing temperature is defined as the Ar3 point. The upper limit of the finishing temperature is determined to be 1,000 ° C, taking into account the temperature of the heated parts.
Valssauksen jälkeisen prosessin on luokiteltu C*-arvon tai hiiliekvivalentin mukaan rajoittavan Brinell-10 kovuuden korkeintaan arvoon 401.The post-rolling process is classified according to the C * value or carbon equivalent, limiting the Brinell-10 hardness to a maximum of 401.
Hiiliekvivalentti määritellään seuraavalla yhtälöllä: C* = [C %] - [Ti %] x (12/48), jossa [C %] on C-pitoisuus ja [Ti %] on Ti-pitoisuus.The carbon equivalent is defined by the following equation: C * = [C%] - [Ti%] x (12/48), where [C%] is the C content and [Ti%] is the Ti content.
15 Hiiliekvivalentti vastaa lähes teräksen liukoista hiiltä. Kun hiiliekvivalentti on korkea, myös teräksen kovuus on korkea. Tämän vuoksi tässä keksinnössä valssauksen jälkeiset prosessit luokitellaan hiiliekvivalentin mukaan.15 The carbon equivalent is almost equivalent to the soluble carbon in steel. When the carbon equivalent is high, the hardness of the steel is also high. Therefore, in the present invention, the post-rolling processes are classified according to the carbon equivalent.
20 Kuvio 4 on käyrästö, joka esittää teräksen hiili- ekvivalentin ja Brinell-kovuuden välistä riippuvuutta. Abskissa on teräksen hiiliekvivalentti ja ordinaatta on Brinell-kovuus. Kuviossa 4 avomerkit tarkoittavat tätä keksintöä ja umpimerkit tarkoittavat vertailuterästä tai 25 tavanomaista terästä. Pyöreä merkki tarkoittaa prosessia : RQ tai DQ, kun taas kolmiomerkki tarkoittaa prosesseja RQT, DQT ja AR. RQ merkitsee prosessia, jossa materiaali ilma jäähdytetään viimeistelyvalssauksen jälkeen, mitä seuraa uudelleenkuumennus ja karkaisu. DQ merkitsee proses-30 siä, jossa materiaali karkaistaan heti viimeistelyvalssauksen jälkeen. RQT merkitsee prosessia, jossa materiaalia nuorrutetaan RQ-prosessin jälkeen. DQT merkitsee prosessia, jossa materiaali nuorrutetaan DQ-prosessin jälkeen. AR tarkoittaa valssaustilaa. Kuviossa 4 suora "j" 35 tarkoittaa suoraa, jossa Brinell-kovuus on 401. Alue, jos- 11 93863 sa tämän keksinnön teräksen avoympyrämerkkitulokset ovat, sijoittuu yleensä käyrien "k" ja "1" väliin. Alue, jossa tämän keksinnön teräksen avokolmiomerkkitulokset ovat, sijoittuu yleensä käyrien "m" ja "n" väliin. Alue, jossa 5 tavanomaisen teräksen tai vertailuteräksen umpiympyrämerk-kitulokset ovat, sijoittuu tavallisesti käyrien "o" ja "p" väliin.Fig. 4 is a graph showing the relationship between steel carbon equivalent and Brinell hardness. The abscissa has the carbon equivalent of steel and the ordinate is Brinell hardness. In Fig. 4, open marks denote this invention and solid marks denote reference steel or conventional steel. A round sign indicates a process: RQ or DQ, while a triangle indicates processes RQT, DQT, and AR. RQ denotes the process in which the material air is cooled after finishing rolling, followed by reheating and tempering. DQ stands for process-30, in which the material is hardened immediately after finishing rolling. RQT refers to the process by which material is rejuvenated after the RQ process. DQT stands for the process in which the material is rejuvenated after the DQ process. AR stands for rolling mode. In Fig. 4, the line "j" 35 means a line with a Brinell hardness of 401. The range where the open circle sign results of the steel of the present invention are generally lies between curves "k" and "1". The range of the open triangle results of the steel of the present invention is generally between curves "m" and "n". The area where the solid steel or reference steel solid circle results are 5 is usually located between curves "o" and "p".
Kun hiiliekvivalentti C* on korkeintaan 0,20 pai-no-%, Brinell-kovuus on korkeintaan 401 riippumatta vii-10 meistelyvalssauksen jälkeisistä prosesseista. Kuitenkin, kun hiiliekvivalentti C* ylittää 0,20 paino-%, se, onko teräksen Brinell-kovuus korkeintaan 401, riippuu prosesseista. Kun prosessi on DQ tai RQ, teräksen Brinell-kovuus ylittää arvon 401. Kun prosessi on DQT tai RQT tai AR, 15 teräksen Brinell-kovuus on korkeintaan 401.When the carbon equivalent C * is not more than 0.20% by weight, the Brinell hardness is not more than 401, regardless of the processes after finishing rolling. However, when the carbon equivalent C * exceeds 0.20% by weight, whether the steel has a Brinell hardness of at most 401 depends on the processes. When the process is DQ or RQ, the Brinell hardness of the steel exceeds 401. When the process is DQT or RQT or AR, the Brinell hardness of the steel is at most 401.
Edellä mainitun kuvauksen tuloksena viimeistely-valssauksen jälkeiset prosessit luokitellaan seuraavasti hiiliekvivalentin avulla.As a result of the above description, the processes after finishing-rolling are classified as carbon equivalent as follows.
(1) Tapauksessa, jossa C* έ 0,20 paino-%: 20 Terästä voidaan käsitellä seuraavilla prosesseilla; 1) suora karkaisu heti viimeistelyvalssauksen jälkeen, 2) karkaisu sen jälkeen, kun teräs on kuumennettu uudelleen vähintään Ac3-pisteen lämpötilaan, mitä seuraa 25 viimeistelyvalssaus ja ilmajäähdytys, * 3) ilmajäähdytys viimeistelyvalssauksen jälkeen, 4) nuorrutus korkeintaan Ac1-pisteen lämpötilassa, mitä seuraa suora karkaisu viimeistelyvalssauksen jälkeen, 5) nuorrutus korkeintaan Ac^-pisteen lämpötilassa, 30 mitä seuraa karkaisu viimeistelyvalssauksen jälkeen ja uudelleenkuumennus vähintään Ac3:n lämpötilaan.(1) In the case where C * έ 0.20% by weight: 20 Steel can be treated by the following processes; 1) direct hardening immediately after finishing rolling, 2) hardening after reheating the steel to a temperature of at least Ac3 point, followed by 25 finishing rolling and air cooling, * 3) air cooling after finishing rolling, 4) annealing at a maximum temperature of Ac1 point, followed by direct hardening after finishing rolling, 5) annealing at a maximum temperature of Ac 1, followed by hardening after finishing rolling and reheating to a temperature of at least Ac 3.
Tässä keksinnössä kulutuskesto saavutetaan lisäämällä suuri määrä TiC:a. Kuitenkin mitä kovempi teräksen matriisi on, sitä parempi on kulutuskestävyys.In the present invention, the wear resistance is achieved by adding a large amount of TiC. However, the harder the steel matrix, the better the wear resistance.
35 Riittävä kovuus saavutetaan prosesseissa 1) ja 2).35 Adequate hardness is achieved in processes 1) and 2).
Prosessin 2) tapauksessa teräs kuumennetaan uudelleen vä- 12 93863 hintään AC3-pisteen lämpötilaan, sillä teräksen rakenne ei ole homogeenisesti austeniittinen, kun teräs kuumennetaan uudelleen Ac3-pisteen lämpötilan alapuolelle, jolloin kovuuden nousua ei ole odotettavissa.In the case of process 2), the steel is reheated to at least the temperature of the AC3 point, since the structure of the steel is not homogeneously austenitic when the steel is reheated below the temperature of the Ac3 point, in which case no increase in hardness is expected.
5 Teräksen kovuuden tulee olla korkeintaan 4015 The hardness of the steel must not exceed 401
Brinell-kovuutena taivutustyöstettävyyden saavuttamiseksi. Kun hiiliekvivalentti on korkeintaan 0,20 paino-% teräksen kovuus on korkeintaan 401 prosessin 1) tai 2) tapauksessa.As Brinell hardness to achieve bendability. When the carbon equivalent is at most 0.20% by weight, the hardness of the steel is at most 401 in the case of process 1) or 2).
10 Prosessin 4) tai 5) tapauksessa teräs päästetään karkaisun jälkeen, mikä aiheuttaa kovuuden laskua ja taivutustyöstettävyyden paranemista. Prosessin 4) tai 5) tapauksessa, kun nuorrutuslämpötila ylittää Ac1-pisteen, teräksen rakenne muuttuu osittain austeniittiseksi. Tästä 15 johtuen nuorrutuslämpötilan on määritetty olevan korkeintaan Ac^-piste.10 In the case of process 4) or 5), the steel is released after hardening, which causes a decrease in hardness and an improvement in bendability. In the case of process 4) or 5), when the rejection temperature exceeds the Ac1 point, the structure of the steel becomes partially austenitic. As a result, the rejuvenation temperature is determined to be at most the Ac ^ point.
Prosessin 3) tapauksessa teräksen kovuus on alhainen ja saavutetaan hyvä kulutuskesto-ominaisuus 2). Tapauksessa, jossa C* >0,20 paino-%: 20 Toisin kuin tapauksessa, jossa C* <. 0,20 paino-%, prosessit on rajoitettu numeroihin 3), 4) ja 5). Prosessien 1) ja 2) tapauksissa Brinell-kovuus ylittää arvon 401, mikä huonontaa teräksen taivutustyöstettävyyttä. Tämän vuoksi karkaistu teräs, jolla on tämä hiiliekvivalen-25 tin alue, vaatii nuorrutusprosessia 4) ja 5), joka pehmit-* tää terästä. Prosesseissa 4) ja 5) nuorrutuslämpötilan tulee olla korkeintaan Ac3, sillä kun teräs nuorrutetaan Ac^-pisteen yläpuolella, teräksen rakenne muuttuu osittain austeniittiseksi eikä teräksen stabiilia laatua kyetä saa-30 vuttamaan. Prosessin 3) tapauksessa teräksen kovuus on alhainen ja saavutetaan hyvä kulutuskestävyys.In the case of process 3), the hardness of the steel is low and a good wear resistance property 2) is achieved. In the case where C *> 0.20% by weight: 20 In contrast to the case where C * <. 0.20% by weight, the processes are limited to numbers 3), 4) and 5). In the case of processes 1) and 2), the Brinell hardness exceeds 401, which impairs the bendability of the steel. Therefore, hardened steel having this range of carbon equivalents requires a rejuvenation process 4) and 5) which softens the steel. In processes 4) and 5), the rejection temperature should be at most Ac3, because when the steel is rejuvenated above the Ac3 point, the structure of the steel becomes partially austenitic and the stable quality of the steel cannot be achieved. In the case of process 3), the hardness of the steel is low and good wear resistance is achieved.
Tässä keksinnössä edellä esitetyillä prosesseilla käsitelty teräs voi täyttää vaaditun ominaisuuden silloinkin, kun terästä käsitellään edelleen vanhentamalla tai 35 jännityksen päästöhehkutuksella.In the present invention, the steel treated by the above processes can meet the required property even when the steel is further treated by aging or stress annealing.
13 9386313 93863
EsimerkkiExample
Taulukossa 1 esitetään tämän keksinnön ja tavanomaisen teräksen kemialliset koostumukset.Table 1 shows the chemical compositions of this invention and conventional steel.
Näytteet A-0 on tehty tämän keksinnön teräksestä, 5 kun tas näytteet P-R on tehty vertailuteräksestä. Näytteiden P-R kemiallinen koostumus vaihtelee Ti:n ja muiden seosaineiden suhteen. Näytteiden P ja Q kemiallinen koostumus on samalla alueella kuin keksinnön teräksellä lukuun ottamatta Ti:a. Näytteen R kemiallinen koostumus on samal-10 la alueella kuin keksinnön teräksellä Ti:n suhteen, mutta alueen ulkopuolella C:n suhteen.Samples A-0 are made of the steel of the present invention, while Samples P-R are made of the reference steel. The P-R chemical composition of the samples varies with respect to Ti and other alloying elements. The chemical composition of samples P and Q is in the same range as the steel of the invention except for Ti. The chemical composition of sample R is in the same range as the steel of the invention with respect to Ti, but outside the range with respect to C.
14 9386314 93863
Taulukko 1table 1
TerMa-Termamyl
5 laji C Si Mn Cu Ni Cr Mo Nb V Τι B N5 species C Si Mn Cu Ni Cr Mo Nb V Τι B N
Λ 0j30 0,36 0,70 -..... 0,09 - 33 B 0,28 0,37 0,73 ...... 0,37 - 38 C 0,29 0,37 0,74 - - - - - - 0,98 - 36 10 0 0,29 0,36 0,71 - - - 1,41 ' 30 E 0,28 0.36 0,71 0,24 0,29 ... - 0,40 - 31 F 0,31 0,33 0,73 - - 1,02 0,23 - - 1,Ö8 10 32 G 0,19 0,33 1,44 - 0,27 __ - - - 0,6$ 9 22Λ 0j30 0.36 0.70 -..... 0.09 - 33 B 0.28 0.37 0.73 ...... 0.37 - 38 C 0.29 0.37 0.74 - - - - - - 0.98 - 36 10 0 0.29 0.36 0.71 - - - 1.41 '30 E 0.28 0.36 0.71 0.24 0.29 ... - 0, 40 - 31 F 0.31 0.33 0.73 - - 1.02 0.23 - - 1, Ö8 10 32 G 0.19 0.33 1.44 - 0.27 __ - - - $ 0.6 9 22
Il 0,14 0,34 1,40 - - - - 0,025 - 0,40 - 24 15 | 0,32 0,34 0,72 .... - 0^045 0^41 - 21 J 0,34 0,26 1,01 0,35 0,55 * - 0,028 0,041 0,54 - 42 K 0,31 0,38 0,71 - · 0,99 0,23 0,022 0,044 0,06 8 24 L 0,29 0,38 0,70 * - 0,99 0,23 * 0,044 0,08 9 23 M 0,30 0,36 0,71 0,25 - 0,55 0,23 - 0,045 0,19 8 30 N 0,31 0,36 0.71 - - 1,02 0.23 - 0,045 0,38 8 31 0 0,31 0,33 0^73 - 0,36 0>63 0,34 - - 1,28 - 32 P 0,30 0r30 0,75 .... - - 0,02 - 37 Q 0,30 0,30 0,96 - - 1.03 0,21 - 0,045 0,01 11 47 25 R 0,03 0,30 0,75 __ 0,47 - 37Il 0.14 0.34 1.40 - - - - 0.025 - 0.40 - 24 15 | 0.32 0.34 0.72 .... - 0 ^ 045 0 ^ 41 - 21 J 0.34 0.26 1.01 0.35 0.55 * - 0.028 0.041 0.54 - 42 K 0, 31 0.38 0.71 - · 0.99 0.23 0.022 0.044 0.06 8 24 L 0.29 0.38 0.70 * - 0.99 0.23 * 0.044 0.08 9 23 M 0, 30 0.36 0.71 0.25 - 0.55 0.23 - 0.045 0.19 8 30 N 0.31 0.36 0.71 - - 1.02 0.23 - 0.045 0.38 8 31 0 0.31 0 , 33 0 ^ 73 - 0.36 0> 63 0.34 - - 1.28 - 32 P 0.30 0r30 0.75 .... - - 0.02 - 37 Q 0.30 0.30 0, 96 - - 1.03 0.21 - 0.045 0.01 11 47 25 R 0.03 0.30 0.75 __ 0.47 - 37
Huom: Arvot ovat paino-%:eina, paitsi B ja N, jotka ovat ppm-yksiköissä.Note: Values are in% by weight, except for B and N, which are in ppm.
1S 938631S 93863
Taulukko 2 g — SuhteellinenTable 2 g - Relative
Prosessi tulutuskestc HB C* ] B RQ 8r3 393 0,188 2 B RQT (400 *C ) 6,1 277__0,188 3 C OQ 9,7 335 0,045Revenue of the process HB C *] B RQ 8r3 393 0.188 2 B RQT (400 * C) 6.1 277__0.188 3 C OQ 9.7 335 0.045
Keksinnön terSs PQT (400 *C ) 6,-8 245 0f045~ 10 5 D RQ 9,3__242 -0,063 6 E RQ 8,6 390 0,180 7 F RQ 9,1__321__0,040 8 C RQ 4,7 302 0,028 9 H OQ 3,4 253 0,040 15 10 L__AR__4p>__293 0,270 11 H AR 4,7 286 0,253 12 N__AR__6J__274 0,215 13 0 AR 7,3 246 -0,010 __14 0 RQ_ 11,1 275 -0,010 2Q l__A__RQ__6^5__474 0,278 2 I RQ 10,1 451 0,218 --- . _l___I-TERS of the invention PQT (400 * C) 6, -8 245 0f045 ~ 10 5 D RQ 9.3__242 -0.063 6 E RQ 8.6 390 0.180 7 F RQ 9.1__321__0.040 8 C RQ 4.7 302 0.028 9 H OQ 3.4 253 0.040 15 10 L__AR__4p> __ 293 0.270 11 H AR 4.7 286 0.253 12 N__AR__6J__274 0.215 13 0 AR 7.3 246 -0.010 __14 0 RQ_ 11.1 275 -0.010 2Q l__A__RQ__6 ^ 5__474 0.278 2 I RQ 10 , 1 451 0.218 ---. _l I ___
Vertailuteräs 3 J OQ 8^9_ 417 0,205 4 K__RQ__6^4__503__0,295 5 L OQ 8,2 507 0,270 ----1---L—- 6 H__RQ__9^__454__0,253 25 7 N__RQ_ 11,6 448 0^215 ! 8 P RQ 4,9 464 0.295 9 Q AR 2.8 326 0,298 10 Q__RQ_ 5,2 481 0,298 11 R RQ 1,2 122 -0.088 16 93863Reference steel 3 J OQ 8 ^ 9_ 417 0.205 4 K__RQ__6 ^ 4__503__0,295 5 L OQ 8.2 507 0.270 ---- 1 --- L—- 6 H__RQ__9 ^ __ 454__0.253 25 7 N__RQ_ 11.6 448 0 ^ 215 ! 8 P RQ 4.9 464 0.295 9 Q AR 2.8 326 0.298 10 Q__RQ_ 5.2 481 0.298 11 R RQ 1.2 122 -0.088 16 93863
Taulukko 2 esittää näytteiden valmistusprosessia, suhteellista kulutuskestoa, Brinell-kovuutta ja hiiliekvi-valenttia. Aakkosmerkinnät taulukoiden 1 ja 2 vasemmassa osassa tarkoittavat samanlaisia teräksiä. Kulutuskoe suo-5 ritetaan edellä kuvatun normin ASTM 6 65-85 mukaisesti. Kulutuksen mittaus suoritetaan näytteen painonmuutoksesta. Kuten edellä esitettiin, suhteellinen kulutuskesto on koekappaleen painonmuutoksen suhde hiiliteräksestä tehdyn koekappaleen painonmuutokseen.Table 2 shows the sample preparation process, relative wear life, Brinell hardness, and carbon equivalent. The alphabetical markings in the left part of Tables 1 and 2 refer to similar steels. The wear test is performed according to ASTM 6 65-85 described above. Consumption measurement is performed from the weight change of the sample. As discussed above, the relative wear resistance is the ratio of the weight change of the specimen to the weight change of the carbon steel specimen.
10 Taulukon 2 prosessit on luokiteltu seuraavasti: AR, valssattuna; RQ, karkaistu uudelleenkuumennuksen jälkeen; RQT, nuorrutettu RQ-käsittelyn jälkeen; DQ, karkaistu suoraan; DQT, nuorrutettu DQ-käsittelyn jälkeen. Taulukon 1 teräslajit vastaavat taulukon 2 teräslajeja.10 The processes in Table 2 are classified as follows: AR, rolled; RQ, hardened after reheating; RQT, rejuvenated after RQ treatment; DQ, hardened directly; DQT, rejuvenated after DQ treatment. The steel grades in Table 1 correspond to the steel grades in Table 2.
15 Tapaukset, joiden numerointi on 1 - 14 yläriveillä, ovat keksinnön terästä ja tapaukset, joiden numerointi on 1-11 alariveillä, ovat tavanomaista terästä tai vertai-luterästä.The cases numbered 1 to 14 in the upper rows are of the steel of the invention and the cases numbered in the lower rows are conventional steel or reference steel.
Vertailuterästen tapaus n:o 8 vastaa keksinnön te-20 räksen tapauksia n:ot 1 ja 5, mutta tapauksessa n:o 8 Tipi toisuus on keksinnön teräksen alueen alapuolella. Tarkasteltaessa suhteellista kulutuskestoa havaitaan, että suhde on 4,9 vertailuteräksen tapauksessa n:o 8, kun taas keksinnön teräksen tapauksessa n:o 1 se on 8,3 ja keksin-25 nön teräksen tapauksessa n:o 5 se on 9,3. Toisin sanoen : tämän keksinnön ko. suhdetta voidaan parantaa noin kaksin kertaiseksi vertailuteräksestä, joka on tavanomainen kulu-tuskestoinen teräs. Sitäpaitsi keksinnön teräksen kovuus on alle 401 Brinell-kovuutena.Case No. 8 of the reference steels corresponds to cases No. 1 and 5 of the steel of the invention, but in case No. 8 the tip is below the steel range of the invention. Looking at the relative wear duration, it is found that the ratio is 4.9 in the case of the reference steel No. 8, while in the case of the steel No. 1 of the invention it is 8.3 and in the case of the steel No. 5 of the invention it is 9.3. In other words: the ratio can be improved by about twice from the reference steel, which is a conventional wear-resistant steel. In addition, the hardness of the steel of the invention is less than 401 Brinell hardness.
30 Tämä tulos tukee tämän keksinnön tarkoitusta, jonka mukaan keksinnön prosessilla käsitellyllä keksinnön teräksellä on korkea kulutuskesto ja alhainen kovuus.This result supports the object of the present invention, according to which the steel of the invention treated by the process of the invention has a high wear resistance and a low hardness.
Vertailuterästen tapaus 9 vastaa keksinnön terästen tapauksia 10 ja 12. Vertailuterästen tapauksen 9 kovuus 35 täyttää ehdon, että Brinell-kovuus on korkeintaan 401, mutta suhteellinen kulutuskesto on huonompi kuin keksinnön teräksen tapauksissa 10 ja 12.Case 9 of the reference steels corresponds to cases 10 and 12 of the steels of the invention. The hardness 35 of the case of reference steels 9 satisfies the condition that the Brinell hardness is at most 401, but the relative wear resistance is worse than in cases 10 and 12 of the steel of the invention.
17 9386317 93863
Vertailuterästen tapaus 11 vastaa keksinnön terästen tapausta 1. Kuitenkin vertailuterästen tapauksessa 11 teräksen hiilipitoisuus on alle puolet keksinnön teräksen ohjeen alarajasta. Tämän vuoksi vertailuterästen tapauk-5 sessa 1 teräksen kovuus on riittävän alhainen, mutta kulu-tuskesto on paljon huonompi kuin keksinnön teräksellä.Case 11 of the reference steels corresponds to case 1 of the steels of the invention. However, in the case of the reference steels 11, the carbon content of the steel is less than half of the lower limit of the steel guide of the invention. Therefore, in the case of the reference steels 1, the hardness of the steel is sufficiently low, but the wear resistance is much worse than that of the steel of the invention.
Tapauksissa n:ot 1 - 7 teräksen kemiallinen koostumus on tämän keksinnön terästen alueella ja näillä teräksillä on erinomainen kulutuskesto-ominaisuus. Kuitenkin 10 nämä näytteet ovat suoraan karkaistuja tai karkaistuja uudelleenkuumennuksen jälkeen huolimatta siitä, että näiden näytteiden hiiliekvivalentit ylittävät 0,20 paino-%. Tästä johtuen näiden näytteiden Brinell-kovuus on yli 401, mikä huonontaa teräksen taivutustyöstettävyyttä.In Cases Nos. 1 to 7, the chemical composition of the steels is in the range of steels of the present invention, and these steels have excellent wear resistance properties. However, these samples are directly hardened or hardened after reheating, despite the fact that the carbon equivalents of these samples exceed 0.20% by weight. As a result, these samples have a Brinell hardness of more than 401, which impairs the bendability of the steel.
Claims (8)
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14839990 | 1990-06-06 | ||
| JP14840090 | 1990-06-06 | ||
| JP2148399A JPH0441616A (en) | 1990-06-06 | 1990-06-06 | Production of low-hardness water-resistant steel excellent in wear resistance and bendability |
| JP14840090 | 1990-06-06 | ||
| EP95120542 | 1991-08-12 | ||
| EP95120542A EP0714990A1 (en) | 1990-06-06 | 1991-08-12 | Method for making an abrasion resistant steel |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI906407A0 FI906407A0 (en) | 1990-12-27 |
| FI906407L FI906407L (en) | 1991-12-07 |
| FI93863B FI93863B (en) | 1995-02-28 |
| FI93863C true FI93863C (en) | 1995-06-12 |
Family
ID=40276095
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI906407A FI93863C (en) | 1990-06-06 | 1990-12-27 | Process for making a durable steel |
| FI906406A FI101403B1 (en) | 1990-06-06 | 1990-12-27 | Wear-resistant steel |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI906406A FI101403B1 (en) | 1990-06-06 | 1990-12-27 | Wear-resistant steel |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (2) | EP0527276B1 (en) |
| JP (1) | JPH0441616A (en) |
| AU (4) | AU632187B2 (en) |
| CA (2) | CA2033222A1 (en) |
| FI (2) | FI93863C (en) |
| GB (2) | GB2244718A (en) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5236521A (en) * | 1990-06-06 | 1993-08-17 | Nkk Corporation | Abrasion resistant steel |
| US5403410A (en) * | 1990-06-06 | 1995-04-04 | Nkk Corporation | Abrasion-resistant steel |
| JPH0441616A (en) * | 1990-06-06 | 1992-02-12 | Nkk Corp | Production of low-hardness water-resistant steel excellent in wear resistance and bendability |
| US5393358A (en) * | 1990-12-03 | 1995-02-28 | Nkk Corporation | Method for producing abrasion-resistant steel having excellent surface property |
| JPH05239591A (en) * | 1992-02-27 | 1993-09-17 | Nkk Corp | Steel excellent in wear resistance |
| US5292384A (en) * | 1992-07-17 | 1994-03-08 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Cr-W-V bainitic/ferritic steel with improved strength and toughness and method of making |
| US5409554A (en) * | 1993-09-15 | 1995-04-25 | The Timken Company | Prevention of particle embrittlement in grain-refined, high-strength steels |
| US5827379A (en) * | 1993-10-27 | 1998-10-27 | Nippon Steel Corporation | Process for producing extra high tensile steel having excellent stress corrosion cracking resistance |
| KR0153482B1 (en) * | 1994-08-16 | 1998-11-16 | 코오타니 토모카쭈 | Manufacturing method of track link |
| RU2179196C2 (en) * | 1999-12-28 | 2002-02-10 | ОАО "Северсталь" | Steel |
| RU2180016C1 (en) * | 2001-05-14 | 2002-02-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Steel for oil-trunk and gas-main pipelines |
| SE525378C2 (en) * | 2002-01-21 | 2005-02-08 | Sandvik Ab | Elements for striking rock drilling and method for its preparation |
| RU2222630C1 (en) * | 2002-08-21 | 2004-01-27 | ООО "Сорби стил" | Steel for gas and oil pipelines |
| FR2847272B1 (en) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | METHOD FOR MANUFACTURING AN ABRASION RESISTANT STEEL SHEET AND OBTAINED SHEET |
| FR2847270B1 (en) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | METHOD FOR MANUFACTURING AN ABRASION RESISTANT STEEL SHEET AND OBTAINED SHEET |
| JP5017937B2 (en) * | 2005-12-28 | 2012-09-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Wear-resistant steel plate with excellent bending workability |
| JP4899874B2 (en) * | 2007-01-12 | 2012-03-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Wear-resistant steel plate with excellent workability and method for producing the same |
| JP5380892B2 (en) * | 2007-05-29 | 2014-01-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Wear-resistant steel plate with excellent workability and method for producing the same |
| CN101880831B (en) * | 2010-06-13 | 2012-07-04 | 东北大学 | High-strength-and-toughness low alloy wear resistant steel and manufacturing method thereof |
| KR101271781B1 (en) | 2010-12-23 | 2013-06-07 | 주식회사 포스코 | Steel sheet for oil sands slurry transportation system having excellent wear resistance, corrosion resistance and low temperature toughness, and method for manufacturing the same |
| CN102851612A (en) * | 2011-06-29 | 2013-01-02 | 鞍钢股份有限公司 | Wear-resistant steel and heat treatment method thereof |
| CN103556081B (en) * | 2013-10-30 | 2015-12-30 | 莱芜钢铁集团有限公司 | A kind of wear-resisting excavator bucket teeth steel of high-strength and high ductility and manufacture method thereof |
| CN105779885B (en) * | 2014-12-23 | 2018-03-27 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | A kind of wear-resistant hot rolling sheet metal and its manufacture method with excellent machinability |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE917674C (en) * | 1942-09-19 | 1954-09-09 | Rheinische Roehrenwerke Ag | Steel for seals |
| DE861706C (en) * | 1948-10-02 | 1953-01-05 | Gussstahlwerk Bochumer Ver Ag | Steel alloy for tempered locomotive wheel tires |
| CH377540A (en) * | 1956-02-06 | 1964-05-15 | Rheinstahl Huettenwerke Ag | Wheel for rail vehicles and process for its manufacture |
| GB982955A (en) * | 1961-07-22 | 1965-02-10 | Hoerder Huettenunion Ag | The manufacture of articles or parts by cold-working steel |
| NL296774A (en) * | 1962-08-17 | |||
| SU168323A1 (en) * | 1964-02-01 | 1965-02-18 | ||
| DE1483210A1 (en) * | 1965-11-23 | 1969-03-20 | Hoerder Huettenunion Ag | Use of an unalloyed steel with good bending properties in longitudinal and transverse directions |
| GB1176855A (en) * | 1966-12-14 | 1970-01-07 | Nippon Kokan Kk | Improvements in or relating to Non-Shielded Arc Welding |
| DE1803511B2 (en) * | 1967-10-17 | 1971-07-29 | HEAT TREATMENT PROCESS FOR ACHIEVING A BAINITIC STRUCTURE IN A STEEL | |
| PL79950B1 (en) * | 1968-01-31 | 1975-08-30 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | |
| PL79948B1 (en) * | 1968-01-31 | 1975-08-30 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | |
| FR1600122A (en) * | 1968-01-31 | 1970-07-20 | ||
| DE1758507B1 (en) * | 1968-06-15 | 1970-12-10 | Thyssen Roehrenwerke Ag | Use of high-strength manganese-alloyed fine-grain structural steel as a material for welded objects with good low-temperature properties |
| SU271807A1 (en) * | 1969-01-22 | 1970-05-26 | HIGH-STRENGTH ARMATURE STEEL | |
| JPS5215523B1 (en) * | 1970-11-18 | 1977-04-30 | ||
| IT1002387B (en) * | 1972-12-31 | 1976-05-20 | Nippon Steel Corp | PROCEDURE FOR MANUFACTURING STEEL SHEETS FOR CONSTRUCTION WITH HIGH BREAKING LOAD |
| SU441336A1 (en) * | 1973-05-18 | 1974-08-30 | Катав-Ивановский Литейно-Механический Завод | Structural steel |
| JPS582261B2 (en) * | 1973-06-11 | 1983-01-14 | 新日本製鐵株式会社 | Touhou Teki Dekatsukou Engine Seino SI |
| US4472208A (en) * | 1982-06-28 | 1984-09-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Hot-rolled high tensile titanium steel plates and production thereof |
| DE3603691A1 (en) * | 1986-02-06 | 1987-08-20 | Hoesch Stahl Ag | AGING-FREE STEEL |
| US4990196A (en) * | 1988-06-13 | 1991-02-05 | Nippon Steel Corporation | Process for manufacturing building construction steel having excellent fire resistance and low yield ratio |
| JPH0441616A (en) * | 1990-06-06 | 1992-02-12 | Nkk Corp | Production of low-hardness water-resistant steel excellent in wear resistance and bendability |
-
1990
- 1990-06-06 JP JP2148399A patent/JPH0441616A/en active Pending
- 1990-12-04 AU AU67720/90A patent/AU632187B2/en not_active Expired
- 1990-12-07 AU AU67838/90A patent/AU6783890A/en not_active Abandoned
- 1990-12-18 GB GB9027351A patent/GB2244718A/en not_active Withdrawn
- 1990-12-24 GB GB9028005A patent/GB2245282A/en not_active Withdrawn
- 1990-12-27 CA CA002033222A patent/CA2033222A1/en not_active Abandoned
- 1990-12-27 FI FI906407A patent/FI93863C/en not_active IP Right Cessation
- 1990-12-27 CA CA002033267A patent/CA2033267C/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-12-27 FI FI906406A patent/FI101403B1/en not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-08-12 EP EP91307390A patent/EP0527276B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-12 EP EP91307393A patent/EP0527277B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-01-11 AU AU31112/93A patent/AU3111293A/en not_active Abandoned
-
1995
- 1995-02-21 AU AU13545/95A patent/AU1354595A/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2033222A1 (en) | 1991-12-07 |
| GB2245282A (en) | 1992-01-02 |
| FI906406L (en) | 1991-12-07 |
| EP0527277B1 (en) | 1997-04-23 |
| JPH0441616A (en) | 1992-02-12 |
| CA2033267A1 (en) | 1991-12-07 |
| FI93863B (en) | 1995-02-28 |
| GB2244718A (en) | 1991-12-11 |
| GB9027351D0 (en) | 1991-02-06 |
| FI101403B (en) | 1998-06-15 |
| FI906406A0 (en) | 1990-12-27 |
| EP0527276B1 (en) | 1997-01-15 |
| AU6783890A (en) | 1991-12-12 |
| AU3111293A (en) | 1993-02-25 |
| AU632187B2 (en) | 1992-12-17 |
| FI906407A0 (en) | 1990-12-27 |
| AU1354595A (en) | 1995-05-04 |
| FI101403B1 (en) | 1998-06-15 |
| EP0527276A1 (en) | 1993-02-17 |
| CA2033267C (en) | 1999-08-24 |
| AU6772090A (en) | 1991-12-12 |
| EP0527277A1 (en) | 1993-02-17 |
| FI906407L (en) | 1991-12-07 |
| GB9028005D0 (en) | 1991-02-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI93863C (en) | Process for making a durable steel | |
| AU2013344748B2 (en) | Method for the production of high-wear-resistance martensitic cast steel and steel with said characteristics | |
| CN104822847B (en) | It is used to prepare the method for the cast steel with high-wearing feature and the steel with the characteristic | |
| CN112877591B (en) | High-strength and high-toughness hardware tool and steel for chain and manufacturing method thereof | |
| JP7211530B2 (en) | WEAR RESISTANT STEEL AND METHOD FOR MANUFACTURING WEAR RESISTANT STEEL | |
| JPH0892690A (en) | Carburized parts having excellent fatigue resistance and method for manufacturing the same | |
| CN111850399B (en) | Corrosion-resistant plastic die steel with good wear resistance and preparation method thereof | |
| JP7063419B1 (en) | Manufacturing method of wear-resistant steel sheet and wear-resistant steel sheet | |
| KR100685544B1 (en) | Steel, its use and manufacturing method | |
| JP2000328193A (en) | Non-refining steel for hot forging excellent in wear resistance | |
| JP3534146B2 (en) | Non-heat treated steel excellent in fatigue resistance and method for producing the same | |
| JP7063420B1 (en) | Manufacturing method of wear-resistant steel sheet and wear-resistant steel sheet | |
| US5236521A (en) | Abrasion resistant steel | |
| JP3629851B2 (en) | Cold tool steel for plasma carburizing | |
| CN108690935B (en) | A kind of high-quality alloy tool steel plate and production method | |
| CN115522139B (en) | F28MnVRE forgeable non-quenched and tempered hot-rolled round steel for piston and preparation method thereof | |
| EP4663805A1 (en) | Chromium cast steel with enhanced wear resistance | |
| JPH0633190A (en) | Long-life bearing steel | |
| EP0714990A1 (en) | Method for making an abrasion resistant steel | |
| KR940000822B1 (en) | Wear-resistance steel | |
| KR100770572B1 (en) | High carbon steel sheet with excellent hardening heat treatment characteristics and manufacturing method | |
| KR940000823B1 (en) | Making method of wear resistance steel | |
| KR20240018573A (en) | Hot forming steel parts and manufacturing methods | |
| AU2024282774A1 (en) | Low-alloy steel | |
| WO2024246248A1 (en) | Low-alloy steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BB | Publication of examined application | ||
| MM | Patent lapsed | ||
| MM | Patent lapsed |
Owner name: NKK CORPORATION |