FI82390B - FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER RENING AV AVGASER FRAON BRAENNVERK. - Google Patents
FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER RENING AV AVGASER FRAON BRAENNVERK. Download PDFInfo
- Publication number
- FI82390B FI82390B FI872177A FI872177A FI82390B FI 82390 B FI82390 B FI 82390B FI 872177 A FI872177 A FI 872177A FI 872177 A FI872177 A FI 872177A FI 82390 B FI82390 B FI 82390B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- heat
- gases
- reduction
- exhaust gases
- gas
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 92
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 89
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 18
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 16
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 15
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 8
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 claims 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 9
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 9
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 6
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 5
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 5
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 5
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- BIGPRXCJEDHCLP-UHFFFAOYSA-N ammonium bisulfate Chemical compound [NH4+].OS([O-])(=O)=O BIGPRXCJEDHCLP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 239000001166 ammonium sulphate Substances 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- WWILHZQYNPQALT-UHFFFAOYSA-N 2-methyl-2-morpholin-4-ylpropanal Chemical compound O=CC(C)(C)N1CCOCC1 WWILHZQYNPQALT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MGWGWNFMUOTEHG-UHFFFAOYSA-N 4-(3,5-dimethylphenyl)-1,3-thiazol-2-amine Chemical compound CC1=CC(C)=CC(C=2N=C(N)SC=2)=C1 MGWGWNFMUOTEHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000012459 cleaning agent Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N nitrogen dioxide Inorganic materials O=[N]=O JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 231100000572 poisoning Toxicity 0.000 description 1
- 230000000607 poisoning effect Effects 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005200 wet scrubbing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/8621—Removing nitrogen compounds
- B01D53/8625—Nitrogen oxides
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
1 823901 82390
Menetelmä ja laitteisto polttolaitoksen poistokaasujen puhdistamiseksi. - Förfarande och anordning för rening av avgaser fr An brännverk.Method and apparatus for cleaning combustion plant exhaust gases. - Förfarande och anordning för rening av avgaser fr An brännverk.
Keksinnön kohteena on menetelmä polttolaitoksen poistokaasujen puhdistamiseksi rikinpoiston jälkeen käyttämällä typpioksidien selektiivistä pelkistystä johtamalla kemiallisia yhdisteitä ja soveltamalla katalyyttisesti vaikuttavia pintoja reaktion kiihdyttämiseksi ja/tai aloittamiseksi lämmittämällä poistokaasuja pelkistymisen vaatimaan lämpötilaan sekä laitteisto menetelmän toteuttamiseksi.The invention relates to a process for purifying combustion plant exhaust gases after desulphurisation using selective reduction of nitrogen oxides by conducting chemical compounds and applying catalytically active surfaces to accelerate and / or initiate the reaction by heating the exhaust gases to the temperature required for reduction and apparatus for carrying out the process.
Kattilan poistokaasujen sisältämien typpioksidien selektiiviseksi pelkistämiseksi on tunnettua annostella polttolaitoksesta ulostulevaan poistokaasuvirtaan kemiallisia yhdisteitä, erityisesti ammoniakkia, höyrymäisenä paineenalaisena tai paineettomana veteen liuotettuna tai yhdessä ilman kanssa, jolloin on huomattava ja ryhdyttävä vastaaviin toimenpiteisiin sen aikaansaamiseksi, että saadaan aikaan syötetyn ammoniakin tasainen jakauma ja tasainen lämpötilajakauma poistokaasuvirrassa pelkistystä varten ja että käytetään tätä varten sopivia katalyyttisesti vaikuttavia pintoja. Tällaiset laitteistot on kytketty ennen kaikkea savukaasuesilämmittimen ja kattilailman esilämmittimen väliin typpioksidien pelkistämisen suorittamiseksi valittujen katalyyttisesti vaikuttavien yhdisteiden kanssa säädetysti optimaalisten reaktiolämpötilojen alueella. Katalyyttisesti vaikuttavat pinnat toteutetuissa laitteistoissa staattisissa kenno-rakenteissa säädettiin käyttöön sopivimmin siten, että aikaansaatiin pystysuorasti alaspäin suunnattu virtaus. Pystysuorasti alaspäin suunnatun kaasuvirtauksen avulla oli tällöin tarkoitus vähentää kiinteiden epäpuhtauksien kerrostumista katalyyttisesti vaikuttaville pinnoille ja helpottaa näiden kerrostumien poistamista.In order to selectively reduce the nitrogen oxides in the boiler flue gases, it is known to add chemical compounds, in particular ammonia, to the flue gas stream from the combustion plant under vapor pressure or non-pressure dissolved in water or in combination with air for reduction and that suitable catalytic surfaces are used for this purpose. In particular, such equipment is connected between the flue gas preheater and the boiler air preheater to carry out the reduction of nitrogen oxides with selected catalytically active compounds in a controlled manner in the range of optimal reaction temperatures. The catalytically active surfaces in the implemented equipment in the static cell structures were preferably adjusted for use so as to provide a vertically downward flow. The purpose of the vertically downward gas flow was then to reduce the deposition of solid impurities on the catalytically active surfaces and to facilitate the removal of these deposits.
2 82390 Tämän perusajatuksen edelleenkehitelmässä ehdotettiin myös jo katalyyttisesti vaikuttavien pintojen kuormittamista vuorotellen vastavirtaan poistokaasulla ja palamis-ilmalla, jolloin näiden pintojen niiden vyöhykkeiden sijaintia, joiden lävitse poistokaasut ja ilma virtaavat, muutettiin jatkuvasti tai jaksottaisesti liitoskanavien suhteen sopivan käyttölaitteen avulla. Tällä tavoin niitä pintoja, joiden ylitse poistokaasut ensiksi virtaavat, kuormitetaan seuraavaksi puhtaalla ilmalla ja kääntäen (patenttihakemus P 34 06 657.8). Tämän menetelmän perusajatuksena on yhdistää keskenään toisaalta typpioksidien pelkistämistä varten järjestetty katalysaattori ja toisaalta pyörivä regeneratiivilämmönvaihdin, joka on tarkoitettu palamisilman esilämmittämiseen poistokaasujen lämmön avulla, tai liittää katalyyttisesti vaikuttavat pinnat kattilailman esilämmittimeen ja alentaa näin rakenteen kustannuksia. Käsiteltäviin poistokaasui-hin nähden vastakkaiseen suuntaan suunnattu, katalyyttisesti vaikuttavia pintoja puhdaskaasuna kuormittava ilmavirta ja kattilailman esilämmittimen puhdistuslaitteet tulee tällöin saattaa samalla tavoin katalyyttisesti vaikuttavien pintojen puhdistukseen ja regeneroinein.2 82390 In the further development of this basic idea, it was also proposed to alternately load the catalytically active surfaces alternately countercurrently with the exhaust gas and combustion air, whereby the location of the zones through which the exhaust gases and air flow was changed continuously or intermittently by means of a connecting channel. In this way, the surfaces over which the exhaust gases first flow are then loaded with clean air and vice versa (patent application P 34 06 657.8). The basic idea of this method is to combine on the one hand a catalyst for the reduction of nitrogen oxides and on the other hand a rotary regenerative heat exchanger for preheating combustion air by exhaust gas heat, or to connect catalytically active surfaces to a boiler air preheater and thus reduce construction costs. In this case, the air flow directed in the opposite direction to the exhaust gases to be treated, which loads the catalytically active surfaces as clean gas, and the cleaning devices of the boiler air preheater must then be similarly cleaned and regenerated.
: Tässä yhteydessä tehtiin myös jo mitä erilaisimpia ehdotuksia ammoniakin syöttötavan suhteen - eräässä tekniikan tason mukaisessa ratkaisussa tämä tapahtui puhtaaseen ilmaan suihkuttamalla - haitallisten sivuja siihen liittyvien seurausreaktioiden poistamiseksi, ennen kaikkea ammoniumvetysulfaatin muodostumisen syötetyn pelkistysaineen kautta ja poistokaasussa olevien rikkiyhdisteiden, erityisesti rikkitrioksidin ja rikkihapon poistamiseksi (patenttihakemus P 34 31 730).: In this context, a wide range of proposals have already been made for the ammonia feed - in a prior art solution by spraying clean air - to eliminate harmful side effects, in particular ammonium hydrogen sulphate formation via feed reducing agent and sulfur P 34 31 730).
Staattiset katalysaattorit sitä vastoin järjestettiin niiden huomattavasta painosta johtuen ja rakennekustan- 3 82390 nusten vähentämiseksi rikinpoiston jälkeen. Tällöin on otettava mukana se epäkohta, että järjestettyjen katalyyttisesti vaikuttavien yhdisteiden lämpötilaoptimi typpioksidien selektiivisen pelkistymisen aikaansaamiseksi oli saavutettavissa ainoastaan tuomalla energiaa ulkopuolelta.Static catalysts, on the other hand, were provided due to their considerable weight and to reduce structural costs after desulfurization. In this case, it is necessary to take into account the disadvantage that the temperature optimum of the arranged catalytically active compounds for achieving the selective reduction of nitrogen oxides could only be achieved by importing energy from outside.
Optimaalisten reaktiolämpötilojen säätöä varten ulkopuolelta tuotavan energian määrän vähentämiseksi on mielekästä järjestää ulkopuolelta tulevan energian syötön etupuolelle lämmönvaihto jo pelkistyskäsittelyn avulla typpioksideista vapautetuista puhdaskaasuista ennen niiden kulkeutumista poistokaasutorveen pelkistykseen vielä alistettavien kaasujen luo ja käyttää tätä varten lämmönvaihdinta ja erityisesti pyörivää regeneratiivista lämmönvaihdinta poistokaasujen jäähdyttämiseksi toisaalta vaadittavaan savutorven sisäänmenolämpötilaan ja toisaalta typpioksidien pelkistykseen johdettavien kaasujen esilämmittä-miseksi etupäässä märkäpesuna tapahtuvan rikinpoiston jälkeen, ennenkuin ulkopuolelta tuotavan energian syöttö tapahtuu. Pelkistysaineen annostus tapahtui tällöin välittömästi katalysaattoriin meneviin kaasuihin. Tämän kulutuksesta riippuvan syötön tulee rajoittaa syötettävän ammoniakin määrä täydellistä pelkistymistä varten tarvittavaan määrään.In order to control the optimum reaction temperatures in order to reduce the amount of external energy input, it makes sense to provide heat exchange in front of the external energy supply from the pure gases released by the reduction treatment on the other hand, for preheating the gases leading to the reduction of nitrogen oxides, mainly after desulphurisation by wet scrubbing, before the supply of energy from outside takes place. The reducing agent was then metered into the gases immediately entering the catalyst. This consumption-dependent feed should limit the amount of ammonia fed to the amount required for complete reduction.
Tällöin havaittiin, että pelkistettäessä typpioksideja syöttämällä ammoniakkia pelkistysaineena ennen varsinaista muuttumista elementaariseksi typeksi ja vedeksi muuttuu epäsuotavassa jäännösrikkipitoisuuden sivureaktiossa -ennen kaikkea rikkidioksidi - hapen kanssa rikkidioksidiksi. Epäsuotavana seurausreaktiona muodostuu tällöin tavanomaisissa typpioksidin pelkistämistä varten valituissa optimaalisissa lämpötiloissa ammoniumista ja rikkitrioksidista sekä vedestä ammoniumvetysulfaattia. Käytettävissä olevat sekoitusmatkat ammoniakin syöttä 4 82390 miseksi tai sen jakautuminen johtuvat vaadittavan ammo-niakki-typpioksidi-suhteen häiriöön siten, että jo ammoniakkiylimäärällä yli 5 ppm katalysaattorin likaantumiset ja myrkyttymiset muodostuneen ammoniumvetysulfaa-tin vaikutuksesta eivät olleet vältettävissä.In this case, it was found that by reducing nitrogen oxides by feeding ammonia as a reducing agent before the actual conversion to elemental nitrogen and water, in an undesirable side reaction of the residual sulfur content - above all sulfur dioxide - is converted into sulfur dioxide with oxygen. As an undesirable consequence, ammonium and sulfur trioxide and ammonium hydrogen sulphate are then formed at the optimum temperatures selected for the reduction of nitric oxide at the usual optimum temperatures. The available mixing distances for the ammonia feed 4 82390 or its distribution are due to the disturbance of the required ammonia-nitric oxide ratio, so that even with an excess of ammonia of more than 5 ppm, fouling and poisoning of the catalyst by the ammonium hydrogen sulphate formed were unavoidable.
Keksinnön tehtävänä on näin ollen aikaansaada menetelmä ja laitteisto menetelmän toteuttamiseksi palamispoistokaa-suissa olevien typpioksidien selektiiviseksi pelkistämiseksi syöttämällä pelkistäviä yhdisteitä ja käyttämällä katalyyttisesti vaikuttavia pintoja, jolloin typpioksidien pelkistyminen oleellisesti paranee, pelkistysainetta säästyy ja katatyylisesti vaikuttavien pintojen kestoikä kasvaa sivu- ja seurausreaktioiden ehkäisemisestä johtuen.It is therefore an object of the invention to provide a method and apparatus for carrying out a method for selectively reducing nitrogen oxides in combustion gases by supplying reducing compounds and using catalytically active surfaces, thereby substantially improving nitrogen oxide reduction, reducing the reducing agent
Ottamalla huomioon tieto, että typpioksidien pelkistyminen, jotka typpioksidit palamispoistokaasuissa käsittävät noin 95 % typpimonoksidia ja noin 5 % typpidioksidia, molekylääriseksi typeksi ja vedeksi ei riipu ainoastaan syötetyn pelkistysaineen ja typpioksidin määrien suhteesta poistokaasuvirrassa sekä sen lämpötilatasosta vaan oleellisessa määrin myös käytettävissä olevien katalyyttisesti vaikuttavien pintojen tehokkuudesta ja siten myös tehokkuuden säilymisestä, tämä tehtävä ratkaistaan lähtien alussa mainitunlaisesta menetelmästä keksinnön mukaisesti siten, että ainakin osavirta pelkistämiseen käytettävästä kemiallisesta yhdisteestä (yhdisteistä) tai tämä yhdiste (yhdisteet) seoksena kantokaasun kanssa johdetaan poistokaasuihin ennen lämmön siirtämistä pelkistyksen avulla typpioksideista vapautetuista poistokaasuista tai sen aikana pelkistykseen vielä alistettaviin poistokaasuihin. Ts. ainakin pelkistysaineen osavirta johdetaan tällöin "kylmään" puhdaskaasuvirtaan, ennenkuin saavutetaan typpioksidien selektiivistä pelkistymistä varten katalyyttisesti vaikuttavien yhdisteiden mukaisesti säädetty optimaalinen lämpötila-alue. Tämä 82390 menettely merkitsee luopumista aiemmasta käytännöstä johtaa pelkistysaine välittömästi ennen reaktiota typpioksidien kanssa optimaaliseen reaktiolämpötilaan lämmitettyihin kaasuihin. Sitä vastoin tietoisesti matalammassa lämpötilatasossa suoritettu reaktio ammoniakin ja rikin yhdisteiden - erityisesti rikkitrioksidin ja rikkihapon -jäännösmäärien kanssa kaasuvirrassa, josta rikki on ennalta poistettu, aikaansaa ammoniumsulfaatin (NH^) muodostumisen. Ammoniumsulfaatti putoaa tällöin lämpötila-alueella alle noin 200°C kiinteässä muodossa alas ja se on - päinvastoin kuin ammoniumvetysulfaatti - helposti puhdistettavissa pois lämpöä siirtäviltä ja mahdollisesti myös katalyyttisesti vaikuttavilta pinnoilta käyttämällä tavanomaisia puhdistuslaitteita.Given that the reduction of nitrogen oxides, which comprise about 95% nitrogen monoxide and about 5% nitrogen dioxide in the flue gas, to molecular nitrogen and water depends not only on the ratio of input reducing agent to nitric oxide in the thus also maintaining efficiency, this task is solved from such a method according to the invention at the beginning, so that at least a partial stream of the chemical compound (s) used for reduction or a mixture of to the exhaust gases to be subjected. Ts. at least a partial stream of reducing agent is then introduced into the "cold" pure gas stream before the optimum temperature range for the selective reduction of nitrogen oxides according to the catalytically active compounds is reached. This 82390 procedure means abandoning the previous practice of directing the reducing agent to gases heated to the optimum reaction temperature immediately before reaction with nitrogen oxides. In contrast, the deliberate reaction at lower temperature with residual amounts of ammonia and sulfur compounds, especially sulfur trioxide and sulfuric acid, in a pre-desulfurized gas stream causes the formation of ammonium sulfate (NH 4). Ammonium sulphate then falls down in solid form in the temperature range below about 200 ° C and, unlike ammonium hydrogen sulphate, can be easily cleaned off heat-transferring and possibly also catalytically active surfaces using conventional cleaning equipment.
Tämä menetelmä antaa jo etuja, jos rikinpoisto kytketään perään ja lämmönsiirto eteen tai kun kannattimen sisäpuolella olevien lämpöä siirtävien pintojen kannattimien ulos- ja sisäänmenopuolelle vastapäätä järjestettyjen kaasuliitosten suhteen tapahtuvan suhteellisen liikkeen aikana tapahtuu pelkistysaineen osavirran syöttö, seu-raavaksi kaasu lämmitetään reaktiolämpötilaan syöttämällä ulkopuolelta lämpöä ja sen jälkeen suoritetaan typpioksidien selektiivinen pelkistys johtamalla pelkistysaineen toinen osavirta ja käyttämällä katalyyttisesti vaikuttavia pintoja staattisten katalysaattoreiden sisällä.This method already offers advantages if the desulfurization is connected to the rear and the heat transfer to the front, or when the partial flow of reducing agent takes place during the relative movement of the heat transfer surfaces inside the support with respect to the gas connections opposite the outlet and inlet side supports, then the gas is heated from outside to reaction temperature. then selective reduction of the nitrogen oxides is performed by passing a second partial stream of the reducing agent and using catalytically active surfaces inside the static catalysts.
Rakennetilavuuden säästämiseksi on kuitenkin edullista, jos yhden tai useamman kannattimen ulos- ja sisäänmenopuolelle järjestettyjen kaasuliitosten suhteen tapahtuvan suhteellisen liikkeen aikana lämpöä siirtävien ja katalyyttisesti vaikuttavien pintojen osiin kaasuun syötetään peräjälkeen lämpöä pelkistysaineen osavirran sisäänohjäämisen aikana, sen jälkeen osa kaasujen sisältämästä typpioksidista pelkistetään, kaasu lämmitetään syöttämällä toista pelkistysainetta ja käyttämällä ulkopuolelta 6 82390 tulevaa lämpöä, typpioksidin jäännösosa pelkistetään ja lopuksi kaasu jäähdytetään savupiipun sisäänmenolämpö-tilaan siirtämällä lämpö vielä pelkistyksen alaisena oleviin poistokaasuihin. Katalyyttisesti vaikuttavat pinnat saatetaan tällöin käyttöön vastakkaisissa virtaus-suunnissa, ts. kaksinkertaisesti, jolloin kaasun lämpeneminen ja kääntyminen molempien virtausteiden välillä suoritetaan johtamalla pelkistäviä yhdisteitä. Tällöin katalyyttisesti vaikuttavien pintojen vaikutusaika pelkistettäviin kaasuihin kaksinkertaistuu ja pelkistys-aste kasvaa, tai tällöin on mahdollista vähentää käytettävän reaktion rakennetilavuutta.However, in order to save the structural volume, it is advantageous if during the relative movement of the gas connections arranged on the outlet and inlet side of one or more supports, heat is transferred to the parts of the heat transfer and catalytically active surfaces in succession during injection of the reducing agent stream, then some of the nitrogen oxide is reduced. reducing agent and using heat from outside 6 82390, the residual nitric oxide is reduced and finally the gas is cooled to the inlet temperature of the chimney by transferring the heat to the exhaust gases still under reduction. The catalytically active surfaces are then made available in opposite flow directions, i.e. twice, whereby the heating and reversal of the gas between the two flow paths is carried out by conducting reducing compounds. In this case, the action time of the catalytically active surfaces on the gases to be reduced doubles and the degree of reduction increases, or it is possible to reduce the structural volume of the reaction used.
Erityisiä etuja saadaan silloin, kun on järjestetty siten, että kaasut esikuivataan siirtämällä lämpöä rikinpoistoon johdetuista raakakaasuista rikinpoistosta lähteviin puhdaskaasuihin.Particular advantages are obtained when it is arranged that the gases are pre-dried by transferring heat from the raw gases from the desulphurisation to the pure gases from the desulphurisation.
Vaihtoehtoisesti esikuivatus voi tapahtua kuitenkin myös ohjaamalla takaisin jo esilämmitetyn kaasun osavirta rikinpoistosta syötettävään vielä esilämmitettävään kaasuun.Alternatively, however, preheating can also take place by redirecting a partial stream of already preheated gas from the desulfurization to the still preheated gas.
Vielä voi olla edullista, jos on järjestetty siten, : että rikinpoiston jälkeen esilämmitettyihin poistokaa suihin johdetaan ennen typpioksidien pelkistystä toinen ; pelkistävien yhdisteiden osavirta.It may still be advantageous if it is provided that: after desulfurization, a second is introduced into the preheated exhaust orifices before the reduction of the nitrogen oxides; partial flow of reducing compounds.
Laitteisto keksinnön mukaisen menetelmän toteuttamiseksi voi olla muodostettu siten, että rikinpoistosta tulevien puhdaskaasujen virtaan on peräkkäin kytkettynä lämpöä varastoivilla pinnoilla varustetun pyörivän regeneratiivi-lämmönvaihtimen lämpöä antava sektori, ulkopuolisen energian avulla lämmitettävä kuumennin, staattinen katalysaattori ja pyörivän regeneratiivilämmönvaihtimen lämpöä vastaanottava sektori.The apparatus for carrying out the process according to the invention can be designed in such a way that the heat-generating sector of a rotary regenerative heat exchanger with heat storage surfaces, an external energy-heated heater, a static catalyst and a rotary regenerative heat exchanger heat exchanger are connected in series to the desulfurization stream.
7 823907 82390
Erityisen tarkoituksenmukaista tilantarpeen vähentämisen tai vaikutusajan kaksinkertaistamisen suhteen selektiiviselle pelkistämiselle on kuitenkin katalyyttisesti vaikuttavien pintojen järjestäminen lämpöä siirtäville pinnoille yhden tai useamman, kaasuliitosten suhteen liikkuvaan kannattimeen. Tällöin kytketään virran sisällä rikinpoistosta ulostulevat puhdaskaasut peräkkäin lämpöä siirtävien ja katalyyttisesti vaikuttavien pintojen osien kanssa yhdessä sektorissa ja vastavirrassa katalyyttisesti vaikuttavien ja lämpöä siirtävien osien kanssa toisessa sektorissa vastapäätä kiertoakselin suhteen kaasuliitosten suhteen liikkuvassa kannattimessa ja kuumennin on järjestetty kaasuvirran kääntöosaan. Kytkemällä tällaiset osat peräkkäin tapahtuu sektorissa, johon kaasut, joista rikki on poistettu, ensiksi tulevat, virtaus kohoavien reaktiolämpötilojen suuntaan ja ulkopuolisen lämmön syöttämisen jälkeen ja lämmön yhteydessä tuodun hapen kanssa kaasun kääntöosassa tai takaisinohjauk-sessa ja lämmityksessä vastavirtaan läpimeno ensimmäisen sektorin lävitse pyörimisakselin suhteen vastakkaisella puolella, jolloin reaktiolämpötila laskee. Näin syntyy pidennetty katalyyttisesti vaikuttavien pintojen käsittelyaika kiertoakselin suhteen vastakkaisissa osissa. Muita etuja säästäväisen ja suunnatun pelkistävien yhdisteiden johtamisen suhteen saadaan, jos lämpöä siirtävien ja katalyyttisesti vaikuttavien pintojen osien kannatin tai kannattimet on muodostettu pyöriviksi, ja toisen osavirran johtamista varten on käytettävissä samoin sektoreihin jaettu vyöhyke aksiaalisesti näiden osien välissä ja/tai toinen sektori kiertoakselin suhteen vastakkain olevien kaasujen läpimenokanavien välissä, joissa kanavissa on sopivat kanavaliitokset.However, in terms of reducing space requirements or doubling the exposure time for selective reduction, it is particularly expedient to provide catalytically active surfaces on the heat transfer surfaces to one or more supports connected by gas connections. In this case, the pure gases leaving the desulphurisation are connected in series with the parts of the heat-transferring and catalytically active surfaces in one sector and countercurrently with the catalytically active and heat-transferring parts in the other sector opposite the axis of rotation in the gas-moving support and the heater. By connecting such parts in succession, the desulfurized gases first flow in the direction of the rising reaction temperatures and after the supply of external heat and with the oxygen introduced in the heat in the gas reversal or recirculation and heating countercurrent through the first sector counterclockwise , whereby the reaction temperature decreases. This results in an extended treatment time of the catalytically active surfaces in the parts opposite to the axis of rotation. Other advantages in terms of economical and directional conduction of reducing compounds are obtained if the support or supports of the parts of the heat transfer and catalytically active surfaces are rotatable, and a sector-like zone axially between these parts and / or another sector opposite the axis of rotation between gas passage ducts with suitable duct connections.
Keksinnön perusajatuksesta ei poiketa, jos laitteisto muodostetaan siten, että lämpöä vaihtavien ja katalyyttisesti vaikuttavien pintojen osat järjestetään toisistaan 8 82390 erotetuiksi ja kutakin osaa varten järjestetään kotelo. Tässä tapauksessa voidaan osia käsitellä toisistaan riippumatta erilaisilla puhdistusaineilla ja/tai erilaisin puhdistusvälein.The basic idea of the invention is not deviated from if the apparatus is formed in such a way that the parts of the heat-exchanging and catalytically active surfaces are arranged to be separated from each other by 8 82390 and a housing is provided for each part. In this case, the parts can be treated independently with different cleaning agents and / or with different cleaning intervals.
Sama pätee myös osien jakamiseen lämpöä siirtävillä pinnoilla yhdensuuntaisesti kytketyiksi pinnoiksi, jotta näin aikaansaataisiin vuorottainen käyttökuormitus käyttämättömän osan puhdistuksen aikaansaamiseksi.The same also applies to the division of parts into surfaces connected in parallel by heat-transferring surfaces, in order to provide an alternating operating load for cleaning the unused part.
Tämän ratkaisun avulla estetään nestemäisen ammonium-vetysulfaatin (NH4HS04) muodostuminen typpioksidin pelkistysaineeksi syötetyn ammoniakin sivu- ja seuraus-reaktioista rikkitrioksidin ja veden kanssa tai rikkihapon kanssa typpioksidin selektiivisen pelkistyksen optimaalisessa lämpötila-alueessa, mikä johtaa mekaanisiin tukkeutumiin ja myös katalyyttisesti vaikuttavien pintojen myrkyttyrniseen kemiallisten reaktioiden vuoksi, käyttämällä tämän reaktion edessä reaktiota ammoniumsulfaatiksi matalimmissa lämpötiloissa. Ammoniumsulfaatti putoaa valituissa lämpötiloissa alle noin 200°C kiinteässä muodossa ja se on näin ollen helposti poistettavissa lämpöä siirtäviltä pinnoilta ja - sikäli kuin se siirtyy kaasuvirran kautta katalyyttisesti vaikuttaviin pintoihin -myös niistä - esimerkiksi puhaltamalla.This solution prevents the formation of liquid ammonium hydrogen sulfate (NH 4 HSO 4) from the side and consequent reactions of ammonia fed as a nitric oxide reducing agent with sulfur trioxide and water or with sulfuric acid in the optimum temperature range for selective reduction of nitric oxide, leading to mechanical blockages and mechanical blockages. , using the reaction to ammonium sulfate at the lowest temperatures prior to this reaction. Ammonium sulfate drops at selected temperatures below about 200 ° C in solid form and is thus easily removed from heat transfer surfaces and - as far as it passes through the gas stream to - catalytically active surfaces - also from them, for example by blowing.
Keksintöä ja siihen liittyviä etuja on seuraavassa selostettu tarkemmin yhdessä oheisen piirustuksen kanssa, joka esittää kaaviollisesti laitteistoa keksinnön mukaisen menetelmän toteuttamiseksi.The invention and the related advantages are described in more detail below together with the accompanying drawing, which schematically shows an apparatus for carrying out the method according to the invention.
Keksinnön esittämiseksi on piirustukseen kaaviollisesti kuvattu laitteisto, jossa rikinpoistolaitteen perään on järjestetty lämpöä vaihtavia ja katalyyttisesti vaikuttavia pintoja peräkkäin kytkettyihin osiin ja samalla järjestetty niille yhteiseen pyörivään kannattimeen.In order to illustrate the invention, an apparatus is schematically illustrated in the drawing, in which heat-exchanging and catalytically active surfaces are arranged behind the desulfurization device in successively connected parts and at the same time arranged on a common rotating support.
9 823909 82390
Raakakaasut joutuvat piirustuksessa esittämättä jätetystä polttolaitoksesta ja siihen liittyvistä kattilan kaasu-johdoista savukaasuesiläminittimeen 1 ja ne jäähdytetään siellä edelleen kattilailman esilämmittimen 3 sisäänmeno-lämpötilaan palamisilman esilämmittämiseksi poistokaasujen lämmön avulla, polttolaitoksesta mukana tulleiden pöly-mäisten epäpuhtauksien erottamiseksi kaasut johdetaan suodattimen 5 lävitse ja johdetaan imupuhaltimen 7 kautta kaasulämmönvaihtimeen 9. Tämän kaasulämmönvaihtimen varaajamassa, joka toimii kattilailman esilämmittimen suhteen alemmassa lämpötilassa, tarjoaa käyttöön erityisen soveltuvat lämmönsiirtopinnat lämmön ottamiseksi rikin-poistolaitteeseen 11 johdettavista raakakaasuista ja siirtää ne rikinpoistolaitteesta tuleviin ns. "puhdas-kaasuihin" sen jälkeen, kun niiden paine on kohotettu puhaltimen 13 avulla. Sen jälkeen puhdaskaasut johdetaan esittämättä jätetyn kotelon sisällä pyörivästi järjestettyyn kannattaneen 15. Tällöin kaasut menevät tämän kannattimen 15 ensimmäisen osan 15a lävitse, jossa osassa on lämpöä siirtävät pinnat, jotka vastaanottavat tällöin lämmön, samalla kun pelkistysaineen ensimmäinen osavirta syötetään haarajohdon 50 kautta. Välivyöhykkeen 15b kautta, johon syötetään toinen pelkistysaineen osa haarajohdon 52 kautta, poistokaasut joutuvat osaan 15c, johon on järjestetty katalyyttisesti vaikuttavat pinnat kaasuissa olevien typpioksidien pelkistämiseksi, ja joissa osissa kaasu lisäksi edelleen lämpenee. Kannattimesta 15 ulostulon jälkeen kaasut lämmitetään lisäpolttolaitteen 17 avulla, jolloin johdon 54 kautta voidaan syöttää pelkistysainetta, ennenkuin kaasunkäännön jälkeen kaasuissa olevat jäännöstyppioksidit pyörimisakselin suhteen vastakkaisella sektorilla osassa 15c katalyyttisesti vaikuttavien pyörivän kannattimen pintojen avulla pelkistetään. Kannattimen 15 tämän sektorin välivyöhykkeen 15b kautta kaasut joutuvat lämpöä siirtävillä pinnoilla varustettuun osaan 15a ja siirtävät läpivirratessaan 10 82390 lämpöä näille pinnoille. Kaasut jäähtyvät tällöin savutorven sisäänmenolämpötilaan ja johdetaan lopuksi savutorveen 19.The raw gases enter the flue gas preheater 1 from the combustion plant and the associated boiler gas lines not shown in the drawing and are further cooled there to the inlet temperature of the boiler air preheater 3 to preheat the combustion air by means of to the gas heat exchanger 9. The storage mass of this gas heat exchanger, which operates at a lower temperature relative to the boiler air preheater, provides particularly suitable heat transfer surfaces for taking heat from the raw gases fed to the desulfurization device 11 and transferring them to the desulfurization device. to "pure gases" after their pressure has been raised by means of a fan 13. The pure gases are then passed inside a support 15 rotatably arranged inside the housing (not shown). The gases then pass through a first part 15a of this support 15, which part has heat transfer surfaces which then receive heat, while the first partial stream of reducing agent is fed via a branch line 50. Through the intermediate zone 15b, to which the second part of the reducing agent is fed via the branch line 52, the exhaust gases enter the part 15c, in which catalytically active surfaces are arranged to reduce the nitrogen oxides in the gases, and in which parts the gas is further heated. After leaving the support 15, the gases are heated by an additional combustor 17, whereby a reducing agent can be fed through line 54 before the residual nitrogen oxides in the gases in the sector opposite to the axis of rotation in section 15c are reduced by catalytically acting rotating support surfaces. Through the intermediate zone 15b of this sector of the support 15, the gases enter the part 15a provided with heat transfer surfaces and transfer 10,82390 heat to these surfaces as they flow through. The gases are then cooled to the inlet temperature of the flue and finally led to the flue 19.
EsimerkkiExample
Imupuhaltimesta 7 joutuvat ensiksi savukaasuesilämmittimessä 1 ja kattilailman esilämmittimessä 3 jäähdytetyt ja suodattimessa 5 pölystä puhdistetut poistokaasut lämpötilassa noin 130°C märkäpesumenetelmällä toimivan rikin-poistolaitteen 11 raakakaasupuolelle eteenkytkettyyn ja puhdaskaasupuolelle peräänkytkettyyn pyörivään regene-ratiivilämmönvaihtimeen 9 ja ne jäähtyvät siinä ennen joutumista rikinpoistolaitteeseen 11 lämpötilaan 90°C. Pyörivän regeneratiivilämmönvaihtimen 9 lämpöä vastaanottavan varausmassan vastaanottama lämpö siirtyy rikin-poistolaitteesta 11 ulostuleviin puhdaskaasuihin niiden paineen kohottamisen jälkeen, jolloin ne rikinpoistolaitteen ulostulolämpötilasta 50°C lämpenevät arvoon 80°C. Tällä tavoin esikuivattuihin puhdaskaasuihin johdetaan haara-johdon 50 kautta ammoniakin osavirta pelkistävänä yhdisteenä. Lämpöä siirtävillä pinnoilla varustetun kannattimen 15 osaan 15a joutuvat kaasut lämpenevät tällöin jo i pelkistyskäsittelyn typpioksidin poistamiseksi läpikäyneistä .: kaasuista tapahtuvan lämmönsiirron vaikutuksesta lämpötilaan noin 230°C. Virtaussuunnassa arvoon 230°C kohonneissa lämpötiloissa jäännösrikkimäärä reagoi kaasuissa -ennen kaikkea rikkitrioksidi ja rikkihappo - syötetyn ammoniakin kanssa ammoniumsulfaatiksi. Edelleen arvoon 320°C kohoavissa lämpötiloissa kaasuissa olevat typpioksidit pelkistyvät osassa 15c olevien katalyyttisesti vaikuttavien pintojen ja haarajohdon 52 kautta syötettä-: vän ammoniakin osavirran avulla.The exhaust gases from the suction blower 7 first cooled in the flue gas preheater 1 and the boiler air preheater 3 and cleaned of dust in the filter 5 at a temperature of about 130 ° C are fed to the . The heat received by the heat-receiving charge mass of the rotary regenerative heat exchanger 9 is transferred to the pure gases leaving the desulphurisation device 11 after increasing their pressure, whereby they heat up from the outlet temperature of the desulfurization device to 50 ° C. In this way, a partial stream of ammonia is introduced into the pre-dried pure gases via a branch line 50 as a reducing compound. The gases entering the part 15a of the support 15 provided with heat-transfer surfaces are then heated to a temperature of about 230 ° C by the effect of heat transfer from the gases which have already undergone a reduction treatment to remove nitric oxide. At temperatures up to 230 ° C, the residual sulfur reacts with the ammonia fed in the gases - above all sulfur trioxide and sulfuric acid - to form ammonium sulphate. Further, at temperatures rising to 320 ° C, the nitrogen oxides in the gases are reduced by the catalytically active surfaces in section 15c and the partial flow of ammonia fed through branch line 52.
Peräänkytketyn polttolaitteiston 17 avulla lämmitetään ’ kaasut 350°C:een samalla, kun ammoniakkia syötetään U 82390 johdon 54 kautta kaasujen johtamiseksi pyörimisakselin suhteen vastakkaiselle sektorille uudelleen osaan 15c katalyyttisesti vaikuttaville pinnoille ja samanaikaisesti lämpötilan laskiessa arvoon 270°C. Kaasuissa vielä oleva typpioksidi pelkistyy tällöin. Kaasut luovuttavat lämpöä osassa 15a olevan varaa jamassan lämpöä siirtäviin pintoihin ja jäähtyvät tällöin savutorven sisäänmenolämpö-tilaan noin 130°C.The downstream combustor 17 heats the 'gases to 350 ° C while feeding ammonia through line U 82390 54 to re-direct the gases to the sector opposite to the axis of rotation to the catalytically active surfaces of section 15c and at the same time as the temperature drops to 270 ° C. Nitric oxide still present in the gases is then reduced. The gases transfer heat to the heat transfer surfaces of the charge mass in section 15a and then cool to an inlet temperature of the flue of about 130 ° C.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3533199 | 1985-09-18 | ||
| DE19853533199 DE3533199A1 (en) | 1985-09-18 | 1985-09-18 | METHOD AND SYSTEM FOR PURIFYING THE EXHAUST GAS FROM COMBUSTION SYSTEMS |
| EP8600432 | 1986-07-23 | ||
| PCT/EP1986/000432 WO1987001613A1 (en) | 1985-09-18 | 1986-07-23 | Process and installation for cleaning exhaust gases from furnace installations |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI872177A0 FI872177A0 (en) | 1987-05-18 |
| FI872177A7 FI872177A7 (en) | 1987-05-18 |
| FI82390B true FI82390B (en) | 1990-11-30 |
| FI82390C FI82390C (en) | 1991-03-11 |
Family
ID=6281227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI872177A FI82390C (en) | 1985-09-18 | 1987-05-18 | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER RENING AV AVGASER FRAON BRAENNVERK. |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0236343B1 (en) |
| JP (1) | JPS63500920A (en) |
| DE (2) | DE3533199A1 (en) |
| DK (1) | DK161741C (en) |
| ES (1) | ES2001789A6 (en) |
| FI (1) | FI82390C (en) |
| PT (1) | PT83379B (en) |
| WO (1) | WO1987001613A1 (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3805791A1 (en) * | 1988-02-24 | 1989-08-31 | Kraftanlagen Ag | METHOD AND PLANT FOR NICKELING THE EXHAUST GAS FROM COMBUSTION PLANTS |
| DE59202832D1 (en) * | 1991-03-04 | 1995-08-17 | Siemens Ag | Regenerative preheater and method of operating the same. |
| AT400816B (en) * | 1993-07-13 | 1996-03-25 | Integral Umwelt Und Anlagentec | Process for separating sulphur trioxide and oxides of nitrogen from flue gases |
| US7758831B2 (en) * | 2004-09-30 | 2010-07-20 | Babcock Power Environmental Inc. | Systems and methods for removing materials from flue gas via regenerative selective catalytic reduction |
| US8124017B2 (en) | 2004-09-30 | 2012-02-28 | Babcock Power Environmental Inc. | Systems and methods for high efficiency regenerative selective catalytic reduction |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0161470B1 (en) * | 1984-04-05 | 1988-07-20 | Linde Aktiengesellschaft | Process and apparatus for eliminating undesirable gaseous substances from fumes |
-
1985
- 1985-09-18 DE DE19853533199 patent/DE3533199A1/en not_active Withdrawn
-
1986
- 1986-07-23 JP JP61504045A patent/JPS63500920A/en active Pending
- 1986-07-23 DE DE8686904176T patent/DE3665985D1/en not_active Expired
- 1986-07-23 EP EP86904176A patent/EP0236343B1/en not_active Expired
- 1986-07-23 WO PCT/EP1986/000432 patent/WO1987001613A1/en not_active Ceased
- 1986-09-16 PT PT83379A patent/PT83379B/en not_active IP Right Cessation
- 1986-09-17 ES ES8601955A patent/ES2001789A6/en not_active Expired
-
1987
- 1987-05-18 DK DK251187A patent/DK161741C/en not_active IP Right Cessation
- 1987-05-18 FI FI872177A patent/FI82390C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3533199A1 (en) | 1987-03-26 |
| PT83379A (en) | 1986-10-01 |
| ES2001789A6 (en) | 1988-06-16 |
| DK161741C (en) | 1992-04-06 |
| WO1987001613A1 (en) | 1987-03-26 |
| EP0236343B1 (en) | 1989-10-04 |
| DK251187D0 (en) | 1987-05-18 |
| DE3665985D1 (en) | 1989-11-09 |
| FI82390C (en) | 1991-03-11 |
| JPS63500920A (en) | 1988-04-07 |
| FI872177A0 (en) | 1987-05-18 |
| DK161741B (en) | 1991-08-12 |
| PT83379B (en) | 1992-10-30 |
| FI872177A7 (en) | 1987-05-18 |
| EP0236343A1 (en) | 1987-09-16 |
| DK251187A (en) | 1987-05-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4678643A (en) | Apparatus for catalytic cleaning of exhaust gases from a furnace system | |
| US5814284A (en) | Plant for the reduction of nitrogen oxide in furnace waste gases | |
| CN102580706B (en) | Heat exchange type active coke purifying and generating process system and heat exchange type active coke purifying and generating process method | |
| JP4023906B2 (en) | Gas purification equipment containing nitrogen oxides | |
| US5145652A (en) | Apparatus for the removal of nitrogen burner exhaust | |
| FI83394C (en) | Process for selective removal of nitrogen oxides from exhaust gases | |
| CN106166443A (en) | For purifying the method and system of the waste gas containing nitrogen oxides | |
| US5139757A (en) | Process for the removal of nitrogen oxides from flue gases | |
| CN102580705B (en) | Comprehensive heat energy utilizing type active coke purifying and regenerating process system and active coke purifying and regenerating process method | |
| JPS62171738A (en) | Method for purifying waste gas containing nitrogen oxide andsulfur oxide from combustion apparatus | |
| FI81504B (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING, MED VILKA KVAEVEOXIDER SELEKTIVT OCH KATALYTISKT AVLAEGSNAS UR AVGASER FRAON VAERMEVERK. | |
| CN108855247A (en) | A kind of regeneration method and device of the carbon base catalyst suitable for flue gas purification system | |
| JP3025011B2 (en) | Regenerative heat exchanger | |
| FI82390B (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER RENING AV AVGASER FRAON BRAENNVERK. | |
| JP5046504B2 (en) | System and method for removing material from combustion gases by regeneration selective catalytic reduction | |
| JPH0868596A (en) | Rotary type heat transfer and heating type purifier applied to exhaust gas | |
| CN108057343A (en) | A kind of heat accumulating type selective reduction denitration device and denitrating technique | |
| CN102580707A (en) | Simple heat exchange type active carbon coke purifying and regenerating process system and active carbon coke purifying and regenerating process method | |
| CN216136995U (en) | Fuming sulfuric acid preparation facilities | |
| CZ287723B6 (en) | Waste gas treatment process and apparatus for making the same | |
| CN112023656B (en) | Semi-flue gas SNCR + SCR denitration system and process of pellet non-heating heat exchange device | |
| CN114074924A (en) | System and method for preparing sulfuric acid by regenerating sulfur-containing waste | |
| CS268668B2 (en) | Method of nitrogen oxides removal from gas current | |
| CN202438328U (en) | Active coke purification and regeneration system with comprehensive utilization of heat energy | |
| JPS63134036A (en) | Method and device for catalytically reducing toxic substance in exhaust gas |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed | ||
| MM | Patent lapsed |
Owner name: KRAFTANLAGEN AG |