ES2990228T3 - Proceso de preparación de un material de relleno de pasta cementada - Google Patents
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Abstract
1. Procedimiento de preparación de un material de relleno de pasta cementada, comprendiendo dicho material relaves de mina subterránea, un aglutinante hidráulico y agua, en donde el contenido de sólidos del material de relleno es de 70-82 % en peso, preferiblemente de 74-80 % en peso, comprendiendo el proceso los pasos de: a) proporcionar una premezcla seca, comprendiendo dicha premezcla el aglutinante hidráulico, un superplastificante y opcionalmente un agente antiespumante, b) mezclar dicha premezcla seca con los relaves de mina subterránea y agua. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)
Description
DESCRIPCIÓN
Proceso de preparación de un material de relleno de pasta cementada
Campo de la invención
La invención se refiere a un proceso de preparación de un material de relleno de pasta cementada para la industria minera, comprendiendo dicho material residuos de mina triturados, un aglutinante hidráulico y agua, en donde el contenido de sólidos del material de relleno es del 70 al 82 % en peso, preferentemente del 74 al 80 % en peso.
Antecedentes de la invención
En las operaciones mineras, se extrae un mineral y se trata para separar los elementos valiosos de la fracción no económica, la ganga. El mineral se trata tanto mecánica como químicamente y, en la mayoría de los casos, se tritura en partículas. La ganga triturada resultante se denomina residuos, que consisten en una suspensión compuesta de partículas finas, que varían del tamaño de un grano de arena fina a unos pocos micrómetros. Los residuos de mina se producen normalmente a partir del molino en forma de suspensión, que es una mezcla de partículas minerales finas y agua. Algunos productos químicos que se utilizan para extraer elementos de interés del mineral también pueden permanecer en la suspensión.
Al estar los elementos objetivo que van a extraerse a una baja concentración en el mineral, se generan grandes cantidades de residuos y es necesario que se gestionen y desechen en la mina o en una planta de procesamiento que está ubicada subterránea o por encima del suelo.
Las suspensiones de residuos convencionales tienen un contenido sólido relativamente bajo, que varía normalmente del 20 % en peso al 60 % en peso de sólidos. Para facilitar el transporte y almacenamiento de los residuos, y para reducir los costes relacionados, el contenido sólido puede aumentarse y/o pueden añadirse espesantes para reducir la separación de fases en la suspensión. Este enfoque se denomina relleno de pasta, y el material se caracteriza entonces por una densidad de pulpa, en referencia a su contenido sólido.
Una forma de almacenar residuos de mina mediante rellenado, donde un aglutinante hidráulico, lo más a menudo un cemento Portland, se mezcla con residuos de mina para preparar un relleno de pasta cementada que luego se alimenta por gravedad o se bombea al interior de cavidades no utilizadas en una mina y se deja endurecer.
Como se ha mencionado anteriormente, las suspensiones de residuos convencionales presentan un contenido sólido relativamente bajo, que varía normalmente del 20 % en peso al 60 % en peso. Para fabricar relleno de pasta cementada, es necesario deshidratar las suspensiones con espesantes y diversos tipos de prensas para aumentar el contenido sólido hasta el 70 - 82 % en peso.
El rellenado con relleno de pasta cementada que presenta un alto contenido sólido da como resultado propiedades mecánicas mejoradas del material relleno. Los escalones rellenos proporcionan estabilización del terreno y permiten la minería de los escalones adyacentes en un período de tiempo más corto en comparación con otras técnicas de rellenado, al tiempo que se reduce la cantidad de residuos para la eliminación en superficie.
La resistencia mecánica del relleno de pasta cementada puede mejorarse reduciendo el contenido de humedad de la pasta, es decir, aumentando su contenido sólido. Sin embargo, esto da como resultado un comportamiento reológico deteriorado de la pasta. Por tanto, un problema típico del material de relleno está relacionado con su transporte, más específicamente con la capacidad del material para alimentarse por gravedad o bombearse, a veces a lo largo de largas distancias, y finalmente almacenarse. Las propiedades reológicas que hacen que el material pueda bombearse a lo largo de distancias relativamente largas (a menudo varios kilómetros en operaciones mineras) son entonces características críticas.
Varias patentes divulgan unos métodos para abordar estos problemas, describiéndose algunas de ellas a continuación. Todas estas patentes tienen en común la utilización de mezclas específicas para aumentar la capacidad de bombeo de los residuos, o reducir la segregación de la fracción sólida en la suspensión. A menudo se utilizan agentes espumantes para ese propósito, ya que las burbujas que crean mejoran la capacidad de bombeo de la suspensión. Los espesantes reducen el riesgo de segregación en la suspensión.
El documento US 6297295 divulga un método para excavar partículas sólidas tales como residuos de mina, incorporar un agente espumante en la mezcla y formar después una espuma dentro de la mezcla para facilitar el transporte del material a través de tuberías o perforaciones. Además, puede añadirse posteriormente un agente antiespumante a la suspensión transportada, lo que hará que la espuma se colapse, eliminando así la mayoría de los huecos de aire del material espumado. Sin embargo, este método sigue siendo complejo de implementar en la operación minera, ya que es necesario añadir varios tipos de productos químicos en diferentes puntos del proceso.
El documento WO 2015/164943 A1 divulga un método para proporcionar un relleno para minas que comprende un aglutinante, agua y un agente espumante. El documento enseña que añadir un agente espumante tiene varias ventajas, tales como una reducción del peso del material de relleno, una reducción del consumo de agua y una mejora de su reología.
El documento EP 3110729 A1 divulga un material de relleno compuesto de residuos de mina, aglutinante cementoso y un aditivo, atalpulgita para aumentar las propiedades reológicas del material de relleno.
Drissa Outataraet al:“Effect of superplasticizers on the consistency and unconfinated compressive strength of cemented paste backfills”, Construction and Building Materials, vol. 181, 1 de agosto de 2018 (01-08-2018), páginas 59-72, Países Bajos, ISSN: 0950-0618, DOI: 10.1016/j.conbuildmat.2018.05.288 se refieren al efecto de los superplastificantes sobre la consistencia y resistencia a la compresión no confinada de rellenos de pasta cementada.
Como ya se ha mencionado, la resistencia de los materiales de relleno una vez endurecidos puede ser baja, especialmente si los residuos de mina tienen un contenido sólido relativamente bajo. Aumentar la resistencia del material de relleno endurecido es beneficioso para fines de estabilidad y durabilidad. Por otro lado, el contenido de cemento del material de relleno se mantiene normalmente en un mínimo con el fin de reducir los costes. Además, la adición de una mezcla en una cantidad muy pequeña en un relleno de pasta cementada nunca es precisa ni fácil de realizar en operaciones mineras. Esta adición requiere un equipo de dosificación especial que no se utiliza lo más a menudo en operaciones mineras convencionales. Un error en la dosificación de las mezclas, ya sea una dosificación por encima o por debajo, puede presentar un fuerte impacto sobre la fluidez del relleno de pasta cementada, conduciendo a daños en la tubería.
El propósito de la invención es proporcionar un método simple y económico para procesar residuos de mina, que también permita presentar altos valores de resistencia en el material de relleno endurecido final. Un propósito de la presente invención es remediar los problemas técnicos definidos anteriormente.
Descripción de la invención
La presente invención tiene como objetivo solucionar estos problemas proporcionando un método de preparación de un material de relleno de pasta cementada, comprendiendo dicho material residuos de mina triturados, un aglutinante hidráulico y agua, en donde el contenido de sólidos del material de relleno es del 70 al 82 % en peso, preferentemente del 74 al 80 % en peso, comprendiendo el proceso las etapas siguientes:
a) proporcionar una premezcla seca, comprendiendo dicha premezcla el aglutinante hidráulico, un superplastificante y opcionalmente un agente antiespumante,
b) mezclar dicha premezcla seca con los residuos de mina triturados y agua.
La invención se basa en la idea de proporcionar una premezcla seca que contiene las mezclas que mejoran las propiedades reológicas del material de relleno al tiempo que garantiza una resistencia suficiente del relleno una vez endurecido.
En cuanto a las propiedades reológicas, la premezcla contiene un superplastificante. Los superplastificantes son reductores de agua que son capaces de reducir el contenido de agua del agua de mezclado, para una trabajabilidad dada, en hasta un 30 % en peso del relleno de pasta cementada al tiempo que mantienen una fluidez adecuada, o que son capaces de mejorar la fluidez del material para un contenido de agua dado.
La adición de cualquier superplastificante y el proceso de transporte sobre largas distancias pueden hacer que queden atrapadas burbujas de aire en el relleno de pasta cementada. Estas burbujas de aire presentan efectos perjudiciales sobre la resistencia del relleno de pasta cementada. Con el fin de mejorar la resistencia del relleno una vez endurecido, la premezcla comprende opcionalmente un agente antiespumante. El agente antiespumante da como resultado una reducción del contenido de aire del material de relleno y, por tanto, un aumento de la densidad. En particular, la combinación de un superplastificante y un agente antiespumante es especialmente útil con el fin de disminuir la cantidad de aire que se arrastra en la mezcla como resultado de la adición del superplastificante.
En resumen, la invención mejora significativamente la fluidez y la estabilidad de material de relleno de pasta cementada de alta densidad para aplicaciones de relleno subterráneo, al tiempo que mantiene propiedades mecánicas adecuadas. La fluidez del relleno de pasta cementada es adecuada para alimentar por gravedad el relleno de pasta cementada sin tener que utilizar bombas. También permite aumentar el contenido de sólidos del material de relleno para mejorar sus propiedades mecánicas al tiempo que mantiene una fluidez compatible con la alimentación por gravedad, de modo que no se requieran bombas.
Además, una ventaja de la invención es que la premezcla está diseñada como una masa seca, de modo que puede almacenarse durante tiempos prolongados después de haberse prefabricado. En particular, proporcionar el superplastificante y opcionalmente el agente antiespumante como un componente seco de la premezcla reduce el número de componentes que van a mezclarse entre sí en el sitio de operación. De hecho, solo es necesario que se mezclen tres tipos de componentes en el sitio, concretamente la premezcla seca, los residuos de mina y agua.
Según la invención, la premezcla se proporciona en forma seca. Esto incluye realizaciones en las que el contenido de agua residual de la premezcla es de hasta el 10 % en peso, preferentemente hasta el 5 % en peso. Por ejemplo, el contenido de agua puede ser el resultado de una mezcla de un aglutinante hidráulico seco con una pequeña cantidad de superplastificante o un agente antiespumante que se proporciona en forma líquida. Tal como conoce el experto en la materia, puede mezclarse una pequeña cantidad de mezcla líquida, tal como un superplastificante o un agente antiespumante, con un aglutinante hidráulico particulado de diferentes modos con el fin de obtener una mezcla homogénea. Por ejemplo, la mezcla líquida puede añadirse al aglutinante hidráulico en la entrada de un molino, tal como un molino de bolas, en el que el aglutinante (junto con la mezcla) se tritura para obtener un polvo de aglutinante fino mezclado homogéneamente con la mezcla. Alternativamente, un portador particulado puede impregnarse con la mezcla líquida, tras lo cual el portador impregnado se mezcla con el aglutinante hidráulico.
Según una forma de realización preferida, la premezcla se proporciona en forma de polvo.
Preferentemente, el aglutinante hidráulico comprende cemento Portland.
Además, el aglutinante hidráulico puede comprender también otros componentes minerales, en particular cemento de alto horno granulado triturado, preferentemente a un contenido comprendido entre el 70 y el 90 % en peso del aglutinante hidráulico total, o cenizas volantes, preferentemente entre el 40 y el 70 % en peso del aglutinante hidráulico total.
El cemento adecuado utilizado en la invención se selecciona preferentemente de entre cementos descritos según la norma europea NF EN 197-1 de abril de 2012 o mezclas de los mismos, preferentemente cemento de los tipos CEM I, CEM II, CEM III, CEM IV o CEM V.
Desde una perspectiva de coste, es deseable minimizar el contenido de cemento en el material de relleno, sin alterar la estabilidad mecánica del material una vez endurecido. Según una realización preferida, la cantidad de premezcla seca se selecciona de modo que el material de relleno presente un contenido de aglutinante hidráulico, en particular de cemento Portland, del 2-14 % en peso, preferentemente el 3-6 % en peso.
Además de un superplastificante y opcionalmente un agente antiespumante, la premezcla puede contener también un agente estabilizante. Se utiliza preferentemente un agente modificador de la viscosidad como dicho agente estabilizante, en donde el efecto de la adición de un agente estabilizante es evitar la segregación y la exudación del material de relleno.
En cuanto a la selección de tipos específicos de superplastificante, agente antiespumante y agente estabilizante, se prevén las siguientes realizaciones preferidas.
Preferentemente, el superplastificante es una mezcla a base de fosfonato, o una mezcla a base de éter de policarboxilato. Se han logrado resultados particularmente buenos con una mezcla a base de éter de policarboxilato, que también se denomina “PCP”. El término “PCP” o “policarboxilato de polioxilo” ha de entenderse según la presente invención como un copolímero de ácidos acrílicos o ácidos metacrílicos y sus ésteres de polioxietileno (POE).
Preferentemente, la premezcla seca comprende del 0.5 al 10 % en peso, preferentemente del 1 al 6 % en peso, más preferentemente del 3 al 4 % en peso, de un superplastificante a base de éter de policarboxilato.
En cuanto al tipo específico de superplastificante a base de éter de policarboxilato, una realización preferida proporciona que el superplastificante a base de éter de policarboxilato presente una densidad de carga de > 1.5, preferentemente > 1.8, meq/g. Se encontró que el efecto potenciador de la fluidez del superplastificante a base de éter de policarboxilato puede aumentarse seleccionando tipos específicos de superplastificantes que presentan una densidad de carga relativamente alta. El experto en la materia conoce qué tipo de superplastificante seleccionar con el fin de encontrarse dentro del intervalo preferido de la densidad de carga. Si la premezcla seca comprende dos o más superplastificantes a base de éter de policarboxilato diferentes, la densidad de carga es una densidad de carga promedio, es decir, la densidad de carga de la mezcla de los superplastificantes diferentes.
Preferentemente, la premezcla seca comprende el 0.5-10 % en peso de un superplastificante a base de fosfonato.
La premezcla puede contener más de un tipo de superplastificante. En particular, la premezcla puede contener ambos, una mezcla a base de fosfonato y una mezcla a base de éter de policarboxilato.
Preferentemente, se utiliza un poliéter como dicho agente antiespumante.
Preferentemente, la premezcla seca comprende el 0.05-2%en peso de un agente antiespumante a base de poliéter.
La premezcla seca puede comprender el 0.2-2 % en peso del agente estabilizante.
Según una realización preferida, el agente estabilizante es una goma diutan.
Preferentemente, los residuos de mina presentan un contenido sólido del 70-82 % en peso, preferentemente del 74-80 % en peso.
Preferentemente, los residuos de mina son de una mina que extrae por lo menos uno de entre oro, plata, cobre, zinc, uranio, platino, paladio, níquel, berilio, cobalto, cromo, galio, indio, plomo, litio, magnesio, manganeso, molibdeno, aluminio, bario, antimonio, bismuto, tántalo, titanio, tungsteno, vanadio, zinc, hierro, diamantes, zafiros, ópalos, esmeraldas, rubíes, grafito, alejandrita, aguamarinas, espinela, topacio, cadmio, potasa, molibdeno, un elemento de tierras raras y un metal del grupo del platino.
Ejemplos
La presente invención se ilustrará ahora en más detalle mediante referencia a los siguientes ejemplos.
Materiales
Se utiliza la siguiente notación para describir las muestras utilizadas en los siguientes ejemplos:
C4 - CEM III - PD 78 - Br 5 - PCP1 4.5
Donde:
C4 es la muestra de residuos
CEM III es el aglutinante hidráulico
PD es el contenido de sólidos (también denominado densidad de pulpa) (% en peso)
Br es el contenido de aglutinante (% en peso)
PCP1 es un superplastificante
4.5 es la cantidad de PCP1 (% en peso) en el aglutinante
La densidad de pulpa corresponde al porcentaje de fracciones de sólidos en el material de relleno.
Se han sometido a prueba varios tipos de mezclas con diversas dosificaciones:
- PCP1 a PCP5 son diversos superplastificantes, descritos en detalle en la tabla a continuación,
- PE1 es un poliéter utilizado como agente antiespumante,
- DG1 es una goma diutan utilizada como estabilizador,
- PN1 es un fosfonato utilizado como superplastificante.
Se sometieron a prueba varios tipos de residuos:
- Can1, son residuos procedentes de una mina de zinc en Canadá.
- Malí, son residuos procedentes de una mina de oro en Mali.
- DRC1 son residuos procedentes de una mina de oro en DRC.
- C4 es una carga silícea que presenta una distribución de tamaño de partícula similar a la de residuos comunes.
Proceso de preparación de rellenos de pasta cementada
En el laboratorio, para los ejemplos 1 a 4, se prepararon las muestras de relleno de pasta cementada según el siguiente procedimiento:
- Se vierten residuos de mina, la premezcla seca de la invención y agua en un recipiente de 2 litros de una mezcladora de mortero.
- Se pone en marcha la mezcladora a baja velocidad (50 rpm) y, en el plazo de los primeros 30 segundos, se añade toda el agua de mezclado.
- Después de 5 minutos de mezclado, se detiene la mezcladora.
Para los ejemplos 5 y 6, se prepararon muestras de relleno de pasta cementada con una mezcladora de hormigón según el mismo procedimiento de mezclado. Esta mezcladora de hormigón estaba equipada con un recipiente de 20 litros. Se mezclaron 10 litros (alrededor de 20 kg) de relleno de pasta cementada.
Métodos de medición
Para los ejemplos 1 a 4, se midió la fluidez de la pasta justo después del mezclado y a diversos tiempos de prueba después del mezclado (hasta 2 horas) con un cono de metacrilato de metilo (MMA) de 20 mm de diámetro superior, 40 mm de diámetro inferior y 58 mm de altura. Su volumen total es de 40.3 ml. El cono se muestra en la figura 1. Se llenó el cono con una sola capa de relleno de pasta cementada. La pasta se cortó en la superficie superior con una espátula, luego se levantó el cono y se permitió que el material se extendiera sobre una placa de vidrio ligeramente húmeda.
El diámetro del relleno se midió en milímetros en dos diámetros después de la estabilización de la extensión. El valor de flujo resultante es el valor principal de las dos mediciones.
Para el ejemplo 5, se utilizó la prueba de cono de Abrams (100 / 200 mm de diámetro, 300 mm de altura) para seguir la evolución de la fluidez de la pasta en función del tiempo.
Se ha medido la resistencia a la compresión no confinada en cubos de relleno de pasta cementada de 5x5x5 cm sin escurrir a diversas edades de prueba. Los moldes se llenaron con una sola capa de relleno de pasta cementada. La superficie superior de la paste se cortó y se alisó. Se curaron los cubos en moldes a 35 °C y el 100 % de humedad relativa hasta las edades de prueba. Se rompieron las muestras a una velocidad de compresión de 2 mm/min.
La densidad de carga de los policarboxilos se define como el número de cargas presentes en el polímero. Este número se expresa en meq/g, correspondiente a los moles de cargas por gramo de polímero en el superplastificante.
La densidad de carga se mide en este caso mediante titulación electrométrica, utilizando un dispositivo de titulación automático: Titrando 808, Dosino 800 y Stirrer 801, suministrados por Metrohm. Se utiliza el software Tiamo de Metrohm para llevar a cabo la medición y el procesamiento de los datos medidos con el fin de calcular la densidad de carga.
Para medir la densidad de carga, se requieren dos titulaciones consecutivas; una primera con un ácido fuerte, tal como ácido clórico, y otra con una base fuerte, tal como hidróxido de sodio. El propósito de la primera titulación es asegurarse de que todas las cargas del polímero están protonadas. La segunda titulación permite determinar los puntos de equivalencia utilizados para el cálculo de la densidad de carga.
Se utiliza el siguiente protocolo experimental:
- Se añade una mezcla de 10 g de superplastificante a un vaso de precipitados, y se diluye con 70 ml de agua desionizada,
- la mezcla se agita continuamente utilizando una barra magnética y un agitador,
- se coloca el electrodo de pH, calibrado antes de la medición, en la disolución y mide continuamente el pH, - se añade lentamente una disolución de ácido clórico 0.1 N /- 0.2 % a la mezcla y se mide el pH en función del volumen de dicha disolución añadida,
- se añade lentamente una disolución de hidróxido de sodio 0.1 N /- 0.2 % a la mezcla y se mide el pH en función del volumen de dicha disolución añadida.
El dispositivo de titulación calcula entonces la densidad de carga del polímero representando gráficamente el pH medido en función del volumen de hidróxido de sodio, y determinando los dos puntos de equivalencia Veq<1>y Veq<2>. La densidad de carga se calcula finalmente utilizando el software Tiamo, utilizando las siguientes fórmulas matemáticas:
C D = [ N a O H ] . ( V e q 2 - V e q i ) / M p c p
Donde:
- CD es la densidad de carga (en meq/g),
- [NaOH] es la concentración de hidróxido de sodio en la disolución añadida (en mol/l),
- Veq1 y Veq2 son los dos puntos de equivalencia (en l),
- MPCP es el peso de policarboxilato en el superplastificante (en g de polímero seco).
Ejemplo 1 - Flujo de materiales de relleno de referencia
Sin que se utilice ninguna mezcla, los materiales de rellenos hechos de C4 o los residuos Can1 o Mal1 tienen bajos valores de flujo.
Ejemplo 2 - Flujo de materiales de relleno con plastificantes, sin ningún estabilizador
El mejor flujo se obtiene con mezclas de PCP, a una dosificación del 3.5 % en peso de la cantidad de aglutinante, en este caso un CEM III. La mezcla de fosfonato PN1 requiere dosificaciones superiores para que sea eficaz, es decir, un 2.5 % en peso.
A partir de este ejemplo, PCP1 es una mezcla preferida.
Ejemplo 3 - Flujo de materiales de relleno con plastificantes y con un estabilizador
La adición de PCP4 al 1 % en peso y DG1 al 0.5 % en peso es suficiente para multiplicar la fluidez en más de dos, mientras que una mezcla del 4.5 % en peso de PCP2 y el 10 % en peso de PCP3 y el 0.5 % en peso de DG1 da como resultado solo dos veces la fluidez en comparación con la referencia. PCP4 solo es capaz de lograr un mejor rendimiento que la combinación de PCP2 y PCP3. A partir de este ejemplo, se prefiere PCP4 sobre PCP2 y PCP3 para esta invención.
Ejemplo 4 - Flujo de materiales de relleno con diversas mezclas
Con un 2.5%en peso de PCP5, la fluidez del material de relleno de pasta cementada se multiplica por casi tres. La adición de un 0.1 % en peso de PE1 mejora adicionalmente el flujo.
Este ejemplo muestra que los plastificantes a base de éter de policarboxilato son particularmente adecuados para la invención, utilizados solos. La adición de un agente antiespumante aumenta adicionalmente el flujo.
La adición de PCP aumenta la cantidad de aire arrastrado en el material de relleno de pasta cementada y penaliza los rendimientos mecánicos. PE1 es un agente antiespumante añadido para limitar este efecto negativo. Sin embargo, resulta sorprendente que la adición de un agente antiespumante aumenta la fluidez, puesto que el aire arrastrado promueve habitualmente la fluidez de modo que se habría esperado que la adición del agente antiespumante presente un efecto negativo sobre la fluidez.
Ejemplo 5 - Evolución del flujo a lo largo del tiempo
La fluidez del material de relleno de pasta cementada en función del tiempo disminuye, tal como se muestra en la figura 2. Sin embargo, la adición de PCP5 mejora el flujo suficientemente como para permitir el transporte del material de relleno de pasta cementada durante una duración de 120 minutos.
Por tanto, PCP 5 es particularmente adecuado para esta invención. Se supone que la alta densidad de carga de PCP 5 contribuye al aumento de fluidez.
Ejemplo 6 - Impacto de las mezclas sobre las propiedades mecánicas de los rellenos
La adición de PCP5 y PE1 mejora significativamente la resistencia mecánica tanto a corto como a medio plazo, mientras que PCP4 no mejora la resistencia, tal como se muestra en la figura 3.
Claims (16)
1. Proceso de preparación de un material de relleno de pasta cementada, comprendiendo dicho material residuos de mina triturados, un aglutinante hidráulico y agua, en el que el contenido de sólidos del material de relleno es del 70 al 82 % en peso, preferentemente del 74 al 80 % en peso, comprendiendo el proceso las etapas siguientes: a) proporcionar una premezcla seca, comprendiendo dicha premezcla el aglutinante hidráulico, un superplastificante y opcionalmente un agente antiespumante,
b) mezclar dicha premezcla seca con los residuos de mina triturados y agua.
2. Proceso según la reivindicación 1, en el que la premezcla se proporciona en forma de polvo.
3. Proceso según la reivindicación 1 o 2, en el que el aglutinante hidráulico comprende cemento Portland.
4. Proceso según la reivindicación 1, 2 o 3, en el que el aglutinante hidráulico comprende cemento de alto horno granulado triturado en un contenido comprendido entre el 70 y el 90 % en peso del aglutinante hidráulico total, o cenizas volantes preferentemente entre el 40 y el 70 % en peso del aglutinante hidráulico total.
5. Proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en el que la cantidad de premezcla seca se selecciona de modo que el material de relleno presente un contenido de aglutinante hidráulico, en particular de cemento Portland, del 2 al 14 % en peso, preferentemente del 3 al 6 % en peso.
6. Proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en el que la premezcla seca comprende adicionalmente un agente estabilizante.
7. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en el que el superplastificante es una mezcla a base de fosfonato, o una mezcla a base de éter de policarboxilato.
8. Proceso según la reivindicación 7, en el que la premezcla seca comprende del 0.5 al 10 % en peso, preferentemente del 1 al 6 % en peso, más preferentemente del 3 al 4 % en peso, de un superplastificante a base de éter de policarboxilato.
9. Proceso según la reivindicación 7 u 8, en el que el superplastificante a base de éter de policarboxilato presenta una densidad de carga de > 1.5, preferentemente > 1.8, meq/g.
10. Proceso según la reivindicación 7, en el que la premezcla seca comprende del 0.5 al 10 % en peso de un superplastificante a base de fosfonato.
11. Proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10, en el que se utiliza un poliéter como dicho agente antiespumante.
12. Proceso según la reivindicación 11, en el que la premezcla seca comprende del 0.05 al 2 % en peso de un agente antiespumante a base de poliéter.
13. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 6 a 12, en el que el agente estabilizante es una goma diutan.
14. Proceso según una cualquiera de las reivindicaciones 6 a 13, en el que la premezcla seca comprende del 0.2 al 2 % en peso del agente estabilizante.
15. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 14, en el que los residuos de mina presentan un contenido sólido del 70 al 82 % en peso, preferentemente del 74 al 80 % en peso.
16. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 15, en el que los residuos de mina son de una mina que extrae por lo menos uno de entre oro, plata, cobre, zinc, uranio, platino, paladio, níquel, berilio, cobalto, cromo, galio, indio, plomo, litio, magnesio, manganeso, molibdeno, aluminio, bario, antimonio, bismuto, tántalo, titanio, tungsteno, vanadio, zinc, hierro, diamantes, zafiros, ópalos, esmeraldas, rubíes, grafito, alejandrita, aguamarinas, espinela, topacio, cadmio, potasa, molibdeno, un elemento de tierras raras y un metal del grupo del platino.
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