ES2584065T3 - Dispositivo de tobera para un horno para el tratamiento térmico de un producto plano de acero y horno equipado con un dispositivo de tobera de este tipo - Google Patents
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Abstract
Dispositivo de tobera para un horno (100) para el tratamiento térmico de un producto plano de acero (B), con un tubo de suministro (2, 12, 22, 32, 42) central en el que están previstas al menos una boca de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) y una conexión de alimentación (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') para la conexión del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) a un suministro de gas, que alimenta al dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) un gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que circula por el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) y que sale de la al menos una boca de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c), presentando el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) una primera sección (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) en la que tiene una menor sección transversal efectiva de boca de tobera (Q, Qa, Qk) que en una segunda sección (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) que, visto en el sentido de circulación del gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que partiendo de la respectiva conexión de alimentación (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') circula por el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41), está dispuesta más lejos de la conexión de alimentación (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') correspondiente, caracterizado porque la suma de las secciones transversales de boca efectivas de todas las bocas de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) es inferior o igual a la mitad de la sección transversal del tubo de suministro (2, 12, 22, 32).
Description
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DESCRIPCION
Dispositivo de tobera para un horno para el tratamiento termico de un producto plano de acero y horno equipado con un dispositivo de tobera de este tipo
La invencion se refiere a un dispositivo de tobera para un horno para el tratamiento termico de un producto plano de acero segun el preambulo de la reivindicacion 1. Los dispositivos de tobera de este tipo se dieron a conocer por ejemplo por los documentos GB670.337A o US2004/0121697A1.
Asimismo, la invencion se refiere a un horno para el tratamiento termico de un producto plano de acero, comprendiendo el horno al menos una zona de horno por la que el producto plano de acero que ha de ser tratado pasa a traves de un trayecto de transporte bajo una atmosfera de zona con una composicion determinada. En la zona del horno esta previsto un dispositivo de tobera que a traves de al menos una conexion de alimentacion esta conectado a un suministro de gas que alimenta al dispositivo de tobera un gas que forma la atmosfera de zona.
En la construccion de carrocenas de automovil se usan productos planos de acero laminados en caliente o en fno, tales como flejes de acero o chapas de acero.
Son multiples los requerimientos que se exigen de este tipo de productos planos de acero. Por una parte, deben poder deformarse bien y, por otra parte, deben tener una alta resistencia. La alta resistencia se consigue anadiendo al hierro determinados componentes de aleacion, tales como Mn, Si, Al y Cr. Para la proteccion contra la corrosion, los productos planos de acero aleados de esta manera se proveen de un revestimiento de proteccion metalico. Para ello, como procedimiento especialmente economico para el uso a gran escala se ha acreditado el recubrimiento por inmersion en bano fundido, en el que el producto plano de acero correspondiente pasa en paso continuo por un bano de masa fundida y durante ello es provisto de un revestimiento basado en Zn o Al.
Posibilidades de realizar un recubrimiento por inmersion en bano fundido de este tipo de manera especialmente efectiva en la practica se describen por ejemplo en el documento EP2010690B1. Los procedimientos conocidos tienen en comun que, antes de la inmersion en el bano de masa fundida, el producto plano de acero se somete a un tratamiento termico durante el que su superficie se pone en un estado que garantiza una adhesion optima del revestimiento metalico aplicado durante el recubrimiento por inmersion en bano fundido.
Una variante de un tratamiento termico de este tipo preve que el fleje que ha de ser recubierto pasa por un precalentador calentado (DFF = Direct Fired Furnace) en el que por medio de los quemadores de gas que actuan directamente sobre el producto plano de acero se puede generar un potencial de oxidacion en la atmosfera que rodea el fleje. El potencial de oxfgeno elevado conduce a una oxidacion del hierro en la superficie del fleje. En un trayecto de horno siguiente se reduce la capa de oxido de hierro formada de esta manera. Dado que el espesor de la capa de oxido de hierro depende directamente del tiempo que el producto plano de acero esta expuesto a la atmosfera oxidante, resulta problematico en la practica el ajuste selectivo del espesor de capa de oxido en la superficie del fleje. Como consecuencia del espesor de capa relativamente diffcil de ajustar exactamente, durante la reduccion subsiguiente de la capa de oxido bajo una atmosfera reductora resulta la dificultad de garantizar una consistencia claramente definida de la superficie del fleje. Sin embargo, una consistencia desfavorable de la superficie puede conducir a su vez a problemas de adhesion del revestimiento a la superficie del fleje.
En lmeas modernas de recubrimiento por inmersion en bano fundido con un precalentador RTF (RTF = Radiant Tube Furnace), al contrario de los hornos del tipo DFF, no se emplean quemadores abiertos calentados por gas. En las instalaciones RTF mas bien el tratamiento de recocido completo del fleje se realiza bajo una atmosfera de gas protector. Sin embargo, durante un tratamiento de recocido de este tipo de un fleje de acero con componentes de aleacion mas elevados, estos componentes de aleacion pueden difundirse a la superficie del fleje y formar oxidos no reductibles. Estos oxidos entorpecen un recubrimiento impecable con zinc y/o aluminio en bano fundido.
Por el documento DE68912243T2 se dio a conocer un procedimiento para el recubrimiento continuo por inmersion en caliente de un fleje de acero con aluminio, en el que el fleje se calienta en un horno de paso continuo. En una primera zona se eliminan impurezas de la superficie. Para ello, la atmosfera del horno tiene una temperatura muy alta. Pero debido a que el fleje pasa por esta zona a alta velocidad se calienta solo aproximadamente a la mitad de la temperatura de la atmosfera. En la segunda zona siguiente que esta bajo gas protector, el fleje se calienta a la temperatura del material de recubrimiento.
Ademas, por el documento DE69507977T2 se dio a conocer un procedimiento de recubrimiento por inmersion en caliente en dos etapas de un fleje de aleacion de acero que contiene cromo. Segun este procedimiento, el fleje se recuece en una primera etapa para obtener en la superficie del fleje un enriquecimiento de hierro. A continuacion, el fleje se calienta en una atmosfera no oxidante a la temperatura del metal de recubrimiento.
Por el documento JP02285057A ademas se dio a conocer el modo de galvanizar un fleje de acero en un procedimiento de varias etapas. Para ello, el fleje limpiado previamente se trata en una atmosfera no oxidante a una temperatura de aproximadamente 820 °C. Despues, el fleje se trata aproximadamente entre 400 °C y 700 °C en una atmosfera debilmente oxidante antes de reducirse en su superficie en una atmosfera reductora. Finalmente, el bano enfriado a aproximadamente entre 420 °C y 500 °C se galvaniza de manera habitual
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Finalmente, por el documento US2010/0173072A1 se dio a conocer un procedimiento para el tratamiento termico de un producto plano de acero en un horno de paso continuo, en el que el producto plano de acero que ha de ser tratado respectivamente se somete a una atmosfera de gas oxidante que se insufla a la zona correspondiente del horno mediante tubos de chorro o tubos de dosificacion provistos de taladros.
En la variante de tubo de chorro descrita en el documento US2010/0173072A1, al tubo de chorro corre un gas de combustion al que se anade un gas o una mezcla de gases que regula la atmosfera del horno o su punto de rodo. Por los taladros del tubo de chorro, ademas de gases de efecto oxidante pueden entrar al interior del horno monoxido de carbono o dioxido de carbono, lo que puede conducir a una carburacion del material y por tanto a una alteracion de las caractensticas del material. Ademas, en esta variante, la atmosfera debe concebirse en funcion de la carga del horno, porque a traves del gas de combustion se regula la temperatura del espacio del horno y el calentamiento completo del material, es decir un proceso dependiente del espesor.
En cambio, en la variante de tubo de dosificacion igualmente conocida ya por el documento US2010/0173072A1 se usa un dispositivo de tobera constituido por un tubo trenzado o ranurado que esta conectado a un suministro de gas que suministra una mezcla de gas exenta de carbono. Esta variante evita las desventajas de la introduccion de gases de combustion a la atmosfera del horno, pero en la practica presenta la desventaja de que es insuficiente la homogeneidad de la reaccion de gas de recocido / metal en la zona de horno correspondiente. Esto se refiere no solo a la distribucion del medio de oxidacion a lo largo del ancho del producto plano de acero, sino tambien a la distribucion del medio de oxidacion dentro de las zonas de horno correspondientes. Asf, en el entorno directo del dispositivo de tobera se puede producir una fuerte oxidacion, mientras que en un lugar mas alejado es demasiado bajo el potencial de oxidacion: Por lo tanto, pese a sus ventajas fundamentales, tambien en caso del uso de un dispositivo de tobera del tipo conocido por el documento US2010/0173072A1 resultan defectos de recubrimiento.
Ante el trasfondo del estado de la tecnica descrito anteriormente, la invencion tema el objetivo de proporcionar con medios sencillos un dispositivo de tobera y un horno provisto de un dispositivo de tobera de este tipo, con los que se pudieran garantizar resultados optimamente homogeneos del tratamiento termico correspondiente.
En cuanto al dispositivo de tobera, este objetivo se consigue segun la invencion porque el dispositivo de tobera presenta las caractensticas indicadas en la reivindicacion 1.
En cuanto al horno de tratamiento termico, en cambio, la invencion consigue el objetivo indicado anteriormente porque un horno de este tipo presenta las caractensticas indicadas en la reivindicacion 14.
Formas de realizacion ventajosas de la invencion se indican en las reivindicaciones dependientes y se describen a continuacion al igual que la idea general de la invencion.
Un dispositivo de tobera segun la invencion para un horno para el tratamiento termico de un producto plano de acero esta equipado con un tubo de suministro central en el que estan previstas al menos una boca de tobera y una conexion de alimentacion para la conexion del dispositivo de tobera a un suministro de gas que alimenta al dispositivo de tobera un gas que circula por el dispositivo de tobera y sale por la al menos una boca de tobera.
Un dispositivo de tobera segun la invencion presenta una primera seccion en la que tiene una menor seccion transversal efectiva de boca de tobera que en una segunda seccion que, visto en el sentido de circulacion del gas que partiendo de la conexion de alimentacion correspondiente circula por el dispositivo de tobera, esta dispuesta mas lejos de la conexion de alimentacion correspondiente.
La configuracion de un dispositivo de tobera segun la invencion tiene en consideracion el hecho de que la presion del gas introducido en el dispositivo de tobera desciende a medida que aumenta la distancia de la conexion de alimentacion. Segun la invencion, esta cafda de presion se compensa porque la superficie de seccion transversal de salida de la al menos una boca de tobera del dispositivo de tobera aumenta a medida que aumenta la distancia con respecto a la conexion de alimentacion asignada. De manera optima, el aumento de las bocas de tobera se realiza de forma directamente proporcional a la cafda de presion en el tubo que lleva gas que suministra a las bocas de tobera del dispositivo de tobera.
Un suministro siempre suficiente a las bocas de tobera existentes respectivamente de un dispositivo de tobera, con un impulso suficientemente alto de los chorros de gas que salen por las bocas de tobera existentes respectivamente, se garantiza porque segun la invencion la suma de las superficies de boca de todas las bocas de tobera es menor o igual a la mitad de la seccion transversal del tubo de suministro.
La concepcion de la geometna del tubo de dosificacion segun la invencion mejora considerablemente la homogeneidad de la alimentacion del medio oxidativo por la optimizacion de la corriente de entrada a la zona de horno. Esto es valido tanto en lo que se refiere al ancho del fleje de acero, como para la distribucion del medio oxidativo dentro de la zona de horno correspondiente. Esto vuelve a reducir errores de recubrimiento y aumenta la robustez del proceso.
Cuando en el presente texto se habla de gas, se refiere a cualquier gas puro y cualquier mezcla de gases adecuados para producir el fin al que se aspira con el tratamiento termico bajo la atmosfera de zona. En la practica,
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pueden ser gases con un comportamiento inerte con respecto al producto plano de acero correspondiente que ha de ser tratado, o bien, pueden ser gases que a las temperaturas existentes respectivamente en la zona de horno produzcan una reaccion determinada en la superficie del producto plano de acero. Entre los gases usados tipicamente en la practica figuran mezclas de gas de efecto reductor con respecto a determinados elementos de aleacion del producto plano de acero, por ejemplo mezclas de nitrogeno e hidrogeno, mezclas de gas que deben causar una oxidacion de la superficie del producto plano de acero, como por ejemplo mezclas de gas de N2-H2-O2, o nitrogeno solo si el producto plano de acero no debe aislarse frente a gases reactivos del entorno durante el calentamiento.
Un dispositivo de tobera segun la invencion presenta al menos una boca de tobera, a traves de la que se insufla respectivamente un chorro de gas a la zona del horno asignada al dispositivo de tobera. En caso de que el dispositivo de tobera presente una boca de tobera que se extiende en la direccion longitudinal del dispositivo de tobera al menos a lo largo de una parte principal de la longitud del tubo de suministro, dicha boca de tobera de manera ventajosa esta realizada en forma de ranura y orientada igualmente transversalmente con respecto al trayecto de transporte. Tambien en este caso, la boca de tobera correspondiente presenta al menos dos secciones dispuestas de forma contigua, de las que la seccion del dispositivo de tobera dispuesta mas cerca de la conexion de alimentacion asignada, visto en el sentido de circulacion del gas que circula por el dispositivo de tobera, tiene una menor seccion transversal efectiva de boca de tobera que la seccion del dispositivo de tobera dispuesta mas lejos de la conexion de alimentacion correspondiente.
Evidentemente, la variante de la invencion, descrita anteriormente, comprende la posibilidad de que la seccion transversal efectiva de la boca de tobera realizada como tobera ranurada se ensanche continuamente visto en el sentido de circulacion del gas que circula por el tubo de suministro. En caso de este ensanchamiento que aumenta continuamente, la boca de tobera ranurada presenta por tanto un numero ilimitado de secciones contiguas, de las que la seccion mas alejada de la conexion de alimentacion, visto en el sentido de circulacion del gas, posee una mayor seccion transversal de boca que la que esta dispuesta mas cerca de la conexion de alimentacion.
Segun otra variante de la invencion, el dispositivo de tobera presenta respectivamente mas de una boca de tobera, y visto en el sentido de circulacion del gas que circula por el dispositivo de tobera existen al menos dos secciones dispuestas de forma contigua una respecto a otra, de las que en la seccion del dispositivo de tobera dispuesta mas cerca de la conexion de alimentacion asignada, la seccion transversal efectiva de boca de tobera de la al menos una boca de tobera existente allf respectivamente es menor que la seccion transversal efectiva de boca de tobera de la al menos una boca de tobera que existe en la seccion del dispositivo de tobera que esta dispuesta mas lejos de la conexion de alimentacion correspondiente.
Una homogeneidad optima de los chorros de gas que salen por las bocas de tobera se puede conseguir porque el diametro de boca aumenta en el sentido de circulacion del gas de una boca de tobera a otra boca de tobera, de manera que las bocas de tobera dispuestas de forma contigua presentan siempre diametros de boca distintos.
En la practica, el gasto de fabricacion relacionado con este aumento continuo de las secciones transversales de las bocas de tobera se puede reducir de tal forma que aunque esten previstas varias bocas de tobera, a cada seccion del dispositivo de tobera se asignan evidentemente tambien dos o mas bocas de tobera con la misma seccion transversal de boca reunidas formando un grupo. En este caso, no se distingue cada boca de tobera de la siguiente boca de tobera contigua, en cuanto al tamano de su seccion transversal de boca. Mas bien, solo aquella boca de tobera que esta asignada a un lfmite de la seccion correspondiente presenta un tamano de seccion transversal distinto a la boca de tobera, asignada al mismo lfmite, de la otra seccion adyacente.
Por consiguiente, otra forma de realizacion de la invencion importante para la practica preve que en caso de existir varias bocas de tobera, las bocas de tobera estan dispuestas de forma distribuida unas al lado de otras en el sentido longitudinal del dispositivo de tobera y que la boca de tobera que, visto en el sentido de circulacion del gas que circula por el dispositivo de tobera, se encuentra en la seccion del dispositivo de tobera dispuesta mas cerca de la conexion de alimentacion es mas pequena que la boca de tobera que se encuentra en la seccion del dispositivo de tobera dispuesta mas lejos de la conexion de alimentacion correspondiente.
La homogeneidad en cuanto a la distribucion del espacio asf como en cuanto al caudal de gas que sale por cada seccion del dispositivo de tobera tambien se puede fomentar si las bocas de tobera estan dispuestas de forma distribuida unas al lado de otras en el sentido longitudinal del dispositivo de tobera y si la distancia entre las bocas de tobera contiguas disminuye a medida que aumenta la distancia con respecto a la conexion de alimentacion asignada, visto en el sentido de circulacion del gas que circula por el dispositivo de tobera. En este caso, las bocas de tobera en las secciones del dispositivo de tobera mas alejadas de la conexion de alimentacion estan dispuestas en promedio de forma mas estrecha que en las secciones mas cercanas a la conexion de alimentacion.
De esta manera, suponiendo que las secciones transversales de boca son identicas o aumentan a medida que aumenta la distancia con respecto a la conexion de alimentacion asignada, resulta en total por cada seccion del dispositivo de tobera una creciente seccion transversal de boca. Suponiendo secciones, cuya longitud de secciones del dispositivo de tobera, medida en el sentido de circulacion del gas que circula por el dispositivo de tobera, es identica, especialmente en caso de que las bocas de tobera tengan respectivamente un tamano identico de seccion
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transversal de boca, en la seccion del dispositivo de tobera dispuesta mas cerca de la conexion de alimentacion asignada, visto en el sentido de circulacion del gas que circula por el dispositivo de tobera, existen menos bocas de tobera que en la seccion del dispositivo de tobera que esta mas alejada de la conexion de alimentacion correspondiente. La ventaja de esta configuracion consiste en que el dispositivo de tobera segun la invencion se puede fabricar de forma especialmente sencilla. Esto es valido especialmente si las bocas de tobera estan formadas por insertos de tobera identicos prefabricados por separado.
Si en el espacio del horno deben producirse de forma selectiva corrientes de gas determinadas o si teniendo en consideracion las condiciones constructivas correspondientes se deben compensar obstaculos de circulacion, para ello, en al menos dos secciones contiguas del dispositivo de tobera, los chorros de gas emitidos en la zona de una seccion pueden ser distintas a los chorros de gas emitidos en la seccion contigua. Con la ayuda de una orientacion correspondiente de las bocas de tobera se puede producir por ejemplo una corriente principal y una corriente secundaria, de las que la corriente principal cubre el material transportado por el horno, mientras que la corriente secundaria se puede utilizar para proteger la zona correspondiente del horno en el sentido de una corriente de bloqueo contra la entrada de una atmosfera ajena.
Otra mejora de la distribucion de los chorros de gas que salen del dispositivo de tobera segun la invencion, dentro de la zona correspondiente del horno, tambien se puede conseguir si en al menos una seccion del dispositivo de tobera las bocas de tobera estan dispuestas en dos o varias filas que se extienden visto en el sentido de circulacion del gas que circula por el dispositivo de tobera. Diferentes chorros de gas y una distribucion optima de los chorro de gas en el espacio se consiguen si los chorros de gas que salen por las bocas de tobera de una fila estan orientados de manera distinta a los chorros de gas que salen por las bocas de tobera de la otra fila.
La conexion de alimentacion de un dispositivo de tobera segun la invencion se dispone respectivamente de tal forma que el gas entrante se distribuya de la forma mas homogenea posible en el tubo de suministro del dispositivo de tobera. Segun una primera forma de realizacion, para este fin, la conexion de alimentacion esta dispuesta centralmente con respecto a la longitud del tubo de suministro. El gas que entra en el tubo de suministro se distribuye entonces de forma aproximadamente automatica a parte iguales entre las dos zonas del tubo de suministro que parten lateralmente del centro, de manera que con poco esfuerzo queda garantizada una distribucion homogenea del gas entre las zonas correspondientes.
Alternativamente o adicionalmente tambien es posible realizar la alimentacion de gas a traves de una conexion de alimentacion dispuesta en uno de los extremos del tubo de suministro. Un suministro optimamente homogeneo a todas las bocas de tobera del dispositivo de tobera se puede conseguir si en cada extremo del tubo de suministro esta prevista una conexion de alimentacion propia. En este caso, desde cada extremo del tubo de suministro circula gas al dispositivo de tobera, de manera que dentro del tubo de suministro existen corrientes de gas orientadas una hacia otra que se encuentran aproximadamente en el centro del tubo. De esta manera, se suministra de manera segura una cantidad de gas suficiente tambien a las bocas de tobera dispuestas en el centro del tubo de suministro que en esta forma de realizacion estan mas alejadas de las conexiones de alimentacion.
Una alta energfa cinetica y por tanto una mezcla especialmente buena de los chorros de gas emitidos respectivamente a traves del dispositivo de tobera con la atmosfera existente en la zona de horno correspondiente se puede conseguir si, visto en seccion transversal, las bocas de tobera se estrechan conicamente partiendo respectivamente del espacio interior del tubo de suministro en direccion a su superficie exterior. Por el estrechamiento se acelera la corriente de gas que circula respectivamente por las bocas de tobera y entra con un alto impulso como chorro de gas concentrado en la atmosfera existente en la zona correspondiente del horno con la que se mezcla intensamente a causa de su energfa de circulacion propia. El impulso del chorro de gas se beneficia de que el canal de tobera presenta en la zona de su abertura de entrada una gran seccion transversal que reduce las perdidas de circulacion durante la entrada del gas a la tobera.
Un horno segun la invencion para el tratamiento termico de un producto plano de acero comprende al menos una zona de horno por la que el producto plano de acero que ha de ser tratado pasa en un trayecto de transporte bajo una atmosfera de zona con una composicion determinada, estando previsto en la zona de horno un dispositivo de tobera realizado segun la invencion y dispuesto transversalmente con respecto al trayecto de transporte del producto plano de acero, que esta conectado a traves de al menos una conexion de alimentacion a un suministro de gas que alimenta al dispositivo de tobera un gas que forma la atmosfera de zona. Tfpicamente, el horno segun la invencion es un horno del tipo RTF que esta calentado de forma indirecta.
Un ajuste especialmente exacto de la atmosfera del horno y de su punto de rodo se puede conseguir si el suministro de gas del horno comprende un dispositivo mezclador para la mezcla previa y la humectacion opcional del gas.
Los dispositivos de tobera realizados segun la invencion se pueden aplicar de manera especialmente ventajosa en horno que comprenden varias zonas de horno situadas unas a continuacion de otras por las que pasa sucesivamente el producto plano de acero que ha de ser tratado, estando asignado a cada zona de horno respectivamente al menos un dispositivo de tobera realizado segun la invencion. Como ya se ha explicado anteriormente, los dispositivos de tobera pueden estar realizados de tal forma que produzcan una corriente principal y al menos una corriente secundaria que se usa como corriente de bloqueo para aislar la zona de horno
correspondiente contra la entrada de atmosfera ajena.
El dispositivo de tobera segun la invencion resulta especialmente adecuado para el uso en un horno de paso continuo calentado de forma indirecta, en el que se somete a un tratamiento termico un producto plano de acero que pasa en una secuencia continua por una zona de calentamiento en la que el producto plano de acero se calienta 5 bajo una atmosfera de calentamiento a una temperatura de destino situada dentro de un intervalo de temperatures de destino, y por una zona de mantenimiento en la que el producto plano de acero se mantiene bajo una atmosfera de mantenimiento a una temperatura de mantenimiento situada dentro del intervalo de temperaturas de destino, y para el mantenimiento de la atmosfera de calentamiento y de la atmosfera de mantenimiento se conduce una corriente de mezcla de gas a la zona de calentamiento y la zona de mantenimiento, a traves de al menos un 10 dispositivo de tobera segun la invencion.
A continuacion, la invencion se describe en detalle con la ayuda de ejemplos de realizacion. Muestran respectivamente esquematicamente y no a escala:
la figura 1 la figura 2 15 la figura 3 la figura 4 la figura 4a
la figura 4b
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la figura 4c
la figura 5 la figura 6
un primer dispositivo de tobera en alzado lateral; un segundo dispositivo de tobera en alzado lateral; un tercer dispositivo de tobera en alzado lateral; un cuarto dispositivo de tobera en alzado lateral;
el dispositivo de tobera segun la figura 4 en una seccion a lo largo de la lrnea de seccion X-X representada en la figura 4;
el dispositivo de tobera segun la figura 4 en una seccion a lo largo de la lrnea de seccion Y-Y representada en la figura 4;
el dispositivo de tobera segun la figura 4 en una seccion a lo largo de la lrnea de seccion Z-Z representada en la figura 4;
un quinto dispositivo de tobera en alzado lateral;
un esquema de un horno de paso para el tratamiento termico de un fleje de acero.
25 El dispositivo de tobera 1 representado en la figura 1, realizado a modo de una barra de toberas, comprende un tubo de suministro 2 central que presenta una seccion transversal circular y que esta cerrado de forma estanca en un lado frontal 3, mientras que en su lado frontal 4 opuesto esta dispuesta una conexion de alimentacion 5 a traves de la que se conduce una corriente de gas G1 al tubo de suministro 2.
En el tubo de suministro 2 estan moldeadas en el sentido de circulacion S de la corriente de gas G1 que circula en el 30 tubo de suministro 2 bocas de tobera 6a a 6K dispuestas unas al lado de otras, cuyos puntos centrales de boca se encuentran en una lrnea orientada coaxialmente con respecto al eje longitudinal XL del tubo de suministro 2. Las bocas de tobera 6a a 6k estan posicionadas respectivamente a las mismas distancias unas respecto a otras, pero presentan respectivamente secciones transversales de boca Q distintas que aumentan paso a paso en el sentido de circulacion S. Por lo tanto, la boca de tobera 6a posicionada mas cerca de la conexion de alimentacion 5 presenta la 35 menor seccion transversal de boca Qa, mientras que la boca de tobera 6k mas alejada del conexion de alimentacion 5, visto en el sentido de circulacion S, tiene la mayor seccion transversal de boca Qk, y cada una de las bocas de tobera 6a a 6j tiene una menor seccion transversal de boca que la siguiente boca de tobera 6b a 6j mas cercana visto en el sentido de circulacion S. De esta manera, como resultado, se consigue que la suma de las secciones transversales de boca efectivas Qa a Qk de las bocas de tobera 6a a 6k, correspondientes a secciones de longitud 40 LA1 a LA6 iguales del tubo de suministro, aumenta de seccion de longitud LA1 a LA5 a seccion de longitud LA2 a LA6 en el sentido de circulacion S, partiendo de la seccion de longitud LA1 a LA6 asignada a la conexion de alimentacion 5.
Tambien el dispositivo de tobera 11 representado en la figura 2, igualmente realizado a modo de una barra de toberas, comprende un tubo de suministro 12 central de seccion transversal circular que aqrn sin embargo esta 45 cerrado por sus dos lados frontales 13, 14. En el tubo de suministro 12 esta prevista una conexion de alimentacion 15 central que esta orientada centralmente con respecto a la longitud L del tubo de suministro 13 y a traves de la que una corriente de gas G2 circula al tubo de suministro 12 en un sentido de circulacion S2 orientado perpendicularmente con respecto al eje longitudinal XL del tubo de suministro 12. En la pared del tubo de suministro 12, opuesta a la conexion de alimentacion 15, la corriente de gas G2 se divide en corrientes parciales de gas G2a, 50 G2b aproximadamente igual de grandes, de las que una circula en un sentido de circulacion S2a orientado coaxialmente con respecto al eje longitudinal XL, en direccion hacia un lado frontal 13, y la otra circula en un sentido de circulacion S2b contrario, orientado igualmente coaxialmente con respecto al eje longitudinal XL, en direccion hacia el otro lado frontal 14 del tubo de suministro 12.
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En el tubo de suministro 12 estan moldeadas unas al lado de otras bocas de tobera 16, 16a' a 16d', 16a'' a 16d'', cuyos puntos centrales de boca se encuentran igualmente en una lmea orientada coaxialmente con respecto al eje longitudinal XL del tubo de suministro 12. Tambien las bocas de tobera 16, 16a' a 16d', 16a'' a 16d'' estan posicionadas respectivamente a distancias iguales entre sf, pero presentan respectivamente secciones transversales de boca distintas que aumentan paso a paso partiendo de la boca de tobera 16 dispuesta centralmente en el sentido de circulacion S2a, S2b correspondiente de las corrientes parciales de gas G2a, G2b que circulan por el tubo de suministro 12. Por tanto, las bocas de tobera 16a',16a'' dispuestas respectivamente lateralmente con respecto a la boca de tobera 16 central presentan una mayor seccion transversal de boca que la boca de tobera 16 central, mientras que las bocas de tobera 16b',16b'' dispuestas de forma mas proxima a las bocas de tobera 16a',16b'' visto en el sentido de circulacion S2a,S2b correspondiente tienen a su vez una mayor seccion transversal de boca que las bocas de tobera 16a',16a'' etc. Las bocas de tobera 16d',16d'' situadas respectivamente en la parte exterior, de forma directamente contigua al lado frontal 13, 14 correspondiente y mas alejada de la conexion de alimentacion 15, tienen por consiguiente la mayor seccion transversal de boca.
El dispositivo de tobera 21 representado en la figura 2, igualmente realizado a modo de una barra de toberas, comprende igualmente un tubo de suministro 22 central de seccion transversal circular. Pero en esta forma de realizacion, en cada uno de los lados frontales 23, 24 esta prevista una conexion de alimentacion 25', 25'', a traves de la que circula al tubo de suministro 22 respectivamente una corriente de gas G3a,G3b en un sentido de circulacion S3a,S3b orientado coaxialmente con respecto al eje longitudinal XL del tubo de suministro 22. Por consiguiente, las corrientes de gas G3a,G3b estan orientadas una hacia otra y se encuentran en el centro M del tubo de suministro 22.
En el tubo de suministro 22 estan previstas bocas de tobera 26a' a 26c', 26a'' a 26c'' formadas por insertos de tobera insertados en alojamientos correspondientes del tubo de suministro 22. Las bocas de tobera 26a' a 26c', 26a'' a 26c'' presentan respectivamente secciones transversales de paso identicas. Pero partiendo de la seccion de longitud LAa',LAa'' asignada respectivamente a una de las conexiones de alimentacion 25',25'', en direccion hacia el centro del tubo de suministro 22 aumenta el numero de bocas de tobera 26a' a 26c', 26a'' a 26c'' previstas por cada seccion de longitud LAa',LAc''. Por consiguiente, las secciones de longitud LAc',LAc'' adyacentes con respecto a la longitud L en el centro del tubo de suministro 22 presentan respectivamente cuatro bocas de tobera 26c',26c'', mientras que en las secciones de longitud LAb',LAb'' mas proximas en la direccion de la conexion de alimentacion 25',25'' asignada respectivamente, estan previstas respectivamente solo tres bocas de tobera 26c',26c'' etc. La seccion de longitud LAa',LAa'' directamente adyacente a la conexion de alimentacion 25',25'' posee por tanto el menor numero de bocas de tobera 26a',26a'' y, por consiguiente, tambien la menor seccion transversal efectiva de boca, mientras que las secciones de longitud LAc',LAc'' dispuestas en el centro del tubo de su suministro 22 y mas alejadas de la conexion de alimentacion 25',25'' correspondiente presentan el mayor numero de bocas de tobera 26c',26c'' y por tanto tambien la mayor seccion transversal efectiva de boca de tobera.
En el ejemplo de realizacion representado en la figura 4, el dispositivo de tobera 31 igualmente presenta un tubo de suministro 32 de seccion transversal circular y una unica conexion de alimentacion 35 que igual que en el dispositivo de tobera 1 esta dispuesto en un lado frontal 33 del tubo de suministro 32. El otro lado frontal 34 del tubo de suministro 32, en cambio, esta cerrado.
En este caso, el tubo de suministro 32 esta dividido en tres secciones de longitud LAx,LAy,LAz de longitud identica, a las que estan asignadas respectivamente dos bocas de tobera 36a',36a'', 36b',36b'', 36c',36c'' en forma de ranura. Las secciones transversales de boca de las bocas de tobera 36a',36a'' de la seccion de longitud LAx mas proxima a la conexion de alimentacion 35 son mas pequenas que las secciones transversales de boca de las bocas de tobera 36b',36b'' de la seccion de longitud LAy contigua, visto en el sentido de circulacion S4 de la corriente de gas G4 que circula por el tubo de suministro 32, y situada en el centro de la longitud L del tubo de suministro 32. Igualmente, las secciones transversales de boca de las bocas de tobera 36b',36b'' de la seccion de longitud LAy son mas pequenas que las secciones transversales de boca de las bocas de tobera 36c',36c'' de la seccion de longitud LAz mas alejada de la conexion de alimentacion 35 visto en el sentido de circulacion S4.
Visto en seccion transversal, las bocas de tobera 36a' a 36c'' se estrechan de forma conica respectivamente partiendo del espacio interior 37 del tubo de suministro 32 en direccion hacia la superficie exterior 38 de este, de manera que la corriente de gas que circula respectivamente por las bocas de tobera 36a' a 36c'' se acelera y sale como chorro de gas concentrado con un alto impulso a la atmosfera existente en la zona de horno correspondiente. La alta energfa cinetica con la que los chorros de gas salen al entorno produce un mezclado especialmente bueno de la atmosfera existente en la zona de horno correspondiente.
El dispositivo de tobera 41 representado en la figura 5 corresponde en su estructura basica al dispositivo de tobera 31, pero presenta tres filas R1, R2, R3 de bocas de tobera 46a, 46b, 46c, dispuestas de forma axialmente paralela unas respecto a otras, y en sus lados frontales 43,44 presenta sendas conexiones de alimentacion 45a, 45b, a traves de las que las bocas de tobera 46a, 46b, 46c son alimentadas de una corriente de gas G4a, G4b. Las secciones transversales de boca de las bocas de tobera 46a, 46b, 46c moldeadas en el tubo de suministro 42 del dispositivo de tobera 41 aumentan paso a paso partiendo de la conexion de alimentacion 45a, 45b correspondiente, en direccion hacia el centro del tubo de suministro 42, de manera que la boca de tobera con la menor seccion transversal de boca se encuentra respectivamente mas proxima a la conexion de alimentacion 45a, 45b asignada
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respectivamente, mientras que la boca de tobera con la mayor seccion transversal de boca esta dispuestas en cada una de las filas R1 a R3 centralmente en el centro M de la longitud L del tubo de suministro 42.
Las bocas de tobera 46a,46b,46c asignadas a las distintas filas R1,R2,R3 pueden estar orientadas respectivamente en diferentes direcciones, de manera que los chorros de gas GS que salen de las bocas de tobera 46a,46b,46c se distribuyan en diferentes direcciones espaciales.
Un horno de paso continuo 100 representado esquematicamente en la figura 6 para el tratamiento termico de un fleje de acero B transportado por el horno de paso continuo 100 en la direccion de transporte F comprende tipicamente una zona de precalentamiento 101 en la que el fleje de acero B por ejemplo se precalienta a una temperatura de precalentamiento bajo atmosfera normal, una zona de calentamiento 102 en la que el fleje de acero B se calienta a una temperatura de calentamiento bajo una atmosfera que contiene N2-H2, una AM 103 en la que el fleje de acero B se mantiene a la temperatura de calentamiento o, dado el caso, se sigue calentando, bajo una atmosfera que contiene N2-H2, una zona de refrigeracion 104 en la que el fleje de acero B se enfna a una temperatura de inmersion en bano fundido, y una zona de compensacion y de sobreenvejecimiento 105 en la que el fleje de acero B se mantiene a la temperatura de inmersion en bano fundido bajo una atmosfera que contiene N2-H2.
Desde la zona de compensacion y de sobreenvejecimiento 105, el fleje de acero B es conducido bajo aislamiento con respecto a la atmosfera del entorno a traves de una trompa 106 a un bano fundido 107 en el que se provee de un revestimiento metalico de proteccion contra la corrosion.
Para mantener la atmosfera que contiene N2-H2, en la zona de calentamiento 102, la zona de mantenimiento 103 y la zona de compensacion y de sobreenvejecimiento 105 y en la trompa 106 estan dispuestos respectivamente dispositivos de tobera 41 del tipo representado en la figura 5. Los dispositivos de tobera 41 estan conectados a un suministro central de gas 110 que lleva gas seco de N2-H2.
Para poder regular el punto de rocfo y el potencial de oxidacion de la atmosfera existente respectivamente en la zona de calentamiento 102 y en la zona de mantenimiento 103 esta previsto un dispositivo premezclador 111 conectado a los dispositivos de tobera 41 asignados a dichas zonas 102, 103, mediante el que se puede formar una mezcla de N2-H2 mezclada con H2O y/o con O2.
- Signo de referencia
- Elemento
- 1
- Dispositivo de tobera
- 2
- Tubo de suministro
- 3
- Lado frontal del tubo de suministro 2
- 4
- Lado frontal del tubo de suministro 2
- 5
- Conexion de alimentacion
- 6a a 6K
- Bocas de tobera
- G1
- Corriente de gas
- LA1 a LA6
- Secciones de longitud del tubo de suministro 2
- Q
- Secciones transversales de boca de las bocas de tobera 6b a 6j
- Qa
- Seccion transversal de boca de la boca de tobera 6a
- Qk
- Seccion transversal de boca de la boca de tobera 6k
- S
- Sentido de circulacion
- 11
- Dispositivo de tobera
- 12
- Tubo de suministro
- 13,14
- Lados frontales del tubo de suministro 12
- 15
- Conexion de alimentacion
- 16 a 16d''
- Bocas de tobera
- G2
- Corriente de gas
- G2a,G2b
- Corrientes parciales de gas
(continuacion)
- Signo de referencia
- Elemento
- S2,S2a,S2b
- Sentidos de circulacion
- 21
- Dispositivo de tobera
- 22
- Tubo de suministro
- 23,24
- Lados frontales del tubo de suministro 22
- 26a' a 216c''
- Bocas de tobera
- 25',25"
- Conexiones de alimentacion
- G3a,G3b
- Corrientes de gas
- LAa' a LAc''
- Secciones de longitud
- S3a,S3b
- Sentido de circulacion
- 31
- Dispositivo de tobera
- 32
- Tubo de suministro
- 35
- Conexion de alimentacion
- 33,34
- Lado frontal del tubo de suministro 32
- 36a' a 36c''
- Bocas de tobera
- G4
- Corriente de gas
- LAx a LAz
- Secciones de longitud
- S4
- Sentido de circulacion
- 37
- Espacio interior del tubo de suministro 32
- 38
- Superficie exterior del tubo de suministro 32
- 41
- Dispositivo de tobera
- 42
- Tubo de suministro del dispositivo de tobera 41
- 43,44
- Lados frontales del tubo de suministro 42
- 45',45''
- Conexiones de alimentacion
- 46a a 46c
- Bocas de tobera
- G4a,G4b
- Corrientes de gas
- GS
- Chorros de gas
- R1 a R3
- Filas de bocas de tobera
- 100
- Horno de paso continuo
- 101
- Zona de precalentamiento
- 102
- Zona de calentamiento
- 103
- Zona de mantenimiento
- 104
- Zona de refrigeracion
(continuacion)
- Signo de referencia
- Elemento
- 105
- Zona de compensacion y de sobreenvejecimiento
- 106
- Trompa
- 107
- Bano fundido
- 110
- Suministro de gas
- 111
- Dispositivo premezclador
- F
- Sentido de transporte
- B
- Fleje de acero
- L
- Longitud de los tubos de suministro 2,12,22,32,42
- XL
- Eje de longitud de los tubos de suministro 2,12,22,32,42
- M
- Centro de la longitud L de los tubos de suministro 2,12,22,32,42
Claims (17)
- 51015202530354045505560REIVINDICACIONES1. Dispositivo de tobera para un horno (100) para el tratamiento termico de un producto plano de acero (B), con un tubo de suministro (2, 12, 22, 32, 42) central en el que estan previstas al menos una boca de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) y una conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') para la conexion del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31,41) a un suministro de gas, que alimenta al dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) un gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que circula por el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41)y que sale de la al menos una boca de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c", 36a'-36c", 46a-46c), presentando el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) una primera seccion (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) en la que tiene una menor seccion transversal efectiva de boca de tobera (Q, Qa, Qk) que en una segunda seccion (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) que, visto en el sentido de circulacion del gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que partiendo de la respectiva conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') circula por el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41), esta dispuesta mas lejos de la conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') correspondiente, caracterizado porque la suma de las secciones transversales de boca efectivas de todas las bocas de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) es inferior o igual a la mitad de la seccion transversal del tubo de suministro (2, 12, 22, 32).
- 2. Dispositivo de tobera segun la reivindicacion 1, caracterizado porque presenta una boca de tobera que se extiende en el sentido longitudinal del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) al menos a lo largo de una parte principal de la longitud del tubo de suministro (2, 12, 22, 32, 42), porque la boca de tobera esta realizada en forma de ranura y orientada asimismo transversalmente con respecto al trayecto de transporte y porque la boca de tobera presenta al menos dos secciones (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) dispuestas de forma contigua, de las que la seccion (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) dispuesta mas cerca de la conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') asignada, visto en el sentido de circulacion del gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que circula por el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41), tiene una menor seccion transversal efectiva de boca de tobera que la seccion (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) dispuesta mas lejos de la conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') correspondiente.
- 3. Dispositivo de tobera segun la reivindicacion 1, caracterizado porque tiene mas de una boca de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) y porque visto en el sentido de circulacion del gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que circula por el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) existen al menos dos secciones (LA1-LA6, LAa'- LAc'', LAx-LAz) dispuestas de forma contigua una respecto a otra, de las que en la seccion (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) dispuesta en cada caso mas cerca de la conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') asignada, la seccion transversal efectiva de boca de tobera de la al menos una boca de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) existente allf respectivamente es menor que la seccion transversal efectiva de boca de tobera de la al menos una boca de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'- 36c'', 46a-46c) que existe en la seccion (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) que esta dispuesta mas lejos de la conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') correspondiente.
- 4. Dispositivo de tobera segun la reivindicacion 3, caracterizado porque las bocas de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'- 26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) estan dispuestas de forma distribuida unas al lado de otras en el sentido longitudinal del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) y porque la boca de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) que se encuentra en la seccion (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) dispuesta mas cerca de la conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') asignada visto en el sentido de circulacion del gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que circula por el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) es mas pequena que la boca de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) que se encuentra en la seccion (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) del dispositivo de tobera (1, 11,21, 31, 41) dispuesta mas lejos de la conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') correspondiente.
- 5. Dispositivo de tobera segun la reivindicacion 3 o 4, caracterizado porque las bocas de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) estan dispuestas de forma distribuida unas al lado de otras en el sentido longitudinal del dispositivo de tobera (1, 11,21, 31,41) y porque, visto en el sentido de circulacion del gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que circula por el dispositivo de tobera (1, 11,21, 31, 41), la distancia entre las bocas de tobera (6a- 6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) contiguas disminuye a medida que aumenta la distancia con respecto a la conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') asignada.
- 6. Dispositivo de tobera segun la reivindicacion 3, caracterizado porque la longitud de las secciones (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) medida en el sentido de circulacion del gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que circula por el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) es identica y en la seccion (LA1- LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) dispuesta mas cerca de la conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') asignada, visto en el sentido de circulacion del gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que circula por el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41), existen menos bocas de tobera (6a-6k, 16- 16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) que en la seccion (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) que esta mas alejada de la conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') correspondiente.
- 7. Dispositivo de tobera segun la reivindicacion 6, caracterizado porque las bocas de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'- 26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) previstas en las secciones (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) son de tamano identico.5101520253035
- 8. Dispositivo de tobera segun una de las reivindicaciones 3 a 7, caracterizado porque en al menos dos secciones (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) contiguas del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41), los chorros de gas emitidos en la zona de una seccion estan orientados de manera distinta a los chorros de gas emitidos en la seccion (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) contigua.
- 9. Dispositivo de tobera segun una de las reivindicaciones 3 a 8, caracterizado porque en al menos una seccion (LA1-LA6, LAa'-LAc'', LAx-LAz) del dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41), las bocas de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c", 36a'-36c'', 46a-46c) estan dispuestas en dos o mas filas que se extienden visto en el sentido de circulacion del gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que circula por el dispositivo de tobera (1, 11,21, 31,41).
- 10. Dispositivo de tobera segun la reivindicacion 9, caracterizado porque los chorros de gas que salen de las bocas de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) de una fila estan orientados de manera distinta a los chorros de gas que salen de las bocas de tobera (6a-6k, 16-16d'', 26a'-26c'', 36a'-36c'', 46a-46c) de la otra fila.
- 11. Dispositivo de tobera segun una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') esta dispuesta centralmente con respecto a la longitud del tubo de suministro (2, 12, 22, 32, 42).
- 12. Dispositivo de tobera segun una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque en cada extremo del tubo de suministro (2, 12, 22, 32, 42) esta prevista una conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'').
- 13. Dispositivo de tobera segun una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque, visto en seccion transversal, las bocas de tobera (36a' - 36c'') se estrechan conicamente partiendo respectivamente del espacio interior (37) del tubo de suministro (32) en direccion hacia la superficie exterior (38) de este.
- 14. Horno para el tratamiento termico de un producto plano de acero, con al menos una zona de horno por la que el producto plano de acero que ha de ser tratado en cada caso pasa en un trayecto de transporte bajo una atmosfera de zona con una composicion determinada, estando previsto en la zona de horno un dispositivo de tobera (1, 11,21, 31, 41) que esta conectado a traves de al menos una conexion de alimentacion (5, 15, 25', 25'', 35, 45', 45'') a un suministro de gas que alimenta al dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) un gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b) que forma la atmosfera de zona, caracterizado porque el dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) esta realizado segun una de las reivindicaciones 1 a 13 y esta dispuesto transversalmente con respecto al trayecto de transporte del producto plano de acero en el horno.
- 15. Horno segun la reivindicacion 14, caracterizado porque esta calentado de forma indirecta.
- 16. Horno segun una de las reivindicaciones 14 o 15, caracterizado porque el suministro de gas comprende un dispositivo mezclador para la mezcla previa y la humectacion opcional del gas (G1, G2, G3a, G3b, G4, G4a, G4b).
- 17. Horno segun una de las reivindicaciones 14 a 16, caracterizado porque el horno comprende varias zonas de horno situadas unas a continuacion de otras por las que pasa sucesivamente el producto plano de acero que ha de ser tratado en cada caso y a las que esta asignado en cada caso al menos un dispositivo de tobera (1, 11, 21, 31, 41) realizado segun una de las reivindicaciones 1 a 13.
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