ES2426664A1

ES2426664A1 - Catalizador para la oxidación selectiva de compuestos de azufre

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Publication number: ES2426664A1
Application number: ES201330587A
Authority: ES
Inventors: Tomás M. MALANGO; María Dolores ZAFRA; Rafael ROLDÁN
Original assignee: Repsol SA
Current assignee: Repsol SA
Priority date: 2012-04-23
Filing date: 2013-04-22
Publication date: 2013-10-24
Anticipated expiration: 2033-04-22
Also published as: ES2426664B1

Abstract

Catalizador para la oxidación selectiva de compuestos de azufre. La presente invención se refiere a un catalizador soportado para la oxidación selectiva de compuestos de azufre del gas de cola del proceso Claus o corrientes de composición equivalente a azufre elemental o a dióxido de azufre (SO2). Es también objeto de la presente invención, un procedimiento de preparación de un catalizador de este tipo, así como el proceso de oxidación selectiva de compuestos de azufre a azufre elemental que emplea el catalizador de la invención, así como el procedimiento de incineración catalítica del gas de cola del proceso Claus que emplea el catalizador de la presente invención.

Description

Catalizador para la oxidación selectiva de compuestos de azufre.

La presente invención se refiere a un catalizador para la oxidación selectiva de compuestos de azufre a azufre elemental y/o a SO2 que comprende un material catalíticamente activo soportado sobre un material de soporte; un procedimiento de preparación de dicho 5 catalizador, así como su uso en un proceso de oxidación selectiva de compuestos de azufre a azufre elemental y en un proceso de incineración catalítica a SO2.

ESTADO DE LA TÉCNICA

Uno de los métodos mejor conocidos para convertir sulfuro de hidrógeno en azufre elemental no perjudicial es el denominado proceso Claus. En dicho proceso, primero se 10 hace entrar en combustión aproximadamente un tercio del H2S alimentado, en virtud de lo cual se forma SO2. Gracias a las condiciones de combustión, se queman también la mayoría de las sustancias contaminantes orgánicas de la corriente gaseosa. El H2S residual reacciona con el SO2 formado, primero térmicamente y, después, en presencia de un catalizador para formar agua y azufre elemental, de acuerdo con la siguiente reacción: 15

2 H2S + SO2 ↔ 2 H2O + 3/n Sn

No obstante, en el proceso Claus, el H2S no se convierte cuantitativamente en azufre elemental, principalmente como resultado del carácter de equilibrio de la reacción de Claus:

2 H2S + SO2 ↔ 2 H2O + 3/n Sn

Es conocida la necesidad de reducir las emisiones a la atmósfera de compuestos de azufre procedentes de las plantas de recuperación de azufre. Para ello, se han desarrollado diversos procesos de tratamiento del gas de cola de los procesos de recuperación de azufre. Estos procesos se engloban fundamentalmente en tres: hidrogenación de compuestos de 25 azufre y absorción con amina del sulfuro de hidrógeno (H2S), procesos Claus en fase líquida y procesos de oxidación selectiva de compuestos de azufre a azufre elemental.

Los procesos de oxidación selectiva de compuestos de azufre a azufre elemental transcurren de acuerdo con la siguiente reacción

H2S + ½ O2 ↔ S + H2O 30

en presencia de un contenido residual de H2O y SO2.

Es también conocida la incineración catalítica de los compuestos de azufre a SO2, particularmente del H2S remanente en el gas de cola del proceso Claus. Las cuatro reacciones principales que tienen lugar en la incineración catalítica del gas de cola del proceso Claus son: 35

H2S + ½ O2 ↔ H2O + SO2

S8 + 8O2 ↔ 8SO2

CS2 + 3O2 ↔ CO2 + 2SO2

COS + ½ O2 ↔ CO2 + SO2

En el proceso SuperClaus, de acuerdo con la patente de Comprimo B.V. EP242006, el H2S se separa del gas de proceso Claus sobre un catalizador sólido por oxidación para obtener 5 vapor de azufre. El catalizador comercial generalmente utilizado contiene óxido de hierro como fase activa. El catalizador es altamente selectivo a la oxidación directa de H2S y convierte más del 80% a azufre elemental. Se forma poco SO2, aún en presencia de exceso de aire, ocurriendo una ligera reacción Claus en sentido inverso debido a la baja sensibilidad del catalizador al agua, así mismo no hay oxidación de CO y H2, tampoco hay formación de 10 COS y CS2.

Por otro lado, se han descrito catalizadores para llevar a cabo la incineración catalítica del gas de cola o conversión residual de los compuestos de azufre en SO2 antes de su salida por la chimenea. Estos catalizadores están basados en óxidos de vanadio o con un contenido de 3% Bi y 1% Cu en forma de sulfatos soportados sobre alúmina. 15

En el artículo DAVYDOV, A., et al. "Metal oxides in hydrogen sulfide oxidation by oxygen and sulfur dioxide I. The comparison study of the catalytic activity. Mechanism of the interactions between H2S and SO2 on some oxides". Applied Catalysis A: General. 2003, vol.244, no.1, p.93-100, se estudia la actividad catalítica de diversos óxidos metálicos en la reacción de Claus y en la oxidación de H2S. Los catalizadores estudiados consisten en óxidos metálicos 20 no soportados.

Además, son conocidos catalizadores para diferentes aplicaciones donde la fase catalíticamente activa es un óxido de cobalto. Así, en el artículo HIDEAKI, HAMADA, et al. "Role of supported metals in the selective reduction of nitrogen monoxide with hydrocarbons over metal/alumina catalysts". Catalysis Today. 1996, vol.29, no.1-4, p.53-57., se describe el 25 efecto de un catalizador para la reducción de monóxido de nitrógeno, donde dicho catalizador consta de CoO/Al2O3 o FeO/Al2O3. Se indica que la alúmina empleada es una alúmina de área superficial de 189 m2/g, pero sin embargo no se aportan detalles acerca de otras características fundamentales que caracterizan al catalizador como el diámetro medio de poro, volumen de poros o la presión de rotura. En el artículo JANSSON, J. "Low-30 Temperature CO Oxidation over Co3O4/Al2O3." Journal of Catalysis. 2000, vol.194, no.1, p.55-60. , se describe el empleo de un catalizador de Co3O4/-Al2O3 para la oxidación catalítica de CO a temperatura ambiente. En el artículo GARBOWSKI, E., et al. "Catalytic properties and surface states of cobalt-containing oxidation catalysts". Applied Catalysis. 1990, vol.64, no.1-2, p.209-24. , se describe la oxidación catalítica de CH4 sobre varios 35 catalizadores consistentes en Co3O4 depositados sobre varios soportes del tipo Al2O3.

Así, sigue existiendo la necesidad de disponer de un catalizador que presente una actividad y selectividad mejoradas respecto a los datos reportados por los catalizadores disponibles, que permitan alcanzar rendimientos adecuados, reduciendo las condiciones de temperatura de operación con el consiguiente beneficio industrial, en términos principalmente de 40 eficiencia energética, que dicha reducción supone.

EXPLICACIÓN DE LA INVENCIÓN

La presente invención proporciona un catalizador para la oxidación selectiva de compuestos de azufre, que comprende un material catalíticamente activo soportado sobre un material de soporte, donde el material de soporte comprende un óxido de aluminio (alúmina), un óxido 45 de silicio (sílice), un óxido mixto de aluminio y silicio (aluminosilicato) o mezclas de los

mismos; y donde el material catalíticamente activo consiste en óxido de cobalto, el cual está soportado sobre dicho material de soporte.

El catalizador de acuerdo con la presente invención, presenta una superficie específica, medida por porosimetría de nitrógeno según la norma ASTM D-3663 (año 2003) y consistente en determinar la superficie específica de un catalizador o soporte midiendo la 5 presión necesaria para adsorber un volumen de nitrógeno establecido, comprendida desde 10 a 150 m2/g, preferiblemente desde 20 a 140 m2/g; un volumen de poros, medido con porosimetría de intrusión de mercurio, según la norma ASTM D-4284 (año 2003) y consistente en determinar la distribución de volúmenes de poro de catalizadores en relación con los diámetros aparentes de la entrada de dichos poros mediante la medición del 10 volumen de mercurio introducido en los mismos a distintos niveles de presión exterior, comprendido desde 0,05 a 10 cc/g, preferiblemente 0,1 a 5 cc/g; el diámetro medio de poro, medido igualmente con porosimetría de intrusión de mercurio, según la norma ASTM D-4284 (año 2003) está comprendido desde 2 a 50 nm, preferentemente desde 5 a 40 nm; y presenta una presión de rotura, medida según la norma ASTM D-4179 (año 2002) 15 consistente en situar una partícula de una muestra representativa entre dos superficies planas y medir la fuerza de compresión aplicada para su rotura, superior a 3 Kp, preferentemente superior a 5 Kp.

El volumen de poros refleja la cantidad de espacio hueco que existe en el catalizador. La superficie específica de un soporte refleja el área activa o disponible para la deposición de 20 una fase activa que presenta dicho soporte. La determinación de ambos se realiza mediante porosimetría y dependiendo del fluido que se utilice se incluirán poros de mayor o menor tamaño. Para muestras con poros en el rango de microporos (diámetro <2nm), este volumen (y su correspondiente distribución de tamaños) se obtiene mediante isotermas de adsorción de nitrógeno. Para determinar la distribución de tamaños de poros y su volumen en el rango 25 de la meso y macroporosidad (diámetro 2-50 nm y >50nm respectivamente) se recurre a la porosimetría de mercurio. Con la porosimetría de mercurio también se determina el diámetro de poros. El método empleado en la porosimetría de mercurio para determinar el volumen y diámetro de poros sigue la norma ASTM D-4284. La superficie específica se obtiene mediante porosimetría de nitrógeno aplicando el método BET. El método empleado en la 30 porosimetría de nitrógeno para determinar la superficie específica sigue la norma ASTM D-3663.

La presión de rotura determina la presión que hay que ejercer (por unidad de longitud) para romper una partícula de catalizador sin aplastarla. Se utiliza básicamente para catalizadores con formas de bolas, briquetas, extruidos, monolitos, etc. Se determina mediante un método 35 basado en la norma ASTM D-4179.

Entre los compuestos de azufre que son susceptibles de ser oxidados de manera selectiva en presencia del catalizador de la presente invención se pueden mencionar de modo preferido a aquellos que están presentes en el gas natural, un gas proveniente de refinería, un gas de síntesis, un gas de cola de un proceso de recuperación de azufre, como por 40 ejemplo el gas de cola del proceso Claus, o un gas proveniente de una oxidación parcial anterior de un gas relativamente rico en H2S en el que se oxidó una porción sustancial de H2S a azufre elemental seguido de la separación de la misma de dicho azufre elemental.

Así, entre los compuestos de azufre cuya oxidación selectiva es llevada a cabo en presencia del catalizador de la presente invención se encuentran el sulfuro de hidrógeno (H2S), el 45 sulfuro de carbonilo (COS) y el disulfuro de carbono (CS2).

Además del óxido de aluminio, óxido de silicio, óxido mixto de aluminio y silicio o mezcla de los mismos, el material de soporte del catalizador puede comprender un aglutinante o aglomerante. Si bien su presencia no es esencial para la preparación de los catalizadores de acuerdo con la presente invención, de acuerdo con una realización dicho aglutinante o aglomerante puede estar presente en una cantidad comprendida desde 0% a 99%, 5 preferentemente en una cantidad desde 0% a 20%, siendo particularmente preferida una cantidad desde 0% a 10% en peso, respecto al peso total del material de soporte. En una realización particular, el material de soporte comprende un aglutinante o aglomerante en una cantidad comprendida desde 1% a 10% en peso, respecto al peso total del material de soporte. Entre los aglutinantes que pueden ser empleados en el conformado del material de 10 soporte, de acuerdo con la presente invención, se pueden mencionar materiales como alúmina, sílice, o arcilla natural, como el caolín o la bentonita.

El empleo de aglutinantes en el conformado del material de soporte de acuerdo con la presente invención resulta especialmente útil en el caso de materiales de soporte del tipo óxido de silicio. 15

Tal como se ha mencionado anteriormente, de acuerdo con la presente invención, el único material catalíticamente activo soportado en el material de soporte presente en el catalizador, es óxido de cobalto, el cual puede existir como diferentes fases, en forma de óxido de cobalto (II) (CoO), óxido de cobalto (III) (Co2O3), óxido de cobalto (II, III) (Co3O4), y otras fases menos estables como el oxihidróxido de cobalto (CoO(OH)) u otro óxido de 20 cobalto (CoO2). También puede existir mezcla de los mismos en un mismo material. En una realización particular, el material catalíticamente activo es una mezcla de CoO y Co3O4 en una relación de entre 10 : 1 a 1 : 10 en peso.

La cantidad de óxido de cobalto (material catalíticamente activo) soportado en el material de soporte del catalizador de acuerdo con la presente invención, está comprendida desde 25 0,05% a 5% en peso, preferiblemente desde 0,1% a 2%. Dicho porcentaje indica la cantidad de metal (Co) en base al peso total del material de soporte.

Las ventajas fundamentales de soportar la fase activa (óxido de cobalto) sobre un soporte son la dispersión de la fase activa, que permite mejorar la selectividad del catalizador, y la resistencia mecánica. 30

Tal como se ha mencionado anteriormente, el material de soporte comprende un óxido de aluminio (alúmina), un óxido de silicio (sílice), un óxido mixto de aluminio y silicio (aluminosilicato) o mezclas de los mismos, y opcionalmente puede contener otros materiales que permitan conformar adecuadamente dicho material de soporte para la preparación del catalizador. 35

De acuerdo con una realización de la presente invención, el material de soporte se selecciona entre el grupo formado por al menos un aluminosilicato natural, al menos una alúmina y mezclas de los mismos. Según una realización particular, el material de soporte es un óxido mixto de aluminio y silicio (aluminosilicato), siendo preferentemente dicho aluminosilicato una zeolita natural. Según otra realización particular, el material de soporte 40 es un óxido de aluminio (alúmina).

Según otra realización particular, el material de soporte es una mezcla de al menos una zeolita natural y al menos una alúmina. Siendo particularmente preferido, cuando el material de soporte es una zeolita natural o una alúmina.

Así, de acuerdo con una realización particular de la presente invención, el material de 45 soporte es una zeolita natural. Por lo tanto, según dicha realización, el material de soporte consiste únicamente en una zeolita natural, opcionalmente en presencia de un adyuvante,

preferentemente un aglutinante, no conteniendo ninguna alúmina como material de soporte adicional.

De acuerdo con una realización preferida, cuando el material de soporte es una zeolita natural, ésta es seleccionada entre analsita, cabasita, ferrierita, laumontita, gismondita, epistilbita, erionita, clinoptilolita, heulandita, natrolita, phillipsita, hormatoma, mordenita, 5 morolenita, thomsonita y estilbita; siendo particularmente preferida la clinoptilolita.

El término clinoptilolita tal como se entiende en el contexto de la presente invención se refiere a tres especies distintas, o mezcla de ellas:

Clinoptilolita-Ca: Ca3(Si30Al6)O72·20H2O

Clinoptilolita-K: K6(Si30Al6)O72·20H2O 10

Clinoptilolita-Na: Na6(Si30Al6)O72·20H2O

De acuerdo con una realización más preferida, el material de soporte comprende una mezcla de las tres especies antes citadas.

Una realización particular de la presente invención se refiere a un catalizador para la oxidación selectiva de compuestos que contienen azufre que comprende: 15

-: un material de soporte que comprende una zeolita natural, la cual de modo preferido es seleccionada entre analsita, cabasita, ferrierita, laumontita, gismondita, epistilbita, erionita, clinoptilolita, heulandita, natrolita, phillipsita, hormatoma, mordenita, morolenita, thomsonita y estilbita; siendo particularmente preferida la clinoptilolita; donde dicho material de soporte no contiene ninguna alúmina; 20

-: un material catalíticamente activo que consiste en óxido de cobalto, el cual está soportado sobre dicho material de soporte; siendo el óxido de cobalto seleccionado entre CoO, Co2O3, Co3O4, CoO2, CoO(OH), o mezcla de los mismos, preferentemente es una mezcla de CoO y Co3O4, más preferentemente una mezcla de CoO y Co3O4 en una relación en peso entre 10:1 a 1:10; y 25

donde el catalizador presenta las siguientes propiedades:

- una superficie específica medida con porosimetría de nitrógeno, según la norma ASTM D-3663, comprendida desde 10 a 150 m2/g, preferiblemente desde 20 a 140 m2/g;

- un volumen de poros, medido con porosimetría de intrusión de mercurio, según 30 la norma ASTM D-4284, comprendido desde 0,05 a 10 cc/g, preferiblemente 0,1 a 5 cc/g;

- un diámetro medio de poro, determinado mediante porosimetría de nitrógeno, según la norma ASTM D-4284, comprendido desde 2 a 50 nm, preferentemente desde 5 a 40 nm y 35

- una presión de rotura, determinada según la norma ASTM D-4179, superior a 3 Kp, preferentemente superior a 5 Kp.

De acuerdo con otra realización preferida, el material de soporte es una alúmina. Preferentemente, dicho material de soporte comprende al menos una alúmina seleccionada entre las formas α-, χ-, η-, δ-, κ-, θ-, γ-, ψ-, y ρ-alúmina. Siendo particularmente preferida la 40 forma θ-alúmina (theta-alúmina).

Una realización particular de la presente invención se refiere a un catalizador que comprende alúmina como material de soporte y un material catalíticamente activo que consiste en óxido de cobalto, el cual está soportado sobre dicho material de soporte; siendo el óxido de cobalto seleccionado entre CoO, Co2O3, Co3O4, CoO2, CoO(OH), o mezcla de los mismos, preferentemente es una mezcla de CoO y Co3O4, más preferentemente una 5 mezcla de CoO y Co3O4 en una relación en peso de entre 10:1 a 1:10; donde el catalizador presenta las siguientes propiedades:

- una superficie específica medida con porosimetría de nitrógeno, según la norma ASTM D-3663, comprendida desde 10 a 150 m2/g, preferiblemente desde 20 a 140 m2/g; 10

- un volumen de poros, medido con porosimetría de intrusión de mercurio, según la norma ASTM D-4284, comprendido desde 0,05 a 10 cc/g, preferiblemente 0,1 a 5 cc/g;

- un diámetro medio de poro, determinado mediante porosimetría de nitrógeno, según la norma ASTM D-4284, comprendido desde 2 a 50 nm, preferentemente 15 desde 5 a 40 nm y

Los catalizadores de la presente invención presentan una actividad (conversión de compuestos de azufre, principalmente H2S) superior y una selectividad similar a los 20 alcanzados por los catalizadores descritos en la bibliografía, tanto para la reacción de oxidación de compuestos de azufre (principalmente H2S) a azufre elemental (presentando una elevada conversión a azufre elemental y baja actividad en la reacción Claus inversa), como para la reacción de incineración catalítica de compuestos de azufre (principalmente H2S, COS y CS2) a SO2 . 25

El empleo de los catalizadores de la presente invención permite lograr rendimientos a azufre superiores a los de los catalizadores existentes, que consisten en compuestos de hierro y cromo con un metal alcalino como promotor y soportado sobre α-alúmina o sílice, según se describe en la patente US5814293, operando a temperaturas por debajo del catalizador comercial descrito en dicha patente. Esto supone una mejora de la eficiencia energética del 30 proceso al reducir la necesidad de calentamiento del gas de cola antes de su ingreso en el reactor.

Por otro lado, los catalizadores de la presente invención presentan una resistencia mecánica adecuada, así como una resistencia a las desactivaciones más frecuentes en estos procesos (térmica, hidrotérmica y sulfuración). 35

El empleo del catalizador de acuerdo con la presente invención en la oxidación selectiva de compuestos de azufre presentes en una corriente gaseosa, permite llevar a cabo de forma ventajosa la oxidación selectiva de gases de cola del proceso Claus que contienen sulfuro de hidrógeno.

Además de una selectividad elevada, el proceso se puede llevar a cabo sin la reducción o 40 eliminación del agua presente en la corriente gaseosa antes de la oxidación; pudiéndose llevar a cabo el proceso de oxidación con contenidos de agua de hasta 30%.

En principio, los catalizadores según la presente invención se pueden preparar aplicando métodos conocidos para la preparación de catalizadores sobre soporte. Preferiblemente, el material catalíticamente activo, óxido de cobalto, es soportado mediante impregnación sobre 45 el material de soporte.

Un método de preparación del catalizador de la presente invención comprende la impregnación de una solución de una sal precursora de cobalto sobre la superficie de una material de soporte que comprende óxido de aluminio y/o silicio, seguido del secado y calcinación del material de soporte. 5

De acuerdo con una realización preferida, se emplea una sal precursora de cobalto seleccionada entre acetato de cobalto, nitrato de cobalto y citrato de cobalto. Según otra realización de la presente invención, la calcinación del material de soporte tras su impregnación con la solución de una sal de cobalto se lleva a cabo a una temperatura comprendida desde 250 a 450 ºC. 10

La calcinación se lleva a cabo preferentemente desde 250 a 400ºC y más preferentemente desde 280 a 350ºC

De acuerdo con una realización particular de la presente invención, los catalizadores se preparan por impregnación durante al menos 30 minutos con solución de una sal precursora de cobalto, sobre un soporte conformado, de tamaño desde 1 a 7 mm. 15

De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, ésta proporciona un procedimiento para la oxidación selectiva de compuestos que contienen azufre, en particular sulfuro de hidrógeno, en azufre elemental, con el uso del catalizador según la invención.

De acuerdo con este método se oxida sulfuro de hidrógeno, directamente en azufre elemental, pasando una corriente gaseosa que contiene compuestos de azufre, junto con 20 una corriente gaseosa que contiene oxígeno, sobre el catalizador de acuerdo con la presente invención, a temperatura elevada; tras el proceso de oxidación catalítica se recupera un efluente gaseoso con un contenido reducido en H2S.

En el proceso de oxidación selectiva de compuestos de azufre a azufre elemental de acuerdo una realización particular de la presente invención, la corriente gaseosa que 25 contiene dichos compuestos de azufre es un gas natural, un gas proveniente de refinería, un gas de síntesis, un gas de cola de un proceso de recuperación de azufre, como por ejemplo el proceso Claus, o un gas proveniente de una oxidación parcial anterior de un gas relativamente rico en H2S en el que se oxidó una porción sustancial de H2S a azufre elemental seguido de la separación de la misma de dicho azufre elemental. 30

De acuerdo con una realización particular, del proceso de oxidación de compuestos de azufre a azufre elemental, dicha corriente gaseosa conteniendo compuestos de azufre comprende desde 0,01 a 4 % en peso de H2S, preferiblemente desde 0,1 a 2% en peso de H2S, siendo más preferido desde 0,5 a 1,5% en peso.

El proceso de oxidación de compuestos de azufre en azufre elemental, se lleva a cabo por 35 combustión catalítica del gas que contiene sulfuro de hidrógeno con oxígeno o un gas conteniendo una cantidad adecuada de oxígeno para que la relación molar del oxígeno a sulfuro de hidrógeno está comprendida desde 1 a 5, preferiblemente desde 1 a 3.

De acuerdo con una realización de la presente invención, en dicho proceso de oxidación selectiva de compuestos de azufre en azufre elemental, la temperatura de entrada al lecho 40 del catalizador está comprendida desde 150 a 240 ºC, preferiblemente desde 155 a 200 ºC, siendo particularmente preferida una temperatura comprendida desde 170 a 195 ºC. En cuanto a la temperatura de salida, ésta será desde 35 a 90ºC superior a la de entrada.

En dicho proceso, el reactor operará con una velocidad espacial, GHSV (gas hourly space velocity), comprendida desde 500 a 2000 l/h. Dicha velocidad espacial, GHSV, se define como el cociente entre el volumen de gas de alimentación en Nm3/h y el volumen de catalizador en m3. Además, el reactor operará a una presión comprendida desde 0,01 a 10 bar·g, preferentemente desde 0,05 a 1 bar g, más preferentemente desde 0,05 a 0,25 bar g. 5

Según una realización particular del proceso de oxidación de compuestos de azufre en azufre elemental según la presente invención, la calidad de la carga presentará los siguientes valores:

desde 0,01 a 4% de H2S; preferentemente desde 0,5 a 1,5 %;

desde 0,01 a 5% O2, preferentemente desde 1 a 3 % 10

desde 0,01 a 1% SO2, preferentemente desde 0,2 a 0,5 %

desde 0,01 a 5% CO2, preferentemente desde 0,5 a 2 %

desde 0,01 a 3% CO, preferentemente desde 0,1 a 1 %

desde 0,01 a 10% H2, preferentemente desde 2,5 a 5 %

desde 10 a 50% H2O, preferentemente desde 25 a 35 % 15

resto N2.

De acuerdo con una realización de la presente invención, dicho proceso de oxidación selectiva de compuestos de azufre en azufre elemental se lleva a cabo con una corriente gaseosa conteniendo compuestos de azufre que comprende desde 0,01 a 4% de H2S; y la temperatura de entrada de la corriente gaseosa al lecho del catalizador conteniendo los 20 compuestos de azufre, está comprendida desde 150 a 240 ºC con el fin de convertir al menos una parte del H2S presente en dicha corriente gaseosa a azufre elemental.

El proceso presenta de modo preferido un rendimiento superior al 50 %, más preferiblemente superior al 60 %, superior al 75%, superior al 80 %, siendo particularmente preferido un rendimiento superior al 90 %. 25

En una realización preferida del proceso de oxidación selectiva de compuestos de azufre en azufre elemental de acuerdo con la presente invención, la corriente gaseosa conteniendo compuestos de azufre es un gas de cola del proceso Claus.

De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, ésta proporciona un método para la oxidación (incineración) catalítica de compuestos de azufre, preferentemente H2S, COS y 30 CS2, a SO2 (incineración a SO2), con el uso del catalizador según la invención.

De acuerdo con una realización particular, del proceso de oxidación de compuestos de compuestos de azufre a SO2, dicha corriente gaseosa que contiene compuestos de azufre comprende desde 0,01 a 4 % de H2S, preferiblemente desde 0,05 a 3% de H2S, siendo más preferido desde 0,05 a 1,5%. 35

De acuerdo con dicho método de incineración catalítica de compuestos de azufre a SO2, el proceso puede llevarse a cabo a una temperatura de entrada comprendida desde 210 a 400 ºC, preferiblemente desde 240 a 350 ºC.

En dicho proceso de incineración catalítica de compuestos de azufre a SO2, el reactor operará con GHSV comprendido desde 500 a 10000 l/h, preferentemente desde 1000 y 40 5000 l/h; una presión de desde 0,01 a 10 bar·g, preferentemente desde 0,01 a 1 bar g. Según una realización particular del proceso de incineración catalítica de compuestos de

azufre a SO2 según la presente invención, la calidad de la carga presentará los siguientes valores:

desde 0,01 a 4% de H2S; preferentemente desde 0,05 a 1,5 %;

desde 0,01 a 5% O2, preferentemente desde 1 a 3 %

desde 0,01 a 2% SO2, preferentemente desde 0,3 a 0,8 % 5

desde 0,01 a 5% CO2, preferentemente desde 0,5 a 2 %

desde 0,01 a 3% CO, preferentemente desde 0,1 a 1 %

desde 0,01 a 10% H2, preferentemente desde 2,5 a 5 %

desde 10 a 50% H2O, preferentemente desde 25 a 35 %

resto N2. 10

De acuerdo con una realización de la presente invención, dicho proceso de incineración catalítica tiene lugar de manera selectiva, donde la formación de SO3 tiene lugar en una cantidad inferior al 0,05 %, preferiblemente menor al 0,01 %.

De acuerdo con una realización de la presente invención, dicho proceso de incineración catalítica de compuestos de azufre a SO2 se lleva a cabo con una corriente gaseosa 15 conteniendo compuestos de azufre que comprende desde 0,01 a 4 % de H2S; y la temperatura de entrada de la corriente gaseosa conteniendo los compuestos de azufre está comprendida desde 210 a 400 ºC con el fin de convertir al menos una parte del compuestos de azufre presente en dicha corriente gaseosa a SO2. Preferentemente, la corriente gaseosa conteniendo compuestos de azufre que comprende desde 0,05 a 1,5% de H2S; y la 20 temperatura de entrada de la corriente gaseosa conteniendo los compuestos de azufre está comprendida desde 240 a 350 ºC El proceso presenta de modo preferido un rendimiento a SO2 superior al 70 %, más preferiblemente superior al 80%, superior al 90%, siendo particularmente preferido un rendimiento superior al 95%.

En una realización preferida del proceso de oxidación selectiva de compuestos de azufre en 25 azufre elemental de acuerdo con la presente invención, la corriente gaseosa conteniendo compuestos de azufre proviene de un gas resultante de una oxidación parcial anterior de un gas relativamente rico en H2S en el que se oxidó una porción sustancial de H2S en azufre elemental seguido de la separación de la misma de dicho azufre elemental. Preferiblemente, dicha oxidación parcial anterior se lleva a cabo poniendo en contacto una corriente gaseosa 30 que contiene los compuestos de azufre con una corriente gaseosa que contiene oxígeno en presencia de un catalizador de acuerdo con la presente invención.

Según una realización del proceso de incineración catalítica de compuestos de azufre a SO2, dicho gas relativamente rico en H2S es un gas natural, un gas proveniente de refinería, un gas de síntesis, un gas de cola de un proceso de recuperación de azufre, como por 35 ejemplo el proceso Claus.

De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, ésta proporciona un proceso para la reducción de sulfuro de hidrógeno de una corriente gaseosa, caracterizado porque comprende someter dicha corriente gaseosa a un proceso Claus y posteriormente someter el gas de cola de dicho proceso Claus a un proceso de oxidación selectiva de compuestos 40 de azufre, tal como se han descrito anteriormente, en presencia del catalizador de la presente invención.

Definiciones

Dentro del marco de la invención se entiende como área superficial específica (BET), el área superficial tal como define en S. Brunauer, P. H. Emmett and E. Teller, J. Am. Chem. Soc., 1938, 60, 309. Se ha determinado mediante porosimetría de nitrógeno según la norma ASTM D-3663. 5

El volumen de poro indica el espacio hueco existente en los poros de catalizador. El volumen de poro se determinó aplicando porosimetría de mercurio según la norma ASTM D-4284.

El diámetro medio de poro es el promedio del diámetro de los poros del catalizador. Se ha determinado mediante porosimetría de mercurio según la norma ASTM D-4284. 10

La presión de rotura indica la presión que hay que ejercer (por unidad de longitud) para fragmentar una partícula de catalizador sin aplastarla. Se determina siguiendo el procedimiento indicado en la norma ASTM D-4179.

El término conversión hace referencia a:

Conversión = [(H2S+COS+CS2)entrada – (H2S+COS+CS2)salida] / 15 (H2S+COS+CS2)entrada

El término selectividad a azufre se refiere a:

Selectividad a S = 1- {(SO2 salida -SO2 entrada) / [H2S+COS+CS2)entrada – (H2S+COS+CS2)salida]}

El término selectividad a SO2 se refiere a: 20

Selectividad a SO2 = {(SO2 salida -SO2 entrada) / [H2S+COS+CS2)entrada – (H2S+COS+CS2)salida]}

Mientras que el término rendimiento a azufre se refiere a:

Rendimiento a S = Conversión x Selectividad a S; Rendimiento a SO2 = Conversión x Selectividad a SO2 25

A lo largo de la descripción y las reivindicaciones la palabra "comprende" y sus variantes no pretenden excluir otras características técnicas, aditivos, componentes o pasos. Para los expertos en la materia, otros objetos, ventajas y características de la invención se desprenderán en parte de la descripción y en parte de la práctica de la invención. Los siguientes ejemplos y dibujos se proporcionan a modo de ilustración, y no se pretende que 30 sean limitativos de la presente invención. Además, la presente invención cubre todas las posibles combinaciones de realizaciones particulares y preferidas aquí indicadas.

EJEMPLOS

Ejemplo 1. Preparación del catalizador

a. Se tomaron 650 Kg de alúmina, los cuales fueron impregnados durante 30 minutos con 35 una solución acuosa de acetato de cobalto, de una concentración suficiente como para obtener la riqueza final deseada. Posteriormente se procedió al escurrido y secado con paso de aire, a una temperatura de 170ºC durante cuatro horas. Tras el proceso de secado se sometió de nuevo a un tratamiento térmico en horno de calcinación, de 300ºC durante cuatro horas más, quedando así preparado el catalizador para su uso. 40

b. Se tomaron 800 Kg de una zeolita natural, clinoptilolita o mordenita, previamente calcinadas a 300ºC durante 4 horas, las cuales fueron impregnadas durante 30 minutos con una solución acuosa de acetato de cobalto, de una concentración suficiente como para obtener la riqueza final deseada. Posteriormente se procedió al escurrido y secado con paso de aire, a una temperatura de 170ºC durante cuatro horas. Tras el proceso de secado se 5 sometió de nuevo a un tratamiento térmico en horno de calcinación, de 300ºC durante cuatro horas más, quedando así preparado el catalizador para su uso.

Ejemplo 2. Proceso H2S a S

En todos los casos se alimentó un gas que contenía 1% de H2S, 2% de O2, 0,35% de SO2 y resto N2 en base seca y un 25% adicional de agua. 10

Se sometió a una corriente que contenía H2S a un proceso de oxidación catalítica para su conversión en azufre elemental en presencia del catalizador previamente obtenido de acuerdo con el ejemplo 1, obteniéndose los siguientes resultados.

a. Con óxido de cobalto soportado en theta-Alúmina

Ejemplo 2.a

GHSV (h-1)

T (ºC)

Conversión (%): 88,2 85,5 91,6 93,2

Selectividad (%): 77,2 83,8 86,9 67,5

Rendimiento S (%): 68,1 71,6 79,6 62,9

b. Con óxido de cobalto soportado en Clinoptilolita

Ejemplo 2.b

GHSV (h-1)

T (ºC)

Conversión (%): 77,3 71,0 94,1 94,7 64,6

Selectividad (%): 91,7 94,7 98,9 90,7 89,9

Rendimiento S (%): 70,9 94,2 93,1 85,9 58,1

Ejemplo 3. Ejemplo comparativo del proceso H2S a S

a. Catalizador comercial de óxido de hierro sobre alúmina (Catalysis Today, 16 (1993), 263-271) 35

Ejemplo 3.a

GHSV (h-1)

T (ºC): 225 - 275

Rendimiento S (%): 80 – 90%

b. Sólo Clinoptilolita

Ejemplo 3.b

GHSV (h-1)

T (ºC)

Conversión (%): 82,5 86,5 88,6

Selectividad (%): 52,1 81,3 92,2

Rendimiento S (%): 48,2 78,5 90,9

Ejemplo 4. Proceso de incineración a SO2

Se alimentó un gas que contenía 1% de H2S, 2% de O2, 0,35% de SO2 y resto N2 en base 20 seca y un 25% adicional de agua.

Se sometió dicha corriente a un proceso de incineración catalítica para su conversión en azufre elemental en presencia del catalizador previamente obtenido de acuerdo con el ejemplo 1, obteniéndose los siguientes resultados. 25

a. Con óxido de cobalto soportado en theta-Alúmina

Ejemplo 4.a

GHSV (h-1)

T (ºC)

Conversión (%): 98,6 99,5 99,5 99,5

Selectividad (%): 90,9 95,7 91,2 86,9

Rendimiento a SO2 (%): 89,6 95,2 90,7 86,5

Ejemplo 5. Ejemplo comparativo del proceso de incineración a SO2

a. Catalizador comercial de Cu-Bi sobre alúmina (Catalizador C-099 de Criterion Catalysts Co. Ltd., referencia C-099 Operating Guide).

Según se describe en el documento mencionado, se alimentó un gas que contenía 0,2% de H2S, 2% de O2, 0,1% de SO2, 0,2% de CO, 1,3% H2 y resto N2 en base seca y un 15% adicional de agua. Se sometió dicha corriente a un proceso de incineración catalítica para su conversión en azufre elemental en presencia del catalizador comercial C-099 de Criterion Catalysts Co., Ltd., obteniéndose los siguientes resultados. 10

Ejemplo 5.a

GHSV (h-1)

T (ºC)

Conversión (%): 99,8 99,8

Selectividad (%): 99,9

Rendimiento a SO2 (%): 99,7 99,8

De los resultados de los ejemplos descritos se puede concluir que el catalizador objeto de la 20 invención es más activo que los existentes, pues consigue rendimientos similares con temperaturas entre 25 y 40ºC inferiores, lo que supone una mejora sustancial de la eficiencia energética del proceso.

REFERENCIAS CITADAS EN LA SOLICITUD 25

EP242006

US5814293

DAVYDOV, A., et al. Metal oxides in hydrogen sulfide oxidation by oxygen and sulfur dioxide I. The comparison study of the catalytic activity. Mechanism of the interactions between H2S 30 and SO2 on some oxides. Applied Catalysis A: General. 2003, vol.244, no.1, p.93-100.

HIDEAKI, HAMADA, et al. Role of supported metals in the selective reduction of nitrogen monoxide with hydrocarbons over metal/alumina catalysts. Catalysis Today. 1996, vol.29, no.1-4, p.53-57

JANSSON, J. Low-Temperature CO Oxidation over Co3O4/Al2O3. Journal of Catalysis. 2000, 35 vol.194, no.1, p.55-60.

GARBOWSKI, E., et al. Catalytic properties and surface states of cobalt-containing oxidation catalysts. Applied Catalysis. 1990, vol.64, no.1-2, p.209-24.

ASTM-D-4284

ASTM-D-3663

ASTM-D-4179 5

US5814293

BRUNAUER S. et al., J. Am. Chem. Soc., 1938, 60, 309

Catalysis Today, 16 (1993), 263-271

Criterion Catalysts Co. Ltd., C-099 Operating Guide

Claims

REIVINDICACIONES

1. Catalizador para la oxidación selectiva de compuestos que contienen azufre que comprende

-

un material de soporte que comprende óxido de aluminio, un óxido de silicio, un óxido mixto de aluminio y silicio o mezclas de los mismos; y 5

-

un material catalíticamente activo que consiste en óxido de cobalto, el cual está soportado sobre dicho material de soporte;

donde el catalizador presenta las siguientes propiedades:

-

una superficie específica, medida con porosimetría de nitrógeno y empleando el método BET, comprendida desde 10 a 150 m2/g; 10

-

un volumen de poros, medido con porosimetría de intrusión de mercurio, comprendido desde 0,05 a 10 cc/g;

-

un diámetro medio de poro, medido con porosimetría de intrusión de mercurio, comprendido desde 2 a 50 nm; y

-

una presión de rotura superior a 3 Kp. 15
2. Catalizador según la reivindicación 1, donde el material de soporte comprende un óxido mixto de aluminio y silicio.
3. Catalizador según la reivindicación 2, donde el óxido mixto de aluminio y silicio es una 20 zeolita natural.
4. Catalizador según la reivindicación 3, donde la zeolita es clinoptilolita.
5. Catalizador según la reivindicación 1, donde el material de soporte comprende un óxido 25 de aluminio.
6. Catalizador según la reivindicación 5, donde el óxido de aluminio es theta alúmina.
7. Catalizador según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, donde el contenido en cobalto 30 en el catalizador está comprendido desde 0,05 a 5% expresado en peso de cobalto respecto al total del peso del catalizador.
8. Catalizador según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, donde el material catalíticamente activo es una mezcla de CoO y Co3O4 en una relación en peso de entre 10 : 35 1 y 1 : 10.
9. Procedimiento de preparación del catalizador definido en cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, que comprende la impregnación de una solución de una sal de cobalto sobre la superficie de una material de soporte que comprende un óxido de aluminio, un óxido de silicio, un óxido mixto de aluminio y silicio o mezclas de los mismos, seguido del secado y calcinación del catalizador. 5
10. Procedimiento de oxidación selectiva de compuestos que contienen azufre, que comprende poner en contacto una corriente gaseosa que contiene los compuestos de azufre con una corriente gaseosa que contiene oxígeno en presencia de un catalizador definido en cualquiera de las reivindicaciones anteriores 1 a 8; y se recupera un efluente gaseoso con 10 un contenido reducido en H2S.
11. Procedimiento según la reivindicación 10, donde la corriente gaseosa conteniendo compuestos de azufre es un gas natural, un gas proveniente de refinería, un gas de síntesis, un gas de cola de un proceso de recuperación de azufre, o un gas proveniente de una 15 oxidación parcial anterior de un gas relativamente rico en H2S en el que se oxidó una porción sustancial de H2S en azufre elemental seguido de la separación de la misma de dicho azufre elemental.
12. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 10 a 11, donde dicha corriente 20 gaseosa conteniendo compuestos de azufre comprende desde 0,01 a 4% de H2S; y la temperatura de entrada de la corriente gaseosa conteniendo los compuestos de azufre está comprendida desde 150 a 240 ºC con el fin de convertir al menos una parte del H2S presente en dicha corriente gaseosa a azufre elemental.
13. Procedimiento según la reivindicación 12, donde la corriente gaseosa conteniendo compuestos de azufre es un gas de cola del proceso Claus.
14. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 10 a 11, donde dicha corriente gaseosa conteniendo compuestos de azufre comprende desde 0,01 a 4 % de H2S; y la 30 temperatura de entrada de la corriente gaseosa conteniendo los compuestos de azufre está comprendida desde 210 a 400 ºC con el fin de convertir al menos una parte del H2S presente en dicha corriente gaseosa a SO2.
15. Procedimiento según la reivindicación 14, donde la corriente gaseosa conteniendo 35 compuestos de azufre proviene de un gas resultante de una oxidación parcial anterior de un

gas relativamente rico en H2S en el que se oxidó una porción sustancial de H2S en azufre elemental seguido de la separación de la misma de dicho azufre elemental.
16. Procedimiento según la reivindicación 15, donde dicha oxidación parcial anterior se lleva a cabo de acuerdo con el proceso según cualquiera de las reivindicaciones anteriores 10 a 5 13.