ES2334925T3 - Procedimiento y dispositivo para la separacion de particulas de polvo. - Google Patents
Procedimiento y dispositivo para la separacion de particulas de polvo. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2334925T3 ES2334925T3 ES05741237T ES05741237T ES2334925T3 ES 2334925 T3 ES2334925 T3 ES 2334925T3 ES 05741237 T ES05741237 T ES 05741237T ES 05741237 T ES05741237 T ES 05741237T ES 2334925 T3 ES2334925 T3 ES 2334925T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- exhaust gas
- particles
- flow
- duct
- baffle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/04—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/04—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia
- B01D45/08—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia by impingement against baffle separators
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C3/00—Separating dispersed particles from gases or vapour, e.g. air, by electrostatic effect
- B03C3/34—Constructional details or accessories or operation thereof
- B03C3/36—Controlling flow of gases or vapour
- B03C3/361—Controlling flow of gases or vapour by static mechanical means, e.g. deflector
- B03C3/363—Controlling flow of gases or vapour by static mechanical means, e.g. deflector located before the filter
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J1/00—Removing ash, clinker, or slag from combustion chambers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
- F23J15/022—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material for removing solid particulate material from the gasflow
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J2217/00—Intercepting solids
- F23J2217/20—Intercepting solids by baffles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Prevention Of Fouling (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Processes For Solid Components From Exhaust (AREA)
- Auxiliary Methods And Devices For Loading And Unloading (AREA)
Abstract
Procedimiento para separar partículas (MP) de un flujo de gas de escape (F) que en el sentido principalmente horizontal se hace pasar dentro de un conducto de gas de escape (18; 118), desde una primera posición (P1) hasta una segunda posición (P2); en este caso, las partículas (MP) son, dentro de la primera posición (P1), sometidas a una deflexión o desviación en el sentido descendente hacia la parte inferior (42; 142) del conducto de gas de escape(18, 118) y, dentro de la mencionada segunda posición (P2), las partículas son acumuladas en la parte inferior (42; 142) del conducto de gas de escape (18; 118).
Description
Procedimiento y dispositivo para la separación
de partículas de polvo.
La presente invención se refiere a un
procedimiento para separar partículas de un flujo de gas de escape
que en el sentido principalmente horizontal se hace pasar dentro de
un conducto de gas de escape, desde una primera posición hacia una
segunda posición.
La presente invención se refiere, asimismo, a un
dispositivo para separar partículas de un flujo de gas de escape;
dispositivo éste que comprende un conducto horizontal del gas de
escape a través del cual el gas de escape se hace pasar,
principalmente de forma horizontal, desde una primera posición
hacia una segunda posición.
Las plantas depuradoras de gas de escape para
las centrales de energía con combustión de carbón o de
fuel-oil, entre otros combustibles, para plantas
incineradoras de desperdicios, etc., etc., tienen frecuentemente un
reactor conocido como reactor SCR (Selective Catalytic Reduction o
selectiva reducción catalítica). Un tal reactor SCR implica emplear
un reactor que es inducido de forma catalítica, y se produce la
reducción selectiva de óxidos de nitrógeno. El reactor de tipo SCR
comprende un catalizador que con frecuencia está configurado como
la estructura de un panal o de cierta cantidad de placas,
estrechamente distanciadas entre si para facilitar la máxima
superficie de reacción. Un inconveniente de muchos reactores SCR
consiste en que el polvo de partículas, que es generado por la
combustión de, por ejemplo, carbón, fuel-oil o
desperdicios, queda adherido dentro del reactor SCR y atasca el
mismo.
La Patente Núm. 5.687.656 de los Estados Unidos,
concedida a nombre de Kaneko y otros, revela un procedimiento para
reducir la cantidad de polvo que llega al reactor SCR y lo atasca.
Según el procedimiento de la Patente Núm. 5.687.656 de los Estados
Unidos, el gas de escape, se hace pasar, en primer lugar, dentro de
un conducto horizontal para gas de escape, luego dentro de un
conducto vertical del gas de escape y seguidamente, como opción, a
través de una placa porosa, cuyos poros son más pequeños que las
partículas que han de ser separadas. Las partículas son recogidas
parcialmente dentro de una tolva que está prevista por debajo del
conducto vertical del gas de escape.
El procedimiento de la Patente Núm. 5.687.656 de
los Estados Unidos puede producir una reducción en la cantidad de
polvo que llega al reactor SCR. Sin embargo, un problema en
relación con esta placa porosa consiste en el peligro de que la
misma pueda quedar obstruida con las partículas de polvo. Una
obturación de este tipo origina un aumento en la caída de presión y,
por consiguiente, causa mayores costos de explotación.
El objeto de la presente invención consiste en
proporcionar un procedimiento para la separación de partículas de
un gas de escape el cual ha de eliminar, por completo o en parte,
los inconvenientes arriba mencionados.
Este objeto se consigue por medio de un
procedimiento para separar partículas de un flujo de gas de escape
que en el sentido principalmente horizontal se hace pasar dentro de
un conducto de gas de escape, desde una primera posición hacia una
segunda posición, y este procedimiento está caracterizado por el
hecho de que en la primera posición las partículas son sometidas a
una deflexión o desviación descendente, hacia la parte inferior del
conducto de gas de escape, y de que en la referida segunda posición
las partículas son recogidas de la parte inferior del conducto de
gas de escape.
Una ventaja de este procedimiento consiste en el
hecho de que la deflexión en la primera posición - la cual puede
ser producida por unos medios sencillos así como con una reducida
caída en la presión - proporciona, de una manera sorprendente, una
concentración considerablemente mayor de las partículas por la
parte inferior del conducto. En especial las partículas grandes
como, por ejemplo, mayores de 1 mms., aproximadamente, serán
fuertemente desviadas, y esto de tal manera que las mismas no puedan
ser dispersadas de nuevo dentro del flujo de gas de escape. La
recogida en la segunda posición tiene lugar en la parte inferior del
conducto de gas de escape, es decir, precisamente en el lugar de la
mayor concentración de las partículas. Esto significa que la
recogida no tiene que ser efectuada de todo el flujo del gas de
escape, sino solamente de aquél flujo parcial del gas de escape en
el cual las partículas están más concentradas.
Según una preferida forma de realización,
resulta que las partículas son desviadas hacia abajo con un ángulo
de 40 hasta 70 grados con respecto al plano horizontal. Se ha
descubierto que un ángulo de 40 hasta 70 grados permite la óptima
deflexión de las partículas. Con un ángulo menor de aproximadamente
40 grados, la deflexión no será lo suficientemente grande y las
partículas, por consiguiente, no están más concentradas en la parte
inferior del conducto de gas de escape, sino las mismas serán otra
vez dispersadas dentro del gas de escape. Con un ángulo superior de
aproximadamente 70 grados se incrementaría la caída en la presión.
También existe aquí el peligro de que la deflexión pueda ser tan
grande que las partículas reboten en el fondo del conducto de gas
de escape y sean dispersadas dentro del flujo de gas de escape.
Según un preferido procedimiento es así que, en
la segunda posición, el flujo de gas de escape es dividido en un
primer flujo paralelo - que contiene las partículas desviadas y el
mismo es desviado de la parte inferior del conducto de gas de
escape para luego ser pasado hacia abajo, al interior de una cámara
colectora - y un segundo flujo parcial. El primer flujo parcial
representa una forma sencilla y fiable para eliminar - mediante muy
pocos elementos desplazables - las
partículas de la mayor concentración del flujo de gas de escape en la parte inferior del conducto para el
partículas de la mayor concentración del flujo de gas de escape en la parte inferior del conducto para el
\hbox{gas de escape.}
De forma preferente, está previsto que el primer
flujo parcial sea sometido a un giro abrupto dentro de la cámara
colectora y que las partículas sean proyectadas del primer flujo
parcial hacia fuera y sean así separadas dentro de la cámara
colectora. La eliminación de las partículas mediante una fuerza
centrífuga del primer flujo parcial tiene la ventaja de que para la
separación de las partículas no son necesarias una red o placas
porosas u otros medios que pueden atascarse fácilmente. Esto trae
consigo una mayor fiabilidad en el funcionamiento.
Según otro preferido procedimiento, resulta que
la velocidad del flujo de gas de escape es reducida por un factor
que está entre 1.2 hasta 2.5 al ser el flujo de gas de escape
pasado desde la primera posición hacia la segunda posición. Una
ventaja de ello consiste en el hecho de que las partículas, que en
la primera posición han sido desviadas hasta la parte inferior del
conducto de gas de escape, no serán de nuevo dispersadas dentro del
flujo de gas de escape al ser el mimo pasado desde la primera
posición hacia la segunda posición. Al contrario, la decreciente
velocidad del gas tendrá por efecto una mayor concentración de las
partículas en la parte inferior del conducto debido a lo que puede
ser llamado un efecto de sedimentación.
Otro objeto de la presente invención consiste en
proporcionar un dispositivo para una separación eficaz de las
partículas de un gas de escape; dispositivo éste con el cual los
inconvenientes arriba mencionados han de ser eliminados por
completo o por lo menos en parte.
Este objeto es conseguido por medio de un
dispositivo que es del tipo definido en la parte de introducción, y
el mismo está caracterizado por el hecho de que este dispositivo
tiene, en la primera posición, una pantalla deflectora que
comprende por lo menos una placa que está dispuesta dentro del
conducto de gas de escape y la misma está inclinada con el fin de
desviar las partículas de forma descendente hacia la parte inferior
del conducto horizontal del gas de escape, y este dispositivo
comprende, en la segunda oposición, un medio colector que está
dispuesto dentro de la parte inferior del conducto de gas de escape
para acumular las partículas que por la placa han sido desviadas en
el sentido descendente hacia la parte inferior del conducto de gas
de escape. Una ventaja de este dispositivo consiste en el hecho de
que el mismo facilita una separación eficaz de aquellas partículas
de las cuales puede ser esperado que puedan obstruir un reactor
SCR, y esta separación tiene lugar sin originar una elevada caída en
la presión o el peligro de que el dispositivo pueda quedar
obstruido.
Según una preferida forma de realización es así
que la referida placa - una como mínimo - forma un ángulo de 40
hasta 70 grados con respecto al plano horizontal. Se ha descubierto
que una placa con éste ángulo implica que las partículas puedan
rebotar eficazmente en el sentido descendente hacia la parte
inferior del conducto de gas de escape.
De forma preferente, el medio colector comprende
una pared de deflexión que se extiende - de forma opuesta a la
dirección de fluir el flujo de gas de escape - hacia el interior
del conducto de gas de escape dentro de la parte inferior del mismo
y la que por encima del fondo del conducto de gas de escape termina
en una línea deflectora, y esta pared está dispuesta para desviar
del flujo de gas de escape un flujo parcial que contiene las
partículas desviadas y que está previsto para ser pasado al
interior de una cámara colectora, incluida en el medio colector.
Esta pared de deflexión tiene por resultado una acumulación eficaz
de las partículas que en la primera posición han sido desviadas, y
esto sin originar ninguna elevada caída en la presión ni el peligro
de un atascamiento.
De una manera conveniente, la cámara colectora
comprende una pared colectora que se extiende desde aquella parte
de la cámara colectora, la cual está situada más cerca de la
primera posición, hasta la pared de deflexión así como a un nivel
por debajo de la línea deflectora. Una ventaja de esta pared de
deflexión consiste en el hecho de que la misma mejora la recogida de
partículas procedentes del flujo parcial y reduce el peligro de que
las partículas ya separadas dentro de la cámara colectora puedan
ser arrastradas por el flujo de gas de escape.
Esta pantalla deflectora comprende,
convenientemente, por lo menos tres placas inclinadas. Con por lo
menos tres placas inclinadas puede quedar proporcionada una
pantalla deflectora que produce una más reducida caída en la
presión y la que representa solamente un reducido peligro de que las
partículas puedan pasar por la pantalla deflectora sin rebotar en
una placa y de que las mismas sean desviadas hacia la parte
inferior del conducto de gas de escape. En función de la altura del
conducto de gas de escape en la dirección vertical, muchas veces
puede ser conveniente emplear un mayor número de placas como, por
ejemplo, 4, 5 o 6 o incluso más placas.
Según una preferida forma de realización, la
zona de sección transversal del conducto horizontal de gas de
escape es en la segunda posición 1.2 hasta 2.5 veces mayor que en
la primera posición. Esta relación entre las zonas de sección
transversal trae consigo el hecho de que así es más reducida la
velocidad del gas de escape, lo cual mejora la separación de las
partículas en la segunda posición. La zona de sección transversal
del conducto de gas de escape en la segunda posición debe ser de
por lo menos 1.5 veces la zona de sección transversal del conducto
de gas de escape en la primera posición con el fin de impedir que
las partículas, desviadas hacia la parte inferior del conducto de
gas de escape, puedan otra vez ser dispersadas dentro del gas de
escape. Con una relación entre las zonas, la cual sea mayor de 2.5,
también queda proporcionada la separación de unas partículas más
pequeñas que todavía no representan un peligro para el atascamiento
de por ejemplo, un reactor de tipo SCR y las mismas son separadas
más bien dentro de un separador de polvos, dispuesto a continuación
del reactor SCR.
De forma preferente, la longitud del conducto de
gas de escape, desde la primera posición hasta la segunda posición,
representa por lo menos dos veces las características dimensiones
transversales del conducto como puede ser, por ejemplo, un diámetro
o una altura del conducto en la primera posición. Una longitud de
este tipo también proporciona para aquellas partículas, que están
posicionadas cerca de la parte superior del conducto de gas de
escape al ser las mismas desviadas por la pantalla deflectora, el
tiempo suficiente para desplazarse de forma descendente hacia la
parte inferior del conducto de gas de escape con el objeto de ser
separadas dentro del medio colector. Si la zona de sección
transversal del conducto de gas de escape se incrementa desde la
primera posición hasta la segunda posición, la anteriormente
mencionada longitud es también necesaria para los gases de escape
para que éstos tengan el tiempo para dispersarse dentro de la
incrementada zona de sección transversal así como para originar una
reducción en la velocidad, la que es necesaria en estos casos.
Unos aspectos adicionales y las demás ventajas
de la presente invención se pondrán de manifiesto en la
descripción, relacionada a continuación, y en los planos
adjuntos.
A continuación, la presente invención está
descrita con más detalles por medio de un número de ejemplos de
realización y con referencia a los planos adjuntos, en los
cuales:
La Figura 1 muestra una vista lateral
esquematizada de una central de energía que está equipada con un
dispositivo conforme a la presente invención;
La Figura 2 indica una vista lateral que
representa el dispositivo de la presente invención con más
detalles;
La Figura 3 muestra una vista lateral del
dispositivo de la Figura 2 así como la forma en la que las
partículas son desviadas y acumuladas dentro del mismo;
La Figura 4 indica una vista lateral del
dispositivo de la presente invención así como la forma en la que
las partículas son desviadas y acumuladas dentro del mismo según
una forma de realización alternativa;
La Figura 5 muestra una vista lateral de una
pantalla deflectora según una forma de realización alternativa.
La Figura 6 indica una vista lateral de una
pantalla deflectora según otra forma de realización alternativa;
mientras que
La Figura 7 muestra una vista lateral de todavía
otra forma de realización alternativa de la presente invención.
La Figura 1 indica una central de energía 1.
Esta central de energía 1 comprende una caldera 2 en la que es
quemado un combustible como, por ejemplo, el carbón, el
fuel-oil o unos desperdicios, estando el combustible
en contacto con un aire que es aportado. Los gases de escape F y
las partículas formadas durante la combustión se hacen pasar por un
conducto 4 para llegar a un enfriador de gas de escape, también
conocido como recuperador térmico 6. Dentro del recuperador térmico
6 del gas de escape, el calor es extraído de los gases de escape al
pasar éstos en el sentido vertical hacia abajo, a través de un
conjunto de tubos 8, y ser puestos aquí en contacto indirecto con el
agua de alimentación de la caldera 2. Por su parte interior 10, el
recuperador térmico 6 del gas de escape tiene una tolva de polvo 12
que recoge las partículas más gruesas. Para eliminar las acumuladas
partículas gruesas es empleado un dispositivo de descarga 14.
Dentro de la parte inferior 10 del recuperador térmico de gas de
escape 6, los gases de escape cambian desde una dirección de flujo
vertical a una dirección de flujo horizontal, y los mismos son
pasados al interior de un dispositivo 16, objeto de la presente
invención.
El dispositivo 16 comprende un conducto
horizontal de gas de escape 18 que hace pasar los gases de escape
en una dirección principalmente horizontal y desde una primera
posición P1 - que está situada en el punto de unión del conducto de
gas de escape 18 con la parte inferior 10 del recuperador térmico
de gas de escape 6 - hasta una segunda posición P2, en la que la
dirección de los gases de escape es cambiada al sentido vertical, y
los gases de escape son pasados verticalmente hacia arriba, al
interior de un conducto vertical de gas de escape 20. A
continuación, los gases de escape son girados en 180 grados y pasan
al interior de un reactor de tipo SCR 22 que está previsto para la
selectiva reducción catalítica de los óxidos de nitrógeno. Según la
aquí representada forma de realización es así que el reactor SCR 22
tiene tres capas catalizadoras 24, 26 y 28 que contienen un
catalizador, cuya estructura está configurada como los panales de
abejas. Los gases de escape pasan por un determinado número de
conductos estrechos del catalizador, los que normalmente tienen
unas aberturas cuya sección transversal es de 4 por 4 mms., con lo
cual queda reducido el contenido de los gases de escape en
nitrógeno. Los gases de escape salen del reactor SCR 22 a través de
un conducto de gas 30, y los mismos son luego depurados
adicionalmente en, por ejemplo, un precipitador electrostático y en
una planta de desulfuración de gas de escape, no estando éstos
últimos indicados en la Figura 1, por lo que los gases de escape
pueden luego ser liberados hacia la atmósfera.
Las partículas que se acumulan dentro de la
tolva de polvo 12 son solamente las partículas más gruesas. Por
consiguiente, el gas de escape que sale de la parte inferior 10 del
recuperador térmico de gas de escape 6 contendrá un elevado número
de partículas que son de un tamaño tal que si las mismas llegasen a
las capas catalizadoras 24, 26 y 28, podrían obturar los estrechos
conductos de la estructura en forma de paneles de abejas y así
originar una incrementada caída en la presión así como una
deteriorada reducción de los óxidos de nitrógeno. Con la finalidad
de evitar problemas de esta clase, el dispositivo 16 está equipado
con una pantalla deflectora 32, que comprende tres placas
inclinadas 34, 36 y 38 en la primera posición P1, como asimismo
comprende un medio colector 40 en la segunda posición P2.
La Figura 2 muestra el dispositivo 16 con más
detalles. La pantalla deflectora 32, prevista en la primera
posición P1, tiene, como anteriormente mencionado, tres placas 34,
36 y 38. Estas placas - que están dispuestas en el sentido
vertical, una sobre la otra - están inclinadas para desviar los
gases de escape en forma de un flujo de gas de escape F, y aquí
sobre todo las partículas, mediante un efecto de rebotamiento de
forma descendente hacia la parte inferior 42 del conducto de gas de
escape 18. Tal como esto puede ser apreciado en la Figura 2, las
placas 34, 36 y 38 están inclinadas con un ángulo \alpha de
aproximadamente 45 grados con respecto al plano horizontal, vistas
las placas en la dirección de fluir el flujo de gases de escape F,
y las mismas, por consiguiente, están dirigidas hacia abajo, vistas
en la dirección de fluir el flujo de gases de escape F. Según lo
indicado en la Figura 2, el conducto de gas de escape 18 tiene una
pared superior 44 que, vista en la dirección de fluir el flujo de
gas de escape F, está inclinada hacia arriba, con un ángulo \beta
con respecto al plano horizontal. El ángulo \beta es de
aproximadamente 10 grados. Este ángulo tiene por efecto que la zona
de sección transversal A2 del conducto de gas de escape 19 en la
segunda posición P2 será de aproximadamente 2.5 veces la zona de
sección transversal Al en la primera posición P1. El conducto de
gas de escape 18 tiene una longitud L que es de aproximadamente 3.5
veces la dimensión D del conducto de gas de escape 18 - la cual
puede representar la altura o el diámetro, según cual sea la
configuración del conducto - en la primera posición P1.
El medio colector 40, que está dispuesto en la
parte inferior 42 del conducto de gas de escape 18, se encuentra
situado en la segunda posición P2. Este medio colector 40 comprende
una cámara colectora 46 que está dispuesta por debajo del conducto
de gas de escape 18, y la misma tiene la configuración de un
triángulo isósceles, con la punta dirigido hacia abajo. Las paredes
de la cámara colectora 46 forman un ángulo \gamma de
aproximadamente 60 grados con respecto al plano horizontal. Un
dispositivo de descarga 48 puede comprender un sistema de
transporte fluidizado, y el mismo es empleado para vaciar
periódicamente la cámara colectora 46. El medio colector 40
comprende, además, una pared deflectora 50 que se extiende en el
sentido opuesto a la dirección de flujo de los gases de escape y
hacia el interior del conducto de gas de escape 18 en la parte
inferior 42 del mismo. Tal como indicado en la Figura 2, esta pared
50 comienza en aquél extremo de la cámara colectora 46, el cual es
el extremo alejado según la dirección del flujo del gas de escape,
y la misma se extiende de forma oblicua hacia arriba, al interior
del conducto de gas de escape 18. Esta pared deflectora 50 forma un
ángulo \delta de aproximadamente 60 grados con respecto al plano
horizontal, y la misma finaliza en una línea deflectora 52 que en
el sentido transversal se extiende hacia el conducto de gas de
escape 18 en la dirección horizontal. En la dirección de flujo del
gas de escape se extiende desde la línea deflectora 52 la pared
dorsal 54, incluida en el conducto vertical 20 del gas de
escape.
La cámara colectora 46 comprende, asimismo, una
pared colectora 56 que se extiende desde la pared 58 de la cámara
colectora 46, la cual es la pared más cerca de la primera posición
P1 de la pared deflectora 50, y a un nivel en la dirección
vertical, el cual se encuentra por debajo del nivel - en la
dirección vertical - de la línea deflectora 52 que, en cambio, está
situada por encima del fondo 60 del conducto de gas de escape
18.
La Figura 3 muestra la manera en la que puede
ser esperado que los gases de escape F y las partículas
medianamente gruesas MP se comporten dentro del dispositivo 16
durante el funcionamiento. En este caso, las partículas de grosor
mediano son partículas con un tamaño mayor de aproximadamente 1
mm., pero más pequeño de 10 mms., que es el tamaño que se calcula
que puede originar problemas con respecto a la obturación de las
capas catalizadoras 24, 26 y 28. Las partículas gruesas, que son
partículas de un tamaño mayor de aproximadamente 10 mms., serán
separadas frecuentemente en la tolva de polvo 12 del recuperador
térmico de gas de escape 6; en los casos en los que esta separación
no se produce, estas partículas serán también separadas dentro del
dispositivo 16. Las partículas finas, que son partículas de un
tamaño más mayor de aproximadamente 1 mm., pero más pequeño de 10
mms., que es el tamaño que se calcula que puede originar mayores
problemas con respecto a la obturación de las capas catalizadoras
24, 26 y 28. Las partículas gruesas, que son partículas de un
tamaño mayor de aproximadamente 10 mms., serán separadas
frecuentemente en la tolva de polvo 12 del recuperador térmico de
gas de escape 6; en los casos en los que esta separación no se
produce, estas partículas serán también separadas dentro del
dispositivo 16. Las partículas finas, que son partículas de un
tamaño más pequeño de 1 mm., son separadas dentro del dispositivo
16, pero solamente en una limitada medida. Tal como anteriormente
mencionado, el flujo de gas de escape F, al salir éste de la parte
inferior 10 del recuperador térmico de gas de escape 6, será
invertido a una dirección de flujo principalmente horizontal. Al
llegar el flujo de gas de escape F a la pantalla deflectora 32,
dispuesta en la primera posición P1, el flujo de gas de escape F
será desviado de forma descendente hacia la parte inferior 42 del
conducto de gas de escape 18. La velocidad del flujo de gas de
escape F dentro de la primera posición P1 es de aproximadamente 20
metros/segundo. Al ser el flujo de gas de escape F pasado a la
segunda posición P2 quedan atenuados los efectos de la desviación
y, dentro de la segunda posición P2, el flujo de gas de escape F
tiene un perfil de velocidad bastante uniforme. Teniendo en cuenta
que la zona de sección transversal A2 dentro de la segunda posición
P2 es mayor que la zona de sección transversal Al dentro de la
primera posición P1, la velocidad del flujo de gas de escape F se
reduce gradualmente para ser de aproximadamente 13 metros/segundo
dentro de la segunda posición P2.
Según puede ser apreciado en la Figura 3, las
partículas de un grosor mediano MP chocarán con las placas 34, 36 y
38 y serán rechazadas de forma descendente hacia la parte inferior
42 del conducto de gas de escape 18. La Figura 3 indica, mediante
unas líneas de trazos, los modelos típicos de los movimientos de
estas partículas MP. Según lo indicado en la Figura 3, algunas
partículas MP pueden - al salir las mismas de la parte inferior 10
del recuperador térmico 6 - tener un movimiento que está dirigido
de forma oblicua hacia arriba, pero también estas partículas MP son
desviadas por las placas 34, 36 y 38 hacia abajo. Por consiguiente,
después de haber rebotado hacia abajo, hacia la parte inferior 42
del conducto de gas de escape 18, las partículas de grosor mediano
MP no serán dispersadas de nuevo dentro del flujo de gas de escape
F, sino estas partículas continúan desplazándose a lo largo del
fondo 60 del conducto 18. La pantalla deflectora 32 tendrá un efecto
compensador sobre el perfil de velocidad del flujo de gas de escape
F dentro del conducto de gas de escape 18, y la misma reduce la
formación de remolinos que podrían arremolinar las partículas MP
desde la parte inferior 42 en dirección hacia arriba. El hecho de
que la velocidad del flujo de gas de escape F se reduce, desde la
primera posición P1 hasta la segunda posición P2, merma aún más la
tendencia del flujo de gas de escape F a coger las partículas de
grosor mediano MP otra vez y a arrastrarlas. Muy al contrario, a
causa de esta reducción en la velocidad es conseguido un efecto de
sedimentación con el cual las partículas medianamente gruesas MP
son desplazadas, más estrechamente juntas entre si, hacia el fondo
60 del conducto. En la segunda posición P2, la línea deflectora 52
- en la cual está previsto un punto de estancamiento - desviará un
primer flujo parcial FP, que por la pared deflectora 50 es pasado
hacia abajo, al interior de la cámara colectora 46. La línea
deflectora 52 debe estar situada a un nivel tal por encima del fondo
60, y la pared deflectora 52 ha de tener un ángulo \delta tal con
respecto al plano horizontal que este primer flujo parcial FP pueda
alcanzar una velocidad del gas de, como máximo, 5 hasta 6
metros/segundo dentro de un remolino estable que queda formado por
el interior de la cámara colectora 46. Por la pared 54, la parte
restante del flujo de gas de escape es desviada - como el segundo
flujo parcial FF - hacia arriba, al interior del conducto vertical
de gas de escape 20. El desviado primer flujo parcial FP arrastrará
las partículas de grosor mediano MP y las empujará hacia abajo, al
interior de la cámara colectora 46. Dentro de la cámara colectora
46, el primer flujo parcial FP es obligado a efectuar un giro
abrupto, con lo cual se consigue que las partículas de grosor
mediano MP sean, a causa de la fuerza centrífuga, empujadas contra
las paredes 58 de la cámara 46 y hacia fuera, siendo las partículas
así separadas. La pared colectora 56 contribuirá a este giro
abrupto, al que el flujo parcial FP es obligado, y la misma
incrementará, además, la cantidad de partículas MP que es eliminada
del flujo parcial FP. Como añadidura, la pared colectora 56 también
reduce el peligro de que las partículas puedan ser arrastradas
desde la cámara colectora 46 y puedan ser dispersadas otra vez
dentro del gas de escape. Como puede ser observado en la Figura 3,
el flujo parcial FP será - al término del giro abrupto y por detrás
de la pared colectora 56 - mezclado de nuevo con el flujo de gas de
escape. En función del diseño del medio colector 40, el flujo
parcial FP puede formar un remolino más o menos estable dentro de la
cámara colectora 46 y con un mayor o menor intercambio de gas con
el flujo principal del gas de escape. No obstante, y sin tener en
cuenta el intercambio de gas, el flujo parcial FP arrastrará las
partículas MP hacia abajo, al interior de la cámara colectora
46.
La Figura 4 muestra una forma de realización
alternativa de la presente invención con respecto a la
configuración de un dispositivo 116. El dispositivo 116 comprende
un conducto horizontal de gas de escape 118 que conduce un flujo de
gas de escape F en una dirección principalmente horizontal y desde
una primera posición P1, que está situada por la unión del conducto
de gas de escape 118 con enfriador de gas de escape (no indicado en
la Figura 4), hasta una segunda posición P2, después de lo cual el
flujo de gas de escape F sigue siendo conducido horizontalmente,
dentro de un conducto horizontal de gas de escape 120, y esto hasta
un reactor SCR, que en la Figura 4 tampoco está indicado. Además,
este dispositivo 116 comprende, dentro de la primera posición P1,
una pantalla deflectora 132 que tiene unas placas inclinadas 134,
136 y 138, y la misma es de un tipo idéntico a la pantalla
deflectora 32, anteriormente comentada. Por el interior de la
pantalla deflectora 132, las partículas de grosor mediano MP serán
desviadas o rebotadas en el sentido descendente hacia la parte
inferior 142 del conducto de gas de escape 118. Dentro de la
segunda posición P2, el dispositivo 116 tiene un medio colector
140. que comprende una cámara colectora 146 que es del mismo tipo
como la cámara 46, indicada en la Figura 2. Este medio colector 140
comprende, además, una pared deflectora horizontal 150 que se
extiende hacia el interior del conducto de gas de escape 118, en el
sentido opuesto a la dirección de fluir el flujo de gas de escape
F, y esta pared termina con una línea deflectora 152 que está
ubicada por encima del fondo 160 del conducto de gas de escape 118.
Por el interior de la cámara colectora 146 está dispuesta una pared
colectora 156 que es del mismo tipo como la pared colectora 56, y la
misma se extiende a un nivel situado por debajo de la pared
deflectora 150. Según lo indicado en la Figura 4, la pared
deflectora 150, que de esta manera forma un ángulo de cero grados
con respecto al plano horizontal, desviará - por la línea
deflectora 152 - el flujo parcial FP que es pasado hacia abajo, al
interior de la cámara 146, y este flujo experimenta aquí un giro
abrupto, con lo cual quedan separadas las partículas de grosor
mediano MP. La parte restante del flujo de gas de escape, la cual
está simbolizada como el flujo parcial FF, continúa pasando hacia
el conducto de gas de escape 120. Puede ser apreciado que el flujo
parcial FF también contendrá los gases de escape que salen de la
cámara 146, lo cual significa que el flujo parcial FF será de la
misma magnitud como el flujo de gas de escape F, que es aportado al
conducto de gas de escape 118. El desviado flujo parcial FP forma
dentro de la cámara 146 unos remolinos estables y con un mayor o
menor intercambio con la parte restante del flujo de gas de escape.
El conducto de gas de escape 118 comprende - al igual que el
conducto de gas de escape 18, indicado en la Figura 2 - una pared
superior 144 que, vista en la dirección de fluir el flujo de gas de
escape, está inclinada de forma ascendente con respecto al plano
horizontal. Por consiguiente, la velocidad del flujo de gas de
escape será en la segunda posición P2 inferior que en la primera
posición P1, lo cual reduce el peligro de que las partículas MP,
que han sido desviadas en el sentido descendente hacia la parte
inferior 142, puedan de nuevo ser dispersadas dentro del gas de
escape. Según una forma de realización alternativa, la pared
deflectora 150 puede estar provista de una bisagra por su punto de
fijación y la misma es, por lo tanto, giratoria - lo cual está
indicado en la Figura 4 con las líneas de trazos - a efectos de un
ajuste del ángulo de la pared 150 en relación con el plano
horizontal y, por consiguiente, para un más apropiado primer flujo
parcial FP.
La Figura 5 indica una pantalla deflectora 232,
correspondiente a una forma de realización alternativa. Esta
pantalla deflectora 232 - que está situada dentro de un conducto de
gas de escape 218, que es del mismo tipo como el conducto de gas de
escape 18 anteriormente descrito - comprende cinco placas
inclinadas 234, 235, 236, 237 y 238. Estas placas se encuentran
dispuestas a lo largo de una línea que está inclinada con un ángulo
\varepsilon de aproximadamente 45 grados con respecto al plano
horizontal y esta línea, por consiguiente, está inclinada hacia
arriba, vista la misma en la dirección de fluir el flujo de gas de
escape F. De este modo, las placas 234, 235, 236, 237 y 238 no
están situadas en el sentido vertical, una por encima de la otra.
Tal como esto puede ser apreciado en la Figura 5, las placas, 234 y
235, solapan entre si, vistas las mismas en la dirección
horizontal, así como a una distancia 0 (Las restantes placas
solapan entre si de forma correspondiente). Esta solapadura reduce
el peligro de que una partícula, indicada con MP, pueda pasar por
la pantalla deflectora 232 sin colisionar con una de las placas 234,
235, 236, 237 y 238, lo cual también está indicado en la Figura 5
mediante dos típicos recorridos del movimiento de las partículas de
grosor mediano MP.
La Figura 6 muestra una pantalla deflectora 332
según otra forma de realización alternativa. Esta pantalla
deflectora 332 - que está situada dentro de un conducto de gas de
escape 318 que es del mismo tipo como el conducto de gas de escape
18 anteriormente descrito - comprende tres placas inclinables 334,
336 y 338. Cada placa 334, 336 y 338 es giratoria - lo cual está
representado en la Figura 6 por una respectiva placa, indicada con
unas líneas de trazo - por un asociado eje horizontal 335, 337 y
339, respectivamente. Los ejes horizontales 335, 337 y 339 están
fijados en un elemento de accionamiento 341 que aquí está indicado
de forma esquematizada y el mismo se encuentra situado por fuera
del conducto de gas de escape 318 y comprende un raíl de guía 343
que está unido con un motor 345. La posición del raíl de guía 343
en la dirección vertical puede ser ajustada por el motor 345 y, por
consiguiente, las placas 334, 336 y 338 pueden ser giradas para
formar un deseado ángulo \alpha con respecto al plano horizontal.
De este modo, por medio de unos experimentos puede ser determinado
el ángulo \alpha que proporciona la suficiente separación de las
partículas de grosor mediano MP, con el fin de impedir la
obturación del reactor SCR, pero sin por ello originar una
innecesariamente elevada caída en la presión por la pantalla
deflectora 332. Esta pantalla deflectora 332 también puede estar
configurada de tal manera que las placas puedan ser giradas a un
ángulo \alpha de 90 grados con respecto al plano horizontal, en
cuyo caso la pantalla deflectora 332 también puede funcionar como
un amortiguador para la parada del funcionamiento de la planta.
La Figura 7 indica un dispositivo 416,
correspondiente a todavía otra forma de realización alternativa.
Este dispositivo 416 - que es principalmente idéntico al
dispositivo 16 indicado en la Figura 2, por lo que el mismo no se
describe aquí con todos los detalles - está conectado por detrás de
un enfriador de gas de escape 406 que en la Figura 7 está indicado
sólo parcialmente. Este enfriador de gas de escape 406 es
atravesado por un flujo vertical de gas de escape F que está
dirigido en el sentido ascendente. Dentro de la parte superior 410
del enfriador de gas de escape 406, este flujo de gas de escape F
cambia a una dirección de flujo horizontal y fluye hacia el interior
del dispositivo 416. Este dispositivo 416 comprende un conducto de
gas de escape 418 así como una pantalla deflectora 432 que está
dispuesta dentro de este conducto y la misma comprende tres placas
inclinadas 434, 436 y 438. Tal como esto puede ser apreciado en la
Figura 7, las partículas de grosor mediano MP chocarán con las
placas 434, 436 y 438 y son fuertemente desviadas en el sentido
descendente hacia la parte inferior 442 del conducto 418. Esta
pantalla deflectora 432 también desviará el flujo de gas de escape F
y contribuye así a un uniforme perfil de velocidad del gas dentro
del conducto 418, lo cual reduce el peligro de que las desviadas
partículas MP puedan de nuevo ser dispersadas dentro del flujo de
gas de escape F. Este dispositivo 416 comprende, además, un medio
colector 440 que tiene una pared deflectora 450. Esta pared
deflectora 450 desviará - de una manera similar a la manera
descrita en relación con la Figura 3 - un flujo parcial FP que
conduce las partículas de grosor mediano MP en el sentido
descendente hacia el interior de la cámara colectora 446.
Es evidente que dentro del alcance de las
reivindicaciones del anexo pueden ser efectuadas muchas
modificaciones de las formas de realización anteriormente
descritas.
Por ejemplo, puede ser apreciado que la
separación de las partículas, llevada a efecto por el dispositivo,
puede ser regulada por seleccionar unas placas apropiadas de la
pantalla deflectora en términos de su número, su tamaño y el ángulo
de las placas con respecto al plano horizontal, de tal manera que
puedan ser separadas en la medida deseada - y sin que la caída de
la presión dentro del dispositivo sea innecesariamente elevada - las
partículas de un tamaño que trae consigo el riesgo de obturar las
capas catalizadoras implicadas. La abertura en las capas
catalizadoras son de un tamaño que puede ser asignado con d_{H}.
Por regla general es así que la mayor parte de las partículas de un
tamaño igual o mayor de 0.5 d_{H} deben ser separadas antes de
que las mismas lleguen al catalizador. Según el ejemplo descrito en
la Figura 1, estas aberturas son cuadradas con unos laterales de 4
mms., es decir, d_{H} = 4 mms., lo que significa que las
partículas de un tamaño de 2 mms. y más han de ser separadas antes
de alcanzar el catalizador.
Las paredes de la cámara colectora 46 no tienen
que formar necesariamente un ángulo \gamma de aproximadamente 60
grados con respecto al plano horizontal. Este ángulo \gamma es
elegido de tal modo que pueda ser conseguida una apropiada relación
de flujo del flujo parcial FP dentro de la cámara colectora 46 así
como de tal manera que las partículas separadas puedan deslizarse
de forma descendente hacia el dispositivo de descarga 48, situado
por el fondo de la cámara colectora 46. Se ha descubierto que un
ángulo \gamma de aproximadamente 40 hasta 70 grados satisface, en
muchos casos, bastante bien este criterio.
De lo anteriormente indicado puede ser apreciado
que la pared deflectora, 50 y 150, puede formar distintos ángulos
\delta con respecto al plano horizontal. En muchos casos puede
ser preferido un ángulo \delta de aproximadamente 0 hasta 70
grados para proporcionar un apropiado primer flujo parcial FP.
La velocidad del flujo del gas de escape dentro
del conducto de gas de escape, 18 y 118, puede ser variada dentro de
unos límites amplios. Para la velocidad del flujo del gas de escape
F dentro de la primera posición P1 es, sin embargo, especialmente
preferido que la misma sea de 13 hasta 25 metros/segundo, teniendo
en cuenta que una velocidad dentro de esta gama implica que las
partículas de grosor mediano MP puedan chocar eficazmente contra
las placas 34, 36, etc., y pasar de forma descendente hacia la parte
inferior, 42 y 142, del conducto de gas de escape, 18 y 118.
Claims (13)
1. Procedimiento para separar partículas (MP)
de un flujo de gas de escape (F) que en el sentido principalmente
horizontal se hace pasar dentro de un conducto de gas de escape
(18; 118), desde una primera posición (P1) hasta una segunda
posición (P2); en este caso, las partículas (MP) son, dentro de la
primera posición (P1), sometidas a una deflexión o desviación en el
sentido descendente hacia la parte inferior (42; 142) del conducto
de gas de escape(18, 118) y, dentro de la mencionada segunda
posición (P2), las partículas son acumuladas en la parte inferior
(42; 142) del conducto de gas de escape (18; 118).
2. Procedimiento conforme a la reivindicación
1) en el cual las partículas (MP) son desviadas hacia abajo con un
ángulo de 40 hasta 70 grados con respecto al plano horizontal.
3. Procedimiento conforme a las reivindicaciones
1) o 2) en el cual el flujo de gas de escape (F) es, dentro de la
segunda posición (P2), dividido en un primer flujo parcial (FP) -
que contiene las partículas desviadas (MP) y el mismo es desviado
desde la parte inferior (42; 142) del conducto de gas de escape
(18; 118) y es pasado de forma descendente hacia el interior de una
cámara colectora (46; 146) - y un segundo flujo parcial (FF).
4. Procedimiento conforme a la reivindicación 3)
en el cual el primer flujo parcial (FP) es obligado a efectuar un
giro abrupto dentro de la cámara colectora (46; 146) con lo cual
las partículas (MP) son proyectadas del primer flujo parcial (FP)
hacia fuera y son separadas dentro de la cámara colectora (46;
146).
5. Procedimiento conforme a una de las
reivindicaciones 1) hasta 4) en el cual la velocidad del flujo de
gas de escape (F) queda reducida por un factor que es de 1.2 hasta
2.5, mientras que el flujo de gas de escape (F) es pasado desde la
primera posición (P1) hacia la segunda posición (P2).
6. Dispositivo para la separación de las
partículas (MP) de un flujo de gas de escape (F), teniendo este
dispositivo (16; 116) un conducto horizontal de gas de escape (18;
118) a través del cual el flujo de gas de escape (F) en el sentido
principalmente horizontal es pasado desde una primera posición (P1)
hasta una segunda posición (P2); en este caso, el dispositivo (16;
116) comprende, dentro de la primera posición (P1), una pantalla
deflectora (32; 132) que tiene por lo menos una placa (34, 36, 38;
134, 136, 138) que está dispuesta dentro del conducto de gas de
escape (18; 118) y la que está inclinada con el fin de desviar las
partículas (MP) en el sentido descendente hacia la parte inferior
(42, 142) del conducto horizontal de gas de escape (18; 118) y este
dispositivo (16; 116) comprende, dentro de la segunda posición
(P2), un medio colector (40; 140) que está dispuesto dentro de la
parte inferior (42; 142) del conducto de gas de escape (18; 118)
para acumular las partículas (MP) que por las placas (34, 36, 38;
134, 136, 138) han sido desviadas en el sentido descendente hacia
la parte inferior (42; 142) del conducto de gas de escape (18;
118).
7. Dispositivo conforme a la reivindicación 6)
en el cual por lo menos una de las placas (34, 36, 38; 134, 136,
138) forma un ángulo (\alpha) de 40 hasta 70 grados con respecto
al plano horizontal.
8. Dispositivo conforme a las reivindicaciones
6) o 7) en el cual el medio colector (40; 140) comprende una pared
deflectora (50; 150) que en el sentido opuesto a la dirección de
fluir el flujo de gas de escape (F) se extiende hacia el interior
del conducto de gas de escape (18; 118) dentro de la parte inferior
(42; 142) del mismo y esta pared deflectora (50; 150) termina - por
encima del fondo (60; 160) del conducto de gas de escape (18; 118)
- en una línea deflectora (52; 152), estando la pared deflectora
dispuesta para desviar del flujo de gas de escape (F) un flujo
parcial (FP), que contiene las partículas (MP) que han sido
desviadas, como asimismo está la misma dispuesta para hacer pasar
éstas últimas al interior de una cámara colectora (46; 146),
incluida en el medio colector (40; 140).
9. Dispositivo conforme a la reivindicación 8)
en el cual la cámara colectora (46; 146) comprende una pared
colectora (56; 156) que se extiende desde aquella parte (58; 158)
de la cámara colectora (46; 146), la cual está situada más cerca de
la primera posición (P1), hasta la pared deflectora (50; 150) así
como a un nivel por debajo de la línea deflectora (52; 152).
10. Dispositivo conforme a una cualquiera de
las reivindicaciones 6) hasta 9) en el cual la pantalla deflectora
(32; 132) comprende por lo menos tres placas inclinadas (34, 36,
38; 134, 136, 138).
11. Dispositivo conforma a una de las
reivindicaciones 6) hasta 10) en el cual la zona de sección
transversal (Al, A2) del conducto horizontal de gas de escape (18;
118) es dentro de la segunda posición (P2) de 1.2 hasta 2.5 veces
mayor dentro de la primera posición (P1).
12. Dispositivo conforme a una cualquiera de
las reivindicaciones 6) hasta 11) en el cual la longitud (L) del
conducto de gas de escape (18; 118) representa - desde la primera
posición (P1) hasta la segunda posición (P2) - por lo menos dos
veces la dimensión característica de sección transversal (D) como,
por ejemplo, del diámetro o de la altura, dentro de la primera
posición (P1).
13. Dispositivo conforme a una cualquiera de
las reivindicaciones 6) hasta 12) en el cual la pantalla deflectora
(32; 132) está provista de un elemento de accionamiento (341) para
regular el ángulo (\alpha) de la placa (334, 336, 338) en
relación con el plano horizontal.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0401304A SE527104C2 (sv) | 2004-05-21 | 2004-05-21 | Sätt och anordning för avskiljning av stoftpartiklar |
| SE2004101304 | 2004-05-21 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2334925T3 true ES2334925T3 (es) | 2010-03-17 |
Family
ID=32589767
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES05741237T Expired - Lifetime ES2334925T3 (es) | 2004-05-21 | 2005-05-20 | Procedimiento y dispositivo para la separacion de particulas de polvo. |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7556674B2 (es) |
| EP (1) | EP1747400B1 (es) |
| CN (1) | CN100496671C (es) |
| AT (1) | ATE445127T1 (es) |
| BR (1) | BRPI0511297A (es) |
| CA (1) | CA2563676C (es) |
| CY (1) | CY1109709T1 (es) |
| DE (1) | DE602005017028D1 (es) |
| ES (1) | ES2334925T3 (es) |
| PL (1) | PL1747400T3 (es) |
| PT (1) | PT1747400E (es) |
| SE (1) | SE527104C2 (es) |
| WO (1) | WO2005114053A1 (es) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN120558651A (zh) * | 2025-07-31 | 2025-08-29 | 四川广安发电有限责任公司 | 一种火电厂烟气取样装置 |
Families Citing this family (87)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8292510B2 (en) * | 2006-09-28 | 2012-10-23 | United Technologies Corporation | Dual mode scavenge scoop |
| TWI392436B (zh) * | 2008-12-22 | 2013-04-01 | Wistron Corp | 具有除塵裝置之機殼裝置 |
| CN101769270B (zh) * | 2009-01-05 | 2012-02-08 | 纬创资通股份有限公司 | 降低机壳风扇吸附灰尘的方法与具有除尘装置的机壳装置 |
| US7998316B2 (en) | 2009-03-17 | 2011-08-16 | Suncoke Technology And Development Corp. | Flat push coke wet quenching apparatus and process |
| US8475573B2 (en) * | 2009-08-25 | 2013-07-02 | Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. | System and method for protection of SCR catalyst |
| PL2420309T3 (pl) | 2010-08-19 | 2014-09-30 | General Electric Technology Gmbh | System oczyszczania gazu wyposażony w rektyfikator przepływu gazu |
| EP2433701A1 (en) | 2010-09-27 | 2012-03-28 | Alstom Technology Ltd | Gas flow control arrangement |
| JP5743054B2 (ja) * | 2010-11-29 | 2015-07-01 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排ガス処理装置 |
| US8425850B1 (en) | 2010-12-08 | 2013-04-23 | American Electric Power Company, Inc. | Large particle ash mitigation system |
| CN102179156B (zh) * | 2011-05-06 | 2013-02-13 | 东南大学 | 防止爆米花灰堵塞催化剂的烟气脱硝装置 |
| JP5762255B2 (ja) * | 2011-11-16 | 2015-08-12 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排ガス処理装置 |
| US9352264B2 (en) * | 2012-05-16 | 2016-05-31 | Anchor Oilfield Services, Llc | Apparatus, methods and systems for removing particulate impurities from above a shale shaker |
| US20130333572A1 (en) * | 2012-06-18 | 2013-12-19 | Chandrashekhar Sonwane | Separator apparatus for purifying a gas stream |
| DE102012014309B4 (de) * | 2012-07-19 | 2022-06-30 | Airbus Operations Gmbh | Partikelabscheider für eine Luftleitung, Luftverteilungssystem und Verwendung eines Partikelabscheiders |
| CA2880539C (en) * | 2012-07-31 | 2018-09-11 | Suncoke Technology And Development Llc | Methods for handling coal processing emissions and associated systems and devices |
| US9243186B2 (en) | 2012-08-17 | 2016-01-26 | Suncoke Technology And Development Llc. | Coke plant including exhaust gas sharing |
| US9359554B2 (en) | 2012-08-17 | 2016-06-07 | Suncoke Technology And Development Llc | Automatic draft control system for coke plants |
| US9169439B2 (en) | 2012-08-29 | 2015-10-27 | Suncoke Technology And Development Llc | Method and apparatus for testing coal coking properties |
| JP6021540B2 (ja) | 2012-09-12 | 2016-11-09 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 捕集装置及びこれを備えるガスタービンプラント |
| US8936662B2 (en) | 2012-10-02 | 2015-01-20 | Integrated Global Services, Inc. | Apparatus and methods for large particle ash separation from flue gas using screens having semi-elliptical cylinder surfaces |
| US9121319B2 (en) * | 2012-10-16 | 2015-09-01 | Universal Acoustic & Emission Technologies | Low pressure drop, high efficiency spark or particulate arresting devices and methods of use |
| US10883051B2 (en) | 2012-12-28 | 2021-01-05 | Suncoke Technology And Development Llc | Methods and systems for improved coke quenching |
| US10760002B2 (en) | 2012-12-28 | 2020-09-01 | Suncoke Technology And Development Llc | Systems and methods for maintaining a hot car in a coke plant |
| US10016714B2 (en) | 2012-12-28 | 2018-07-10 | Suncoke Technology And Development Llc | Systems and methods for removing mercury from emissions |
| US10047295B2 (en) | 2012-12-28 | 2018-08-14 | Suncoke Technology And Development Llc | Non-perpendicular connections between coke oven uptakes and a hot common tunnel, and associated systems and methods |
| US9476547B2 (en) | 2012-12-28 | 2016-10-25 | Suncoke Technology And Development Llc | Exhaust flow modifier, duct intersection incorporating the same, and methods therefor |
| CN104884578B (zh) | 2012-12-28 | 2016-06-22 | 太阳焦炭科技和发展有限责任公司 | 通风竖管盖以及相关联的系统和方法 |
| US9238778B2 (en) | 2012-12-28 | 2016-01-19 | Suncoke Technology And Development Llc. | Systems and methods for improving quenched coke recovery |
| US9273250B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-03-01 | Suncoke Technology And Development Llc. | Methods and systems for improved quench tower design |
| JP6005015B2 (ja) * | 2013-09-04 | 2016-10-12 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ダクト壁面構造 |
| JP6237020B2 (ja) | 2013-09-13 | 2017-11-29 | セイコーエプソン株式会社 | 画像表示装置、および画像表示装置の制御方法 |
| JP5972857B2 (ja) * | 2013-12-25 | 2016-08-17 | 三菱重工業株式会社 | 排気ダクト及びボイラ |
| CN105916965B (zh) | 2013-12-31 | 2021-02-23 | 太阳焦炭科技和发展有限责任公司 | 用于焦炉脱碳的方法及相关系统和装置 |
| EP3161106B1 (en) | 2014-06-30 | 2019-09-04 | Suncoke Technology and Development LLC | Horizontal heat recovery coke ovens having monolith crowns |
| AU2015308687A1 (en) | 2014-08-28 | 2017-03-16 | Suncoke Technology And Development Llc | Improved burn profiles for coke operations |
| CA2961207C (en) | 2014-09-15 | 2023-04-18 | Suncoke Technology And Development Llc | Coke ovens having monolith component construction |
| JP6385266B2 (ja) * | 2014-12-12 | 2018-09-05 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排気ダクト及びボイラ |
| US10968395B2 (en) | 2014-12-31 | 2021-04-06 | Suncoke Technology And Development Llc | Multi-modal beds of coking material |
| WO2016109854A1 (en) | 2015-01-02 | 2016-07-07 | Suncoke Technology And Development Llc | Integrated coke plant automation and optimization using advanced control and optimization techniques |
| US11060032B2 (en) | 2015-01-02 | 2021-07-13 | Suncoke Technology And Development Llc | Integrated coke plant automation and optimization using advanced control and optimization techniques |
| US10100734B2 (en) * | 2015-02-24 | 2018-10-16 | Honeywell International Inc. | Multi-channel particle separator |
| KR101656608B1 (ko) | 2015-03-06 | 2016-09-09 | 두산중공업 주식회사 | 화력발전소의 조대입자 포집장치 |
| JP6560007B2 (ja) | 2015-04-08 | 2019-08-14 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排ガス処理装置 |
| JP6591197B2 (ja) * | 2015-05-21 | 2019-10-16 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排ガス混合装置 |
| JP6249181B2 (ja) * | 2015-06-08 | 2017-12-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | バグフィルタ式集塵装置およびその運転方法 |
| CN105351954A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-02-24 | 中国能源建设集团广东省电力设计研究院有限公司 | 一种用于火力发电厂塔式炉空气预热器出口的烟道系统 |
| CA3203921A1 (en) | 2015-12-28 | 2017-07-06 | Suncoke Technology And Development Llc | Method and system for dynamically charging a coke oven |
| JP6150915B1 (ja) * | 2016-02-10 | 2017-06-21 | 三菱重工業株式会社 | デミスタユニット及びｅｇｒシステム |
| JP6171194B1 (ja) * | 2016-02-10 | 2017-08-02 | 三菱重工業株式会社 | デミスタユニット及びｅｇｒシステム |
| JP6785046B2 (ja) * | 2016-02-26 | 2020-11-18 | 三菱パワー株式会社 | 排気ダクト及びボイラ並びに固体粒子の除去方法 |
| CN105833643B (zh) * | 2016-04-28 | 2018-03-06 | 中国计量大学 | 一种燃煤锅炉尾气中的爆米花灰收集系统 |
| RU2746968C2 (ru) | 2016-06-03 | 2021-04-22 | САНКОУК ТЕКНОЛОДЖИ ЭНД ДИВЕЛОПМЕНТ ЭлЭлСи. | Способы и системы для автоматического создания корректирующих действий в промышленном объекте |
| CN106400655B (zh) * | 2016-11-23 | 2019-02-26 | 徐工集团工程机械有限公司 | 离心除尘装置、除尘系统及搅拌站 |
| KR101898010B1 (ko) * | 2016-11-30 | 2018-09-12 | 한국과학기술연구원 | 무동력 집진 장치 |
| CN106512632B (zh) * | 2016-11-30 | 2018-12-14 | 安徽工业大学 | 一种烧结烟气微细颗粒物折转捕集单元 |
| KR101887806B1 (ko) * | 2017-04-06 | 2018-08-10 | 두산중공업 주식회사 | 가스 터빈의 입자 제거 장치 및 이를 포함하는 가스 터빈 |
| RU2768916C2 (ru) | 2017-05-23 | 2022-03-25 | САНКОУК ТЕКНОЛОДЖИ ЭНД ДИВЕЛОПМЕНТ ЭлЭлСи | Система и способ ремонта коксовой печи |
| JP6869106B2 (ja) * | 2017-05-26 | 2021-05-12 | 三菱パワー株式会社 | ホッパ構造物、排気ダクト、及びボイラ |
| JP2019147142A (ja) * | 2018-02-28 | 2019-09-05 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 排ガス処理装置 |
| JP7075257B2 (ja) * | 2018-03-28 | 2022-05-25 | 三菱重工業株式会社 | 被処理水の乾燥装置及びそれを備えるボイラシステム |
| JP7103012B2 (ja) * | 2018-07-20 | 2022-07-20 | 日本製鉄株式会社 | 集塵装置 |
| CA3124811C (en) | 2018-12-28 | 2023-03-28 | Suncoke Technology And Development Llc | Heat recovery oven foundation |
| WO2020140074A1 (en) | 2018-12-28 | 2020-07-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Improved oven uptakes |
| US11008518B2 (en) | 2018-12-28 | 2021-05-18 | Suncoke Technology And Development Llc | Coke plant tunnel repair and flexible joints |
| CN109529515A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-03-29 | 界首市创兴环保科技有限公司 | 一种再生铅冶炼中尾气处理装置 |
| WO2020140086A1 (en) | 2018-12-28 | 2020-07-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Particulate detection for industrial facilities, and associated systems and methods |
| BR112021012511B1 (pt) | 2018-12-28 | 2023-05-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Sistema de forno de recuperação de calor carregado por mola e método |
| WO2020140079A1 (en) | 2018-12-28 | 2020-07-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Decarbonizatign of coke ovens, and associated systems and methods |
| BR112021012412A2 (pt) | 2018-12-31 | 2021-09-08 | Suncoke Technology And Development Llc | Sistemas e métodos aprimorados para utilizar gás de combustão |
| US11395989B2 (en) | 2018-12-31 | 2022-07-26 | Suncoke Technology And Development Llc | Methods and systems for providing corrosion resistant surfaces in contaminant treatment systems |
| JP7341779B2 (ja) * | 2019-08-05 | 2023-09-11 | 株式会社大気社 | 塗装ブース用の空調装置 |
| US12227699B2 (en) | 2019-12-26 | 2025-02-18 | Suncoke Technology And Development Llc | Oven health optimization systems and methods |
| CN111408191A (zh) * | 2020-03-16 | 2020-07-14 | 江苏丰尚智能科技有限公司 | 粉尘蒸汽沉降清理系统 |
| CN111396910A (zh) * | 2020-04-02 | 2020-07-10 | 浙江先创能源科技股份有限公司 | 一种适用于水煤浆燃烧锅炉的烟道 |
| EP4146767A4 (en) | 2020-05-03 | 2024-07-31 | Suncoke Technology and Development LLC | High-quality coke products |
| CN112283700A (zh) * | 2020-09-17 | 2021-01-29 | 温岭绿能新能源有限公司 | 一种循环流化床锅炉输灰渣方法 |
| CN112611232B (zh) * | 2020-12-17 | 2021-10-29 | 哈尔滨工业大学 | 一种用于工业煤粉炉尾部烟道防积灰的多通道结构 |
| CN114762795B (zh) * | 2021-01-13 | 2025-06-03 | 北京科技大学 | 适用于高浓度污染物高波动烟气的多级密相协同吸收系统 |
| DE102021200336A1 (de) | 2021-01-15 | 2022-07-21 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Partikelabscheider für einen Fluidstrom und Verfahren |
| CN112915646B (zh) * | 2021-03-24 | 2025-05-30 | 苏州西热节能环保技术有限公司 | 一种用于燃煤机组scr反应器的预除尘装置 |
| CN113108304B (zh) * | 2021-05-28 | 2023-03-21 | 中国化学赛鼎宁波工程有限公司 | 一种空气预热器的烟气出口装置及烟气排出方法 |
| JP7595191B2 (ja) | 2021-11-04 | 2024-12-05 | サンコーク テクノロジー アンド ディベロップメント リミテッド ライアビリティ カンパニー | 鋳物用コークス生産物、及び関連システム、装置並びに方法 |
| US11946108B2 (en) | 2021-11-04 | 2024-04-02 | Suncoke Technology And Development Llc | Foundry coke products and associated processing methods via cupolas |
| CN114177751A (zh) * | 2021-12-20 | 2022-03-15 | 华能安阳热电有限责任公司 | 一种火电厂用脱销系统 |
| CN115646085B (zh) * | 2022-10-10 | 2024-01-05 | 东台宏博净化科技有限公司 | 一种用于氮氧制作的空气过滤设备 |
| WO2024098010A1 (en) | 2022-11-04 | 2024-05-10 | Suncoke Technology And Development Llc | Coal blends, foundry coke products, and associated systems, devices, and methods |
| WO2025111437A1 (en) | 2023-11-21 | 2025-05-30 | Suncoke Technology And Development Llc | Flat push hot car for foundry coke and associated systems and methods |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1639179A (en) * | 1927-08-16 | Smoke cleaner | ||
| GB1135244A (en) | 1964-12-02 | 1968-12-04 | Valente D | Apparatus for separating unburnt solid particles and soot from the smoke discharged by chimneys |
| US3426507A (en) * | 1964-12-23 | 1969-02-11 | Joy Mfg Co | Electrical precipitator |
| US3435593A (en) * | 1967-04-21 | 1969-04-01 | Louis F Nordone | Gas cleaning process and apparatus |
| US3990871A (en) * | 1973-02-26 | 1976-11-09 | Joy Manufacturing Company | Dust collecting apparatus with gas flow regulator |
| CH665467A5 (de) | 1984-05-18 | 1988-05-13 | Von Roll Ag | Einrichtung zur stroemungsumlenkung von rauchgas und der flugascheabscheidung in einem mehrzugkessel. |
| AU4883585A (en) * | 1984-10-31 | 1986-05-08 | Rotoclean Industrial Corp. | Multistage rotary dust collector |
| US4695297A (en) * | 1985-03-26 | 1987-09-22 | Hein Arthur G | Electrostatic precipitator |
| JPS63134035A (ja) * | 1986-05-26 | 1988-06-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理方法 |
| DE4112454A1 (de) | 1991-04-12 | 1992-10-15 | Ver Energiewerke Ag | Verfahren und vorrichtung zur staubabscheidung aus einem rauchgasstrom einer kohlenstaubfeuerung |
| US5156658A (en) * | 1991-05-01 | 1992-10-20 | Research-Cottrell, Inc. | Electrostatic precipitator gas inlet plenum having a corrugated perforated plate |
| JP2596321Y2 (ja) * | 1993-07-12 | 1999-06-14 | 三菱重工業株式会社 | 脱硝装置におけるガス整流器 |
| JPH08117559A (ja) | 1994-10-25 | 1996-05-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 石炭焚ボイラの脱硝装置 |
| DE19521321A1 (de) | 1995-06-12 | 1996-12-19 | Abb Management Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Reduktion des Staubgehaltes der Abgase eines Dampferzeugers |
| CN2307620Y (zh) * | 1997-09-06 | 1999-02-17 | 张舰 | 林栅式除尘装置 |
| GB9723029D0 (en) * | 1997-11-01 | 1998-01-07 | Sharpe John E E | Improvements to fluid filtration |
| DE10227639B4 (de) * | 2002-06-20 | 2006-06-22 | Steag Encotec Gmbh | Kohlekraftwerk |
| FI121410B (fi) * | 2003-06-24 | 2010-11-15 | Alstom Technology Ltd | Menetelmä sähkösuodattimen puhdistamiseksi suodatustoiminnan aikana ja sähkösuodatin |
-
2004
- 2004-05-21 SE SE0401304A patent/SE527104C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-05-20 DE DE602005017028T patent/DE602005017028D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2005-05-20 US US11/587,358 patent/US7556674B2/en active Active
- 2005-05-20 PT PT05741237T patent/PT1747400E/pt unknown
- 2005-05-20 BR BRPI0511297-4A patent/BRPI0511297A/pt not_active IP Right Cessation
- 2005-05-20 WO PCT/SE2005/000735 patent/WO2005114053A1/en not_active Ceased
- 2005-05-20 EP EP05741237A patent/EP1747400B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2005-05-20 ES ES05741237T patent/ES2334925T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2005-05-20 CN CNB2005800160955A patent/CN100496671C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2005-05-20 AT AT05741237T patent/ATE445127T1/de active
- 2005-05-20 CA CA2563676A patent/CA2563676C/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-05-20 PL PL05741237T patent/PL1747400T3/pl unknown
-
2010
- 2010-01-05 CY CY20101100015T patent/CY1109709T1/el unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN120558651A (zh) * | 2025-07-31 | 2025-08-29 | 四川广安发电有限责任公司 | 一种火电厂烟气取样装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE0401304D0 (sv) | 2004-05-21 |
| EP1747400B1 (en) | 2009-10-07 |
| CN100496671C (zh) | 2009-06-10 |
| CA2563676A1 (en) | 2005-12-01 |
| PT1747400E (pt) | 2009-12-09 |
| WO2005114053A1 (en) | 2005-12-01 |
| BRPI0511297A (pt) | 2007-12-04 |
| CN1957204A (zh) | 2007-05-02 |
| CY1109709T1 (el) | 2014-08-13 |
| SE527104C2 (sv) | 2005-12-20 |
| DE602005017028D1 (de) | 2009-11-19 |
| PL1747400T3 (pl) | 2010-03-31 |
| US7556674B2 (en) | 2009-07-07 |
| ATE445127T1 (de) | 2009-10-15 |
| SE0401304L (sv) | 2005-11-22 |
| US20080028935A1 (en) | 2008-02-07 |
| EP1747400A1 (en) | 2007-01-31 |
| CA2563676C (en) | 2011-04-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2334925T3 (es) | Procedimiento y dispositivo para la separacion de particulas de polvo. | |
| ES2258348T3 (es) | Dispositivo para la separacion de objetos solidos de un fluido fluyente. | |
| ES2569534T3 (es) | Sistema y método para proteger un catalizador SCR de partículas de ceniza grandes | |
| ES2416029T3 (es) | Separador gas/líquido que utiliza álabes con cambio de dirección para capturar las gotitas de líquido y redirigir el flujo del gas alrededor de un codo. | |
| AU594270B2 (en) | Fluidized bed combustor having integral solids separator | |
| ES2597160T3 (es) | Rejilla de inyector con mezclador de dos etapas y procedimiento | |
| CN105492826B (zh) | 管道壁面结构 | |
| US20160288035A1 (en) | Thermal centrifugal vane type separator baffle | |
| ES2743539T3 (es) | Regenerador para la unidad de craqueo catalítico con ciclones externos | |
| ES2789002T3 (es) | Conducto de escape y caldera | |
| CN106268049B (zh) | 一种scr脱硝预除尘装置及方法 | |
| JP2724176B2 (ja) | 排ガス脱硝装置 | |
| KR20120041692A (ko) | 관 및 관에 설치되는 안내 요소 | |
| US8425850B1 (en) | Large particle ash mitigation system | |
| ES2644888B2 (es) | Aparato de tratamiento de gas de chimenea | |
| US2246349A (en) | Fly ash trap | |
| US6510820B1 (en) | Compartmented gas flue for NOx control and particulate removal | |
| KR100844288B1 (ko) | 먼지 입자 분리 방법 및 장치 | |
| US10288284B2 (en) | Apparatus for collecting large particle ash in thermal power plant | |
| US2284513A (en) | Ash arrester | |
| US5653776A (en) | Apparatus for de-entraining liquid in gas scrubbers and the like | |
| WO2023053218A1 (ja) | 脱硝装置 | |
| KR101656609B1 (ko) | 화력발전소의 조대입자 포집장치 | |
| US2490116A (en) | Separator or collector | |
| JP2022012043A (ja) | 脱硝装置 |