ES2383376T3 - Sistema mejorado para calentar tejido biológico mediante energía de RF - Google Patents
Sistema mejorado para calentar tejido biológico mediante energía de RF Download PDFInfo
- Publication number
- ES2383376T3 ES2383376T3 ES05718887T ES05718887T ES2383376T3 ES 2383376 T3 ES2383376 T3 ES 2383376T3 ES 05718887 T ES05718887 T ES 05718887T ES 05718887 T ES05718887 T ES 05718887T ES 2383376 T3 ES2383376 T3 ES 2383376T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- energy
- applicator
- phase shifter
- biological tissue
- power
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 30
- 230000021715 photosynthesis, light harvesting Effects 0.000 claims description 37
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 20
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims description 16
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 15
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 claims description 11
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 8
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 8
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 5
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010931 gold Substances 0.000 claims description 4
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 4
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 3
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims description 3
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 28
- 208000035484 Cellulite Diseases 0.000 abstract description 20
- 206010049752 Peau d'orange Diseases 0.000 abstract description 20
- 230000036232 cellulite Effects 0.000 abstract description 19
- 210000001789 adipocyte Anatomy 0.000 abstract description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 1
- 210000001519 tissue Anatomy 0.000 description 82
- 210000003491 skin Anatomy 0.000 description 29
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 23
- 210000000577 adipose tissue Anatomy 0.000 description 8
- 230000004044 response Effects 0.000 description 8
- 239000002775 capsule Substances 0.000 description 7
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 description 6
- 239000008280 blood Substances 0.000 description 5
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 5
- 238000001757 thermogravimetry curve Methods 0.000 description 5
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 description 4
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 4
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 4
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 4
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 4
- 210000002615 epidermis Anatomy 0.000 description 4
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 210000004204 blood vessel Anatomy 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 210000004207 dermis Anatomy 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 3
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 206010033675 panniculitis Diseases 0.000 description 3
- 238000009832 plasma treatment Methods 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 210000004304 subcutaneous tissue Anatomy 0.000 description 3
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 102000008186 Collagen Human genes 0.000 description 2
- 108010035532 Collagen Proteins 0.000 description 2
- 229920001436 collagen Polymers 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 210000002808 connective tissue Anatomy 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000003989 dielectric material Substances 0.000 description 2
- 230000005670 electromagnetic radiation Effects 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 210000002751 lymph Anatomy 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 238000007920 subcutaneous administration Methods 0.000 description 2
- 238000009210 therapy by ultrasound Methods 0.000 description 2
- 238000000015 thermotherapy Methods 0.000 description 2
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004606 Fillers/Extenders Substances 0.000 description 1
- 206010020843 Hyperthermia Diseases 0.000 description 1
- 206010040954 Skin wrinkling Diseases 0.000 description 1
- 210000001015 abdomen Anatomy 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 1
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 210000001217 buttock Anatomy 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003086 colorant Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 230000037213 diet Effects 0.000 description 1
- 235000005911 diet Nutrition 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- -1 for example Chemical class 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 239000002223 garnet Substances 0.000 description 1
- 230000036031 hyperthermia Effects 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000013532 laser treatment Methods 0.000 description 1
- 230000003902 lesion Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000001926 lymphatic effect Effects 0.000 description 1
- 210000001365 lymphatic vessel Anatomy 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000000694 mesotherapy Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 210000003205 muscle Anatomy 0.000 description 1
- 210000000944 nerve tissue Anatomy 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- 239000010944 silver (metal) Substances 0.000 description 1
- 231100000075 skin burn Toxicity 0.000 description 1
- VEALVRVVWBQVSL-UHFFFAOYSA-N strontium titanate Chemical compound [Sr+2].[O-][Ti]([O-])=O VEALVRVVWBQVSL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013616 tea Nutrition 0.000 description 1
- 238000011285 therapeutic regimen Methods 0.000 description 1
- 230000000699 topical effect Effects 0.000 description 1
- 239000003053 toxin Substances 0.000 description 1
- 231100000765 toxin Toxicity 0.000 description 1
- 108700012359 toxins Proteins 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 210000000689 upper leg Anatomy 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
- A61B18/04—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by heating
- A61B18/042—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by heating using additional gas becoming plasma
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
- A61B18/04—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by heating
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
- A61B18/04—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by heating
- A61B18/12—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by heating by passing a current through the tissue to be heated, e.g. high-frequency current
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
- A61B18/04—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by heating
- A61B18/12—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by heating by passing a current through the tissue to be heated, e.g. high-frequency current
- A61B18/1206—Generators therefor
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
- A61B18/04—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by heating
- A61B18/12—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by heating by passing a current through the tissue to be heated, e.g. high-frequency current
- A61B18/14—Probes or electrodes therefor
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
- A61B18/18—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by applying electromagnetic radiation, e.g. microwaves
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61N—ELECTROTHERAPY; MAGNETOTHERAPY; RADIATION THERAPY; ULTRASOUND THERAPY
- A61N1/00—Electrotherapy; Circuits therefor
- A61N1/40—Applying electric fields by inductive or capacitive coupling ; Applying radio-frequency signals
- A61N1/403—Applying electric fields by inductive or capacitive coupling ; Applying radio-frequency signals for thermotherapy, e.g. hyperthermia
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
- A61B18/18—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by applying electromagnetic radiation, e.g. microwaves
- A61B18/20—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body by applying electromagnetic radiation, e.g. microwaves using laser
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
- A61B2018/00053—Mechanical features of the instrument of device
- A61B2018/00059—Material properties
- A61B2018/00071—Electrical conductivity
- A61B2018/00083—Electrical conductivity low, i.e. electrically insulating
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
- A61B2018/00315—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body for treatment of particular body parts
- A61B2018/00452—Skin
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
- A61B2018/00315—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body for treatment of particular body parts
- A61B2018/00452—Skin
- A61B2018/00458—Deeper parts of the skin, e.g. treatment of vascular disorders or port wine stains
- A61B2018/00464—Subcutaneous fat, e.g. liposuction, lipolysis
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B18/00—Surgical instruments, devices or methods for transferring non-mechanical forms of energy to or from the body
- A61B2018/00636—Sensing and controlling the application of energy
- A61B2018/0066—Sensing and controlling the application of energy without feedback, i.e. open loop control
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Surgery (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Nuclear Medicine, Radiotherapy & Molecular Imaging (AREA)
- Public Health (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Otolaryngology (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Medical Informatics (AREA)
- Heart & Thoracic Surgery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Radiology & Medical Imaging (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Surgical Instruments (AREA)
- Radiation-Therapy Devices (AREA)
- Plasma Technology (AREA)
- Electrotherapy Devices (AREA)
- Thermotherapy And Cooling Therapy Devices (AREA)
Abstract
Sistema (30) para tratamiento térmico de una diana seleccionada dentro de un sujeto, comprendiendo elsistema:un único aplicador (3), que forma un único electrodo del sistema que comprende una barrera (2) dieléctrica,que puede entrar en contacto con una superficie de un tejido biológico que pertenece al sujeto, pudiendosuministrar dicho único aplicador una cantidad deseada de energía a una zona de disipación de energíapredeterminada por debajo de dicha superficie de dicho tejido biológico, estando situada la dianaseleccionada dentro de dicha zona de disipación de energía predeterminada;una fuente (10) de energía de RF operativa para producir una señal de potencia de RF de salida dirigida adicho único aplicador (3) en la que dicha RF se acopla por radiación mediante el aplicador (3) en dichotejido biológico;un desfasador (14), pudiendo controlarse dicho desfasador para variar la fase de dicha señal de potenciade RF de salida de modo que la energía procedente de la misma se concentra principalmente en dichazona de disipación de energía predeterminada, que se encuentra a una profundidad dependiente de fasepor debajo de dicha superficie de dicho tejido biológico;una red (11) de adaptación de impedancia, sirviendo dicha red de adaptación de impedancia para adaptaruna característica de impedancia de dicha fuente de energía de RF y dicho desfasador a la impedancia dedicho tejido biológico que pertenece al sujeto de modo que dicha señal de potencia de RF puede pasar através de dicha superficie de dicho tejido biológico sin experimentar reflexión;un resonador (13) de RF ubicado en dicho único aplicador, pudiendo funcionar dicho resonador de RF paraacumular y liberar de manera cíclica dicha cantidad deseada de energía por lo que una parte significativade la energía de la señal de RF se concentra en dicha zona de disipación de energía predeterminada; ypudiendo funcionar dicho único aplicador para transportar dicha señal de potencia de RF de salida desdedicha fuente de energía de RF a través de dicha superficie de dicho tejido biológico hasta dicha zona dedisipación de energía predeterminada una vez que dicha salida se ha procesado por dicho desfasador,dicha red de adaptación de impedancia y dicho resonador;produciendo de ese modo el funcionamiento del sistema un gradiente térmico inverso de manera que dichasuperficie de dicho tejido biológico se mantiene a una temperatura inferior a la de dicha zona de disipaciónde energía predeterminada sin usar un dispositivo de enfriamiento para enfriar dicha superficie; ypermitiendo la ausencia de un electrodo de conexión a tierra la libre propagación de dicha ondas de dichaseñal de potencia de RF de salida en dicha zona de disipación de energía.
Description
Sistema mejorado para calentar tejido biológico mediante energía de RF
La presente invención se refiere a un sistema mejorado para calentar tejido biológico mediante energía de RF y, más particularmente, a un sistema y un método que se basa en un único electrodo. El control de fase y la modulación por ancho de pulso de ondas de RF aplicadas obvian la necesidad de enfriar la superficie de la piel mientras se facilita el calentamiento eficaz de capas de tejido subyacentes tales como la dermis y las capas subcutáneas. Específicamente, se logra el calentamiento y la contracción de tejidos adiposos como medio de reducción de la celulitis.
Los tejidos adiposos, particularmente la celulitis, normalmente sólo pueden tratarse con un régimen estricto de dieta y ejercicio. El cumplimiento de los pacientes con estos regímenes disponibles previamente es escaso. La celulitis se produce cuando los adipocitos se hinchan comprimiendo el flujo de sangre y linfa. Esto conduce a la acumulación de fluido y toxinas. El tejido conjuntivo forma cápsulas fibrosas duras alrededor de los adipocitos. Esto da como resultado un aspecto “grumoso”. Los adipocitos implicados están ubicados principalmente en la tercera capa y más profunda (piel), que tiene un espesor variable dependiendo de la cantidad de grasa en el sujeto. El espesor de esta capa normalmente aumenta en zonas tales como el abdomen, los muslos y las nalgas.
Los métodos propuestos previamente para el tratamiento de la celulitis incluyen tratamiento tópico, tés y cápsulas, bandas anticelulíticas, endermología, mesoterapia, Acthyderm y ultrasonidos y particularmente tratamiento por ultrasonidos dirigidos. Estas técnicas han demostrado diversos grados de eficacia clínica en la reducción del aspecto “grumoso” asociado con los depósitos de celulitis.
Además, se ha propuesto la termoterapia que usa radiación electromagnética u ondas de radiofrecuencia (RF). El tratamiento con RF es más eficaz que otros regímenes terápicos disponibles puesto que permite que el cuerpo se cure por sí mismo. Sin embargo, las soluciones de termoterapia disponibles previamente comparten, como desventaja inherente, una tendencia a calentar la piel hasta el punto de producir una quemadura cuando se aplica suficiente energía de RF al adipocito diana en la capa más profunda de la piel. En la técnica anterior se ha propuesto radiación electromagnética no invasiva, incluyendo ondas de radiofrecuencia, para el tratamiento de la grasa y la celulitis además del uso de contracción de colágeno, tal como se realiza en el tratamiento de las arrugas.
La técnica de RF típica para calentar tejidos biológicos implica exponer el tejido a tensión de RF, que produce una corriente conductora de RF a través del tejido a un nivel suficiente para superar la resistencia del tejido. La corriente calienta el tejido. Este método produce calor irregular acompañado por quemadura de la(s) capa(s) exterior(es) de la piel. Como resultado, muchos de los sistemas convencionales para la implementación de este método comparten, como desventaja inherente, una estricta necesidad de un mecanismo de enfriamiento para eliminar un calor excesivo de la piel durante el tratamiento.
Las alternativas disponibles previamente se caracterizan por desventajas que se obvian por la presente invención.
Un ejemplo de sistema(s) de la técnica anterior se da a conocer la patente estadounidense n.º 6.662.054 cedida a Syneron Medical Ltd. Esta patente enseña deformar de la piel de modo que una región de piel sobresale de la piel circundante, y aplicar energía de RF a la piel que sobresale. El sistema incluye uno o más electrodos de RF, configurados para aplicar corriente de RF conducida a la piel, y un deformador de piel, de modo que sobresale una región de piel de la piel circundante y se expone a la corriente de RF conducida, que sigue al acto de deformación. Las enseñanzas de esta patente tienen, como desventaja inherente, una estricta necesidad de enfriar de la piel para evitar quemaduras.
La solicitud de patente estadounidense n.º 20040002705 cedida a Thermage, Inc. también da a conocer un sistema que requiere el enfriamiento de la piel para evitar quemaduras. En particular, la solicitud de patente publicada enseña un método de crear un efecto tisular suministrando energía electromagnética a través de una superficie de piel desde un dispositivo de suministro de energía electromagnética acoplado a una fuente de energía electromagnética. Al menos uno del dispositivo de suministro de energía electromagnética o la fuente de energía electromagnética incluye una memoria. Se crea un gradiente térmico inverso a través de la superficie de la piel para calentar suficientemente un sitio de tejido subyacente siempre que la temperatura de la superficie de la piel sea inferior a la temperatura del tejido subyacente. El gradiente térmico inverso se establece mediante el uso de un sistema de enfriamiento, lo que es una desventaja inherente.
Otros ejemplos adicionales de sistemas de la técnica anterior que requieren enfriar la piel para evitar quemaduras incluyen los dados a conocer en la solicitud de patente estadounidense n.º 2004030332 y en la patente estadounidense n.º 5919219 cedidas a Thermage, Inc., que enseñan un sistema y un método para proporcionar tratamiento a una superficie de piel aplicando energía de RF a través de la piel usando una memoria para recoger información. Estos sistemas incluyen necesidades expresas de una luz de enfriamiento para alojar fluido de
enfriamiento y varios electrodos de RF. Los electrodos de RF se proporcionan para transferir corriente de RF a la piel y están configurados para acoplarse de manera capacitiva a la superficie de la piel, creando así un efecto de calentamiento a través de corriente conducida de RF.
En resumen, los métodos descritos anteriormente requieren el uso de un sistema de enfriamiento separado para enfriar la capa de piel exterior durante todo el tratamiento con RF. Además, muchas de las soluciones disponibles previamente requieren una unidad de memoria para almacenar información local relacionada con la zona tratada durante todo el tratamiento. Además, muchas de las soluciones disponibles previamente requieren amplios ajustes preliminares, tales como adaptación de impedancia local, antes de cada tratamiento. Además, pese al uso de la expresión “uno o más electrodos” en muchos documentos de la técnica anterior, las alternativas descritas anteriormente comparten una necesidad estricta de colocar una almohadilla de electrodo de retorno contra el paciente para recibir las corrientes de RF tras pasar por el tejido que se está tratando. Este electrodo de retorno para el tratamiento volumétrico de tejido adiposo (por ejemplo, celulitis) encamina una mayoría de energía a través de vasos sanguíneos y linfáticos. Los adipocitos sólo se calientan por el calor disipado de estos tejidos no diana como resultado de su resistencia inherente.
El documento US 4210152 da a conocer un método y un aparato para medir y controlar de manera precisa la cantidad de energía que se absorbe por una carga dentro de la región de una cabeza de aplicador de diatermia.
El documento US4798215 da a conocer un aparato de hipertermia que usa múltiples aplicadores, teniendo cada uno su propio desfasador y conmutador de regulación de potencia controlado por CPU.
Por tanto, existe una necesidad ampliamente reconocida de, y sería altamente ventajoso tener, un sistema mejorado para calentar tejido biológico mediante energía de RF que intente abordar una o más de las limitaciones de los sistemas descritos anteriormente.
Según un aspecto de la invención, se proporciona un sistema según la reivindicación 1.
Según una realización de la presente invención se proporciona un sistema para el tratamiento con energía de RF (HF) de capas profundas de tejido humano (por ejemplo, dermis e/o hipodermis) para lograr la contracción del tejido adiposo y/o la reducción de la celulitis.
Una realización de la invención incluye un aplicador de energía de RF (por ejemplo, de forma esférica) que sirve como antena de acoplamiento de energía de RF que funciona en combinación con un tejido adyacente como una línea de transmisión de pérdidas cuando entra en contacto con epidermis del tejido.
Una realización de la invención incluye además una zona (parte) tratada de tejido humano colocada en contacto directo con un aplicador de energía de RF mientras que los tejidos subcutáneos subyacentes actúan como carga de disipación de dicho aplicador y la línea de transmisión.
Una realización de la invención incluye además un circuito de resonancia paralelo (resonador de RF) que incluye un inductor y un condensador y en contacto máximamente estrecho con dicho aplicador mediante su punto central mientras que el factor mérito de este circuito resonante debe ser suficientemente alto como para proporcionar pérdidas activas determinadas por resistencia equivalente, que es al menos 20 veces superior que el módulo de impedancia de dicha zona de tejido humano unido.
Una realización de la invención incluye además una red de adaptación de impedancia (IMN) que convierte la impedancia de la zona tratada de tejido humano en 50 Ohms con el fin de minimizar la potencia reflejada del tejido humano.
Una realización de la invención incluye además un dispositivo de desfase en la entrada de la IMN que proporciona un logro de máximo de energía de RF a una profundidad predeterminada bajo la superficie o sobre la superficie.
Según características adicionales en realizaciones preferidas de la invención descritas a continuación, el aplicador está fabricado de Al, Ag, Au, cobre, o aleaciones de cobre y aluminio y está recubierto con material dieléctrico.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el aplicador está fabricado de Al recubierto por alúmina.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el aplicador se mueve sobre la superficie de la piel tratada.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el cable de alimentación conecta el aplicador de RF y el resonador de RF con sistemas de adaptación de impedancia.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el cable de alimentación tiene una longitud e resonancia (n*λ/2), donde λ es una longitud de onda de energía de RF en el material de cable y n es un número entero
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el sistema de adaptación de impedancia proporciona compensación de la reactancia del fragmento unido de tejido humano.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el sistema de adaptación de impedancia es una estructura fija en forma de L, T o Π.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el sistema de adaptación de impedancia es un transformador de impedancia de banda ancha.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el sistema de adaptación de impedancia es variable.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el desfasador es de tipo trombón.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el desfasador está construido por cable coaxial.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el desfase proporcionado por el desfasador es variable en el tiempo.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el medidor de impedancia (sensor) se inserta entre el sistema de adaptación y el aplicador de RF.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, dicho sistema de adaptación de impedancia puede controlarse mediante un sistema de retroalimentación que obtiene la señal procedente de dicho medidor de impedancia (sensor) para alcanzar la adaptación de impedancia óptima y la deposición de energía máxima en el tejido humano.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, la energía acoplada se suministra desde un generador de RF (amplificador).
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, la potencia de RF suministrada se acopla en modo continuo o por pulsos.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el control de la energía acoplada al tejido humano se logra mediante la variación de la amplitud o el ciclo de trabajo de la potencia de RF en el modo por pulsos (control PWM).
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, la parte determinada del cuerpo humano está en contacto con un segundo punto de dicho resonador de RF (por ejemplo, conexión a tierra).
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el funcionamiento se proporciona con respecto a la frecuencia de resonancia del cuerpo humano.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el tratamiento con aplicador de RF t se combina con el tratamiento con láser.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el tratamiento con aplicador de RF t se combina con tratamiento con ultrasonidos
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el tratamiento con aplicador de RF t se combina con tratamiento UV.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el tratamiento con aplicador de RF t se combina con tratamiento con plasma.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el tratamiento con aplicador de RF t se combina con tratamiento con lámpara de destellos.
Según una realización de la presente invención se proporciona un sistema mejorado para el tratamiento térmico de una diana seleccionada dentro de un sujeto, incluyendo el sistema: (a) una fuente de energía de RF que puede
producir una señal de potencia de RF de salida dirigida a un aplicador que puede entrar en contacto con una superficie de un tejido biológico que pertenece al sujeto, pudiendo suministrar el aplicador una cantidad deseada de energía a una zona de disipación de energía predeterminada por debajo de la superficie del tejido biológico, estando situada la diana seleccionada dentro de la zona de disipación de energía predeterminada; (b) un desfasador, pudiendo cambiar el desfasador una fase de ondas que se desplazan a su través de modo que la energía procedente de la misma se concentra principalmente en la zona de disipación de energía predeterminada, que se encuentra a una profundidad deseada por debajo de la superficie del tejido biológico; (c) una red de adaptación de impedancia (IMN), pudiendo la IMN convertir la impedancia del tejido biológico que pertenece al sujeto de un valor nominal a un valor corregido, correspondiéndose el valor corregido a una característica de impedancia de la línea de transmisión de RF de modo que la señal de potencia de RF puede pasar a través de la superficie del tejido biológico sin experimentar reflexión; (d) un resonador de RF ubicado en el aplicador, pudiendo el resonador de RF acumular y liberar de manera cíclica la cantidad deseada de energía, pudiendo además el resonador de RF concentrar la cantidad deseada de energía de modo que una parte significativa de la misma se concentra en la zona de disipación de energía predeterminada; y (e) pudiendo el aplicador transportar la señal de potencia de RF de salida desde la fuente de energía de RF a través de la superficie del tejido biológico hasta la zona de disipación de energía predeterminada una vez que la salida se ha procesado por el desfasador, la IMN y el resonador. El funcionamiento del sistema produce un gradiente térmico inverso de modo que la superficie del tejido biológico se mantiene a una temperatura inferior a la energía predeterminada. La ausencia de un electrodo de conexión a tierra permite la libre propagación de las ondas de la señal de potencia de RF de salida en la zona de disipación de energía.
Según características adicionales en realizaciones preferidas de la invención descritas a continuación, el sistema incluye además un controlador mediante modulación por ancho de pulso (PWM), pudiendo hacer el controlador PWM que la fuente de energía de RF suministre la señal de salida en pulsos de una amplitud deseada, una duración predeterminada con una frecuencia de repetición deseada para el control de la potencia de salida promedio.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el sistema incluye además una barrera dieléctrica que puede situarse entre el aplicador y la superficie del tejido biológico; evitando la barrera dieléctrica la transmisión de una corriente conductora.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el aplicador está fabricado de al menos un metal seleccionado del grupo que consiste en aluminio, plata, oro, cobre y aleaciones de los mismos.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, la barrera dieléctrica se suministra como un recubrimiento dieléctrico sobre el aplicador.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el aplicador está construido principalmente por aluminio y la barrera dieléctrica se suministra como un recubrimiento de alúmina.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el aplicador puede moverse sobre la superficie del tejido biológico como medio de modificar una ubicación de la zona de disipación de energía.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el sistema incluye además un cable de alimentación, conectando el cable de alimentación el aplicador de RF y el resonador de RF con la IMN.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el cable de alimentación tiene una longitud de resonancia definida por longitud n*λ/2 , donde λ es una longitud de onda de energía de RF en el material de cable y n es un número entero.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, la IMN incluye una estructura fija caracterizada por una forma seleccionada del grupo que consiste en una estructura en forma de L, forma de T y forma de Π.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, la IMN incluye un transformador de impedancia de banda ancha.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, la IMN es variable.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el desfasador incluye un mecanismo de desfase de tipo trombón. Los desfasadores de tipo trombón se conocen bien por los expertos habituales en la técnica y se describen en detalle en www.microwaves101.com/ encyclopedia/ faseshifters. cfm cuyo texto se facilita en el apéndice A) y cuyos dibujos se facilitan en las figuras 7 a 15 de los dibujos adjuntos.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el desfasador está construido al menos parcialmente por cable coaxial.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, un desfase proporcionado por el
desfasador es variable.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, la energía suministrada a la zona de disipación de energía predeterminada se acopla en modo continuo o por pulsos. La energía de RF se produce en forma de una señal sinusoidal que puede modularse mediante pulsos rectangulares con frecuencia inferior por el controlador PWM).
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, la energía de RF se caracteriza por una frecuencia de resonancia que se corresponde a una frecuencia de resonancia natural conocida de la diana seleccionada
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, el sistema incluye además al menos un componente adicional seleccionado del grupo que consiste en un haz de láser, un transductor de ultrasonidos, una fuente de luz UV, un dispositivo de tratamiento por plasma y una lámpara de destellos.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, proporcionar indica la provisión de la señal de salida en pulsos de una duración predeterminada con una frecuencia deseada.
La presente invención aborda satisfactoriamente las deficiencias de las configuraciones conocidas en la actualidad proporcionando un sistema mejorado para calentar tejido biológico mediante energía de RF, que se basa en un único electrodo y que no requiere un sistema de enfriamiento para evitar quemaduras de la piel.
La implementación del sistema de la presente invención implica realizar o completar tareas o etapas seleccionadas de manera manual, automática, o mediante una combinación de las mismas. Además, según la instrumentación y el equipo reales de las realizaciones preferidas del sistema de la presente invención, las etapas seleccionadas podrían implementarse mediante hardware o mediante software con cualquier sistema operativo de cualquier firmware o una combinación de los mismos. Por ejemplo, como hardware, las etapas seleccionadas de la invención podrían implementarse como un chip o un circuito. Como software, las etapas seleccionadas de la invención podrían implementarse como una pluralidad de instrucciones de software que se ejecutan por un ordenador usando cualquier sistema operativo adecuado. En cualquier caso, las etapas seleccionadas del sistema de la invención podrían describirse como realizadas por un procesador de datos, tal como una plataforma informática para ejecutar una pluralidad de instrucciones.
La invención se describe en el presente documento, a modo de ejemplo únicamente, con referencia a los dibujos adjuntos. Haciendo ahora referencia específica a los dibujos en detalle, se hace hincapié en que los detalles mostrados son a modo de ejemplo y para fines de discusión ilustrativa de las realizaciones preferidas de la presente invención únicamente, y se presentan en pro de proporcionar la que se cree que es la descripción más útil y fácilmente entendida de los principios y aspectos conceptuales de la invención. Con respecto a esto, no se intentan mostrar detalles estructurales de la invención en más detalle que el necesario para una comprensión fundamental de la invención, haciendo evidente la descripción tomada con los dibujos para los expertos en la técnica cómo pueden realizarse en la práctica las diversas formas de la invención.
En los dibujos:
la figura 1 es un diagrama esquemático simplificado que ilustra el acoplamiento de potencia de RF a un tejido tratado según la presente invención.
La figura 2 es un diagrama esquemático simplificado de un sistema de RF según la presente invención que ilustra los principios de control de potencia de salida con PWM y el control de espacio de tratamiento con el desfase de la onda de RF incidente según una realización preferida de la presente invención.
La figura 3 ilustra un sistema de adaptación de impedancia según la presente invención.
La figura 4 es un termograma que ilustra la distribución de calor que resulta del funcionamiento de un sistema según la presente invención usando un trozo de manzana como diana.
La figura 5 es un termograma que ilustra la distribución de calor que resulta del funcionamiento de un sistema de la técnica anterior según la presente invención usando un trozo de manzana como diana.
La figura 6 es un diagrama de flujo simplificado que ilustra una secuencia de acontecimientos asociada con la realización de un método según la presente invención.
La figura 7 ilustra la topología de desfasador de líneas conmutadas.
La figura 8 ilustra un ejemplo de desfasador de líneas conmutadas MMIC de 6 bits.
La figura 9 ilustra una respuesta de desfasador de líneas conmutadas ideal, bit de 90 grados, 10 GHz.
La figura 10 ilustra una topología de desfasador paso alto/paso bajo.
La figura 11 ilustra un desfasador paso alto/paso bajo, bit de 90 grados, banda C.
La figura 12 ilustra un desfasador de líneas cargadas.
La figura 13 ilustra un desfasador de cuadratura.
La figura 14 ilustra un desfasador de anillo híbrido (bit de 180 grados).
La figura 15 ilustra la respuesta prevista del desfasador de anillo híbrido de banda Ka.
La presente invención es de un sistema mejorado para calentar tejido biológico mediante energía de RF, que sólo requiere un único electrodo. Específicamente, el control de fase y el control mediante modulación por ancho de pulso (PWM) de las ondas de RF aplicadas a través del único electrodo de la presente invención obvian la necesidad de enfriar la superficie de la piel mientras se facilita el calentamiento eficaz de capas subyacentes de tejido, tales como la dermis y las capas subcutáneas. Como resultado, se logran el calentamiento deseado y la contracción de tejidos adiposos. Esto permite, por primera vez, la reducción no invasiva de la celulitis.
Los principios y el funcionamiento de un sistema mejorado para calentar tejido biológico mediante energía de RF según la presente invención pueden entenderse mejor con referencia a los dibujos y las descripciones adjuntas.
Antes de explicar al menos una realización de la invención en detalle, debe entenderse que la invención no se limita en su aplicación a los detalles de construcción y a la disposición de los componentes expuestos en la siguiente descripción o ilustrados en los dibujos. La invención puede tener otras realizaciones o puede ponerse en práctica o llevarse a cabo de diversas formas. Además, debe entenderse que la fraseología y la terminología empleadas en el presente documento son para fines de descripción y no deben considerarse limitativas.
La presente invención ofrece varias ventajas con respecto a alternativas disponibles previamente.
Un único electrodo, o aplicador, empleado sin un electrodo de conexión a tierra permite la aplicación homogénea de energía de RF, que se dirige principalmente hacia la rotación y la vibración de moléculas bipolares, especialmente moléculas de agua, en la onda electromagnética aplicada.
Las técnicas de desfase proporcionan la posibilidad de concentración de energía de RF a una profundidad predeterminada con respecto a la superficie de la piel mediante la variación de la posición del máximo de onda de RF.
La organización de la disipación de energía dentro del tejido subcutáneo garantiza el mantenimiento de una temperatura relativamente baja en la superficie de la piel (epidermis). Esto proporciona un gradiente térmico inverso sin usar un sistema de enfriamiento externo.
Preferiblemente, un aplicador recubierto con material cerámico de alúmina minimiza las pérdidas de energía y evita la corriente conductora no deseada a través del tejido humano
Un resonador paralelo de soporte unido en proximidad al aplicador acumula energía de RF y proporciona excitación eficaz del aplicador y alta tensión de RF en la superficie de aplicación.
La aplicación de alta potencia de RF en pulsos cortos proporciona el calentamiento rápido y eficaz de las cápsulas de celulitis con un nivel de potencia de RF promedio relativamente bajo.
El control PWM de la potencia de RF de salida y las técnicas de IMN sencillas proporcionan buena adaptación y reflexión de potencia de RF baja con todos los tipos de tejidos humanos. La ventaja adicional de la IMN fija aplicada y el control PWM garantiza la buena adaptación de impedancia con tipos variables de tejido humano sin corrección de adaptación de impedancia complicada. El aplicador de RF puede moverse sobre la superficie tratada.
Se apreciará que el tratamiento del tejido graso volumétrico requiere el despliegue de una onda de RF homogénea (a través de la sección transversal a la propagación de la onda) con un máximo a una distancia deseada del aplicador de electrodo. Esta onda de RF homogénea y de alta intensidad garantiza el calentamiento eficaz de las cápsulas de celulitis y los adipocitos debido a que retienen moléculas de agua. En contraposición, los vasos
sanguíneos y linfáticos no se someterán a calentamiento no deseado porque la circulación natural de las moléculas de agua en estos vasos proporciona enfriamiento convectivo. Además, los vasos sanguíneos y linfáticos proporcionan enfriamiento convectivo para otros tejidos no diana tales como músculo, tejido nervioso y tejido conjuntivo.
En referencia ahora a las figuras, se explican en mayor detalle los componentes fundamentales de un sistema según la presente invención y su funcionamiento.
La presente invención se realiza principalmente mediante un sistema 30 (figuras 1-3) para tratamiento térmico de una diana seleccionada dentro de un sujeto. El sistema 30 incluye una fuente 10 de energía de RF que puede producir una señal 17 de potencia de RF de salida dirigida a un aplicador 3 que puede entrar en contacto con una superficie 6 de un tejido 4 biológico que pertenece al sujeto. El aplicador 3 puede suministrar una cantidad deseada de energía a una zona 5 de disipación de energía predeterminada por debajo de la superficie 6 del tejido 4 biológico. La diana seleccionada está situada dentro de la zona 5 de disipación de energía predeterminada y se representa en las figuras como moléculas 1 de agua.
El sistema 30 incluye además un desfasador (por ejemplo, un desfasador 14 de tipo trombón). El desfasador 14 puede cambiar una fase de potencia 17 de salida de modo que la energía procedente de la misma se concentra principalmente en la zona 5 de disipación de energía predeterminada, que se encuentra a una profundidad deseada por debajo de la superficie 6 del tejido 4 biológico.
El sistema 30 incluye además una red 11 de adaptación de impedancia (IMN que puede convertir la impedancia de tejido 4 biológico que pertenece al sujeto de un valor nominal (por ejemplo, 250-350 Ohms) a un valor corregido (por ejemplo, 50 Ohms). El valor corregido se corresponde a una característica de impedancia de la fuente de energía de RF y la línea de transmisión de RF que incluye el desfasador 14 y el cable 11, de modo que la RF 17 de salida puede pasar a través de la superficie 6 del tejido 4 biológico sin experimentar reflexión.
El sistema 30 incluye además un resonador 13 de RF ubicado en el aplicador 3. El resonador 13 de RF puede acumular y liberar de manera cíclica la cantidad deseada de energía y puede concentrar además la cantidad deseada de energía de modo que una parte significativa de la misma puede transmitirse a la zona 5 de disipación de energía predeterminada.
El sistema 30 incluye además un aplicador 3 que puede transportar la señal 17 de potencia de RF de salida desde la fuente 10 de energía de RF a través de la superficie 6 del tejido 4 biológico hasta la zona 5 de disipación de energía predeterminada una vez que la salida 17 se ha procesado por el desfasador 14, la IMN 11 y el resonador 13.
Normalmente, el funcionamiento del sistema 30 da como resultado una pérdida de energía del 2 al 4% procedente de la señal 17 de salida con una reflexión de energía adicional del 2-4% procedente de la señal 17 de salida. Esto significa que el sistema 30 puede suministrar de manera fiable el 90-95% de energía procedente de la señal 17 de salida a la zona 5. Ni la concentración de energía procedente de la señal 17 de salida a la zona 5 pequeña, ni este grado de eficacia, podían lograrse con las alternativas disponibles previamente. La IMN 11 reduce la reflexión de la señal 17 de salida aplicada desde la superficie 6, aumentando de ese modo la eficacia de suministro de energía a la zona 5 de disipación de energía.
Una ventaja inherente del sistema 30 es que su funcionamiento produce un gradiente térmico inverso de modo que la superficie 6 del tejido 4 biológico se mantiene a una temperatura inferior a la de la zona 5 de disipación de energía predeterminada sin usar un dispositivo de enfriamiento.
Además, la ausencia de un electrodo de conexión a tierra desde el sistema 30 permite la libre propagación de las ondas de la señal 17 de potencia de RF de salida en la zona 5 de disipación de energía.
Estos factores sirven para aumentar enormemente el grado de calentamiento de la moléculas 1 de agua en relación al grado de calentamiento de la moléculas 1 de agua logrado con las alternativas de la técnica anterior.
Las ventajas inherentes del sistema 30 son claras a partir de la comparación de termogramas de la zona 5 de disipación de energía usando el sistema 30 (figura 4) y un sistema bipolar de la técnica anterior (es decir, de 2 electrodos) (figura 5). Cada termograma va acompañado por una clave a la izquierda que indica que los colores blanco, amarillo, naranja, rojo, verde, azul y violeta representan concentraciones de energía térmica en orden decreciente. En cada figura, se usa un trozo de manzana como tejido 4 biológico. Específicamente, queda claro que el sistema 30 aleja la zona 4 de la superficie 6 del tejido 4.
La figura 4 muestra claramente que cuando el aplicador 3 del sistema 30 está en contacto con la superficie 6 del tejido 4, el suministro de la energía 17 de salida da como resultado un suministro de energía principalmente a la zona 5. La línea 26 pasa a través del centro de la zona 5. La temperatura en la superficie 6 del tejido 4 es claramente inferior que a lo largo de la línea 26 en la zona 5. En otras palabras, el funcionamiento del sistema 30 crea un gradiente térmico inverso y obvia la necesidad de un sistema de enfriamiento para evitar el
sobrecalentamiento no deseado de la superficie 6.
En fuerte contraste, la figura 5 muestra claramente que cuando el aplicador 3 de un sistema bipolar de la técnica anterior entra en contacto con la superficie 6 del tejido 4, el suministro de energía 17 de salida da como resultado un suministro principalmente a una zona 5 que es adyacente a la superficie 6 del tejido 4. Esto reduce la distancia entre la línea 26, que pasa a través del centro de la zona 5, y la superficie 6. En otras palabras, el sistema bipolar de la técnica anterior suministra energía térmica principalmente en proximidad a la superficie 6. El termograma de la figura 5 ilustra una distribución de energía térmica observada cuando el sistema bipolar de la técnica anterior se hace funcionar con un sistema de enfriamiento. Pese a este sistema de enfriamiento, no se logra gradiente térmico inverso.
De manera opcional, pero preferible, el sistema 30 incluye además un controlador PWM, pudiendo hacer el controlador 12 PWM que la fuente de energía de RF suministre la señal de potencia de salida en pulsos de una duración y amplitud predeterminadas con una frecuencia deseada. Por ejemplo, la frecuencia de RF de funcionamiento es 40,68 MHz, una frecuencia de PWM es de 1 a 20 kHz y un ciclo de trabajo es del 10 al 90%.
Según algunas realizaciones preferidas de la invención, el aplicador 3 está fabricado de metales tales como, por ejemplo, aluminio, plata, oro, cobre o aleaciones de los mismos. De manera alternativa, o adicional, puede colocarse una barrera 2 dieléctrica entre el aplicador 3 y la superficie 6 del tejido 4 biológico. La barrera 2 dieléctrica evita la transmisión no deseada de una corriente conductora al tejido 4. Según algunas realizaciones preferidas de la invención, la barrera 2 dieléctrica se suministra como un recubrimiento dieléctrico sobre el aplicador 3. Según la realización más preferida, el aplicador 3 está construido principalmente por aluminio y la barrera 2 dieléctrica se suministra como un recubrimiento de alúmina.
De manera opcional, pero preferible, el aplicador 3 puede moverse sobre superficie 6 del tejido 4 biológico como medio de modificar una ubicación de zona 5 de disipación de energía.
De manera opcional, pero preferible, el sistema 30 incluye además un cable 7 de alimentación, el cable 7 de alimentación que conecta el aplicador 3 de RF y el resonador 13 de RF con la IMN 11. De manera opcional, pero preferible, el cable 7 de alimentación tiene una longitud de resonancia definida por longitud n*λ/2, donde λ es una longitud de onda de energía de RF en el material de cable y n es un número entero.
De manera opcional, pero preferible, la IMN 11 incluye una estructura fija caracterizada por una forma tal como, por ejemplo, estructura en forma de L, forma de T o forma de Π. De manera opcional, pero preferible, la IMN 11 incluye un transformador de impedancia de banda ancha. De manera opcional, pero preferible, la IMN 11 es variable.
De manera opcional, pero preferible, el desfasador 14 incluye un mecanismo de desfase de tipo trombón.
De manera alternativa, o adicional, el desfasador 14 puede estar construido al menos parcialmente por cable coaxial.
De manera opcional, pero preferible, el desfasador 14 proporciona un desfase variable.
De manera opcional, pero preferible, el generador 10 de RF suministra energía acoplada.
De manera opcional, pero preferible, la energía suministrada a la zona 5 de disipación de energía predeterminada se acopla en un modo continuo o por pulsos. El generador 10 de RF produce la salida 17 en forma de una señal sinusoidal que puede modularse mediante pulsos rectangulares frecuencia inferior. Esto puede llevarse a cabo, por ejemplo, mediante un controlador 12 PWM.
Según la realización más preferida de la invención, el sistema 30 emplea energía 17 de RF que se caracteriza por una frecuencia de resonancia que se corresponde a una frecuencia de resonancia natural de la diana seleccionada.
De manera opcional, pero preferible, el sistema 30 puede incluir además componentes adicionales, tales como, por ejemplo, un haz de láser, un transductor de ultrasonidos, una fuente de luz UV, un dispositivo de tratamiento por plasma y una lámpara de destellos.
Un ejemplo adicional, que no forma parte de la presente invención, se refiere a un método 100 mejorado para el tratamiento térmico de una diana seleccionada dentro de un sujeto. El método 100 incluye: proporcionar 102 una señal 17 de potencia de RF de salida dirigida al aplicador 3 que puede entrar en contacto con la superficie 6 del tejido 4 biológico que pertenece al sujeto.
El método 100 incluye emplear 104 un desfasador 14 para cambiar una fase de potencia 17 de RF de salida de modo que la energía procedente de la misma se concentra principalmente en la zona 5 de disipación de energía predeterminada que se encuentra a una profundidad deseada por debajo de la superficie 6 del tejido 4 biológico. La diana seleccionada está situada dentro de la zona 5 de disipación de energía.
El método 100 incluye además convertir 106 la impedancia del tejido 4 biológico que pertenece al sujeto de un valor nominal a un valor corregido. El valor corregido corresponde a una característica de impedancia de la fuente de energía de RF y la línea de transmisión de RF que incluye un cable 11 y un desfasador 14 de modo que la salida 17 de RF puede pasar a través de la superficie 6 del tejido 4 biológico sin experimentar reflexión.
El método 100 incluye además acumular/liberar 108 de manera cíclica en un resonador 13 de RF ubicado en el aplicador 3 la cantidad deseada de energía.
El método 100 incluye además concentrar 110 la cantidad deseada de energía en el resonador 13 de RF de modo que una parte significativa de la misma se concentra en la zona 5 de disipación de energía predeterminada tras la liberación del resonador 13.
El método 100 incluye además transportar 112 la salida 17 desde la fuente 10 de energía de RF a través de la superficie 6 del tejido 4 biológico hasta la zona 5 de disipación de energía predeterminada una vez que la salida 17 se ha procesado por el desfasador 14, la IMN 11 y el resonador 13 por medio del aplicador 3.
La realización de 102, 104, 105, 108, 110 y 112 produce 114 un gradiente térmico inverso de modo que la superficie 6 del tejido 4 biológico se mantiene a una temperatura inferior a la de la zona 5 de disipación de energía predeterminada, obviando de ese modo la necesidad de un dispositivo de enfriamiento.
La ausencia de un electrodo de conexión a tierra permite la libre propagación de las ondas en la señal 17 de salida en la zona 5 de disipación de energía.
Según características todavía adicionales en las realizaciones preferidas descritas, proporcionar indica la provisión 118 de la señal 17 de salida en pulsos de una duración y una amplitud predeterminadas con una frecuencia deseada tal como se detalla anteriormente en el presente documento.
Preferiblemente, el método 100 incluye además interponer 120 una barrera 2 dieléctrica entre el aplicador 3 y la superficie 6 del tejido 4 biológico. La barrera 2 dieléctrica evita la transmisión de una corriente conductora. Preferiblemente, el método 100 incluye además construir el aplicador 3 principalmente por aluminio. Más preferiblemente, la barrera 2 dieléctrica se suministra como un recubrimiento de alúmina sobre un aplicador 3 de aluminio.
Preferiblemente, el método 100 incluye además mover 122 el aplicador 3 con respecto a la superficie 6 del tejido 4 biológico como medio de modificar una ubicación de la zona 5 de disipación de energía.
De manera opcional, pero preferible, el método 100 incluye además emplear 124 un cable de alimentación XX para conectar el aplicador 3, y el resonador 11 con la IMN 11.
De manera opcional, pero preferible, el método 100 incluye además variar 126 el desfase proporcionado por el desfasador 14.
El método 100 se emplea de manera óptima para el tratamiento de la celulitis seleccionando una disipación de energía predeterminada que incluye al menos un cuerpo con celulitis que sirve como diana que se calienta a un grado mayor que el tejido adyacente al mismo. Como resultado, se reduce 128 la celulitis.
La presente invención se basa en el calentamiento por RF de tejidos biológicos a través de la rotación de moléculas de las moléculas 1 de agua (figura 1), que son estructuras bipolares, en un campo electromagnético alterno. Con el fin de evitar una corriente de HF conductora, una barrera 2 dieléctrica proporciona aislamiento entre el aplicador 3 y una superficie 6 de tejido biológico.
Preferiblemente, el aplicador 3 está construido a partir de aluminio o una aleación de aluminio cubierta por un recubrimiento de alúmina con un espesor de 40-50 μm. El aplicador 3 también sirve para enfriar la superficie 6 tisular, obviando de ese modo la necesidad de un sistema de enfriamiento separado.
El aplicador 3 también puede describirse como un acoplador de antena que irradia la onda de RF al tejido 4 profundo. La disipación resultante de la carga de energía puede describirse como acoplamiento de irradiación de energía de RF.
La zona a través de la cual se aplica 5 principalmente la energía de RF se determina por la zona de contacto entre la superficie 6 tisular y el aplicador 3 y mediante la fase de pulsos 17 de onda electromagnética incidentes. La energía diverge desde la superficie 6 y se disipa 5 de manera eficaz a través del tejido 4. La profundidad de penetración de la energía de RF depende de la potencia de RF y del área del aplicador y el desfase de la onda electromagnética. Mediante la aplicación del dispositivo 14 de desfase es posible ajustar una posición de la zona 5 de disipación de energía y hacerla coincidir con una diana seleccionada (por ejemplo, lesiones de celulitis).
El campo de RF oscilante aplicado estimula todas las moléculas bipolares (principalmente las moléculas 1 de agua) para que roten y vibren con calentamiento consiguiente de la zona 5 de disipación de energía. La zona 5 puede controlarse mediante el dispositivo 14 de desfase entre el generador 10 de RF y el aplicador 3. El calentamiento se producirá principalmente en el tejido adiposo porque es rico en líquidos pero no se somete a enfriamiento convectivo como lo hacen los vasos sanguíneos. Por tanto, las cápsulas de colágeno se destruirán mediante calentamiento debido a su alto aislamiento térmico. El control 12 mediante modulación por ancho de pulso (PWM) de la potencia de RF de salida proporciona una posibilidad de mantener una alta potencia de RF máxima con un nivel de potencia promedio bajo.
Una ventaja de la presente invención es que la capa 6 epidérmica se calienta mucho menos que el tejido 4 subcutáneo. Se logra automáticamente un gradiente térmico inverso que se proporciona por el enfriamiento intensivo de la epidermis, que se describe por las patentes de Thermage, con calentamiento profundo de los tejidos.
La ausencia de un segundo electrodo o de conexión a tierra en la configuración representada permite la libre propagación de ondas de RF dentro del tejido 4.
Con el fin de maximizar la transmisión de energía de RF desde la fuente 10 de RF (figura 2) a través del cable 7 resonante al aplicador 3, se conecta al punto central de un resonador 13 paralelo que incluye un condensador 8 y un inductor 9 conectados en paralelo y caracterizados por un factor Q muy alto por ejemplo de más de 20.
La potencia de RF oscilante suministrada (por ejemplo, 25-300 vatios) se almacena en el resonador 13, por lo que una carga activa (disipativa) del resonador 13 es sólo un tejido adyacente.
Las pérdidas activas del resonador 13 son muy bajas (20-50 veces menos que la energía disipada dentro del tejido 4). La descarga intermitente del condensador 18 y el inductor 19 se acopla a través del aplicador 3 al tejido 4.
El generador 10 de RF que puede producir 200-400 vatios de potencia total a una frecuencia de funcionamiento de 40,68 MHz demuestra un rendimiento óptimo a 50 Ohms de carga resistiva. Rendimiento óptimo significa potencia de RF reflejada mínima con potencia directa de RF máxima disipada por una carga. Por tanto, la carga real que incluye el volumen 5 tratado del tejido 4 se corresponde a una carga de 50 Ohms.
La red de adaptación de impedancia usada (IMN 11; véase la figura 2) es fija (los elementos no son operativamente variables); por tanto, el funcionamiento se produce sin cambios de amplitud de potencia de RF. El control de la potencia de salida se alcanza mediante el control PWM (modulación por ancho de pulso). La PWM logra la modulación de la potencia de salida mediante pulsos de potencia rectangulares aplicados con una frecuencia inferior a la de la onda de RF. Con el fin de disminuir el acoplamiento de potencia de RF, es necesario reducir un ciclo de trabajo de PWM. El controlador PWM 12 produce pulsos rectangulares con un intervalo de frecuencia de modulación de 2-10 kHz. El ciclo de trabajo puede variarse desde el 5 hasta el 100%. La forma del pulso 17 de potencia de RF se muestra en la figura 2. El control PWM de la potencia de RF de salida permite un nivel de potencia de RF máximo alto en la zona 5 de calentamiento con una potencia promedio inferior. Esto proporciona el calentamiento eficaz de las cápsulas adiposas con impacto mínimo sobre los vasos sanguíneos y otros tejidos.
La potencia de RF reflejada es el 1-2 % de la potencia de salida, por lo que el 98% de la potencia de salida se disipa en el volumen tratado. Normalmente, se concentra energía en el tejido adiposo, por lo que la energía de RF acoplada se disipa por los adipocitos, las cápsulas de celulitis y por la sangre y los líquidos linfáticos. La energía que produce un trabajo útil en los adipocitos y el tejido con celulitis alcanzará el 70-80% de la energía total acoplada al volumen. La energía restante se disipa a través de la difusión del calor a la superficie y por convección de los líquidos naturales del cuerpo humano.
El aplicador 3 está conectado al resonador 13 en paralelo. El aplicador 3 y el resonador 13 están colocados físicamente dentro de una pieza 22 de mano operativa usada para el procedimiento de tratamiento. El sistema de IMN se ubica dentro del sistema 23 principal. Con el fin de evitar un desfase en desajuste entre el aplicador 3 y la IMN 11, la longitud del cable 7 es igual al número entero (n) de la longitud de onda de energía de RF (λ) en el material de cable.
Con el fin de alcanzar la amplitud necesaria bajo la superficie 6 del tejido 4, se inserta un sistema de desfase (por ejemplo, el sistema 14 de tipo trombón) entre la salida del generador 10 de RF y una entrada de la IMN 11. La posición del máximo de disipación de energía puede controlarse por este sistema de desfase y puede situarse bajo la superficie 6 del tejido 4. Con el fin de controlar la profundidad de penetración de la energía de RF, puede acortarse la longitud del trombón, lo que cambia una posición de la onda electromagnética disipada en el tejido o en una zona del máximo de tensión de RF. En consecuencia, se disipará energía de RF de manera más eficaz en el volumen alrededor del máximo de la tensión de RF.
El desfasador 14 puede controlarse automáticamente, por ejemplo mediante motores 15. Este desfase podría ser linear o periódico, lo que proporciona un desplazamiento de la zona de calentamiento máximo dentro del tejido o la
exploración de la posición de la zona de calentamiento máximo.
La implementación práctica del sistema 11 de adaptación de impedancia en la figura 3. La potencia de RF suministrada desde el generador 10 de RF a través del cable coaxial 16 se modula mediante pulsos 12 rectangulares. Puesto que el generador 10 de RF está ajustado a 50 Ohms y la impedancia del tejido humano es próxima a 300 Ohms, es necesario convertir de 50 a 300 Ohms con compensación de reactancia electromagnética del tejido 4. Esto se logra con la red 11 de adaptación de impedancia. Para este fin se aplicó una IMN fija sencilla en forma de L que consiste en el condensador 18 de RF y el inductor 19 de RF (figura 3). Se aplica el cable 7 de semionda para la transmisión de energía de RF desde la IMN 11 hasta el aplicador 3 de RF sin desfase que pueda controlarse por el sistema de desfase. La impedancia medida en el punto 20 es de 50 Ohms y en el punto 21 es de 300 Ohms. Pueden emplearse redes de adaptación de impedancia de diversos tipos sin modificar significativamente el rendimiento de la presente invención. Independientemente del tipo exacto de IMN empleado, la IMN 11 puede controlarse de manera variable y/o automática para rastrear un cambio de impedancia.
Se aprecia que determinadas características de la invención que, por claridad, se describen en el contexto de realizaciones separadas, también pueden proporcionarse en combinación en una única realización. A la inversa, diversas características de la invención que, por brevedad, se describen en el contexto de una única realización, también pueden proporcionarse por separado o en cualquier subcombinación adecuada.
Aunque la invención se ha descrito conjuntamente con las realizaciones específicas de la misma, es evidente que muchas alternativas, modificaciones y variaciones resultarán evidentes para los expertos en la técnica. Por consiguiente, se pretende abarcar todas estas alternativas, modificaciones y variaciones que se encuentran dentro del alcance de las reivindicaciones adjuntas.
Apéndice A
Los desfasadores se usan para cambiar el ángulo de fase de transmisión (fase de S21) de una red. De manera ideal, los desfasadores proporcionan pérdidas de inserción bajas y una pérdida aproximadamente igual en todos los estados de fase. Aunque la pérdida de un desfasador a menudo se supera usando una etapa de amplificación, cuanta menos pérdida haya, menos potencia será necesaria para superarla. La mayoría de los desfasadores son redes recíprocas, lo que significa que funcionan de manera eficaz con señales que pasan en ambos sentidos. Los desfasadores pueden controlarse eléctrica, magnética o mecánicamente. Todos los desfasadotes descritos a continuación son redes recíprocas; nos concentraremos principalmente en aquellos que se controlan eléctricamente.
Aunque las aplicaciones de los desfasadores de microondas son numerosas, quizá la aplicación más importante es dentro de una red orientable eléctricamente (ESA), en la que se controla la fase de un gran número de elementos radiantes para forzar a la onda electromagnética a sumarse en un ángulo particular respecto a la red. Sólo es necesario que la variación de fase total de un desfasador sea de 360 grados para controlar una ESA de ancho de banda moderado. Las redes que extienden la fase más de 360 grados a menudo se denominan extensores finos, y se construyen de manera similar a los desfasadores de líneas conmutadas tal como se describe a continuación.
Los desfasadores pueden ser analógicos o digitales. Los desfasadores analógicos proporcionan una fase variable de manera continua, controlada quizá por una tensión. Los desfasadores analógicos controlados eléctricamente pueden realizarse con diodos varactores que cambian la capacitancia con la tensión, o dieléctricos no lineales tales como titanato de bario y estroncio o materiales ferroeléctricos tales como granate férrico de itrio. Un desafasador analógico controlado mecánicamente en realidad no es más que una línea de transmisión alargada mecánicamente, a menudo denominada una línea de trombón. Los desfasadores analógicos desempeñan un mero papel secundario y no se tratarán aquí en profundidad en este momento.
La mayoría de los desfasadores son de la variedad digital, ya que son más inmunes al ruido en sus líneas de control de tensión. Los desfasadores digitales proporcionan un conjunto discreto de estados de fase que se controlan por “bits de fase” de dos estados. El bit de orden superior es de 180 grados, el siguiente superior es de 90 grados, luego de 45 grados, etc., a medida que se dividen 360 grados en pasos binarios cada vez más pequeños. Un desfasador de tres bits tendría un bit menos significativo (LSB) de 45 grados, mientras que un desfasador de seis bits tendría un bit menos significativo de 5,6 grados. Técnicamente, este último caso tendría un LSB de 5,625 grados, pero en el mundo de las microondas es mejor ignorar la precisión que no puede obtenerse.
La convención seguida para los desfasadores es que la longitud de fase más corta es la referencia o estado “desactivado”, y la longitud de fase o trayectoria más larga es el estado “activado”. Por tanto, un desfasador de 90 grados realmente proporciona menos noventa grados de desfase en su estado “activado”.
Desfasador de líneas conmutadas
En la figura 7 se muestra un desfasador de líneas conmutadas sencillo. El desfase puede calcularse fácilmente a
partir de la diferencia en las longitudes eléctricas del brazo de referencia y el brazo de retardo. Los conmutadores SPDT pueden realizarse de una amplia variedad de formas, usando conmutadores FET, de diodo, o MEM (microelectromecánicos). Normalmente, el aislamiento combinado de los dos conmutadores debe superar 20 dB en la banda de frecuencia de diseño, o habrá fluctuación en la amplitud y la respuesta de fase debido a la fuga del brazo “desactivado”.
Es importante elegir una tecnología de conmutación que sea apropiada para la banda de frecuencia de interés. A menudo se usan conmutadores de diodo PIN a través de 18 GHz para una construcción “chip and wire” (de chip e hilo) (esta práctica se conoce como MIC, o circuito integrado de microondas). En el diseño MMIC (circuito integrado de microondas monolítico), los conmutadores a menudo se realizan con FET, en la actualidad a frecuencias de hasta 94 GHz. Lo más curioso en este caso es que un diodo normalmente es un elemento de conmutación mejor que un FET, pero cuando se emplean en un circuito monolítico, los FET pueden superar su capacitancia de estado desactivado recurriendo a un inductor de derivación a frecuencias muy altas. Los diodos casi nunca se emplean de manera monolítica (Alpha, TriQuint y M/A-COM ofrecen excepciones), por lo que tienen que experimentar las variaciones en la inductancia de unión por hilo asociada con la construcción MIC, y por tanto la limitación de frecuencia. Un ejemplo de un desfasador de líneas conmutadas MMIC de ondas milimétricas se muestra en la figura
8. La pérdida de inserción de un desfasador de líneas conmutadas está dominada por las pérdidas de conmutación. Los valores típicos son una pérdida de un dB por bit a través de la banda X, 2 dB por bit en la banda Ka y 3 dB o más por bit en la banda W. Siempre se requieren dos señales de control para los desfasadores de líneas conmutadas.
La figura 9 muestra la respuesta de un desfasador de líneas conmutadas ideal. La diferencia en la longitud entre el brazo de referencia y el brazo de retardo es una longitud de onda de un cuarto a 10 GHz. Un diseño de este tipo se usaría para proporcionar un desfase de 90 grados a 10 GHz tal como se muestra (véase el trazo verde en la representación gráfica). Los desfasadores de líneas conmutadas a menudo se usan para los dos bits de fase más grande de un desfasador de múltiples bits (180 y 90 grados). Pueden usarse circuitos menos complejos, tales como elementos de líneas cargadas, para bits de 45 grados y menores (véase la explicación sobre desfasadores de líneas cargadas a continuación).
Si se desea un desfase constante por un intervalo de frecuencia amplio, el desfasador de líneas conmutadas no es suficiente. Un desfasador paso alto/paso bajo puede proporcionar un desfase casi constante por un octavo o más. Mediante “paso alto/paso bajo” se quiere decir el hecho de que un brazo forma un filtro paso alto mientras que el brazo opuesto forma un filtro paso bajo. Una segunda ventaja del desfasador paso alto/paso bajo es que ofrece una disposición muy compacta porque normalmente se usan elementos concentrados en lugar de líneas de retardo. Ésta es una consideración importante para diseños de “frecuencia baja” (es decir, por debajo de la banda X) porque las líneas de transmisión de retardo pueden ser bastante grandes. Las frecuencias de corte de las dos redes de filtro obviamente deben estar fuera de la banda de desfase para que este esquema funcione. La figura 11 muestra una respuesta de fase prevista para un desfasador paso alto/paso bajo de 90 grados optimizado para un funcionamiento en la banda C. Los valores de los elementos concentrados en esta simulación son C1=1,40 pF L1=2,09 nH, C2=0,40 pF y L2=0,63 nH (en referencia a la figura 10). Las contribuciones de fase de inserción de conmutación no fueron significativas en esta simulación. Debe observarse que entre 4 y B GHz, el desfase (trazo verde) permanece dentro de -90 a -99 grados, una respuesta casi plana que no es posible a partir de un desfasador de líneas conmutadas. Los desfasadores paso alto/paso bajo habitualmente requieren dos señales de control. Según la convención de Microondas101, el brazo paso bajo proporciona el estado de referencia, ya que proporciona la fase de inserción menos negativa.
En la práctica, esta distinción entre desfasadores de líneas conmutadas y paso alto/paso bajo es difusa. Se emplean condensadores compuestos en las redes de filtro, pero los inductores son realmente sólo líneas de transmisión de impedancia de característica alta.
Otra categoría de desfasador es el desfasador de líneas cargadas, que a menudo se usa para bits de desfase de 45 grados o inferiores. Un ejemplo de un desfasador de líneas cargadas se muestra en la figura 12. Las cargas ZL se sintetizan de manera que crean una perturbación en la fase de la señal cuando se conmutan en el circuito, mientras que sólo tienen un pequeño efecto sobre la amplitud de la señal. Las cargas deben tener un coeficiente de reflexión muy alto con el fin de minimizar la pérdida del desfasador (deben utilizar elementos puramente reactivos). Obviamente, las cargas ZL no deben estar demasiado cerca de un cortocircuito en ángulo de fase, o el desfasador experimentará una pérdida extrema. Separando las cargas reactivas aproximadamente un cuarto de onda, la perturbación de la amplitud puede minimizarse e igualarse en ambos estados. La respuesta de fase frente a frecuencia de un desfasador de líneas cargadas habitualmente es más plana que la del desfasador de líneas conmutadas, pero habitualmente no es tan plana como la del desfasador paso alto/paso bajo. Habitualmente sólo se requiere una señal de control para un desfasador de líneas cargadas, puesto que las cargas pueden polarizarse simultáneamente.
Un ejemplo muy parecido al desfasador de líneas cargadas que se denominará “desfasador de cuadratura” se muestra en la figura 13. En este caso, una acoplador de cuadratura divide la señal de entrada en dos señales 90 grados fuera de fase (la definición de “cuadratura” es dos señales separadas 90 grados). Estas señales se reflejan desde un par de cargas conmutadas, y se combinan en fase en la salida del desfasador, siempre que las cargas sean idénticas en el coeficiente de reflexión (tanto en magnitud como en fase). A diferencia de la estructura de líneas cargadas comentada previamente, el desfasador de cuadratura puede usarse para proporcionar cualquier desfase deseado. De manera ideal, las cargas deben presentar impedancias puramente reactivas, que pueden oscilar desde un cortocircuito hasta un circuito abierto o cualquier cosa entremedias. Esta estructura proporciona un ancho de banda de hasta un octavo, dependiendo del ancho de banda del propio acoplador de cuadratura. El acoplador puede ser un acoplador de Lange o un híbrido de caja en microbanda, o un acoplador de superposición en un circuito de línea de cinta. El tamaño de un desfasador de cuadratura está directamente relacionado con la banda de frecuencia de funcionamiento, puesto que el acoplador normalmente usa una o más secciones de cuarto de onda. Sólo se requiere una señal de control para un desfasador de cuadratura, puesto que las cargas pueden polarizarse simultáneamente.
En la figura 14 se muestra una topología inteligente para un bit de fase de 180 grados. En este caso se usa un acoplador de anillo híbrido de 180 grados con un par de cargas conmutadas. Para que este esquema funcione, las cargas conmutadas tienen que presentar altos coeficientes de reflexión y deben permanecer desfasados 180 grados fuera de fase en ambos estados. Por ejemplo, puede usarse un par de diodos “antiparalelos” como cargas, donde uno se polariza para activarse mientras que el otro se polariza para desactivarse. Cuando la señal entra desde la izquierda, se divide 180 grados fuera de fase con respecto a las cargas ZL y -ZL. El par de señales refleja las cargas en fase y se combina en el puerto 3. En la práctica, las cargas parásitas de las cargas de diodo conmutadas (la capacitancia de estado desactivado de los diodos) tienden a anularse entre sí, y se obtiene un buen desfasador de 180 grados (éste no es el caso en el desfasador de cuadratura). La respuesta prevista de un diseño de desfasador de anillo híbrido de 35 GHz que usa diodos de 20 femtofaradios, 4,5 ohm, se muestra en la figura 15. Debe observarse que desde 25 hasta 45 GHz, el error de fase es menor de +/-15 grados. El tamaño de un desfasador de anillo híbrido está directamente relacionado con la banda de frecuencia de funcionamiento, puesto que la circunferencia del acoplador de anillo híbrido es 1,5 longitudes de onda en la frecuencia central. Si esta topología resulta familiar, se debe a que es similar a un circuito mezclador bien conocido. Se requieren dos señales de control para el desfasador de anillo híbrido, puesto que las cargas deben mantenerse en estados opuestos.
Claims (15)
- REIVINDICACIONES1. Sistema (30) para tratamiento térmico de una diana seleccionada dentro de un sujeto, comprendiendo el sistema:5 un único aplicador (3), que forma un único electrodo del sistema que comprende una barrera (2) dieléctrica, que puede entrar en contacto con una superficie de un tejido biológico que pertenece al sujeto, pudiendo suministrar dicho único aplicador una cantidad deseada de energía a una zona de disipación de energía predeterminada por debajo de dicha superficie de dicho tejido biológico, estando situada la diana seleccionada dentro de dicha zona de disipación de energía predeterminada;una fuente (10) de energía de RF operativa para producir una señal de potencia de RF de salida dirigida a dicho único aplicador (3) en la que dicha RF se acopla por radiación mediante el aplicador (3) en dicho tejido biológico;15 un desfasador (14), pudiendo controlarse dicho desfasador para variar la fase de dicha señal de potencia de RF de salida de modo que la energía procedente de la misma se concentra principalmente en dicha zona de disipación de energía predeterminada, que se encuentra a una profundidad dependiente de fase por debajo de dicha superficie de dicho tejido biológico;una red (11) de adaptación de impedancia, sirviendo dicha red de adaptación de impedancia para adaptar una característica de impedancia de dicha fuente de energía de RF y dicho desfasador a la impedancia de dicho tejido biológico que pertenece al sujeto de modo que dicha señal de potencia de RF puede pasar a través de dicha superficie de dicho tejido biológico sin experimentar reflexión;25 un resonador (13) de RF ubicado en dicho único aplicador, pudiendo funcionar dicho resonador de RF para acumular y liberar de manera cíclica dicha cantidad deseada de energía por lo que una parte significativa de la energía de la señal de RF se concentra en dicha zona de disipación de energía predeterminada; ypudiendo funcionar dicho único aplicador para transportar dicha señal de potencia de RF de salida desde dicha fuente de energía de RF a través de dicha superficie de dicho tejido biológico hasta dicha zona de disipación de energía predeterminada una vez que dicha salida se ha procesado por dicho desfasador, dicha red de adaptación de impedancia y dicho resonador;35 produciendo de ese modo el funcionamiento del sistema un gradiente térmico inverso de manera que dicha superficie de dicho tejido biológico se mantiene a una temperatura inferior a la de dicha zona de disipación de energía predeterminada sin usar un dispositivo de enfriamiento para enfriar dicha superficie; ypermitiendo la ausencia de un electrodo de conexión a tierra la libre propagación de dicha ondas de dicha señal de potencia de RF de salida en dicha zona de disipación de energía.
- 2. Sistema según la reivindicación 1, que comprende además un controlador mediante modulación por ancho de pulso, pudiendo hacer dicho controlador mediante modulación por ancho de pulso que dicha fuente de energía de RF suministra dicha señal de salida en pulsos de una duración y amplitud predeterminas con45 una frecuencia deseada.
-
- 3.
- Sistema según la reivindicación 1, en el que dicha barrera dieléctrica evita la transmisión de una corriente conductora a través de dicha superficie.
-
- 4.
- Sistema según la reivindicación 1, en el que dicho único aplicador está fabricado de al menos un metal seleccionado del grupo que consiste en aluminio, plata, oro, cobre y aleaciones de los mismos.
-
- 5.
- Sistema según la reivindicación 3, en el que dicha barrera dieléctrica se suministra como un recubrimiento
dieléctrico sobre dicho único aplicador. 55 -
- 6.
- Sistema según la reivindicación 5, en el que dicho único aplicador está construido principalmente por aluminio y dicha barrera dieléctrica se suministra como un recubrimiento de alúmina.
-
- 7.
- Sistema según la reivindicación 1, en el que dicha único aplicador puede moverse sobre dicha superficie de dicho tejido biológico como medio de modificar una ubicación de dicha zona de disipación de energía.
-
- 8.
- Sistema según la reivindicación 1, que comprende además un cable de alimentación, conectando dicho cable de alimentación dicho aplicador de RF y dicho resonador de RF con dicha red de adaptación de impedancia.
-
- 9.
- Sistema según la reivindicación 8, en el que dicho cable de alimentación tiene una longitud de resonancia
definida por la longitud n*λ/2, donde λ es una longitud de onda de energía de RF en el material de cable y n es un número entero. -
- 10.
- Sistema según la reivindicación 1, en el que dicha red de adaptación de impedancia incluye una estructura
5 fija caracterizada por una forma seleccionada del grupo que consiste en una estructura en forma de L, forma de T y forma de Π. - 11. Sistema según la reivindicación 1, en el que dicha red de adaptación de impedancia incluye untransformador de impedancia de banda ancha. 10
-
- 12.
- Sistema según la reivindicación 1, en el que dicha red de adaptación de impedancia es variable.
-
- 13.
- Sistema según la reivindicación 1, en el que dicho desfasador incluye un tipo trombón.
15 14. Sistema según la reivindicación 1, en el que dicho desfasador está construido al menos parcialmente por cable coaxial. - 15. Sistema según la reivindicación 1, en el que un desfase proporcionado por dicho desfasador es variable.20 16. Sistema según la reivindicación 1, en el que se suministra energía acoplada desde el generador de RF (amplificador).
- 17. Sistema según la reivindicación 1, en el que dicha energía suministrada a dicha zona de disipación deenergía predeterminada se acopla en modo continuo o por pulsos. 25
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US64403705P | 2005-01-18 | 2005-01-18 | |
| US644037P | 2005-01-18 | ||
| PCT/IL2005/000314 WO2006077567A1 (en) | 2005-01-18 | 2005-03-17 | Improved system and method for heating biological tissue via rf energy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2383376T3 true ES2383376T3 (es) | 2012-06-20 |
Family
ID=36692013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES05718887T Expired - Lifetime ES2383376T3 (es) | 2005-01-18 | 2005-03-17 | Sistema mejorado para calentar tejido biológico mediante energía de RF |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US7630774B2 (es) |
| EP (1) | EP1715810B1 (es) |
| JP (2) | JP4979019B2 (es) |
| KR (2) | KR100895939B1 (es) |
| CN (1) | CN101160103A (es) |
| AT (1) | ATE556745T1 (es) |
| BR (1) | BRPI0606120A2 (es) |
| CA (2) | CA2526671C (es) |
| ES (1) | ES2383376T3 (es) |
| WO (2) | WO2006077567A1 (es) |
Families Citing this family (172)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7452358B2 (en) | 1996-01-05 | 2008-11-18 | Thermage, Inc. | RF electrode assembly for handpiece |
| US7473251B2 (en) | 1996-01-05 | 2009-01-06 | Thermage, Inc. | Methods for creating tissue effect utilizing electromagnetic energy and a reverse thermal gradient |
| US6104959A (en) | 1997-07-31 | 2000-08-15 | Microwave Medical Corp. | Method and apparatus for treating subcutaneous histological features |
| US20060047281A1 (en) | 2004-09-01 | 2006-03-02 | Syneron Medical Ltd. | Method and system for invasive skin treatment |
| US20110015549A1 (en) * | 2005-01-13 | 2011-01-20 | Shimon Eckhouse | Method and apparatus for treating a diseased nail |
| ATE556745T1 (de) * | 2005-01-18 | 2012-05-15 | Alma Lasers Ltd | Verbessertes system zur erwärmung von biologischem gewebe mit hf-energie |
| WO2013003594A2 (en) * | 2011-06-28 | 2013-01-03 | Tearscience, Inc. | Methods and systems for treating meibomian gland dysfunction using radio-frequency energy |
| US20090043365A1 (en) | 2005-07-18 | 2009-02-12 | Kolis Scientific, Inc. | Methods, apparatuses, and systems for reducing intraocular pressure as a means of preventing or treating open-angle glaucoma |
| US20070060988A1 (en) | 2005-07-18 | 2007-03-15 | Grenon Stephen M | Melting meibomian gland obstructions |
| US7981145B2 (en) | 2005-07-18 | 2011-07-19 | Tearscience Inc. | Treatment of meibomian glands |
| US20080114423A1 (en) | 2006-05-15 | 2008-05-15 | Grenon Stephen M | Apparatus for inner eyelid treatment of meibomian gland dysfunction |
| US8083787B2 (en) | 2005-07-18 | 2011-12-27 | Tearscience, Inc. | Method and apparatus for treating meibomian gland dysfunction |
| US8961511B2 (en) | 2006-02-07 | 2015-02-24 | Viveve, Inc. | Vaginal remodeling device and methods |
| US9314369B2 (en) | 2006-05-15 | 2016-04-19 | Tearscience, Inc. | System for inner eyelid treatment of meibomian gland dysfunction |
| US20080076958A1 (en) * | 2006-09-21 | 2008-03-27 | Alma Lasers Ltd. | Method And Apparatus For Treating A Fungal Nail Infection With Shortwave And/Or Microwave Radiation |
| US20080097557A1 (en) * | 2006-10-19 | 2008-04-24 | Apsara Medical Corporation | Method and apparatus for carrying out the controlled heating of tissue in the region of dermis |
| US9283029B2 (en) | 2007-01-31 | 2016-03-15 | Alma Lasers Ltd. | Skin treatment using a multi-discharge applicator |
| DE102007009095A1 (de) | 2007-02-24 | 2008-08-28 | Gfe Nanomedical International Ag | Verfahren zur Behandlung biologischer Gewebe tierischen oder menschlichen Ursprungs wie Schweine-, Rinderperikard- oder menschlicher Leichen-Herzklappen sowie entsprechend behandeltes biologisches Gewebe |
| WO2008124112A1 (en) * | 2007-04-06 | 2008-10-16 | Stephen Flock | Inductive heating of tissues using alternating magnetic fields and uses thereof |
| CN101711134B (zh) | 2007-04-19 | 2016-08-17 | 米勒玛尔实验室公司 | 对组织施加微波能量的系统及在组织层中产生组织效果的系统 |
| US20100211059A1 (en) | 2007-04-19 | 2010-08-19 | Deem Mark E | Systems and methods for creating an effect using microwave energy to specified tissue |
| EP2532320A3 (en) | 2007-04-19 | 2013-04-03 | Miramar Labs, Inc. | Apparatus for reducing sweat production |
| WO2009075904A1 (en) | 2007-04-19 | 2009-06-18 | The Foundry, Inc. | Methods, devices, and systems for non-invasive delivery of microwave therapy |
| US8688228B2 (en) | 2007-04-19 | 2014-04-01 | Miramar Labs, Inc. | Systems, apparatus, methods and procedures for the noninvasive treatment of tissue using microwave energy |
| GB0714516D0 (en) * | 2007-07-25 | 2007-09-05 | Tenease Ltd | Epicondylitis treatment |
| BRPI0820706B8 (pt) | 2007-12-12 | 2021-06-22 | Miramar Labs Inc | aparelho médico descartável para uso com um aplicador |
| US20090171424A1 (en) * | 2007-12-27 | 2009-07-02 | Alma Lasers Ltd. | Rf device for heating biological tissue using a vibrating applicator |
| CN101938951B (zh) | 2008-01-17 | 2013-06-12 | 赛诺龙医疗公司 | 用于个人使用的毛发去除装置及使用该装置的方法 |
| AU2008348611A1 (en) | 2008-01-24 | 2009-07-30 | Syneron Medical Ltd. | A device, apparatus, and method of adipose tissue treatment |
| EP2907465A1 (en) | 2008-04-17 | 2015-08-19 | Miramar Labs, Inc. | Systems, apparatus, methods and procedures for the noninvasive treatment of tissue using microwave energy |
| PL2310091T3 (pl) | 2008-05-09 | 2015-02-27 | Wetling Ip Twig Ltd | Jonizowany gaz do terapii medycznej |
| US20100017750A1 (en) | 2008-07-16 | 2010-01-21 | Avner Rosenberg | User interface |
| US9314293B2 (en) * | 2008-07-16 | 2016-04-19 | Syneron Medical Ltd | RF electrode for aesthetic and body shaping devices and method of using same |
| KR102237164B1 (ko) | 2008-08-07 | 2021-04-08 | 더 제너럴 하스피탈 코포레이션 | 피부과학적 저색소 침착을 위한 피부 미용 장치 |
| MX2011002987A (es) | 2008-09-21 | 2011-07-20 | Syneron Medical Ltd | Un metodo y aparato para el tratamiento personal de la piel. |
| US8606366B2 (en) | 2009-02-18 | 2013-12-10 | Syneron Medical Ltd. | Skin treatment apparatus for personal use and method for using same |
| CA2747767A1 (en) | 2009-02-25 | 2010-09-02 | Transpharma Medical Ltd. | Electrical skin rejuvenation |
| GB0904198D0 (en) * | 2009-03-11 | 2009-04-22 | Linde Ag | Device for generating gaseous species |
| KR102422470B1 (ko) * | 2009-04-16 | 2022-07-20 | 이노비오 파마수티컬즈, 인크. | 비접촉식 전기천공 전극 및 방법 |
| US8777938B2 (en) | 2009-06-04 | 2014-07-15 | Wisconsin Alumni Research Foundation | Fan-beam microwave horn for bloodless resection |
| US9345531B2 (en) * | 2009-06-05 | 2016-05-24 | Cynosure, Inc. | Radio-frequency treatment of skin tissue with shock-free handpiece |
| US10639096B2 (en) * | 2009-06-27 | 2020-05-05 | Nathan Cohen | Oncological ameliorization by irradiation and/or ensonification of tumor vascularization |
| US8714009B2 (en) | 2010-06-29 | 2014-05-06 | Orthosensor Inc. | Shielded capacitor sensor system for medical applications and method |
| US8701484B2 (en) | 2010-06-29 | 2014-04-22 | Orthosensor Inc. | Small form factor medical sensor structure and method therefor |
| US8421479B2 (en) | 2009-06-30 | 2013-04-16 | Navisense | Pulsed echo propagation device and method for measuring a parameter |
| US8707782B2 (en) | 2009-06-30 | 2014-04-29 | Orthosensor Inc | Prosthetic component for monitoring synovial fluid and method |
| US8679186B2 (en) | 2010-06-29 | 2014-03-25 | Ortho Sensor Inc. | Hermetically sealed prosthetic component and method therefor |
| US9259179B2 (en) | 2012-02-27 | 2016-02-16 | Orthosensor Inc. | Prosthetic knee joint measurement system including energy harvesting and method therefor |
| US9462964B2 (en) | 2011-09-23 | 2016-10-11 | Orthosensor Inc | Small form factor muscular-skeletal parameter measurement system |
| US9839390B2 (en) | 2009-06-30 | 2017-12-12 | Orthosensor Inc. | Prosthetic component having a compliant surface |
| US8826733B2 (en) | 2009-06-30 | 2014-09-09 | Orthosensor Inc | Sensored prosthetic component and method |
| US8720270B2 (en) | 2010-06-29 | 2014-05-13 | Ortho Sensor Inc. | Prosthetic component for monitoring joint health |
| US8435194B2 (en) * | 2009-07-12 | 2013-05-07 | Alma Lasers Ltd | Device for RF heating and mechanical massage of biological tissue |
| CA3028905C (en) | 2009-09-18 | 2021-06-01 | Viveve, Inc. | Method of determining adequate communication between an energy-delivery element of a tissue remodeling rf energy device and tissue to be treated, without determining an electrical impedance |
| WO2011067761A1 (en) | 2009-12-06 | 2011-06-09 | Syneron Medical Ltd. | A method and apparatus for personal skin treatment |
| US8882759B2 (en) | 2009-12-18 | 2014-11-11 | Covidien Lp | Microwave ablation system with dielectric temperature probe |
| US8568404B2 (en) | 2010-02-19 | 2013-10-29 | Covidien Lp | Bipolar electrode probe for ablation monitoring |
| US9161717B2 (en) | 2011-09-23 | 2015-10-20 | Orthosensor Inc. | Orthopedic insert measuring system having a sealed cavity |
| KR101147399B1 (ko) * | 2010-04-26 | 2012-05-22 | 이동환 | 경혈자극장치 |
| US9901387B2 (en) * | 2011-05-09 | 2018-02-27 | Innovolink, Llc | Apparatus and method for heating adipose cells |
| US9675814B2 (en) | 2011-05-09 | 2017-06-13 | Innovolink, Llc | Apparatus and method for obtaining a substantially constant current across a treatment region |
| US9956028B2 (en) | 2011-05-09 | 2018-05-01 | Innovolink, Llc | Apparatus and method for heating biological targets |
| US9901742B2 (en) * | 2011-05-09 | 2018-02-27 | Innovolink, Llc | Apparatus and method for heating a treatment region with an alternating electric field |
| US20120290049A1 (en) * | 2011-05-09 | 2012-11-15 | Michel Marc | Apparatus and Method for Providing a Substantially Constant Voltage Between Electrodes Extending Across a Treatment Region |
| WO2012156944A1 (en) | 2011-05-19 | 2012-11-22 | Alma Lasers Ltd. | Apparatus for concurrent treatment with thermal and ultrasonic energy |
| US9314301B2 (en) | 2011-08-01 | 2016-04-19 | Miramar Labs, Inc. | Applicator and tissue interface module for dermatological device |
| ES2562990T3 (es) * | 2011-09-05 | 2016-03-09 | Venus Concept Ltd | Dispositivo estético mejorado para embellecer la piel |
| US8911448B2 (en) | 2011-09-23 | 2014-12-16 | Orthosensor, Inc | Device and method for enabling an orthopedic tool for parameter measurement |
| US9839374B2 (en) | 2011-09-23 | 2017-12-12 | Orthosensor Inc. | System and method for vertebral load and location sensing |
| US9414940B2 (en) | 2011-09-23 | 2016-08-16 | Orthosensor Inc. | Sensored head for a measurement tool for the muscular-skeletal system |
| US8923356B1 (en) * | 2011-10-04 | 2014-12-30 | Kern Technologies, LLC. | Gas laser pre-ionization optical monitoring and compensation |
| US8548599B2 (en) * | 2011-11-16 | 2013-10-01 | Btl Holdings Limited | Methods and systems for subcutaneous treatments |
| US20130123765A1 (en) * | 2011-11-16 | 2013-05-16 | Btl Holdings Limited | Methods and systems for subcutaneous treatments |
| KR20190133299A (ko) | 2011-11-16 | 2019-12-02 | 더 제너럴 하스피탈 코포레이션 | 피부 조직의 극저온 처리를 위한 방법 및 장치 |
| EP2780080B1 (en) * | 2011-11-16 | 2017-12-13 | BTL Holdings Limited | Systems for subcutaneous treatments |
| US9867996B2 (en) | 2011-11-16 | 2018-01-16 | Btl Holdings Limited | Methods and systems for skin treatment |
| WO2013075016A1 (en) | 2011-11-16 | 2013-05-23 | The General Hospital Corporation | Method and apparatus for cryogenic treatment of skin tissue |
| KR20130056617A (ko) * | 2011-11-22 | 2013-05-30 | 유앤아이 주식회사 | 불필요한 신체조직의 어블레이션용 ｒｆ 전극체 |
| JP6317927B2 (ja) * | 2012-01-09 | 2018-04-25 | ムー・メディカル・デバイスズ・エルエルシーＭｏｅ Ｍｅｄｉｃａｌ Ｄｅｖｉｃｅｓ Ｌｌｃ | プラズマ補助皮膚処置 |
| US9844335B2 (en) | 2012-02-27 | 2017-12-19 | Orthosensor Inc | Measurement device for the muscular-skeletal system having load distribution plates |
| US9622701B2 (en) | 2012-02-27 | 2017-04-18 | Orthosensor Inc | Muscular-skeletal joint stability detection and method therefor |
| US9271675B2 (en) | 2012-02-27 | 2016-03-01 | Orthosensor Inc. | Muscular-skeletal joint stability detection and method therefor |
| CN103301567B (zh) | 2012-03-16 | 2016-04-06 | 女康乐公司 | 一种修复女性阴道组织的治疗器 |
| DE102012013534B3 (de) | 2012-07-05 | 2013-09-19 | Tobias Sokolowski | Vorrichtung für repetitive Nervenstimulation zum Abbau von Fettgewebe mittels induktiver Magnetfelder |
| US20140135744A1 (en) | 2012-11-09 | 2014-05-15 | Orthosensor Inc | Motion and orientation sensing module or device for positioning of implants |
| US9364277B2 (en) | 2012-12-13 | 2016-06-14 | Cook Medical Technologies Llc | RF energy controller and method for electrosurgical medical devices |
| US9204921B2 (en) | 2012-12-13 | 2015-12-08 | Cook Medical Technologies Llc | RF energy controller and method for electrosurgical medical devices |
| EP2968925B1 (en) | 2013-03-14 | 2020-02-19 | Cynosure, LLC | Electrosurgical systems |
| WO2014145148A2 (en) | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Ellman International, Inc. | Surgical instruments and systems with multimodes of treatments and electrosurgical operation |
| US11793424B2 (en) | 2013-03-18 | 2023-10-24 | Orthosensor, Inc. | Kinetic assessment and alignment of the muscular-skeletal system and method therefor |
| US9615887B2 (en) | 2013-03-18 | 2017-04-11 | Orthosensor Inc. | Bone cutting system for the leg and method therefor |
| WO2014196195A1 (ja) * | 2013-06-04 | 2014-12-11 | ヤーマン株式会社 | 高周波美容処理装置 |
| WO2015013502A2 (en) | 2013-07-24 | 2015-01-29 | Miramar Labs, Inc. | Apparatus and methods for the treatment of tissue using microwave energy |
| GB2516903A (en) * | 2013-08-06 | 2015-02-11 | Alma Lasers Ltd | Electrode for a system for heating biological tissue via RF energy |
| US20160228698A1 (en) * | 2013-09-19 | 2016-08-11 | Koninklijke Philips N.V. | Treatment device for the skin using radio-frequency electric current |
| US10105172B2 (en) * | 2013-10-16 | 2018-10-23 | Covidien Lp | Radiofrequency amplifier impedance optimization |
| PL2862530T3 (pl) | 2013-10-21 | 2019-02-28 | Erbe Elektromedizin Gmbh | Układ do testowania instrumentów z urządzeniem testującym |
| WO2015071099A1 (en) * | 2013-11-12 | 2015-05-21 | Koninklijke Philips N.V. | A skin treatment device for multiphoton ionization-based skin treatment |
| WO2015076613A1 (ko) * | 2013-11-21 | 2015-05-28 | 주식회사 퍼시픽시스템 | 인체 내부 기관의 온도 조절을 위한 초음파 자극 장치 및 이를 이용하는 방법 |
| GB201401144D0 (en) * | 2014-01-23 | 2014-03-12 | Linde Ag | Plasma device |
| KR102179037B1 (ko) * | 2014-02-25 | 2020-11-16 | 한국전자통신연구원 | 광 및 플라즈마를 복합적으로 생성하는 방법 및 장치 |
| KR101466929B1 (ko) * | 2014-04-17 | 2014-12-03 | 주식회사 메디플 | 생의학용 저주파 에어 플라즈마 장치 |
| KR101582352B1 (ko) * | 2014-07-16 | 2016-01-04 | 원철희 | 패치 전극을 이용한 다관절 고주파 치료 장치 |
| KR101551129B1 (ko) * | 2014-11-19 | 2015-09-07 | 원철희 | 피드백 회로 및 플랙시블 전극을 이용한 고주파 치료 장치 |
| KR101686783B1 (ko) * | 2014-12-15 | 2016-12-15 | (주)와이에스 | 저온 플라즈마를 이용한 휴대용 피부 미용기 |
| RU2656333C1 (ru) * | 2015-01-12 | 2018-06-05 | Гуанчжоу Цин ГУ Медикал Технолоджи Ко., ЛТД | Плазменный прибор со сменной разрядной трубкой |
| US9736920B2 (en) * | 2015-02-06 | 2017-08-15 | Mks Instruments, Inc. | Apparatus and method for plasma ignition with a self-resonating device |
| US9962553B2 (en) | 2015-03-04 | 2018-05-08 | Btl Holdings Limited | Device and method for contactless skin treatment |
| US11491342B2 (en) | 2015-07-01 | 2022-11-08 | Btl Medical Solutions A.S. | Magnetic stimulation methods and devices for therapeutic treatments |
| US20180001107A1 (en) | 2016-07-01 | 2018-01-04 | Btl Holdings Limited | Aesthetic method of biological structure treatment by magnetic field |
| US9937358B2 (en) | 2015-07-01 | 2018-04-10 | Btl Holdings Limited | Aesthetic methods of biological structure treatment by magnetic field |
| US10695575B1 (en) | 2016-05-10 | 2020-06-30 | Btl Medical Technologies S.R.O. | Aesthetic method of biological structure treatment by magnetic field |
| US11266850B2 (en) | 2015-07-01 | 2022-03-08 | Btl Healthcare Technologies A.S. | High power time varying magnetic field therapy |
| EP3335760B1 (en) | 2015-08-10 | 2021-09-29 | Ajou University Industry-Academic Cooperation Foundation | Nitrogen-based, low-temperature atmospheric pressure plasma for treating muscle damage |
| EP3344176A4 (en) | 2015-09-04 | 2019-04-17 | R2 Dermatology, Inc. | SYSTEMS, METHODS AND MEDICAL DEVICES FOR COOLING HYPOPIGMENTATION TREATMENTS |
| US11253717B2 (en) | 2015-10-29 | 2022-02-22 | Btl Healthcare Technologies A.S. | Aesthetic method of biological structure treatment by magnetic field |
| EP3383290B1 (en) | 2015-12-02 | 2021-04-14 | Apyx Medical Corporation | Mixing cold plasma beam jets with atmosphere |
| US11464993B2 (en) | 2016-05-03 | 2022-10-11 | Btl Healthcare Technologies A.S. | Device including RF source of energy and vacuum system |
| US11247039B2 (en) | 2016-05-03 | 2022-02-15 | Btl Healthcare Technologies A.S. | Device including RF source of energy and vacuum system |
| US11534619B2 (en) | 2016-05-10 | 2022-12-27 | Btl Medical Solutions A.S. | Aesthetic method of biological structure treatment by magnetic field |
| US10583287B2 (en) | 2016-05-23 | 2020-03-10 | Btl Medical Technologies S.R.O. | Systems and methods for tissue treatment |
| JP6975178B2 (ja) | 2016-06-03 | 2021-12-01 | アールツー・テクノロジーズ・インコーポレイテッド | 皮膚治療のための冷却システムおよび方法 |
| US10556122B1 (en) | 2016-07-01 | 2020-02-11 | Btl Medical Technologies S.R.O. | Aesthetic method of biological structure treatment by magnetic field |
| US12376898B2 (en) | 2016-07-01 | 2025-08-05 | Cynosure, Llc | Non-invasive, uniform and non-uniform RF methods and systems related applications |
| CA3071408A1 (en) | 2016-08-01 | 2018-02-08 | Drexel University | Devices and methods for treatment of skin conditions |
| EP3495020B1 (en) | 2016-08-02 | 2021-01-06 | Feagle Co., Ltd | Plasma treatment device |
| US11141219B1 (en) | 2016-08-16 | 2021-10-12 | BTL Healthcare Technologies, a.s. | Self-operating belt |
| US11583689B2 (en) | 2016-09-22 | 2023-02-21 | Ajou University Industry-Academic Cooperation Foundation | Composition for atopy or psoriasis treatment comprising liquid type plasma |
| WO2018056665A2 (ko) * | 2016-09-22 | 2018-03-29 | 아주대학교산학협력단 | 액상 플라즈마를 포함하는 아토피 또는 건선 치료용 조성물 |
| WO2018056664A2 (ko) * | 2016-09-22 | 2018-03-29 | 아주대학교산학협력단 | 액상 플라즈마를 포함하는 비만 치료용 조성물 |
| KR101933920B1 (ko) | 2016-09-22 | 2018-12-31 | 아주대학교 산학협력단 | 액상 플라즈마를 이용한 비만의 예방 또는 치료 방법 |
| US10918433B2 (en) | 2016-09-27 | 2021-02-16 | Apyx Medical Corporation | Devices, systems and methods for enhancing physiological effectiveness of medical cold plasma discharges |
| GB201617173D0 (en) | 2016-10-10 | 2016-11-23 | Univ Strathclyde | Plasma accelerator |
| US11511110B2 (en) | 2018-06-27 | 2022-11-29 | Viveve, Inc. | Methods for treating urinary stress incontinence |
| ES2886593T3 (es) * | 2017-03-01 | 2021-12-20 | Toosonix As | Dispositivo acústico para el tratamiento de la piel y métodos no terapéuticos de utilización del mismo |
| US11896823B2 (en) | 2017-04-04 | 2024-02-13 | Btl Healthcare Technologies A.S. | Method and device for pelvic floor tissue treatment |
| JP2020526263A (ja) | 2017-06-30 | 2020-08-31 | アールツー・テクノロジーズ・インコーポレイテッド | 直線配列のノズルを有する皮膚科学的低温スプレー装置及び使用方法 |
| CN107484320B (zh) * | 2017-07-20 | 2019-12-03 | 中国科学院工程热物理研究所 | 等离子体喷嘴 |
| EP3681381B1 (en) | 2017-09-14 | 2025-08-13 | Howmedica Osteonics Corp. | Non-symmetrical insert sensing system and method therefor |
| KR102120552B1 (ko) | 2017-09-18 | 2020-06-08 | 아주대학교산학협력단 | 액상 플라즈마를 포함하는 피부 진정용 조성물 |
| WO2019071269A2 (en) | 2017-10-06 | 2019-04-11 | Powell Charles Lee | SYSTEM AND METHOD FOR TREATING AN OBSTRUCTIVE SLEEP APNEA |
| KR20190043260A (ko) | 2017-10-18 | 2019-04-26 | 주식회사 지티지웰니스 | 휴대용 플라즈마 미용 기기 |
| WO2019145998A1 (ja) * | 2018-01-23 | 2019-08-01 | オリンパス株式会社 | ジェネレータ及びジェネレータの作動方法 |
| EP3746015A1 (de) * | 2018-01-30 | 2020-12-09 | Braincept AG | Wärme- und/oder kälteauflage |
| CA3234911A1 (en) | 2018-02-07 | 2019-08-15 | Cynosure, Llc | Methods and apparatus for controlled rf treatments and rf generator system |
| KR102132370B1 (ko) * | 2018-03-13 | 2020-08-05 | 주식회사 지씨에스 | 피부관리장치, 피부관리장치의 구동방법 및 컴퓨터 판독가능 기록매체 |
| CN111788379B (zh) * | 2018-03-19 | 2022-07-12 | 全耐塑料高级创新研究公司 | 将水溶液喷射到内燃机的燃烧室上游的进气管线中或喷射到内燃机的燃烧室中的车辆系统和方法 |
| JP7132426B2 (ja) * | 2018-07-31 | 2022-09-06 | ロレアル | 皮膚から離れたコールドプラズマ生成ならびに関連するシステムおよび方法 |
| MX2021006981A (es) * | 2018-12-19 | 2021-07-15 | Apyx Medical Corp | Dispositivos, sistemas y metodos para coagulacion subdermica. |
| JP2022514034A (ja) | 2018-12-21 | 2022-02-09 | アールツー・テクノロジーズ・インコーポレイテッド | 皮膚用クライオスプレーデバイス用の自動制御および位置決めシステム |
| US12133669B2 (en) | 2018-12-21 | 2024-11-05 | R2 Technologies, Inc. | Automated dermatological cryospray treatment planning system |
| CN119015609A (zh) | 2019-04-11 | 2024-11-26 | 比特乐医疗方案股份有限公司 | 通过射频和磁能对生物结构进行美容治疗的方法和装置 |
| US12156689B2 (en) | 2019-04-11 | 2024-12-03 | Btl Medical Solutions A.S. | Methods and devices for aesthetic treatment of biological structures by radiofrequency and magnetic energy |
| NZ782248A (en) | 2019-05-09 | 2023-11-24 | Gyrus Acmi Inc Dba Olympus Surgical Technologies America | Electrosurgical systems and methods |
| USD1005484S1 (en) | 2019-07-19 | 2023-11-21 | Cynosure, Llc | Handheld medical instrument and docking base |
| EP3769707A1 (de) * | 2019-07-23 | 2021-01-27 | Erbe Elektromedizin GmbH | Elektrodenanordnung |
| US11812978B2 (en) | 2019-10-15 | 2023-11-14 | Orthosensor Inc. | Knee balancing system using patient specific instruments |
| USD971415S1 (en) | 2019-12-30 | 2022-11-29 | Cynosure, Llc | Flexible applicator |
| US11878167B2 (en) | 2020-05-04 | 2024-01-23 | Btl Healthcare Technologies A.S. | Device and method for unattended treatment of a patient |
| KR200498115Y1 (ko) | 2020-05-04 | 2024-07-03 | 비티엘 헬쓰케어 테크놀로지스 에이.에스. | 환자의 미용 시술을 위한 디바이스 |
| AU2021267259A1 (en) | 2020-05-05 | 2022-11-10 | Cynosure, Llc | Needle-array devices and related methods |
| RU2748502C1 (ru) * | 2020-05-12 | 2021-05-26 | Андрей Николаевич Рыбянец | Способ комплексной косметической обработки поверхностных тканей пациента и устройство для его осуществления |
| KR102537082B1 (ko) * | 2020-07-23 | 2023-05-30 | (주)메디코슨 | 초음파 및 rf를 이용한 휴대용 미용 기기 |
| WO2022018074A1 (de) * | 2020-07-24 | 2022-01-27 | Theisen, Olaf | Vorrichtung zur unterstützung einer behandlung mit gepulsten elektrischen feldern zur wundheilung und/oder zur inaktivierung von mikroorganismen und verfahren zur inaktivierung von mikroorganismen |
| WO2022159515A1 (en) | 2021-01-20 | 2022-07-28 | R2 Technologies, Inc. | Dermatological treatments and systems employing cooling, topicals, and/or abrasion |
| WO2023062563A1 (en) | 2021-10-13 | 2023-04-20 | Btl Medical Solutions A.S. | Devices for aesthetic treatment of biological structures by radiofrequency and magnetic energy |
| US11896816B2 (en) | 2021-11-03 | 2024-02-13 | Btl Healthcare Technologies A.S. | Device and method for unattended treatment of a patient |
| CN115344057B (zh) * | 2022-06-30 | 2023-09-19 | 重庆交通大学 | 植被密集区航线规划方法、系统及存储介质、电子设备 |
| KR20250061600A (ko) | 2023-10-26 | 2025-05-08 | 조선대학교산학협력단 | 헬륨 플라즈마 처리액을 이용한 구강연조직 염증 완화 예방 및 치료용 조성물 |
| WO2025126502A1 (ja) * | 2023-12-14 | 2025-06-19 | ヤーマン株式会社 | 美容処理装置、美容処理方法および美しい肌を作る方法 |
| KR102737310B1 (ko) * | 2024-04-16 | 2024-12-03 | 대양의료기(주) | 탄성 지지된 rf 전극을 구비한 rf 에너지 발생장치 |
| CN119653568B (zh) * | 2024-11-26 | 2025-10-17 | 安徽工业大学 | 射频等离子体自适应谐振虚拟电极装置 |
Family Cites Families (73)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US662054A (en) | 1900-01-04 | 1900-11-20 | Daisy Mfg Co | Repeating air-rifle. |
| GB1222243A (en) | 1967-07-05 | 1971-02-10 | Kearns Tribune Corp | Generating plasma |
| US3903891A (en) | 1968-01-12 | 1975-09-09 | Hogle Kearns Int | Method and apparatus for generating plasma |
| US4140130A (en) * | 1977-05-31 | 1979-02-20 | Storm Iii Frederick K | Electrode structure for radio frequency localized heating of tumor bearing tissue |
| US4210152A (en) * | 1978-05-01 | 1980-07-01 | International Medical Electronics Ltd. | Method and apparatus for measuring and controlling the output power of a shortwave therapy apparatus |
| US4798215A (en) | 1984-03-15 | 1989-01-17 | Bsd Medical Corporation | Hyperthermia apparatus |
| US4672980A (en) * | 1980-04-02 | 1987-06-16 | Bsd Medical Corporation | System and method for creating hyperthermia in tissue |
| US5097844A (en) * | 1980-04-02 | 1992-03-24 | Bsd Medical Corporation | Hyperthermia apparatus having three-dimensional focusing |
| CA1228401A (en) | 1983-09-16 | 1987-10-20 | Claude Binard | Process and apparatus for treatment of human skin |
| US4674481A (en) | 1983-10-31 | 1987-06-23 | Board Of Regents, The University Of Texas System | RF electromagnetic field generation apparatus for regionally-focused hyperthermia |
| US5484432A (en) * | 1985-09-27 | 1996-01-16 | Laser Biotech, Inc. | Collagen treatment apparatus |
| US4901720A (en) | 1986-04-08 | 1990-02-20 | C. R. Bard, Inc. | Power control for beam-type electrosurgical unit |
| US4901719A (en) | 1986-04-08 | 1990-02-20 | C. R. Bard, Inc. | Electrosurgical conductive gas stream equipment |
| JPS63305863A (ja) * | 1987-06-09 | 1988-12-13 | Agency Of Ind Science & Technol | ハイパ−サ−ミア装置 |
| US5143063A (en) * | 1988-02-09 | 1992-09-01 | Fellner Donald G | Method of removing adipose tissue from the body |
| US5038780A (en) * | 1988-04-29 | 1991-08-13 | The Biotronics Research Corp. | Method and apparatus for capacitively regenerating tissue and bone |
| US4945912A (en) * | 1988-11-25 | 1990-08-07 | Sensor Electronics, Inc. | Catheter with radiofrequency heating applicator |
| JP2737200B2 (ja) | 1989-01-30 | 1998-04-08 | ソニー株式会社 | 液晶ディスプレイ装置 |
| JPH02206475A (ja) * | 1989-02-06 | 1990-08-16 | Teijin Ltd | 便秘用電気治療器 |
| JPH0354659U (es) * | 1989-09-29 | 1991-05-27 | ||
| US5186181A (en) * | 1990-07-27 | 1993-02-16 | Cafiero Franconi | Radio frequency thermotherapy |
| JPH0594961A (ja) | 1991-10-01 | 1993-04-16 | Fujitsu Ltd | 超伝導配線の製造方法 |
| US6102046A (en) * | 1995-11-22 | 2000-08-15 | Arthrocare Corporation | Systems and methods for electrosurgical tissue revascularization |
| US5507790A (en) * | 1994-03-21 | 1996-04-16 | Weiss; William V. | Method of non-invasive reduction of human site-specific subcutaneous fat tissue deposits by accelerated lipolysis metabolism |
| US5712605A (en) * | 1994-05-05 | 1998-01-27 | Hewlett-Packard Co. | Microwave resonator |
| US5458596A (en) * | 1994-05-06 | 1995-10-17 | Dorsal Orthopedic Corporation | Method and apparatus for controlled contraction of soft tissue |
| EP0800795A4 (en) | 1994-12-30 | 1999-05-19 | Technova Inc | MEDICAL COAGULATION APPARATUS |
| US5669907A (en) | 1995-02-10 | 1997-09-23 | Valleylab Inc. | Plasma enhanced bipolar electrosurgical system |
| JPH08257048A (ja) * | 1995-03-24 | 1996-10-08 | Shimadzu Corp | 温熱治療装置 |
| US5660836A (en) * | 1995-05-05 | 1997-08-26 | Knowlton; Edward W. | Method and apparatus for controlled contraction of collagen tissue |
| US6425912B1 (en) * | 1995-05-05 | 2002-07-30 | Thermage, Inc. | Method and apparatus for modifying skin surface and soft tissue structure |
| US6241753B1 (en) * | 1995-05-05 | 2001-06-05 | Thermage, Inc. | Method for scar collagen formation and contraction |
| US5755753A (en) * | 1995-05-05 | 1998-05-26 | Thermage, Inc. | Method for controlled contraction of collagen tissue |
| US6149620A (en) * | 1995-11-22 | 2000-11-21 | Arthrocare Corporation | System and methods for electrosurgical tissue treatment in the presence of electrically conductive fluid |
| EP0833593B2 (en) * | 1995-06-23 | 2004-07-28 | Gyrus Medical Limited | An electrosurgical instrument |
| US6099523A (en) * | 1995-06-27 | 2000-08-08 | Jump Technologies Limited | Cold plasma coagulator |
| US6228078B1 (en) * | 1995-11-22 | 2001-05-08 | Arthrocare Corporation | Methods for electrosurgical dermatological treatment |
| GB9525543D0 (en) * | 1995-12-14 | 1996-02-14 | Central Research Lab Ltd | A single mode resonant cavity |
| US7115123B2 (en) * | 1996-01-05 | 2006-10-03 | Thermage, Inc. | Handpiece with electrode and non-volatile memory |
| US6350276B1 (en) * | 1996-01-05 | 2002-02-26 | Thermage, Inc. | Tissue remodeling apparatus containing cooling fluid |
| US7473251B2 (en) | 1996-01-05 | 2009-01-06 | Thermage, Inc. | Methods for creating tissue effect utilizing electromagnetic energy and a reverse thermal gradient |
| US5810888A (en) * | 1997-06-26 | 1998-09-22 | Massachusetts Institute Of Technology | Thermodynamic adaptive phased array system for activating thermosensitive liposomes in targeted drug delivery |
| US20030130653A1 (en) | 1997-09-30 | 2003-07-10 | Scimed Life Systems, Inc. | Electrosurgical tissue removal with a selectively insulated electrode |
| US6047215A (en) * | 1998-03-06 | 2000-04-04 | Sonique Surgical Systems, Inc. | Method and apparatus for electromagnetically assisted liposuction |
| US6787730B2 (en) * | 1998-07-09 | 2004-09-07 | Damian Coccio | Device for plasma incision of matter with a specifically tuned radiofrequency electromagnetic field generator |
| US6163726A (en) * | 1998-09-21 | 2000-12-19 | The General Hospital Corporation | Selective ablation of glandular tissue |
| ES2240078T3 (es) * | 1999-03-09 | 2005-10-16 | Thermage, Inc. | Aparato para el tratamiento de tejidos. |
| US6958063B1 (en) | 1999-04-22 | 2005-10-25 | Soring Gmbh Medizintechnik | Plasma generator for radio frequency surgery |
| US6203850B1 (en) | 1999-05-18 | 2001-03-20 | Neomecs Incorporated | Plasma-annealed porous polymers |
| US6387088B1 (en) | 1999-06-30 | 2002-05-14 | John H. Shattuck | Photoionization enabled electrochemical material removal techniques for use in biomedical fields |
| US6475217B1 (en) | 1999-10-05 | 2002-11-05 | Sherwood Services Ag | Articulating ionizable gas coagulator |
| US7335199B2 (en) | 2000-02-22 | 2008-02-26 | Rhytec Limited | Tissue resurfacing |
| US6723091B2 (en) | 2000-02-22 | 2004-04-20 | Gyrus Medical Limited | Tissue resurfacing |
| US6690976B2 (en) * | 2000-04-13 | 2004-02-10 | Celsion Corporation | Thermotherapy method for treatment and prevention of breast cancer and cancer in other organs |
| US6475215B1 (en) | 2000-10-12 | 2002-11-05 | Naim Erturk Tanrisever | Quantum energy surgical device and method |
| DK1331892T3 (da) | 2000-10-18 | 2006-10-30 | Mattioli Eng Ltd | Apparat til resurfacing af hud ved hjælp af plasma |
| JP2002360712A (ja) * | 2001-06-06 | 2002-12-17 | Komatsu Powertron Kk | 生体用誘導加熱方法及びその装置 |
| EP1336619A3 (en) | 2002-02-19 | 2003-12-10 | Millenium Pharmaceuticals, Inc. | Combination of a HVEM-LIGHT inhibitor and an immunosuppressive agent in the treatment or prevention of immune disorders |
| US6662054B2 (en) | 2002-03-26 | 2003-12-09 | Syneron Medical Ltd. | Method and system for treating skin |
| US6780178B2 (en) * | 2002-05-03 | 2004-08-24 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Method and apparatus for plasma-mediated thermo-electrical ablation |
| US6690975B2 (en) * | 2002-05-17 | 2004-02-10 | Bistner Co., Ltd. | Methods for treating hepatitis C |
| US7967839B2 (en) * | 2002-05-20 | 2011-06-28 | Rocky Mountain Biosystems, Inc. | Electromagnetic treatment of tissues and cells |
| JP4296382B2 (ja) * | 2002-07-04 | 2009-07-15 | 裕昭 小柳 | 皮膚接触電極 |
| JP2004101769A (ja) * | 2002-09-06 | 2004-04-02 | Sharp Corp | 画像調整方法及び画像形成装置 |
| EP1569570B1 (en) * | 2002-11-27 | 2006-11-15 | Medical Device Innovations Limited | Tissue ablation apparatus |
| US6981970B2 (en) * | 2002-12-16 | 2006-01-03 | Msq (M2) Ltd. | Device and method for treating skin |
| US7316682B2 (en) | 2002-12-17 | 2008-01-08 | Aaron Medical Industries, Inc. | Electrosurgical device to generate a plasma stream |
| US7182762B2 (en) | 2003-12-30 | 2007-02-27 | Smith & Nephew, Inc. | Electrosurgical device |
| US20050273092A1 (en) * | 2004-06-02 | 2005-12-08 | G Antonio M | Method and apparatus for shrinking tissue |
| US9215788B2 (en) * | 2005-01-18 | 2015-12-15 | Alma Lasers Ltd. | System and method for treating biological tissue with a plasma gas discharge |
| ATE556745T1 (de) * | 2005-01-18 | 2012-05-15 | Alma Lasers Ltd | Verbessertes system zur erwärmung von biologischem gewebe mit hf-energie |
| US7608839B2 (en) | 2005-08-05 | 2009-10-27 | Mcgill University | Plasma source and applications thereof |
| US20090171424A1 (en) * | 2007-12-27 | 2009-07-02 | Alma Lasers Ltd. | Rf device for heating biological tissue using a vibrating applicator |
-
2005
- 2005-03-17 AT AT05718887T patent/ATE556745T1/de active
- 2005-03-17 EP EP05718887A patent/EP1715810B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2005-03-17 KR KR1020057024176A patent/KR100895939B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2005-03-17 CA CA2526671A patent/CA2526671C/en not_active Expired - Lifetime
- 2005-03-17 ES ES05718887T patent/ES2383376T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2005-03-17 WO PCT/IL2005/000314 patent/WO2006077567A1/en not_active Ceased
- 2005-03-17 US US10/562,135 patent/US7630774B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-03-17 JP JP2007550931A patent/JP4979019B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2006
- 2006-01-18 CN CNA2006800078989A patent/CN101160103A/zh active Pending
- 2006-01-18 JP JP2007550935A patent/JP2008526423A/ja active Pending
- 2006-01-18 BR BRPI0606120-6A patent/BRPI0606120A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2006-01-18 CA CA002594284A patent/CA2594284A1/en not_active Abandoned
- 2006-01-18 KR KR1020077018966A patent/KR101319453B1/ko active Active
- 2006-01-18 WO PCT/IL2006/000069 patent/WO2006077582A2/en not_active Ceased
-
2009
- 2009-06-21 US US12/488,566 patent/US8150532B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2012
- 2012-04-02 US US13/437,592 patent/US20120239120A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20060103814A (ko) | 2006-10-04 |
| CA2526671C (en) | 2015-08-11 |
| WO2006077567A1 (en) | 2006-07-27 |
| US20090326528A1 (en) | 2009-12-31 |
| JP4979019B2 (ja) | 2012-07-18 |
| BRPI0606120A2 (pt) | 2009-06-02 |
| CA2526671A1 (en) | 2006-07-18 |
| EP1715810A4 (en) | 2007-02-21 |
| US20070106349A1 (en) | 2007-05-10 |
| CN101160103A (zh) | 2008-04-09 |
| US8150532B2 (en) | 2012-04-03 |
| KR100895939B1 (ko) | 2009-05-07 |
| KR20080004452A (ko) | 2008-01-09 |
| US7630774B2 (en) | 2009-12-08 |
| JP2008526423A (ja) | 2008-07-24 |
| JP2008526421A (ja) | 2008-07-24 |
| WO2006077582A2 (en) | 2006-07-27 |
| CA2594284A1 (en) | 2006-07-27 |
| KR101319453B1 (ko) | 2013-10-23 |
| WO2006077582A3 (en) | 2006-12-07 |
| EP1715810A1 (en) | 2006-11-02 |
| EP1715810B1 (en) | 2012-05-09 |
| ATE556745T1 (de) | 2012-05-15 |
| US20120239120A1 (en) | 2012-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2383376T3 (es) | Sistema mejorado para calentar tejido biológico mediante energía de RF | |
| ES2385858T3 (es) | Conjunto de antena de microondas que posee una porción de cuerpo dieléctrico con particiones radiales de material dieléctrico | |
| US7565207B2 (en) | Apparatus for creating hyperthermia in tissue | |
| JP5352831B2 (ja) | ハイパーサーミア用マイクロ波アレイアプリケータ | |
| AU724810B2 (en) | Microwave applicator and method of operation | |
| US8170643B2 (en) | System and method for irradiating a target with electromagnetic radiation to produce a heated region | |
| US8353903B2 (en) | Power-stage antenna integrated system | |
| US8463396B2 (en) | Power-stage antenna integrated system with high-strength shaft | |
| JP5768140B2 (ja) | 高周波およびマイクロ波を伝送するための電気外科手術装置 | |
| US20100087808A1 (en) | Combined Frequency Microwave Ablation System, Devices and Methods of Use | |
| US20040093048A1 (en) | Radioelectric asymmetric conveyer for therapeutic use | |
| JP7313365B2 (ja) | エバネッセント波によって腫瘍を治療するための装置 | |
| JP6867670B2 (ja) | マイクロ波治療器 | |
| Singh | Microwave applicators for hyperthermia treatment of cancer: An overview | |
| JP7649044B2 (ja) | 電気手術器具用のマイクロ波増幅装置 | |
| IL172715A (en) | System for heating biological tissue via rf energy | |
| Dakhov et al. | Radiation field of crossed vibrators system into flat-layered medium with losses |