ES2211069T3 - Combustion en ciclo cerrado de residuos. - Google Patents
Combustion en ciclo cerrado de residuos.Info
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Abstract
Un método para tratar residuos orgánicos caracterizados por un elevado contenido de cenizas y un poder calorífico de, aproximadamente, 1 a 21 MJ/kg, que comprende: introducir los residuos en una cámara de combustión escorificadora (11); quemar los residuos en la cámara de combustión (11) para producir una escoria de cenizas inorgánicas fundidas y gases de escape; retirar la escoria de la cámara de combustión (11); retirar los gases de escape de la cámara de combustión (11); a continuación, tratar los gases de escape para eliminar una porción sustancial del material en partículas en los gases de escape; dividir los gases de escape tratados en más de una porción; e introducir una primera porción de los gases de escape tratados y de gas oxigeno concentrado en la cámara de combustión (11), en una proporción que haga que los gases introducidos tengan una concentración de oxigeno combinada de, al menos, 30% en volumen; caracterizado porque durante el tratamiento de los gases de escape, los gasesde escape se secan.
Description
Combustión en ciclo cerrado de residuos.
Esta invención se refiere a la combustión de
residuos orgánicos, y en particular, a una combustión en ciclo
cerrado de residuos utilizando oxígeno concentrado.
A menudo se tratan por incineración residuos,
tales como residuos sólidos municipales, lodos de tratamiento de
aguas residuales y lodos de fábricas de papel. Tales residuos
contienen materia combustible orgánica y óxidos metálicos
inorgánicos. La materia combustible orgánica típicamente proporciona
suficiente energía térmica durante la combustión para mantener
altas temperaturas en la cámara de combustión sin necesidad de
combustible suplementario. La porción inorgánica de los residuos se
caracteriza por la presencia de algo de sílice (SIO_{2}) y otros
óxidos metálicos vitrificantes. Si se utiliza para la combustión
una cámara de combustión escorificadora, tal como un horno giratorio
u horno de ciclón, la porción inorgánica de los residuos puede
alcanzar una temperatura lo suficientemente alta para fundirse. El
material fundido resultante se drena de la cámara de combustión
como escoria.
Los incineradores convencionales diseñados para
la combustión de residuos orgánicos utilizan aire como fuente
oxidante. Puesto que casi cuatro quintas partes del aire son gases
inertes (principalmente nitrógeno), una porción principal del aire
no proporciona beneficios al proceso de combustión. De hecho, el
gas inerte produce varias desventajas distintivas. Una primera
desventaja es que la temperatura de la llama de combustión
disminuye, con lo cual se hace difícil el mantenimiento de las
temperaturas necesarias para fundir los óxidos metálicos
inorgánicos de los residuos. En segundo lugar, los gases de desecho
de la incineración estarán contaminados con cantidades sustanciales
de nitrógeno, lo cual produce un gran volumen de gases de escape
que requieren tratamiento adicional antes de ser liberados a la
atmósfera.
Se ha propuesto reducir los efectos indeseables
del nitrógeno en la incineración de residuos peligrosos
introduciendo oxigeno concentrado en la cámara de combustión, junto
con gases de escape reciclados. Véase la patente norteamericana
5.309.850 expedida el 10 de mayo de 1994 a Downs et al.
El documento WO 94/24484 muestra un método de
acuerdo con la sección de preámbulo de la reivindicación 1.
El documento US 5.134.944 muestra procesos y
medios para la utilización de recursos de residuos, incluyendo la
recuperación de dióxido de carbono.
El documento US 5.445.088 muestra un proceso para
la eliminación de residuos municipales y de materiales peligrosos,
incluyendo la licuación de dióxido de carbono.
La presente invención también utiliza oxigeno
concentrado en un ciclo cerrado para tratar residuos no peligrosos
y convertir los residuos en productos finales útiles.
De acuerdo con la presente invención, se
proporciona un método para tratar residuos orgánicos caracterizados
por un alto contenido de cenizas y un poder calorífico de,
aproximadamente, 1 a 21 MJ/kg, que comprende: introducir los
residuos en una cámara de combustión escorificadora, quemando los
residuos en la cámara de combustión para producir una escoria de
cenizas inorgánicas fundidas y gases de escape; retirar la escoria
de la cámara de combustión; retirar los gases de escape de la
cámara de combustión; a continuación, tratar los gases de escape
para eliminar una porción sustancial del material en partículas de
los gases de escape; dividir los gases de escape tratados en más de
una porción; e introducir una primera porción de los gases de
escape tratados y de gas oxigeno concentrado en la cámara de
combustión en una proporción que haga que los gases introducidos
tengan una concentración de oxigeno combinada de, al menos, 30% en
volumen, caracterizado porque durante el tratamiento de los gases de
escape, los gases de escape se secan.
De acuerdo con la presente invención, se
proporciona, además, un aparato para tratar residuos orgánicos
caracterizados por un elevado contenido de cenizas y un poder
calorífico de, aproximadamente, 1 a 21 MJ/kg, comprendiendo el
aparato: una cámara de combustión escorificadora para quemar los
residuos orgánicos y producir una escoria de cenizas inorgánicas
fundidas y gases de escape; un enfriador conectado para el paso de
fluidos con la cámara de combustión, recibiendo el enfriador los
gases de escape de la cámara de combustión y enfriándolos; un
condensador conectado para el paso de fluidos con el enfriador,
recibiendo el condensador los gases de escape enfriados del
enfriador y secándolos; un conducto de salida de los gases del
condensador conectado para el paso de fluidos con el condensador; un
conducto de recirculación de los gases de escape conectado para el
paso de fluidos con el conducto de salida de los gases del
condensador y con la cámara de combustión, recibiendo el conducto
de recirculación de gases de escape una primera porción de los
gases de escape enfriados y secados desde el conducto de salida de
gases del condensador; un detector de oxigeno montado en el
conducto de recirculación de gases de escape; y una fuente de gas
oxigeno concentrado conectada para el paso de fluidos con el
conducto de recirculación de gases de escape, para añadir gas de
oxigeno concentrado a la primera porción de los gases de escape
enfriados y secados, para crear una mezcla de gas, añadiéndose la
mezcla de gas a la cámara de combustión por medio del conducto de
recirculación de gases de escape, incluyendo la fuente de gas
oxigeno concentrado una válvula que responde al detector de
oxigeno, siendo adecuada la válvula para regular un flujo de gas
oxigeno concentrado como respuesta al detector de oxigeno, de manera
que la mezcla de gas tenga una concentración de oxigeno de, al
menos, 30% en volumen.
En la realización que se ha descrito, los
residuos orgánicos no peligrosos se introducen en una cámara de
combustión escorificadora, en donde se queman. El quemado produce
gases de escape y una escoria de cenizas inorgánicas fundidas, que
se retira de la cámara de combustión. Se tratan los gases de escape
para eliminar una porción principal del material en partículas
contenido en los mismos. Se mezcla una porción de los gases de
escape tratados con una fuente de oxigeno concentrado, en una
proporción que produzca gases mezclados que tengan una
concentración de oxigeno de, al menos, 30% en volumen. Los gases
mezclados se introducen en la cámara de combustión para soportar el
quemado de los residuos.
Preferiblemente, la proporción de oxigeno en los
gases mezclados es desde aproximadamente el 40%, al 50% en volumen.
Los gases de escape pueden ser enfriados y secados antes mezclarlos
con el oxigeno concentrado.
Además, en la realización que se ha descrito
hasta ahora se puede tratar una segunda porción de los gases de
escape tratados para eliminar de ellos el dióxido de carbono. El
dióxido de carbono eliminado preferiblemente se convierte a una
forma líquida.
También, de acuerdo con una realización de la
invención, parte del calor de los gases de escape se transmite a
los gases mezclados antes de que los gases mezclados se introduzcan
en la cámara de combustión.
Los productos resultantes del proceso de la
invención son útiles. El dióxido de carbono licuado se puede
comercializar y utilizar como producto. El dióxido de carbono que
se ha producido de esta manera desplazaría el dióxido de carbono
que actualmente se produce utilizando gas natural u otras fuentes
naturales, con lo cual se conservarán los recursos naturales. Los
productos inorgánicos en los residuos se vitrifican en un material
granular muy inerte, que se puede utilizar como material de
construcción. Los incineradores convencionales de residuos
generalmente producen cenizas que se deben depositar en un
vertedero. Con la excepción de una pequeña cantidad de gas no
condensable en la salida del sistema de recuperación de dióxido de
carbono, no se producen emisiones al aire y los impactos
ambientales son insignificantes en comparación con los procesos de
incineración convencionales que tienen emisiones
significativas.
Los anteriores y otros objetos y ventajas de la
invención aparecerán en la descripción detallada que sigue. En la
descripción, se hace referencia al dibujo que se acompaña, que
ilustra una realización preferida de la invención.
La figura 1 es un diagrama esquemático del
aparato para llevar a cabo la invención.
Haciendo referencia a la figura 1, los residuos
secos (cuyo contenido de humedad es lo suficientemente bajo para
soportar una buena combustión) se introducen por medio de la
tubería 7 en el mezclador 9. Con algunos residuos, puede ser
necesario añadir agentes fundentes, materiales vitrificantes (tales
como SIO_{2}) o ambos, para optimizar el punto de fusión y
asegurar la buena calidad de la escoria de vidrio producida. Los
agentes fundentes se introducen en la tubería 8 en el mezclador 9.
El material mezclado se introduce por medio de la tubería 10 en la
cámara de combustión 11.
Los residuos pueden consistir en fangos de
fábricas de papel, fangos de tratamiento de aguas residuales
municipales, residuos sólidos municipales, o materiales similares.
Los residuos se caracterizan por un poder calorífico menor que el
de los combustibles convencionales y por un contenido en cenizas que
es mayor que el de los combustibles sólidos convencionales, tales
como el carbón. El poder calorífico típicamente se encuentra entre
los valores de 1 a 21 MJ/kg. El contenido de cenizas típicamente
variará del 5% al 65%. La cámara de combustión 10 es una cámara
recubierta por material refractario. La cámara de combustión se
diseña para favorecer un buen contacto de los residuos con la
fuente de gas. La cámara de combustión puede ser una cámara de
combustión refrigerada por agua, un horno de ciclón o un horno
rotativo. La temperatura media de funcionamiento de la cámara de
combustión normalmente se encontrará en el intervalo de 1400ºC a
1900ºC. La temperatura de funcionamiento en la cámara de combustión
11 será lo suficientemente caliente para hacer que las cenizas
inorgánicas en los residuos se fundan pasando a un estado fluido.
Las cenizas inorgánicas fundidas se drenan a través del fondo de la
cámara de combustión 11, por una tubería 12, en donde se enfrían
las escorias. El gas de escape de combustión gastado sale de la
cámara de combustión por una tubería 13, a una temperatura de
1400ºC a 1900ºC y entra en una cámara de mezcla 14. Los gases de
escape calientes se mezclan con los gases reciclados fríos que
entran por una tubería 33. El flujo de gas reciclado frío se modera
para controlar la temperatura del gas que sale del mezclador 14 por
una tubería 15, a una temperatura de 400ºC a 800ºC. En una
disposición alternativa, se podría reemplazar la cámara de mezcla 14
por una caldera de vapor.
Los gases de escape de la tubería 15 entran en un
intercambiador de calor 16 gas a gas, en el cual el calor se
transmite desde los gases de escape al gas de combustión regenerado
y reciclado. El intercambiador de calor 16 depende deseable, pero
opcionalmente, de los parámetros de funcionamiento del sistema. A
continuación, el gas de escape continúa por una tubería 17, a una
caldera de vapor o calentador de agua 18, en el cual se producirá
un enfriamiento adicional del gas de escape. El agua de
alimentación entra en la caldera 18 por una tubería 19 y el vapor
de agua sale por una tubería 20. El gas de combustión frío sale de
la caldera de vapor 18 por una tubería 21 y entra en un filtro 23 de
partículas, en donde se captura y se retira del sistema el materia
en partículas finas por una tubería 23. Los gases de escape libres
de partículas salen del filtro por una tubería 25 y entran en un
condensador 25 de vapor de agua. El agua de circulación frío entra
por una tubería 26 y sale por una tubería 27. Una porción principal
del vapor de agua se condensa de los gases de escape, y se drena
por una tubería 28. El condensador 25 de vapor preferiblemente está
construido de materiales resistentes a la corrosión. El condensador
de vapor también retirará adicionalmente material en partículas no
capturado en el filtro 22 de partículas.
Después de que la mayor parte del vapor de agua
se haya eliminado, el gas de escape sale por una tubería 29. En
este punto en el proceso, la mayor parte (75% a 95% en volumen) de
la corriente de gas de proceso es dióxido de carbono (CO_{2})
junto con pequeñas cantidades de nitrógeno (N_{2}), oxigeno
(O_{2}), y vapor de agua (H_{2}O). La corriente de gas de
proceso también contendrá cantidades residuales de dióxido de
nitrógeno (NO_{2}), dióxido de azufre (SO_{2}), compuestos
orgánicos volátiles (H_{x}C_{y}), cloruro de hidrógeno (HCL),
monóxido de carbono (CO) y material en partículas.
Una primera porción de la corriente de gas es
hecho recircular retornando al circuito de combustión por una
tubería 31, siguiendo el resto de la corriente de gas, por una
tubería 30, a un proceso posterior. El caudal másico de dióxido de
carbono a través de la tubería 30 es igual a la cantidad de dióxido
de carbono formado durante la fase de combustión del proceso en
condiciones de estado estables. La primera porción del flujo de gas
que va a ser recirculado entra en un ventilador 32, que proporciona
la carga necesaria para vencer las pérdidas de presión a medida que
el gas circula por el circuito cerrado. El flujo de gas sale del
ventilador 32 y se divide en las tuberías 33 y en las tuberías 34.
El flujo de gas en la tubería 34 se mezcla con oxigeno concentrado
en una tubería 40 que procede de una fuente 38. La concentración de
oxigeno en la tubería 40 normalmente se encontrará en el intervalo
del 90% al 95% de oxigeno en volumen. La tubería 35 recibe la
corriente de gas mezclado de las tuberías 34 y 40. El gas mezclado
ahora ha sido regenerado y contiene suficiente concentración de
oxigeno para la combustión. Las concentraciones de oxigeno típicas
en la corriente de gas regenerado pueden variar del 30% al 80% de
oxigeno en volumen, siendo las concentraciones óptimas del 40% al
55%. La concentración de oxigeno deseada en la corriente de gas
regenerado se selecciona para mantener la temperatura de combustión
y la eficiencia de combustión óptimas en la cámara de combustión
11. La concentración de oxigeno deseada puede variar con los
combustibles residuales, la tecnología de la combustión y otros
factores de funcionamiento. La cantidad de oxigeno en la corriente
de gas mezclado es detectada por un detector de oxigeno 57 y se
controla por una válvula 58 en la tubería 40.
El gas regenerado en la tubería 35 entra en el
intercambiador de calor 16 de gas a gas, donde recibe calor del gas
de escape. Una temperatura más alta del gas regenerado mejorará el
comportamiento de la combustión. La temperatura del gas regenerado
normalmente variará de 200ºC a 650ºC. El gas regenerado calentado
entra en una tubería 36, por la que continúa a la cámara de
combustión 11.
El oxigeno concentrado es generado en una unidad
38 de separación de aire, que acepta aire a través de la tubería 37
y separa el oxigeno (O_{2}) del nitrógeno (N_{2}). El oxigeno
sale por la tubería 40, mientras que el nitrógeno se ventea
retornando a la atmósfera por una tubería 39. La técnica de la
separación de aire está bien establecida. La separación de aire se
puede efectuar por cualquier número de métodos, tales como
absorción por desplazamiento de presión de vacío, o separación
criogénica de aire. Cualquiera de estos métodos puede proporciona un
suministro adecuado de oxigeno concentrado.
En circunstancias especiales en las que no se
desea la recuperación del dióxido de carbono, una segunda porción
del gas de escape de la tubería 30 se puede ventear directamente a
la atmósfera, o por medio de un filtro final (no mostrado) y, a
continuación, a la atmósfera.
Si se quiere recuperar el dióxido de carbono, el
gas en exceso en la tubería 30 continúa a un sistema 41 de limpieza
de gas. La presencia de varios gases residuales puede producir
efectos en la calidad del producto y en su comercialización. Los
gases residuales pueden incluir dióxido de nitrógeno (NO_{2}),
dióxido de azufre (SO_{2}), ácido clorhídrico (HCL), gases basados
en hidrocarburos (H_{X}C_{Y}) y monóxido de carbono (CO). La
presencia y concentración de los distintos componentes será función
de los combustibles residuales consumidos y de los parámetros de
funcionamiento del sistema de combustión. En la práctica, el
sistema 41 consistirá en varios pasos, y probablemente incluirá,
pero no está necesariamente limitado a: intercambiadores de calor
para modificar la temperatura del gas, calentadores de gas, lechos
catalizadores (para reducir gases residuales tales como NO_{2},
CO, H_{X}C_{Y} a N_{2}, H_{2}O y CO_{2}) lavadores de
gases (para la retirada directa de HCL y SO_{2} con la utilización
de reactivos), deshumidificadores o secadores para deshidratación
(para la eliminación de vapor de agua) y filtros finales (para la
eliminación de cualquier material en partículas finas). La
secuencia y la selección de los distintos equipos de eliminación es
conocida en la técnica y variará con las concentraciones iniciales
de los gases residuales y de las especificaciones que se desean de
los productos finales.
Los gases limpiados salen del sistema 41 por una
tubería 42 y continúan a un compresor 43. La presión de gas en la
entrada al compresor se encuentra en o por debajo de 1,0
atmósferas. Para proporcionar condiciones adecuadas que permitan
que se licúe el dióxido de carbono, el compresor 43 comprime el gas
a presiones de 20 a 65 atmósferas. El gas comprimido sale por una
tubería 46. El compresor se enfría con agua de una tubería 44 y el
agua calentada sale por una tubería 45.
El gas comprimido entra en un intercambiador de
calor 48, en donde el gas se enfría indirectamente con refrigerante
proporcionado por una tubería 47. La temperatura del refrigerante
típicamente variará de 0ºC a -30ºC dependiendo de la presión de
funcionamiento inicial del compresor de gas y de la eficiencia
deseada de eliminación de dióxido de carbono. Una porción del
dióxido de carbono se transforma de gas a líquido y se drena por
una tubería 49. El nitrógeno y el oxigeno, junto con algo de
dióxido de carbono que no se licuó en la primera etapa, escapan por
una tubería 50 y entran en un intercambiador de calor 52. Un
refrigerante de una tubería 51, que típicamente se encontrará en el
intervalo de -20ºC a -50ºC, enfriará adicionalmente los gases de
escape y licuará el dióxido de carbono adicional. El dióxido de
carbono adicional sale por una tubería 53 y se combina con el que
se encuentra en la tubería 49, a una tubería 55. El dióxido de
carbono en la tubería 55 se podrá manejar como un producto
convencional de dióxido de carbono líquido. El gas que sale a través
de una tubería 54 se ventea y consistirá primariamente en nitrógeno
y oxigeno, junto con un pequeño porcentaje de dióxido de carbono
que no se licuó.
La segunda etapa de la separación (intercambiador
de calor 52), es opcional y su necesidad se basa en la eficiencia
deseada de recogida de CO_{2}. Si no se utiliza la segunda etapa
de separación, la tubería 50 venteará a la atmósfera.
En lugar de mezclar el oxigeno concentrado de la
fuente 38 con el gas recirculado en la tubería 34, el oxigeno se
puede introducir directamente en la cámara de combustión 11 por una
tubería 59. La concentración de oxigeno de los gases que entran en
la cámara 11 se puede mantener a los mismo niveles que se han
expuesto más arriba con respecto a la corriente de gas
regenerado.
Se pueden añadir combustibles suplementarios,
tales como gas natural, propano, aceite de petróleo, madera y
carbón, a la cámara de combustión 11 por una tubería 60, para
mantener la temperatura necesaria para fundir el material
inorgánico.
Claims (19)
1. Un método para tratar residuos orgánicos
caracterizados por un elevado contenido de cenizas y un
poder calorífico de, aproximadamente, 1 a 21 MJ/kg, que
comprende:
introducir los residuos en una cámara de
combustión escorificadora (11);
quemar los residuos en la cámara de combustión
(11) para producir una escoria de cenizas inorgánicas fundidas y
gases de escape;
retirar la escoria de la cámara de combustión
(11);
retirar los gases de escape de la cámara de
combustión (11);
a continuación, tratar los gases de escape para
eliminar una porción sustancial del material en partículas en los
gases de escape;
dividir los gases de escape tratados en más de
una porción; e
introducir una primera porción de los gases de
escape tratados y de gas oxigeno concentrado en la cámara de
combustión (11), en una proporción que haga que los gases
introducidos tengan una concentración de oxigeno combinada de, al
menos, 30% en volumen;
caracterizado porque durante el
tratamiento de los gases de escape, los gases de escape se
secan.
2. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
en el que la primera porción de los gases de escape tratados y del
gas oxigeno concentrado se mezclan entre sí para formar gases
mezclados antes de ser introducidos en la cámara de combustión
(11).
3. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
junto con el paso de tratar una segunda porción de los gases de
escape tratados para recuperar el dióxido de carbono de la segunda
porción de los gases de escape tratados.
4. Un método de acuerdo con la reivindicación 2,
en el que la etapa de tratar los gases de escape incluye el
enfriamiento de los gases de escape.
5. Un método de acuerdo con la reivindicación 4,
en el que los gases de escape se enfrían mezclando una tercera
porción de los gases de escape tratados con los gases de escape
retirados de la cámara de combustión (11).
6. Un método de acuerdo con la reivindicación 2,
en el que la proporción de oxigeno de los gases mezclados es desde
aproximadamente el 40% hasta aproximadamente el 55% en volumen.
7. Un método de acuerdo con la reivindicación 4,
junto con el paso de transmitir parte del calor de los gases de
escape retirados de la cámara de combustión (11), a los gases
mezclados antes de que los gases mezclados se introduzcan en la
cámara de combustión (11).
8. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
en el que se mezcla un agente fundente con los residuos antes de la
introducción en la cámara de combustión (11).
9. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
en el que se mezcla un mineral vitrificante con los residuos antes
de la introducción en la cámara de combustión (11).
10. Un método de acuerdo con la reivindicación 1,
en el que se introduce un combustible suplementario en la cámara de
combustión (11), además de los residuos.
11. Un aparato para tratar residuos orgánicos
caracterizados por un elevado contenido de cenizas y un
calor específico de, aproximadamente, 1 a 21 MJ/_{KG},
comprendiendo el aparato:
una cámara de combustión escorificadora (11) para
quemar los residuos orgánicos y producir una escoria de ceniza
inorgánica fundida y gases de escape;
un enfriador (18) conectado para el paso de
fluidos con la cámara de combustión (11), recibiendo el enfriador
(18) los gases de escape de la cámara de combustión (11) y
enfriando los gases de escape;
un condensador (25) conectado para el paso de
fluidos con el enfriador (18), recibiendo el condensador gases de
escape enfriados del enfriador (18) y secando los gases de escape
enfriados;
un conducto (29) de salida de gas del
condensador, conectado para el paso de fluidos con el condensador
(25);
un conducto (35) de recirculación de gases de
escape conectado para el paso de fluidos con el conducto (29) de
salida de gases del condensador y con la cámara de combustión (11),
recibiendo el conducto (35) de recirculación de gases de escape una
primera porción de gases de escape enfriados y secados desde el
conducto (29) de salida de gases del condensador;
un detector (57) de oxigeno montado en el
conducto (35) de recirculación de gases de escape; y
una fuente de gas oxigeno concentrado conectada
para el paso de fluidos con el conducto (35) de recirculación de
gases de escape, para añadir gas oxigeno concentrado a la primera
porción de los gases de escape enfriados y secados para crear una
mezcla de gas, añadiéndose la mezcla de gas a la cámara de
combustión (11) por medio del conducto (35) de recirculación de
gases de escape, incluyendo la fuente de gas oxigeno concentrado una
válvula (58) que responde al detector (57) de oxigeno, siendo
adecuada la válvula para regular un flujo de gas oxigeno concentrado
como respuesta al detector (57) de oxigeno, de manera que la mezcla
de gas tenga una concentración de oxigeno de, al menos, 30% en
volumen.
12. El aparato de la reivindicación 11, en el que
la fuente de gas oxigeno concentrado comprende:
un separador (38) de aire para separar gas
oxigeno concentrado de la entrada de aire ambiente.
13. El aparato de la reivindicación 11, que
comprende, además:
un filtro (22) de partículas conectado para el
paso de fluidos con el enfriador (18) y con el condensador (25),
recibiendo el filtro (22) de partículas gases de escape enfriados
desde el enfriador (18), y eliminando material en partículas de los
gases de escape enfriados antes de que los gases de escape
enfriados entren en el condensador (25).
14. El aparato de la reivindicación 11 que
comprende, además:
un soplador (32) situado en el conducto (35) de
recirculación de gases de escape, para incrementar la presión e
inducir un flujo de la primera porción de los gases de escape
enfriados y secados.
15. El aparato de la reivindicación 11 que
comprende, además:
un intercambiador de calor (16) de gas que tiene
una primera sección conectada para el paso de fluidos con la cámara
de combustión (11) y con el enfriador (18), y una segunda sección
conectada para el paso de fluidos con el conducto (35) de
recirculación de gases de escape y con la cámara de combustión (11),
transmitiendo el intercambiador de calor (16) de gases calor desde
los gases de escape de la cámara de combustión (11) a la mezcla de
gas en el conducto (35) de recirculación de gases de escape.
16. El aparato de la reivindicación 15 que
comprende, además:
un mezclador (14) de gas conectado para el paso
de fluidos con la cámara de combustión (11) y con la primera sección
del intercambiador de calor (16), y conectado para el paso de
fluidos con el conducto (35) de recirculación de gases de escape,
mezclando el mezclador (14) de gases los gases de escape recibidos
de la cámara de combustión (11) con una cantidad de la primera
porción de los gases de escape enfriados y secados, recibidos del
conducto (35) de recirculación de gases de escape.
17. El aparato de la reivindicación 11 que
comprende, además:
un conducto (30) de recuperación de gases de
escape conectado para el paso de fluidos con el conducto (29) de
salida de gases del condensador, para recibir una segunda porción
de los gases de escape enfriados y secados del conducto (29) de
salida de gases del condensador; y
un sistema de eliminación de dióxido de carbono
conectado para el paso de fluidos con el conducto (30) de
recuperación de gases de escape, recibiendo el sistema de
eliminación de dióxido de carbono la segunda porción de gases de
escape enfriados y secados desde el conducto (30) de recuperación de
gases de escape, y recuperando dióxido de carbono de la segunda
porción de los gases de escape enfriados y secados.
18. El aparato de la reivindicación 17, en el que
el sistema de eliminación de dióxido de carbono comprende:
un compresor (43) conectado para el paso de
fluidos con el conducto (30) de recuperación de gases de escape,
para comprimir la segunda porción de los gases de escape enfriados y
secados recibidos desde el conducto (30) de recuperación de gases de
escape; y
un intercambiador de calor (48) de recuperación,
conectado para el paso de fluidos con el compresor (43), recibiendo
el intercambiador de calor (48) de recuperación la segunda porción
comprimida de los gases de escape enfriados y secados desde el
compresor (43), y recuperando dióxido de carbono liquido desde la
segunda porción comprimida de los gases de escape enfriados y
secados.
19. El aparato de la reivindicación 18, en el que
el sistema de eliminación de dióxido de carbono comprende,
además:
un limpiador (41) de gas conectado para el paso
de fluidos con el conducto (30) de recuperación de gases de escape
y con el compresor (43), recibiendo el limpiador de gases la segunda
porción de los gases de escape enfriados y secados desde el conducto
(30) de recuperación de gases de escape y eliminando gases
residuales de la segunda porción de los gases de escape enfriados y
secados, antes de que la segunda porción de los gases de escape
enfriados y secados entre en el compresor.
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