ES2244766T3 - Pulverizadores de liquido. - Google Patents
Pulverizadores de liquido.Info
- Publication number
- ES2244766T3 ES2244766T3 ES02720694T ES02720694T ES2244766T3 ES 2244766 T3 ES2244766 T3 ES 2244766T3 ES 02720694 T ES02720694 T ES 02720694T ES 02720694 T ES02720694 T ES 02720694T ES 2244766 T3 ES2244766 T3 ES 2244766T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- chamber
- channel
- diffuser
- cylindrical
- liquid sprayer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/02—Spray pistols; Apparatus for discharge
- B05B7/04—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/02—Spray pistols; Apparatus for discharge
- B05B7/04—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge
- B05B7/0416—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid
- B05B7/0425—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid without any source of compressed gas, e.g. the air being sucked by the pressurised liquid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
- B05B1/34—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to influence the nature of flow of the liquid or other fluent material, e.g. to produce swirl
- B05B1/3402—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means designed to influence the nature of flow of the liquid or other fluent material, e.g. to produce swirl to avoid or reduce turbulence, e.g. with fluid flow straightening means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/0018—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas with devices for making foam
- B05B7/005—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas with devices for making foam wherein ambient air is aspirated by a liquid flow
- B05B7/0056—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas with devices for making foam wherein ambient air is aspirated by a liquid flow with disturbing means promoting mixing, e.g. balls, crowns
- B05B7/0062—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas with devices for making foam wherein ambient air is aspirated by a liquid flow with disturbing means promoting mixing, e.g. balls, crowns including sieves, porous members or the like
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/02—Spray pistols; Apparatus for discharge
- B05B7/04—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge
- B05B7/0416—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid
- B05B7/0441—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid with one inner conduit of liquid surrounded by an external conduit of gas upstream the mixing chamber
- B05B7/0475—Spray pistols; Apparatus for discharge with arrangements for mixing liquids or other fluent materials before discharge with arrangements for mixing one gas and one liquid with one inner conduit of liquid surrounded by an external conduit of gas upstream the mixing chamber with means for deflecting the peripheral gas flow towards the central liquid flow
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/02—Spray pistols; Apparatus for discharge
- B05B7/10—Spray pistols; Apparatus for discharge producing a swirling discharge
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A62—LIFE-SAVING; FIRE-FIGHTING
- A62C—FIRE-FIGHTING
- A62C31/00—Delivery of fire-extinguishing material
- A62C31/02—Nozzles specially adapted for fire-extinguishing
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Nozzles (AREA)
- Special Spraying Apparatus (AREA)
- Catching Or Destruction (AREA)
Abstract
Un pulverizador de líquido incluyendo una caja (1) con un canal de circulación compuesto de una porción de entrada (2) unida secuencialmente y alineada axialmente, formada como un tubo convergente, una porción cilíndrica (3) y una porción de salida (4) formada como un difusor cónico, se caracteriza porque la longitud de la porción cilíndrica (3) no es inferior a su radio pero no más que su diámetro, superando el ángulo cónico del difusor que define la porción de salida (4) del canal de circulación el ángulo cónico de la porción de entrada definitoria del tubo convergente (2) del canal de circulación.
Description
Pulverizadores de líquido.
La invención se refiere a la técnica de
pulverización de líquidos y se puede usar en sistemas de prevención
de incendios, como parte del equipo de procesado, para la
combustión de combustibles en la tecnología y transporte de calor,
así como para humidificar el entorno y para pulverizar
desinfectantes e insecticidas.
Se utilizan corrientemente diversos tipos de
pulverizadores de líquido en varios campos, incluyendo el equipo de
lucha contra incendios, como pulverizadores antiincendios.
Por ejemplo, la Patente de Estados Unidos número
5125582 (IPC B05B 1/00, publicada 30.06.1992) describe la
construcción de un pulverizador de líquido destinado a la
generación de flujos de líquido por cavitación. La técnica anterior
incluye una caja con un canal de circulación formado por una
boquilla y una cámara cilíndrica. La boquilla se hace en forma de
un tubo convergente en comunicación con un difusor cónico sin unión
continua de sus superficies. Una longitud de la cámara cilíndrica
es al menos tres diámetros de la sección mínima de la boquilla. Al
suministrar el líquido a presión al agujero de entrada del tubo
convergente de la boquilla, la sección de flujo de líquido se
contrae y la velocidad de salida se incrementa. Una expansión
brusca del flujo de líquido en el difusor da lugar a cavitación de
líquido. La cavitación de líquido se intensifica en el proceso de
paso del chorro de líquido por la cámara cilíndrica, donde el
chorro de líquido se expande y se generan flujos vorticiales de
retorno. Se forma una zona anular de vacío alrededor de un chorro
cónico para iniciar un proceso de cavitación y un proceso asociado
de dispersión del flujo de líquido.
Sin embargo, a pesar de la posibilidad de un
proceso de cavitación intensificada, el pulverizador de líquido de
la técnica anterior no lleva a cabo la formación de un flujo de
líquido finamente dispersado constante, que puede retener su forma
y tamaño en sección a las distancias de hasta 10 m, lo que es de
especial importancia cuando el pulverizador se utiliza para apagar
las fuentes de fuego.
También se hace referencia a una cabeza
pulverizadora del tipo de vacío (certificado de autor, URSS, Número
994022, IPC B05B 1/00, publicado 07.02.1983), que incluye una
boquilla compuesta de un tubo convergente y una cabeza cilíndrica
situadla coaxial con la boquilla. La cabeza cilíndrica está
equipada con agujeros de expulsión formados en el lado de su agujero
de salida para admitir aire atmosférico a una zona de vacío en la
cavidad de la cabeza cilíndrica. Como resultado, el aire entrante
satura el flujo de líquido móvil realizando la división del flujo
en gotitas pequeñas.
La Patente rusa número 2123871 (IPC A62C 31/02,
publicada 27.12.1998) describe una cabeza para formar un
pulverizador de agua del tipo de aerosol, que permite mejorar la
dispersión de un chorro de gotas de gas. El pulverizador (cabeza) de
la técnica anterior incluye una caja que tiene un canal de
circulación formado como una boquilla Laval, una unión de tubo de
entrada para suministrar líquido a presión, y una rejilla de
distribución situada entre la unión de tubo y una sección de
entrada de la boquilla Laval. Los tamaños de los agujeros de la
rejilla de distribución son 0,3 \div 1,0 el diámetro de la sección
crítica de la boquilla Laval. Al pasar por los agujeros de la
rejilla de distribución, el flujo de líquido se divide en
corrientes separadas, que se concentran secuencialmente en el
orificio de boquilla y aceleran a altas velocidades. Tal realización
proporciona una distancia suficiente para descargar un agente
extintor de incendios y una pulverización fina.
El análogo más próximo a las versiones
reivindicadas del pulverizador es un dispositivo pulverizador de
líquido descrito en la patente RDA número 233490 (IPC A62C 1/00,
publicada 05.03.1986), que está adaptado para alimentar un agente
extintor de incendios a una fuente de fuego. El dispositivo se
compone de una caja que incluye un canal de circulación, al que se
suministra un fluido operativo, incluyendo agua, a presión. El
canal de circulación del dispositivo se compone de una porción de
entrada formada como un tubo convergente, una porción cilíndrica y
una porción de salida formada como un difusor cónico, estando unidas
secuencialmente dichas porciones una con otra en relación alineada
axialmente. Además, el dispositivo incluye un depósito conteniendo
un agente extintor de incendios, que comunica con el difusor
mediante pasos radiales.
Durante el funcionamiento de dicho dispositivo el
líquido (agua) se suministra bajo la presión de 1,5 \div 2,0 bar
al agujero de entrada del canal de circulación y es acelerado
secuencialmente en una boquilla formada por el tubo convergente, la
porción cilíndrica y el difusor. El agente extintor de incendios es
expulsado al difusor a través de los pasos radiales de manera que se
mezcle más con el flujo de líquido. La implementación de dicho
dispositivo permite incrementar esencialmente el alcance del agente
extintor de incendios para mejorar por ello la efectividad de la
lucha contra incendios, cuando se utilizan extintores conocidos.
Sin embargo, la realización dada no lleva a cabo la generación de
chorros de gotas de gas finamente dispersados a alta velocidad. El
flujo de líquido se utiliza en tales dispositivos en su mayor parte
como un portador de un agente extintor de incendios introducido
adicionalmente, por ejemplo, para aditivos de generación de
espuma.
La invención reivindicada se dirige a generar una
pulverización de líquido finamente dispersado constante, que debe
retener la forma y tamaño de su sección a las distancias de hasta
10 m, y a aumentar la eficiencia de energía consumida para la
generación de un chorro de gotas de gas. Además, la distribución de
la concentración de gotas sobre la sección de un chorro de gotas de
gas finamente dispersadas debe ser homogénea. La solución de dichos
objetivos es de especial importancia en la implementación de
pulverizadores de líquido para eliminar las fuentes de fuego.
El resultado técnico que se puede lograr mediante
la solución de las tareas expuestas consiste en incrementar la
efectividad de la lucha contra el fuego, cuando se utilizan
aditivos antiincendios conteniendo agua, al aumentar la utilización
efectiva de un fluido operativo y al reducir el consumo de energía
para generar un chorro de gotas de gas.
Dichos objetivos se logran facilitando un
pulverizador de líquido según la primera realización de la
invención que incluye una caja que tiene un canal de circulación
compuesto de una porción de entrada formada como un tubo
convergente, una porción cilíndrica y una porción de salida formada
como un difusor cónico, estando unidas secuencialmente dichas
porciones una con otra en relación alineada axialmente (conocido
por US-A-3701482), donde, según la
presente invención, una longitud de la porción cilíndrica no es
inferior a su radio, un ángulo cónico del difusor que define la
porción de salida del canal de circulación es mayor que un ángulo
cónico del tubo convergente que define la porción de entrada del
canal de circulación.
Se usa preferiblemente un pulverizador de líquido
que tiene un ángulo de vértice de un cono que define el tubo
convergente entre 6º y 20º y un ángulo de vértice de un cono que
define el difusor entre 8º y 90º. En particular, un ángulo de
vértice de un cono que define el tubo convergente puede ser igual a
13º y un ángulo de vértice de un cono que define el difusor puede
ser igual a 20º.
Para mejorar el flujo de régimen del chorro de
gotas de gas de manera que esté libre de desviaciones estacionarias
y oscilatorias de una orientación predeterminada, los bordes de
entrada del tubo convergente que define la porción de entrada del
canal de circulación y los bordes de salida del difusor que define
la porción de salida del canal de circulación se forman
redondeados.
El radio de los bordes redondeados es
sustancialmente 1\div2,5 el radio de la porción cilíndrica del
canal de circulación.
El pulverizador de líquido puede estar equipado
con una cámara que tiene un canal cilíndrico, cuyo extremo de
entrada está unido con una sección de salida del difusor, siendo el
diámetro del canal cilíndrico de la cámara no inferior al diámetro
de la sección de salida del difusor. La utilización de dicha cámara
permite generar chorros de gotas de gas finalmente dispersados y
pulverizados al mínimo consumo de energía. Un diámetro de dicho
canal cilíndrico de la cámara es sustancialmente 4 \div 6
diámetros de la porción cilíndrica del canal de circulación, y una
longitud de dicho canal es 10 \div 30 diámetros de la porción
cilíndrica del canal de circulación.
Una rejilla o chapa perforada puede estar situada
en la sección de salida del canal cilíndrico de dicha cámara. En
este evento, el chorro de gotas de gas generado en el canal
cilíndrico de la cámara se divide más.
Para reducir las pérdidas de energía en el
proceso de generar un flujo finamente dispersado, un área total en
sección transversal de los agujeros de la chapa perforada o rejilla
se selecciona de modo que sea 0,4 \div 0,7 de un área en sección
transversal del canal cilíndrico de dicha cámara.
La pared de la cámara puede estar provista de al
menos un agujero tangencial para expulsar gas (por ejemplo, aire)
del exterior al canal cilíndrico de dicha cámara. Tal realización
permite estabilizar el chorro de gotas de gas y reducir las
pérdidas de energía cinética de las gotitas de líquido debido al
torbellino del flujo de aire alrededor del chorro generado.
Teniendo presente esta finalidad, la pared de cámara de la
realización preferida puede estar equipada con al menos cuatro
agujeros tangenciales, que están dispuestos simétricamente por
pares en dos planos transversales del canal cilíndrico de dicha
cámara, extendiéndose el primer plano cerca de la sección de salida
del difusor y extendiéndose el segundo plano cerca de la sección de
salida de la cámara.
Según otra realización preferida, un pulverizador
de líquido puede estar compuesto de una cámara dispuesta coaxial
con una caja, en su exterior. Se forma al menos un paso entre la
superficie exterior de la caja y la superficie interior de la
cámara para suministrar un flujo de gas a presión hacia la sección
de salida de la porción de salida del canal de circulación de dicho
pulverizador. La cámara puede contener una boquilla compuesta de un
tubo convergente y un difusor dispuesto en secuencia. La sección de
entrada de boquilla está en comunicación con una porción de salida
del canal de circulación de dicho pulverizador. El uso de la cámara
con la boquilla permite utilizar la energía de un flujo paralelo de
gas para dividir más de gotas de líquido y para incrementar el
alcance del chorro de gotas de gas finamente dispersado.
El logro de dichos objetivos también es posible
previendo un pulverizador de líquido que según la segunda
realización de la invención incluye una caja que tiene un canal de
circulación compuesto de una porción de entrada formada como un
tubo convergente, una porción cilíndrica y una porción de salida
formada como un difusor cónico, estando unidas dichas porciones una
con otra en relación alineada axialmente, donde según la presente
invención una longitud de la porción cilíndrica no es menos que su
radio, y el tubo convergente que define la porción de entrada del
canal de circulación se hace de forma conoide, siendo un radio de
redondez de la superficie lateral no inferior a un radio de la
porción cilíndrica del canal de circulación.
El ángulo de vértice de un cono que forma el
difusor es preferiblemente entre 8º y 90º. La superficie del tubo
convergente de forma conoide está unida con la superficie de la
porción cilíndrica del canal de circulación preferiblemente a un
ángulo no superior a 2º.
Para estabilizar más el flujo de régimen de un
flujo de gotas de gas, los bordes de salida del difusor que define
la porción de salida del canal de circulación se hacen redondeados.
El radio de redondez de los bordes es sustancialmente 1\div2 el
radio de la porción cilíndrica del canal de circulación.
El pulverizador de líquido puede estar provisto
de una cámara que tiene un canal cilíndrico, cuyo extremo de entrada
está unido con una sección de salida del difusor, siendo un
diámetro del canal cilíndrico de la cámara no inferior a un
diámetro de la sección de salida del difusor. La utilización de
dicha cámara, como en la primera realización de la invención,
permite generar chorros de gotas de gas finamente dispersados y
pulverizados al mínimo consumo de energía. Un diámetro del canal
cilíndrico de la cámara es sustancialmente 4 \div 6 diámetros de
la porción cilíndrica del canal de circulación, y su longitud es
10\div30 diámetros de la porción cilíndrica del canal de
circulación.
Una rejilla o chapa perforada puede estar situada
en la sección de salida del canal cilíndrico de la cámara, como en
la primera realización de la invención. Para reducir las pérdidas
de energía durante la generación del flujo finamente dispersado, el
área total en sección transversal de los agujeros de la chapa
perforada o rejilla se selecciona de manera que sea igual a 0,4
\div 0,7 el área en sección transversal del canal cilíndrico de
dicha cámara.
La pared de la cámara, como en la primera
realización de la invención, puede estar provista de al menos un
agujero tangencial para expulsar gas del exterior al canal
cilíndrico de la cámara. Tal realización permite estabilizar el
chorro de gotas de gas y reducir las pérdidas de energía cinética
de los flujos de líquido debido a torbellino del flujo de aire
alrededor del flujo generado. Teniendo presente esta finalidad, la
pared de cámara en la realización preferida de la invención puede
estar equipada con al menos cuatro agujeros tangenciales, que están
dispuestos simétricamente por pares en dos planos transversales del
canal cilíndrico de dicha cámara, extendiéndose el primer plano
cerca de la sección de salida del difusor y extendiéndose el
segundo plano cerca de la sección de salida de dicha cámara.
Además, la realización preferida del pulverizador
de líquido puede contener una cámara dispuesta coaxial con la caja
en su exterior en lugar de la cámara antes descrita. Se forma al
menos un paso entre la superficie exterior de la caja y la
superficie interior de la cámara para suministrar gas a presión a la
sección de la porción de salida del canal de circulación de dicho
pulverizador. La cámara puede incluir una boquilla compuesta de un
tubo convergente y un difusor dispuesto en secuencia. La sección de
entrada de boquilla está en comunicación con la porción de salida
del canal de circulación de dicho pulverizador. La implementación
de la cámara con la boquilla permite, como en la primera
realización de la invención, utilizar la energía de un flujo
paralelo de gas para dividir más las gotitas de líquido y aumentar
el alcance del flujo de gotas de gas finamente dispersado.
La invención se explica con los ejemplos de una
realización concreta y por los dibujos aplicados que describen lo
siguiente:
La figura 1 es una representación esquemática del
pulverizador de líquido formado según la primera realización de la
invención.
La figura 2 es una vista esquemática en sección
del pulverizador de líquido formado según la primera realización de
la invención con bordes redondeados del canal de circulación.
La figura 3 es una vista esquemática en sección
del pulverizador de líquido formado según la primera realización de
la invención con una cámara que tiene un canal cilíndrico.
La figura 4 es una vista en sección en el plano
A-A de la cámara equipada con un canal cilíndrico y
utilizada en dos realizaciones de la invención (véase las figuras 3
y 6).
La figura 5 es una vista esquemática en sección
del pulverizador de líquido formado según la primera realización de
la invención con la cámara situada coaxial con una caja de manera
que se forme un paso anular.
La figura 6 es una representación esquemática del
pulverizador de líquido formado según la segunda realización de la
invención.
La figura 7 es una vista esquemática en sección
del pulverizador de líquido equipado según la segunda realización
de la invención con una cámara que tiene un canal cilíndrico.
La figura 8 es una vista esquemática en sección
del pulverizador de líquido equipado según primera realización de
la invención con una cámara dispuesta coaxial con una caja de
manera que se forme un paso anular.
Un pulverizador de líquido formado según la
primera realización de la invención (véase las figuras 1 a 5)
incluye una caja 1 con un canal de circulación compuesto de
porciones alineadas axialmente unidas una a otra. una porción de
entrada 2 se hace en forma de un tubo convergente con un agujero de
salida unido a un agujero de entrada de una porción cilíndrica 3.
Una porción de salida 4 hecha en forma de un difusor cónico incluye
un agujero de entrada unido con
un agujero de salida de la porción cilíndrica 3. Una longitud de la porción cilíndrica es 0,7 su diámetro. Un ángulo de vértice de un cono que define el tubo convergente es 13º y un ángulo de vértice de un cono que define el difusor es 20º.
un agujero de salida de la porción cilíndrica 3. Una longitud de la porción cilíndrica es 0,7 su diámetro. Un ángulo de vértice de un cono que define el tubo convergente es 13º y un ángulo de vértice de un cono que define el difusor es 20º.
La caja 1 está conectada en el lado del agujero
de entrada del tubo convergente a una unión de tubo 5 de un tubo de
un sistema de suministro de líquido. El sistema de suministro de
líquido incluye un supercargador de líquido del tipo de bomba o
presión 6.
En una realización preferida (véase la figura 2)
los bordes de entrada del tubo convergente que define la porción de
entrada 2 del canal de circulación y los bordes de salida del
difusor que define la porción de salida 4 se hacen redondeados,
siendo el radio de redondez igual al diámetro de la porción
cilíndrica 3.
El pulverizador de líquido puede incluir una
cámara 7 (véase la figura 3) que tiene un canal cilíndrico 8 cuyo
agujero de entrada está en comunicación con una sección de salida
del difusor (porción de salida 4). Un diámetro del canal cilíndrico
8 es igual a cuatro diámetros de la porción cilíndrica 3 del canal
de circulación. La longitud del canal cilíndrico 8 medida desde la
sección de salida del difusor a la sección de salida de la cámara 7
es igual a diez diámetros de la porción cilíndrica 3 del canal de
circulación. Una chapa perforada 9 está situada en el agujero de
salida del canal cilíndrico 8 y unida a una parte de extremo de la
cámara 7 por medio de una tuerca especial 10. El área total en
sección transversal de los agujeros en la chapa perforada 9 es 0,5
el área en sección transversal del canal cilíndrico 8. El tamaño
máximo "d" de cada uno de los agujeros de flujo en la chapa
perforada 9 se selecciona dependiendo del diámetro "d" de la
porción cilíndrica 3 según la condición: 0,2 < d/D < 0,7.
En la pared de la cámara 7 se han formado ocho
agujeros tangenciales 11 para expulsar aire del exterior al canal
cilíndrico 8 (véase las figuras 3 y 4). Los agujeros tangenciales
11 están dispuestos en dos planos transversales del canal
cilíndrico 8. Cuatro agujeros 11 están dispuestos simétricamente en
el plano transversal del canal 8 cerca de la sección de salida del
difusor (porción de salida 4), y otros cuatro agujeros 11 están
dispuestos en el plano transversal del canal 8 cerca de la sección
de salida de la cámara 7.
El pulverizador puede estar equipado con una
cámara cilíndrica 12 (véase la figura 5) dispuesta en alineación
axial con la caja 1, en su exterior. Se ha formado un paso anular
entre la superficie exterior de la caja 1 y la superficie interior
de la cámara 12 y en comunicación con una fuente de gas a alta
presión 13. El paso anular está adaptado para suministrar gas a la
sección de la porción de salida 4 del canal de circulación. Una
boquilla situada en una parte de extremo de la cámara se compone de
un tubo convergente 14 y un difusor 15.
Un pulverizador de líquido, según la segunda
realización de la invención (véase las figuras 6 a 8), incluye una
caja 16 con un canal de circulación compuesto de porciones unidas
secuencialmente alineadas axialmente una con otra. Una porción de
entrada 17 se hace en forma de un tubo convergente de forma conoide
con un radio de redondez de una superficie lateral igual al
diámetro de una porción cilíndrica 18. Una longitud de la porción
cilíndrica 18 unida con la porción de entrada 17 es 0,7 su
diámetro. Una porción de salida 19 formada como un difusor cónico
tiene un agujero de entrada unido con el agujero de salida de la
porción cilíndrica 18. Un ángulo de vértice de un cono que forma el
difusor es 20º. La superficie de forma conoide del tubo convergente
(porción de entrada 17) está unida con la superficie de la porción
cilíndrica 18 en un ángulo de 2º. Los bordes de salida del difusor
que forma la porción de salida 19 del canal de circulación se hacen
redondeados, con un radio de redondez de los bordes que es igual al
de la porción cilíndrica 18.
La caja 16 está conectada a una unión de tubo 20
de un tubo de un sistema de suministro de líquido incluyendo un
supercargador de líquido 21.
Los bordes de salida del difusor que forma la
porción de salida 19 se hacen redondeados, siendo un radio de la
redondez de los bordes igual al de la porción cilíndrica 18.
En la realización preferida del pulverizador
(véase la figura 7) el agujero de salida del difusor (porción de
salida 19) se comunica con una cámara 22 que tiene un canal
cilíndrico 23. Los tamaños geométricos de la porción cilíndrica 18
se seleccionan idénticos a los de la primera realización del
pulverizador (véase la figura 3). Una chapa perforada 24 está
situada en el agujero de salida del canal cilíndrico 23 y unida a
una parte de extremo de la cámara 22 por medio de una tuerca
especial 25. Los tamaños de los agujeros en la chapa perforada 24 se
seleccionan idénticos a los de la primera realización del
pulverizador (véase la figura 3).
\newpage
En la pared de la cámara 22 se han formado ocho
agujeros tangenciales 26 para expulsar aire del exterior al canal
cilíndrico 23 (véase las figuras 7 y 4). Agujeros tangenciales 26
están dispuestos y orientados de manera idéntica a la de la primera
realización del pulverizador.
Otro ejemplo del pulverizador según la segunda
realización de la invención puede incluir una cámara cilíndrica 27
(véase la figura 8) dispuesta coaxial con la caja 16, en su
exterior. Un paso anular formado entre la superficie exterior de la
caja y la superficie interior de la cámara 27 se comunica con una
fuente de gas a alta presión 28. El paso anular está adaptado para
suministrar un flujo paralelo de gas a la sección de salida de la
porción de salida 19 del canal de circulación. Una boquilla en la
parte de extremo de la cámara se compone de un tubo convergente 29 y
un difusor
30.
30.
La operación del pulverizador diseñado según la
primera realización de la invención se realiza de la siguiente
manera.
Se suministra agua a presión por un supercargador
6 mediante un tubo de un sistema de suministro de agua a una unión
de tubo 5 conectada a un agujero de salida de la caja 1 de dicho
pulverizador. Se suministra agua a un agujero de entrada del tubo
convergente (porción de entrada 2), donde se genera un flujo de
líquido a velocidad alta con un perfil de velocidad uniforme en su
sección. El flujo de líquido avanza en el tubo convergente de la
zona con una presión estática más alta y una presión dinámica más
baja a la zona con una presión estática más baja y una presión
dinámica más alta. Esto permite evitar las condiciones para la
formación de flujos vorticiales y la separación del flujo de
líquido de la pared de canal.
La velocidad máxima de flujo de líquido en el
extremo de salida del tubo convergente se selecciona de manera que
la presión estática en el extremo de salida del tubo convergente se
disminuya al valor de la presión de vapor de líquido saturado a la
temperatura inicial (para agua P_{SV} \approx 2,34 \cdot
10^{-3} MPa a t = 20ºC). La presión estática inicial del agua
hacia arriba del tubo convergente se mantiene al nivel no inferior a
la presión crítica suficiente para el desarrollo de cavitación
durante la salida a la atmósfera (P_{in} \approx 0,23 MPa). Las
pérdidas de energía cinética que se producen durante el paso del
flujo de líquido mediante el tubo convergente dependen del ángulo
cónico de un cono que forma la superficie cónica del tubo
convergente. Cuando aumenta el ángulo cónico desde 6º, el consumo de
energía se incrementa inicialmente para alcanzar el valor máximo en
el ángulo de \sim13º y después disminuye al ángulo de \sim20º.
Por lo tanto, el ángulo de vértice óptimo del cono que forma el
tubo convergente se selecciona entre 6º y 20º.
Después del paso por la porción de entrada 2 del
canal de circulación del pulverizador, el flujo de líquido se
administra a la porción cilíndrica 3, donde se desarrollan burbujas
de cavitación durante el período de tiempo de
\sim10^{-4} \div 10^{-5} s. La formación de burbujas durante el paso de flujo de agua a través de la porción cilíndrica 3 se garantiza en caso de que la longitud de la porción cilíndrica exceda de su radio para proporcionar un tiempo predeterminado suficiente para la cavitación de estado de régimen. Sin embargo, es sabido que las pérdidas hidráulicas por rozamiento se incrementan a una longitud sustancialmente incrementada del canal cilíndrico. Así, bajo las condiciones de servicio del pulverizador practicable la longitud del canal cilíndrico se puede restringir al valor correspondiente a un diámetro del canal de circulación.
\sim10^{-4} \div 10^{-5} s. La formación de burbujas durante el paso de flujo de agua a través de la porción cilíndrica 3 se garantiza en caso de que la longitud de la porción cilíndrica exceda de su radio para proporcionar un tiempo predeterminado suficiente para la cavitación de estado de régimen. Sin embargo, es sabido que las pérdidas hidráulicas por rozamiento se incrementan a una longitud sustancialmente incrementada del canal cilíndrico. Así, bajo las condiciones de servicio del pulverizador practicable la longitud del canal cilíndrico se puede restringir al valor correspondiente a un diámetro del canal de circulación.
Durante el paso del líquido a través de la
porción de salida 4 formada como un difusor, las burbujas de
cavitación se desarrollan intensamente y chocan y el flujo de
líquido se separa de la pared del difusor. El flujo se acelera en el
difusor debido a la reducción de la densidad del flujo de líquido
conteniendo vapor y burbujas de aire. Dado que la presión estática
en una zona de entrada del difusor es baja y es comparable a la
presión de cavitación, un flujo de aire dirigido entra del exterior
a una cavidad entre el chorro de gotas de gas y la pared del
difusor. Los flujos vorticiales que resultan del flujo de gas
contracorriente y el flujo de líquido expulsan el flujo de líquido
de la pared del difusor para reducir las pérdidas de energía por
rozamiento. Además, la formación de flujos vorticiales da lugar a
división activa del flujo de líquido, que se intensifica más por el
choque de las burbujas de cavitación durante la expansión del flujo
en el difusor. Tales procesos se producen en caso de que el ángulo
cónico del difusor que define la porción de salida 2 del canal de
circulación exceda del ángulo cónico del tubo convergente que define
la porción de entrada 4 del canal de circulación del pulverizador.
Los ángulos de vértice óptimos del cono que forma el difusor son
entre 8º y 90º. La formación de flujos vorticiales no se produce en
los ángulos de vértice superiores a 90º. A los ángulos de vértice
inferiores a 8º falta en la práctica una lámina de gas entre el
flujo de líquido y la pared del difusor.
Junto con la apropiada selección de ángulos de
ahusamiento óptimos para el tubo convergente y el difusor, un
diámetro del agujero de salida del difusor es importante para la
división efectiva del flujo de líquido. Es aconsejable utilizar el
diámetro del agujero de salida del difusor 4\div6 veces superior
al diámetro de la porción cilíndrica 3. A un menor diámetro del
agujero de salida del difusor el efecto de los flujos vorticiales
sólo aparece ligeramente en el flujo de líquido y a un diámetro
mayor se incrementan sustancialmente las dimensiones del
pulverizador.
El pulverizador que tiene dichos tamaños del
canal de circulación lleva a cabo la formación de un chorro de
gotas de gas finamente dispersado a alta velocidad a pérdidas
mínimas de energía cinética.
Cuando el diámetro del agujero de salida de la
unión de tubo 5 es esencialmente mayor que el diámetro de la
porción cilíndrica 3 del canal de circulación, se utiliza un tubo
convergente que tiene bordes de entrada redondeados (véase la
figura 2).
Tal realización del pulverizador permite
disminuir sus dimensiones con pérdidas mínimas de energía cinética
por rozamiento y la formación de flujos vorticiales. El radio de
redondez óptimo de los bordes del tubo convergente está entre 1 y
2,5 radio de la porción cilíndrica del canal de circulación. El
aumento del radio de los bordes redondeados da lugar a dimensiones
incrementadas de todo el dispositivo, de modo que el radio se
selecciona preferiblemente igual al diámetro de la porción
cilíndrica 3. Con el líquido saliendo por el tubo convergente que
tiene bordes redondeados, el modo operativo del pulverizador no se
cambia en conjunto, estando localizadas las zonas de cavitación en
la porción de entrada del difusor. La característica operativa dada
intensifica la cavitación en el flujo de líquido durante su
aceleración.
La implementación del difusor (porción de salida
4 del canal de circulación) con bordes de salida redondeados (véase
la figura 2) permite mejorar el estado de régimen del chorro de
gotas de gas que sale del pulverizador. Con tal realización del
pulverizador, el chorro generado está libre de desviaciones
estacionarias y oscilatorias de un eje de simetría longitudinal del
canal de circulación.
El radio de redondez de los bordes de salida del
difusor también se selecciona entre 1 y 2,5 radio de la porción
cilíndrica 3 del canal de circulación de dicho pulverizador. Un
aumento del radio de redondez de los bordes de salida del difusor
da lugar al efecto reducido de los flujos vorticiales de aire que
entran en el difusor en el proceso de dividir gotas en el chorro de
gotas de gas generado. Como consecuencia, aumentan los tamaños de
las gotas en el chorro de gotas de gas generado. En base a dichas
limitaciones, el radio de redondez de los bordes en la realización
preferida se selecciona igual al diámetro de la porción cilíndrica
3 del canal de circulación.
El fluir el chorro acelerado de
gas-líquido a través de la sección de salida del
difusor que tiene bordes de salida redondeados en la extensión
máxima, se forman flujos de aire vorticiales toroidales axialmente
simétricos en el difusor. Tales estructuras toroidales son
axialmente alargadas y no dan origen a perturbaciones en la porción
de salida del difusor.
Cuando se utiliza una cámara 7 con un canal
cilíndrico 8 (véase la figura 3) en la realización preferida del
pulverizador, el chorro de gotas de gas se expande y las gotitas se
dividen adicionalmente por la chapa perforada 9. A la vez que
avanza por el canal 8, el chorro se expande y estabiliza a lo largo
de la longitud del canal que es de 10 a 30 diámetros de la porción
cilíndrica 3 del canal de circulación del pulverizador. En el rango
dado de longitudes para el canal cilíndrico 8, se obtiene nivelación
de la velocidad en la sección del chorro de gotas de gas por una
parte y por otra parte se mantiene la velocidad requerida del
chorro. Después de la colisión contra la chapa perforada 9, el
tamaño de las gotitas en el chorro de gotas de gas se reduce 2
\div 3 veces como media.
El efecto de la chapa perforada 9 en la
estructura del chorro de gotas de gas generado en el canal de
circulación del pulverizador se elimina previendo el libre acceso
de aire del exterior a la sección de salida del difusor. Tal
posibilidad se obtiene seleccionando una zona total de agujeros en
la placa 9 del rango de entre 0,5 y 0,6 del área en sección
transversal del canal cilíndrico 8. Un aumento del área de los
agujeros da lugar a distribución no uniforme del tamaño de las
gotas en una sección del flujo finamente dispersado generado y a la
posible aparición de corrientes de líquido separadas e inclusiones
de gas (discontinuidades en el flujo de líquido) en la periferia
del flujo.
La selección óptima de los diámetros "d" de
los agujeros en la chapa perforada 9 (según la condición: 0,2 <
d/D < 0,7, donde D es el diámetro de la porción cilíndrica 3)
lleva a cabo la división uniforme en el tiempo y espacialmente del
flujo de líquido en pequeñas gotitas. La selección de tamaños de
agujero inferiores a los valores óptimos da lugar a "adhesión"
del líquido en los agujeros de la chapa perforada debido al efecto
de fuerzas de tensión superficial. Por otra parte, un aumento del
diámetro "d" de los agujeros por encima del valor óptimo da
lugar a un aumento de los tamaños de gotitas en el flujo de
líquido-gas generado.
Los agujeros tangenciales 11 (véase la figura 3)
formados en la cámara 7 llevan a cabo una estabilización vorticial
adicional en el proceso de formación de un chorro finamente
dispersado de gotas de gas, cuando la presión de alimentación de
líquido se varía dentro de un rango amplio (hasta un incremento por
diez del nivel nominal inicial).
Durante el funcionamiento del pulverizador el
aire es expulsado del exterior al canal cilíndrico 8 mediante
cuatro agujeros tangenciales 11, que están dispuestos
simétricamente por pares en dos planos transversales del canal
cilíndrico 8 de la cámara 7. La expulsión se produce por la
reducción de la presión estática (vacío) en el extremo de salida
del difusor, cuando se acelera el chorro de gotas de gas. La
orientación tangencial de los agujeros 11 formados en la cámara 7 y
su disposición simétrica en los dos planos transversales de la
cámara 7, extendiéndose el primer plano cerca de la sección de
salida del difusor y extendiéndose el segundo plano cerca de la
sección de salida de la cámara 7, permite que el flujo de aire
expulsado se arremoline uniformemente alrededor del chorro de gotas
de gas. El torbellino tangencial del aire entrante reduce el efecto
de la chapa perforada 9 en el flujo en el canal cilíndrico 8 y
minimiza la "adhesión" del líquido en los agujeros de la chapa
perforada 9. Además, dicho modo operativo del pulverizador
intensifica el proceso de mezcla de gotas de líquido con aire a
través de la sección de flujo y, en consecuencia, aumenta la
homogeneidad de la concentración de gotas en el flujo hacia arriba
de la chapa perforada 9. Junto con esto, se elimina la posibilidad
de aparición de corrientes de líquido separadas que afectan a la
formación de un chorro homogéneo finamente dispersado de gotas de
gas.
Las investigaciones indicaban que las condiciones
óptimas para estabilizar un chorro de gotas de gas se crean
previendo una cierta relación del área en sección transversal de
los agujeros tangenciales a la zona total de la sección efectiva de
la chapa perforada 9, que está entre 0,5 y 0,9. El número y la
disposición de los niveles de agujeros tangenciales a lo largo de la
cámara 7 dependen de los requisitos de mezcla uniforme del flujo de
líquido-gas.
El uso de una cámara 12 (véase la figura 5) en la
construcción del pulverizador provoca la división adicional de gotas
en el flujo paralelo de gas generado y aumenta el alcance de un
chorro de gotas de gas finamente dispersado generado. Se genera un
flujo de gas mediante la salida del gas suministrado bajo la
presión excesiva de 0,25 \div 0,35 MPa de una fuente de gas a alta
presión 13 a un paso anular formado entre la superficie exterior de
la caja 1 del pulverizador y la superficie interior de una cámara
12. La relación óptima de la velocidad de flujo de líquido a través
del canal de circulación del pulverizador y de la velocidad de
flujo de gas a través del paso anular de la cámara está entre 90 y
25.
Finalmente se forma un chorro de gotas de gas
finamente dispersado estrecho dirigido, cuando los flujos paralelos
de gas y un chorro de gotas de gas preliminarmente dispersado son
acelerados simultáneamente en la boquilla de la cámara 12 compuesta
de un tubo convergente 14 y un difusor 15. Mientras el chorro de
gotas de gas fluye a través de la boquilla de la cámara 12, las
gotas grandes de líquido se dividen debido a la acción del flujo de
gas periférico y se aceleran adicionalmente por dicho flujo de gas.
A la velocidad inicial del líquido de 45 m/s y a la velocidad
inicial del gas en la cámara 12 de hasta 80 m/s, la velocidad media
de las gotas en el chorro de gotas de gas generado era \sim 30
m/s a una distancia de 3,5 m de la sección de salida de la boquilla
de la cámara. El chorro de gotas de gas generado tenía una
distribución suficientemente homogénea de tamaños de gotas en la
sección de flujo del chorro: los tamaños de gotas en la parte
central del chorro eran 190 \div 200 \mu, en la zona anular
media 175 \div 180 \mu y en la zona anular periférica \sim
200 \mu y más.
La operación del pulverizador diseñado según la
segunda realización de la invención (véase las figuras 6 a 8) se
lleva a cabo de manera idéntica a la de la primera realización de
la invención. Difiere solamente en la formación más optimizada de
un chorro de gotas de gas a reducida dimensión longitudinal del
pulverizador. Según la segunda realización de la invención, la
porción de entrada 17 del canal de circulación de dicho
pulverizador se hace en forma conoide, siendo el radio de redondez
de la superficie lateral no inferior al radio de la porción
cilíndrica 18 del canal de circulación. Tal construcción de la
porción de entrada permite disminuir las pérdidas de energía
cinética del chorro de gotas de gas para la formación de flujos
vorticiales en el tubo convergente. La superficie del tubo
convergente está unida continuamente a la superficie cilíndrica de
la porción 18 para llevar a cabo la aceleración del flujo de líquido
y excluir la formación prematura de flujos vorticiales hacia arriba
del extremo de entrada del difusor. Además, la reducción continua de
la sección efectiva de la porción de entrada corta en forma conoide
17 del canal hace que los centros de cavitación se localicen cerca
de la sección de entrada del difusor. Como resultado, el chorro
finamente dispersado de gotas de gas de concentración homogénea se
genera con pérdidas mínimas de energía.
Los resultados de investigaciones apoyan la
posibilidad de generar por medio de la invención un flujo constante
de líquido finamente dispersado con mínimo consumo de energía. El
flujo generado retiene la forma y tamaño de su sección a las
distancias de hasta 10 m, previéndose una mejor homogeneidad de la
distribución de la concentración de gotas en la sección de
flujo.
La invención reivindicada se puede emplear en
sistemas de prevención de incendios, como parte de equipo de
procesado, para quemar de combustible en la tecnología y transporte
de calor, así como para humidificar el entorno y pulverizar
desinfectantes e insecticidas. La invención se puede emplear como
parte de medios contra incendios en las unidades estacionarias y
móviles para apagar los incendios producidos en clases diferentes
de objetos: en las salas de hospitales, bibliotecas y museos, en
barcos y aeroplanos, así como para suprimir las fuentes de fuego al
aire libre, etc.
La invención reivindicada se explica mediante
dichos ejemplos de las realizaciones preferidas; sin embargo, los
expertos en la materia deben entender que, en el caso de
implementación industrial de la invención, se puede hacer
modificaciones insignificantes en comparación con los ejemplos de
realizaciones sin apartarse sustancialmente de la materia de la
invención reivindicada.
Claims (29)
1. Un pulverizador de líquido incluyendo una caja
(1) con un canal de circulación compuesto de una porción de entrada
(2) unida secuencialmente y alineada axialmente, formada como un
tubo convergente, una porción cilíndrica (3) y una porción de
salida (4) formada como un difusor cónico, se caracteriza
porque la longitud de la porción cilíndrica (3) no es inferior a su
radio pero no más que su diámetro, superando el ángulo cónico del
difusor que define la porción de salida (4) del canal de circulación
el ángulo cónico de la porción de entrada definitoria del tubo
convergente (2) del canal de circulación.
2. Un pulverizador de líquido según se reivindica
en la reivindicación 1 se caracteriza porque un ángulo de
vértice de un cono que forma un tubo convergente está entre 6º y
20º, y un ángulo de vértice de un cono que forma un difusor está
entre 8º y 90º.
3. Un pulverizador de líquido según se reivindica
en la reivindicación 2 se caracteriza porque un ángulo de
vértice de un cono que forma un tubo convergente es 13º y un ángulo
de vértice de un cono que forma un difusor es 20º.
4. Un pulverizador de líquido según se reivindica
en la reivindicación 1 se caracteriza porque los bordes de
entrada de la porción de entrada definitoria del tubo convergente
(2) del canal de circulación se hacen redondeados.
5. Un pulverizador de líquido según se reivindica
en la reivindicación 1 se caracteriza porque los bordes de
salida del difusor que define la porción de salida (4) del canal de
circulación se hacen redondeados.
6. Un pulverizador de líquido según se reivindica
en la reivindicación 4 o 5 se caracteriza porque el radio de
redondez de dichos bordes es 1 \div 2,5 el radio de la porción
cilíndrica (3) del canal de circulación.
7. Un pulverizador de líquido según se reivindica
en la reivindicación 1 se caracteriza porque incluye una
cámara (7) con un canal cilíndrico (8) cuyo extremo de entrada está
conectado a una sección de salida del difusor, siendo el diámetro
del canal cilíndrico (8) de la cámara (7) al menos igual al diámetro
de la sección de salida del difusor.
8. Un pulverizador de líquido según se reivindica
en la reivindicación 7 se caracteriza porque un diámetro de
canal cilíndrico (8) de la cámara (7) es 4 \div 6 diámetros de la
porción cilíndrica (3) del canal de circulación.
9. Un pulverizador de líquido según se reivindica
en la reivindicación 7 se caracteriza porque una longitud
del canal cilíndrico (8) de la cámara (7) es 10 \div 30 diámetros
de la porción cilíndrica (3) del canal de circulación.
10. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 7 se caracteriza porque una
rejilla o chapa perforada (9) está situada en la sección de salida
del canal cilíndrico (8) de la cámara (7).
11. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 10 se caracteriza porque un
área total en sección transversal de los agujeros de la chapa
perforada (9) o rejilla es 0,4 \div 0,7 el área en sección
transversal del canal cilíndrico (8) de la cámara (7).
12. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 7 se caracteriza porque se
forma al menos un agujero tangencial (11) en la pared de la cámara
(7) para expulsar gas del exterior al canal cilíndrico (8) de la
cámara (7).
13. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 12 se caracteriza porque en
la pared de la cámara (7) se hacen al menos cuatro agujeros
tangenciales (11), que están dispuestos simétricamente por pares en
dos planos transversales del canal cilíndrico (8) de la cámara (7),
extendiéndose el primer plano cerca de la sección de salida del
difusor y el segundo plano cerca de la sección de salida de la
cámara (7).
14. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 1 se caracteriza porque
incluye una cámara (12) dispuesta coaxial a la caja (1), en su
exterior, formándose al menos un paso entre una superficie exterior
de la caja (1) y una superficie interior de la cámara para
suministrar gas a presión a la sección de porción de salida (4) del
canal de circulación de dicho pulverizador.
15. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 14 se caracteriza porque la
cámara (12) incluye una boquilla compuesta de tubo convergente (14)
y difusor (15) dispuestos secuencialmente, comunicando la sección
de entrada de boquilla con la porción de salida (4) del canal de
circulación de dicho pulverizador.
16. Un pulverizador de líquido incluyendo una
caja (16) con un canal de circulación compuesto de una porción de
entrada (17) unida secuencialmente y alineada axialmente, formada
como un tubo convergente, una porción cilíndrica (18) y una porción
de salida (19) formada como un difusor, se caracteriza
porque la longitud de la porción cilíndrica (18) no es inferior a su
radio pero no más de su diámetro, el tubo convergente que forma la
porción de entrada (17) del canal de circulación se hace en forma
de conoide, siendo el radio de redondez de la superficie lateral al
menos igual al radio de la porción cilíndrica (18) del canal de
circulación.
17. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 16 se caracteriza porque un
ángulo de vértice de un cono que forma el difusor está entre 8º y
90º.
18. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 16 se caracteriza porque la
superficie de forma conoide del tubo convergente está unida a la
superficie de la porción cilíndrica (18) del canal de circulación a
un ángulo no superior a 2º.
19. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 16 se caracteriza porque los
bordes de salida del difusor que forma la porción de salida (19)
del canal de circulación se hacen redondeados.
20. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 19 se caracteriza porque un
radio de redondez de los bordes de salida del difusor es 1 \div 2
radio de la porción cilíndrica (18) del canal de circulación.
21. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 16 se caracteriza porque
incluye una cámara (22) que tiene un canal cilíndrico (23), cuya
entrada está conectada a la sección de salida del difusor, siendo el
diámetro del canal cilíndrico (23) de la cámara (22) al menos igual
al diámetro de la sección de salida del difusor.
22. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 21 se caracteriza porque el
diámetro del canal cilíndrico (23) de la cámara (22) es 4 \div 6
diámetros de la porción cilíndrica (18) del canal de
circulación.
23. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 21 se caracteriza porque una
longitud de canal cilíndrico (23) de la cámara (22) es 10\div30
diámetros de la porción cilíndrica (18) del canal de
circulación.
24. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 21 se caracteriza porque una
rejilla o chapa perforada (24) está situada en la sección de salida
del canal cilíndrico (23) de la cámara (22).
25. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 24 se caracteriza porque un
área total en sección transversal de la chapa perforada (24) o
rejilla es 0,4 \div 0,7 el área en sección transversal del canal
cilíndrico (23) de la cámara (22).
26. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 16 se caracteriza porque al
menos en la pared de la cámara se forma un agujero tangencial (26)
para expulsar gas del exterior al canal cilíndrico (23) de la
cámara (22).
27. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 26 se caracteriza porque al
menos cuatro agujeros tangenciales (26) están dispuestos
simétricamente en la pared de la cámara (22) por pares en dos planos
transversales del canal cilíndrico (23) de la cámara (22), donde el
primer plano se extiende cerca de la sección de salida del difusor
y el segundo plano se extiende cerca de la sección de salida de la
cámara (22).
28. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 16 se caracteriza porque
incluye una cámara (27) dispuesta coaxial con la caja (16), en su
exterior, donde se forma al menos un paso entre la superficie
exterior de la caja (16) y la superficie interior de la cámara (27)
para suministrar gas a presión a la sección de porción de salida
(19) del canal de circulación.
29. Un pulverizador de líquido según se
reivindica en la reivindicación 28 se caracteriza porque la
cámara (27) incluye una boquilla formada por el tubo convergente
(29) y difusor (30) dispuestos secuencialmente, donde la sección de
entrada de la boquilla comunica con la porción de salida (19) del
canal de circulación.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001107433/12A RU2184619C1 (ru) | 2001-03-22 | 2001-03-22 | Распылитель жидкости (варианты) |
| RU2001107433 | 2001-03-22 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2244766T3 true ES2244766T3 (es) | 2005-12-16 |
Family
ID=20247342
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES02720694T Expired - Lifetime ES2244766T3 (es) | 2001-03-22 | 2002-03-21 | Pulverizadores de liquido. |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7059543B2 (es) |
| EP (1) | EP1370367B1 (es) |
| JP (1) | JP4065410B2 (es) |
| KR (1) | KR100555747B1 (es) |
| CN (1) | CN1236858C (es) |
| AP (1) | AP1570A (es) |
| AT (1) | ATE298634T1 (es) |
| AU (1) | AU2002251620B8 (es) |
| BR (1) | BR0208293A (es) |
| CA (1) | CA2441405A1 (es) |
| DE (1) | DE60204857T2 (es) |
| DK (1) | DK1370367T3 (es) |
| ES (1) | ES2244766T3 (es) |
| MX (1) | MXPA03008600A (es) |
| NZ (1) | NZ528574A (es) |
| OA (1) | OA12593A (es) |
| PT (1) | PT1370367E (es) |
| RU (1) | RU2184619C1 (es) |
| SI (1) | SI1370367T1 (es) |
| WO (1) | WO2002076624A1 (es) |
| ZA (1) | ZA200307341B (es) |
Families Citing this family (79)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10244795A1 (de) * | 2002-09-26 | 2004-04-08 | Boehringer Ingelheim Pharma Gmbh & Co. Kg | Pulverinhalator |
| RU2243036C1 (ru) * | 2003-04-17 | 2004-12-27 | Закрытое акционерное общество "СИЛЭН" | Способ создания газокапельной струи и устройство для его выполнения |
| GB0309354D0 (en) | 2003-04-24 | 2003-06-04 | Glaxo Group Ltd | Nozzle for a nasal inhaler |
| RU2252080C1 (ru) * | 2003-08-22 | 2005-05-20 | Закрытое акционерное общество "СИЛЭН" | Способ создания газокапельной двухфазной струи и устройство для его осуществления |
| RU2258567C1 (ru) * | 2004-04-05 | 2005-08-20 | Карпышев Александр Владимирович | Распылитель жидкости |
| RU2258568C1 (ru) * | 2004-04-20 | 2005-08-20 | Карпышев Александр Владимирович | Распылитель жидкости |
| RU2277957C1 (ru) * | 2004-11-04 | 2006-06-20 | Андрей Леонидович Душкин | Устройство для генерации потока огнетушащего вещества |
| WO2006049529A1 (en) | 2004-11-04 | 2006-05-11 | Andrey Leonidovich Dushkin | Apparatus for generation of fire extinguishing flow |
| WO2006119923A1 (de) * | 2005-05-06 | 2006-11-16 | Dieter Wurz | Sprühdüse, sprühanordnung und verfahren zum betreiben einer sprühdüse und einer sprühanordnung |
| JP4863693B2 (ja) * | 2005-08-24 | 2012-01-25 | 株式会社タクマ | 二流体噴射ノズルおよびオイルバーナ |
| PL213652B1 (pl) * | 2006-08-13 | 2013-04-30 | Karazniewicz Krzysztof | Inzektorowe urzadzenie zraszajace oraz gniazdo inzektorowego urzadzenia zraszajacego |
| RU2329953C2 (ru) * | 2006-09-11 | 2008-07-27 | Владимир Сергеевич Баев | Способ получения очищенной жидкости |
| EP1908526A1 (fr) * | 2006-10-04 | 2008-04-09 | Siemens S.A.S. | Dispositif d'éjection d'un mélange diphasique |
| WO2009008776A1 (ru) * | 2007-07-06 | 2009-01-15 | Obschestvo S Ogranichennoi Otvetstvennostju 'akva-Piro-Alyans' | Ствол для получения струй аэрозольного распыла |
| RU2369442C2 (ru) * | 2007-12-06 | 2009-10-10 | ГНУ Всероссийский научно-исследовательский институт ветеринарной энтомологии и арахнологии СО Россельхозакадемии | Устройство для распыления жидкостей |
| KR101110680B1 (ko) | 2009-07-31 | 2012-02-16 | 주식회사 펨빅스 | 초음속 슬릿 분사노즐 및 그 제작방법 |
| CN102216535B (zh) * | 2009-10-26 | 2014-01-01 | 大贯诚 | 节水栓 |
| EA018125B1 (ru) * | 2009-12-29 | 2013-05-30 | Учреждение "Научно-Исследовательский Институт Пожарной Безопасности И Проблем Чрезвычайных Ситуаций" Министерства По Чрезвычайным Ситуациям Республики Беларусь | Кавитационный насадок пожарного ствола |
| WO2011099900A1 (en) * | 2010-02-15 | 2011-08-18 | Lamie Saif | Fluid ejector |
| RU2429918C1 (ru) * | 2010-05-14 | 2011-09-27 | Олег Савельевич Кочетов | Устройство создания газокапельной струи |
| RU2416446C1 (ru) * | 2010-05-14 | 2011-04-20 | Олег Савельевич Кочетов | Пеногенератор со встречно-закрученными потоками типа взп |
| RU2429037C1 (ru) * | 2010-06-17 | 2011-09-20 | Олег Савельевич Кочетов | Установка мобильного пожаротушения |
| EP2436452A1 (en) * | 2010-09-29 | 2012-04-04 | Unilever N.V. | Process for preparation of a foamed composition by hydrodynamic cavitation |
| PE20121059A1 (es) | 2010-10-07 | 2012-08-09 | Alamos Vasquez Adolfo | Nebulizadora electrostatica de alto caudal, capaz de imprimir una alta carga electrostatica en la boquilla a la gota a nebulizar, de gran simpleza de construccion |
| RU2450866C1 (ru) * | 2010-12-09 | 2012-05-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский авиационный институт (государственный технический университет") | Распылитель жидкости |
| JP5743522B2 (ja) * | 2010-12-15 | 2015-07-01 | 能美防災株式会社 | 消火ノズル |
| US8475762B2 (en) | 2011-06-02 | 2013-07-02 | United States Gypsum Company | Method and apparatus to minimize air-slurry separation during gypsum slurry flow |
| EP2723455A4 (en) * | 2011-06-22 | 2015-05-20 | Utc Fire & Security Corp | SPROUTING FIRE FIGHTING AGENT |
| RU2492936C1 (ru) * | 2012-03-13 | 2013-09-20 | Игорь Александрович Лепешинский | Способ формирования газокапельной струи |
| EA021958B1 (ru) * | 2012-03-16 | 2015-10-30 | Валерий Николаевич Бордаков | Огнетушитель |
| RU2555953C2 (ru) * | 2012-03-20 | 2015-07-10 | Олег Савельевич Кочетов | Экипировка спасателя |
| RU2482928C1 (ru) * | 2012-03-20 | 2013-05-27 | Олег Савельевич Кочетов | Устройство создания газокапельной струи кочетова |
| RU2482926C1 (ru) * | 2012-04-27 | 2013-05-27 | Олег Савельевич Кочетов | Устройство создания дальнобойной газокапельной струи |
| US9713687B2 (en) * | 2012-08-21 | 2017-07-25 | Philip Morris Usa Inc. | Ventilator aerosol delivery system with transition adapter for introducing carrier gas |
| US9586217B2 (en) * | 2012-10-04 | 2017-03-07 | Arminak & Associates, Llc | Mixing chamber for two fluid constituents |
| CN102989607B (zh) * | 2012-11-20 | 2015-07-22 | 宁波富斯乐机械制造有限公司 | 一种清洗机用高压出水管头部 |
| RU2530117C1 (ru) * | 2013-04-09 | 2014-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью Фирма "Газэнергоналадка" Открытого акционерного общества "Газэнергосервис" | Устройство для диспергирования жидкости |
| CN104235489A (zh) * | 2013-06-08 | 2014-12-24 | 陈欢娟 | 一种限流节水器 |
| RU2556672C1 (ru) * | 2013-12-20 | 2015-07-10 | Игорь Александрович Лепешинский | Способ создания газокапельной струи и устройство для его выполнения |
| RU2548070C1 (ru) * | 2014-01-20 | 2015-04-10 | Олег Савельевич Кочетов | Способ кочетова создания дальнобойной газокапельной струи и устройство для его осуществления |
| JP6264221B2 (ja) * | 2014-07-24 | 2018-01-24 | 株式会社デンソー | 燃料噴射ノズル |
| US9890310B2 (en) * | 2014-08-15 | 2018-02-13 | Douglas Dynamics, Llc | Material mixing system |
| US11383349B2 (en) * | 2014-08-20 | 2022-07-12 | Oceanit Laboratories, Inc. | Reduced noise abrasive blasting systems |
| RU2576296C1 (ru) * | 2015-02-06 | 2016-02-27 | Олег Савельевич Кочетов | Вихревой пеногенератор кочетова |
| RU2577654C1 (ru) * | 2015-02-06 | 2016-03-20 | Олег Савельевич Кочетов | Система модульного пожаротушения кочетова |
| RU2599585C2 (ru) * | 2015-02-17 | 2016-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью Фирма "Газэнергоналадка" Открытого акционерного общества "Газэнергосервис" | Устройство для диспергирования жидкости с повышенной кинематической вязкостью |
| CN106714975B (zh) * | 2015-04-20 | 2020-04-14 | 瓦格纳喷涂技术有限公司 | 低压喷射头构造 |
| RU2600081C1 (ru) * | 2015-05-22 | 2016-10-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный строительный университет" (ФГБОУ ВПО "МГСУ") | Способ получения распыленной воды для тушения пожаров |
| US10081091B2 (en) * | 2015-06-12 | 2018-09-25 | Postech Academy-Industry Foundation | Nozzle, device, and method for high-speed generation of uniform nanoparticles |
| CN105056445B (zh) * | 2015-08-01 | 2018-06-05 | 赵树朗 | 一种消防设备用喷射器及消防设备 |
| CN105345675B (zh) * | 2015-11-03 | 2019-04-05 | 吉首大学 | 气旋水直喷式带砂冲洗装置 |
| RU2631277C1 (ru) * | 2016-05-27 | 2017-09-20 | Олег Савельевич Кочетов | Вихревая форсунка кочетова |
| RU2655909C1 (ru) * | 2016-11-30 | 2018-05-29 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Способ тушения пожаров |
| RU2641277C1 (ru) * | 2016-12-26 | 2018-01-16 | Михаил Николаевич Болдырев | Устройство и способ для гидродинамической очистки поверхностей на основе микрогидроударного эффекта |
| RU2650124C1 (ru) * | 2017-02-22 | 2018-04-09 | Олег Савельевич Кочетов | Пневматическая форсунка |
| DE102017113207A1 (de) | 2017-06-15 | 2018-12-20 | Alfons Kenter | Zerstäuberdüse zum Zerstäuben eines Fluids |
| WO2019072643A1 (en) | 2017-10-13 | 2019-04-18 | Unilever Plc | Aqueous spray composition |
| US11807834B2 (en) | 2017-10-13 | 2023-11-07 | Conopco, Inc. | Aqueous spray composition |
| EP3694966A1 (en) * | 2017-10-13 | 2020-08-19 | Unilever PLC | Fabric spray compositions |
| EP3694965B1 (en) | 2017-10-13 | 2025-02-12 | Unilever IP Holdings B.V. | Aqueous spray composition |
| KR102035726B1 (ko) * | 2017-11-28 | 2019-10-23 | 김동렬 | 수처리용 기액접촉장치 |
| US20190283054A1 (en) | 2018-03-15 | 2019-09-19 | Wagner Spray Tech Corportaion | Spray tip design and manufacture |
| CN108408233A (zh) * | 2018-05-14 | 2018-08-17 | 刘棠萍 | 一种喷雾瓶 |
| CN109351130B (zh) * | 2018-11-14 | 2021-06-04 | 山东京博石油化工有限公司 | 一种雾化洗涤喷射装置及炼油工艺装置 |
| US12280468B2 (en) * | 2018-12-11 | 2025-04-22 | Kennametal Inc. | Method and design for productive quiet abrasive blasting nozzles |
| PL3897947T3 (pl) * | 2018-12-21 | 2023-07-10 | National University Of Ireland, Galway | Urządzenie do generowania wirów |
| CN110026303A (zh) * | 2019-05-15 | 2019-07-19 | 国电青山热电有限公司 | 一种高压喷头及含有高压喷头的壁面清洗小车 |
| CN110449283A (zh) * | 2019-09-12 | 2019-11-15 | 河北工业大学 | 一种基于气泡切割的新型雾化喷嘴 |
| CN112647246A (zh) * | 2019-10-10 | 2021-04-13 | 青岛海尔洗衣机有限公司 | 微气泡发生器及具有该微气泡发生器的洗涤设备 |
| CN112808476A (zh) * | 2019-11-15 | 2021-05-18 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种喷嘴雾化效果的强化装置及喷嘴 |
| CA3159321A1 (en) * | 2019-12-11 | 2021-06-17 | Christopher Sullivan | Method and design for productive quiet abrasive blasting nozzles |
| DE102020213179A1 (de) * | 2020-10-19 | 2022-04-21 | Glatt Gesellschaft Mit Beschränkter Haftung | Düse zum Versprühen von Stoffen und Verfahren zur Steuerung oder Regelung der Düse |
| RU202165U1 (ru) * | 2020-11-02 | 2021-02-05 | Андрей Леонидович Душкин | Распылитель |
| CN112974004B (zh) * | 2021-02-09 | 2022-08-09 | 华东理工大学 | 一种用于航空部件受限部位表面强化的射流喷嘴 |
| CN113083161B (zh) * | 2021-04-09 | 2022-04-12 | 华东理工大学 | 一种异味物质去除射流式泡沫发生装置 |
| CN113751219B (zh) * | 2021-08-31 | 2022-08-23 | 江苏大学 | 一种磁悬浮高速冲击雾化喷头 |
| CN114272703B (zh) * | 2021-11-10 | 2022-09-13 | 深圳市永鑫泰精密机械有限公司 | 一种泡沫除尘器 |
| KR102666438B1 (ko) * | 2021-12-27 | 2024-05-17 | 세메스 주식회사 | 기판 처리 장치 및 처리액 탈기 방법 |
| WO2025156055A1 (en) * | 2024-01-25 | 2025-07-31 | Kane Biotech Inc. | System for dispensing spray gels for treatment of wounds and infections and methods of use thereof |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2879003A (en) * | 1956-09-24 | 1959-03-24 | Finn Equipment Company | Nozzles for spraying aqueous solutions containing a high percentage of solids |
| US3701482A (en) * | 1971-03-17 | 1972-10-31 | Norman H Sachnik | Foam generating nozzle |
| US4134547A (en) | 1976-12-14 | 1979-01-16 | O. Ditlev-Simonsen, Jr. | Jet pipe |
| US4341347A (en) * | 1980-05-05 | 1982-07-27 | S. C. Johnson & Son, Inc. | Electrostatic spraying of liquids |
| US4644974A (en) * | 1980-09-08 | 1987-02-24 | Dowell Schlumberger Incorporated | Choke flow bean |
| SU994022A1 (ru) | 1981-09-03 | 1983-02-07 | Головной Республиканский Проектный Институт "Роспромколхозпроект" | Вакуумно-распылительна головка |
| DD233490A1 (de) * | 1985-01-02 | 1986-03-05 | Tech Hochschule Magdeburg Otto | Verfahren und vorrichtung zum aufbringen eines loeschmittels |
| DD251100A1 (de) * | 1985-07-17 | 1987-11-04 | Ingenieurschule F Kraft U Arbe | Sandstrahlduese |
| JPH0446765Y2 (es) * | 1985-10-09 | 1992-11-04 | ||
| US5125582A (en) * | 1990-08-31 | 1992-06-30 | Halliburton Company | Surge enhanced cavitating jet |
| US5113945A (en) * | 1991-02-07 | 1992-05-19 | Elkhart Brass Mfg. Co., Inc. | Foam/water/air injector mixer |
| US5275763A (en) * | 1992-10-26 | 1994-01-04 | Toshiharu Fukai | Nozzle for generating bubbles |
| US5431346A (en) * | 1993-07-20 | 1995-07-11 | Sinaisky; Nickoli | Nozzle including a venturi tube creating external cavitation collapse for atomization |
| US5662605A (en) * | 1995-11-24 | 1997-09-02 | Hurwitz; Stanley | Ear irrigation device and method |
| US5693226A (en) * | 1995-12-14 | 1997-12-02 | Amway Corporation | Apparatus for demonstrating a residential point of use water treatment system |
| RU2123871C1 (ru) * | 1996-02-02 | 1998-12-27 | Сергей Владимирович Остах | Насадок для создания водяного распыла аэрозольного типа |
| EP0869841B1 (fr) * | 1996-07-01 | 2003-06-04 | Heurtaux S.a.s. | Dispositif de generation de mousse |
| US5975996A (en) * | 1996-07-18 | 1999-11-02 | The Penn State Research Foundation | Abrasive blast cleaning nozzle |
| US6491097B1 (en) * | 2000-12-14 | 2002-12-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Abrasive slurry delivery apparatus and methods of using same |
-
2001
- 2001-03-22 RU RU2001107433/12A patent/RU2184619C1/ru not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-03-21 DK DK02720694T patent/DK1370367T3/da active
- 2002-03-21 AP APAP/P/2003/002880A patent/AP1570A/en active
- 2002-03-21 MX MXPA03008600A patent/MXPA03008600A/es active IP Right Grant
- 2002-03-21 EP EP02720694A patent/EP1370367B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-21 ES ES02720694T patent/ES2244766T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-21 PT PT02720694T patent/PT1370367E/pt unknown
- 2002-03-21 US US10/472,278 patent/US7059543B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-21 OA OA1200300236A patent/OA12593A/en unknown
- 2002-03-21 BR BR0208293-4A patent/BR0208293A/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-03-21 DE DE60204857T patent/DE60204857T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-21 KR KR1020037012373A patent/KR100555747B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-21 JP JP2002575128A patent/JP4065410B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-21 WO PCT/RU2002/000108 patent/WO2002076624A1/en not_active Ceased
- 2002-03-21 NZ NZ528574A patent/NZ528574A/en unknown
- 2002-03-21 CA CA002441405A patent/CA2441405A1/en not_active Abandoned
- 2002-03-21 SI SI200230182T patent/SI1370367T1/sl unknown
- 2002-03-21 AT AT02720694T patent/ATE298634T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-03-21 AU AU2002251620A patent/AU2002251620B8/en not_active Ceased
- 2002-03-21 CN CNB028070119A patent/CN1236858C/zh not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-09-19 ZA ZA200307341A patent/ZA200307341B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK1370367T3 (da) | 2005-10-17 |
| US7059543B2 (en) | 2006-06-13 |
| BR0208293A (pt) | 2004-04-13 |
| DE60204857T2 (de) | 2006-05-18 |
| WO2002076624B1 (en) | 2002-12-27 |
| WO2002076624A1 (en) | 2002-10-03 |
| AP1570A (en) | 2006-02-08 |
| KR100555747B1 (ko) | 2006-03-03 |
| AU2002251620B2 (en) | 2005-11-03 |
| EP1370367A1 (en) | 2003-12-17 |
| ZA200307341B (en) | 2004-07-14 |
| KR20030090685A (ko) | 2003-11-28 |
| HK1066186A1 (en) | 2005-03-18 |
| DE60204857D1 (de) | 2005-08-04 |
| ATE298634T1 (de) | 2005-07-15 |
| RU2184619C1 (ru) | 2002-07-10 |
| US20040124269A1 (en) | 2004-07-01 |
| MXPA03008600A (es) | 2005-03-07 |
| CA2441405A1 (en) | 2002-10-03 |
| CN1498137A (zh) | 2004-05-19 |
| PT1370367E (pt) | 2005-11-30 |
| NZ528574A (en) | 2005-03-24 |
| SI1370367T1 (sl) | 2006-02-28 |
| AP2003002880A0 (en) | 2003-12-31 |
| JP2004532721A (ja) | 2004-10-28 |
| AU2002251620B8 (en) | 2005-11-24 |
| CN1236858C (zh) | 2006-01-18 |
| OA12593A (en) | 2006-06-08 |
| EP1370367B1 (en) | 2005-06-29 |
| JP4065410B2 (ja) | 2008-03-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2244766T3 (es) | Pulverizadores de liquido. | |
| AU2002251620A1 (en) | Liquid sprayers | |
| ES2442924T3 (es) | Aparato y método mejorados para la generación de neblina | |
| US5860598A (en) | Fog atomizer | |
| US7721811B2 (en) | High velocity low pressure emitter | |
| JP6487041B2 (ja) | 噴霧器ノズル | |
| RU2712778C2 (ru) | Устройство генерирования наночастиц | |
| RU2329873C2 (ru) | Распылитель жидкости | |
| RU2254155C1 (ru) | Переносная установка пожаротушения и распылитель жидкости | |
| US4473186A (en) | Method and apparatus for spraying | |
| RU82562U1 (ru) | Огнетушитель | |
| RU2277957C1 (ru) | Устройство для генерации потока огнетушащего вещества | |
| RU2489187C2 (ru) | Устройство пожаротушения тонкораспыленным потоком огнетушащей жидкости или потоком пены и распылитель для их формирования | |
| RU2778881C1 (ru) | Газожидкостный ороситель | |
| ES2699358T3 (es) | Dispositivo de inyección, en particular, para inyectar una carga de hidrocarburos en una unidad de refinación | |
| WO2006049529A1 (en) | Apparatus for generation of fire extinguishing flow | |
| RU113967U1 (ru) | Устройство пожаротушения тонкораспыленным потоком огнетушащей жидкости или потоком пены и распылитель для их формирования |