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EP1580511B1 - Vorrichtung zum Temperieren von Schüttgut - Google Patents

Vorrichtung zum Temperieren von Schüttgut Download PDF

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Publication number
EP1580511B1
EP1580511B1 EP05005327.1A EP05005327A EP1580511B1 EP 1580511 B1 EP1580511 B1 EP 1580511B1 EP 05005327 A EP05005327 A EP 05005327A EP 1580511 B1 EP1580511 B1 EP 1580511B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
bulk material
heat exchanger
pipes
section
housing
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP05005327.1A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1580511A2 (de
EP1580511A3 (de
Inventor
Bernhard Dr. Stark
Günther Dehm
Olaf Hustert
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Coperion GmbH
Original Assignee
Coperion GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Coperion GmbH filed Critical Coperion GmbH
Publication of EP1580511A2 publication Critical patent/EP1580511A2/de
Publication of EP1580511A3 publication Critical patent/EP1580511A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1580511B1 publication Critical patent/EP1580511B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/16—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged in parallel spaced relation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28C—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA COME INTO DIRECT CONTACT WITHOUT CHEMICAL INTERACTION
    • F28C3/00—Other direct-contact heat-exchange apparatus
    • F28C3/10—Other direct-contact heat-exchange apparatus one heat-exchange medium at least being a fluent solid, e.g. a particulate material
    • F28C3/12—Other direct-contact heat-exchange apparatus one heat-exchange medium at least being a fluent solid, e.g. a particulate material the heat-exchange medium being a particulate material and a gas, vapour, or liquid
    • F28C3/14—Other direct-contact heat-exchange apparatus one heat-exchange medium at least being a fluent solid, e.g. a particulate material the heat-exchange medium being a particulate material and a gas, vapour, or liquid the particulate material moving by gravity, e.g. down a tube
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/003—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by using permeable mass, perforated or porous materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F28F9/0219—Arrangements for sealing end plates into casing or header box; Header box sub-elements
    • F28F9/0221—Header boxes or end plates formed by stacked elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/22—Arrangements for directing heat-exchange media into successive compartments, e.g. arrangements of guide plates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0045—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for granular materials

Definitions

  • the invention relates to a device for controlling the temperature of bulk material.
  • Such tempering may consist of heating or cooling a bulk material. If there is a supply of heat to the bulk material, then it can - if this is still a carrier of moisture - take place simultaneously drying. The moisture is then removed by means of a supplied gas.
  • bulk goods are understood to mean free-flowing bulk materials, such as, for example, bulk solids. As fertilizers, plastic granules, plastic powder or food but also such. B. granulated sugar.
  • the US 2,703,225 shows a bulk material heat exchanger using the example of a cooling device for sugar.
  • the FR 538 935 shows heat exchanger assemblies with delivery pipes within a heat exchanger bed.
  • the JP 04 115261 U shows pipes.
  • the DE 38 23 166 A1 shows a vibrating apparatus for conveying bulk material.
  • Another heat exchanger device for bulk material is from the US 2,519,148 known.
  • the DE 900 333 C shows a cooler for bulk material.
  • the WO 94/08193 shows a meandering guide of a heat transfer fluid within a heat exchanger device.
  • the DE 31 33 467 A1 shows a preheating device for powdery material.
  • the DE 25 52 891 A1 discloses a fluidized bed reactor having an inlet section, an intermediate section, and an outlet section.
  • the NL 8 501 672 A describes a heat exchanger for hardening iron particles.
  • the FR 2 222 131 and the US 893,812 each describe a bulk material heater.
  • the DE 35 16 062 A1 discloses a tube dryer for drying free-flowing goods.
  • the heat transfer from the bulk material to the heat transfer fluid or vice versa is limited by the low thermal conductivity of the bulk material.
  • shaft cooler are used, as for example in the form of a plate heat exchanger from the EP 0 444 338 B1 are known.
  • the bulk material flows under the influence of gravity between at least two mutually parallel heat exchanger plates through. Channels for a suitable cooling medium are formed in the heat exchanger plates.
  • the efficiency of such a plate heat exchanger is - based on the design effort - very bad. This also leads to a considerable height.
  • the cleaning options in the area acted upon by the bulk material are not favorable.
  • Such a plate heat exchanger requires that the inlet manifold and outlet header for the heat transfer fluid be present.
  • the invention is therefore an object of the invention to provide a device for controlling the temperature of bulk material, which allows a high heat transfer and easy cleaning with a simple structure.
  • the bulk material is guided by gravity through the heat exchanger tubes. These are therefore usually arranged vertically, but can also be slightly inclined relative to the vertical, as long as it is ensured that the bulk material is passed by gravity through the heat exchanger tubes. So that the bulk material flows through the heat exchanger tubes without interference, the inner diameter of the heat exchanger tubes should be at least four to five times the particle size of the bulk material. As a result, a thorough emptying of the pipes is ensured.
  • a plurality of such sections may be provided in succession, so that in each case between two sections, a rearrangement of the bulk material takes place, whereby the temperature profile, which is adjusted from the pipe wall to the core of the bulk material, is made uniform. As a result, the temperature gradient is increased at the pipe wall in the subsequent heat exchange section and improves the temperature of the bulk material.
  • At least one pressurized gas supply can open into a discharge section for the bulk material, which is arranged downstream of the lower end of the heat exchanger tubes. This ensures that a rearrangement of the bulk material takes place in the heat exchanger tubes and that in the discharge section, in the tubes in the Feed funnels and in the buffer section above the heat exchange section no bridging occurs.
  • the heat exchanger tubes are held at their upper end in an inlet tube bottom, which has in the individual tubes opening, upwardly expanding inlet funnel.
  • inlet tube bottom inlet openings for the heat exchanger tubes are formed, which are arranged on pitch circles about a central longitudinal axis of the housing.
  • the ratio of the pitch of radially adjacent tubes to the outer diameter of the heat exchanger tubes is between 1.10 and 1.25.
  • the ratio of the pitch of tangentially adjacent tubes to the outer diameter of the heat exchanger tubes is between 1.10 and 1.25.
  • the heat exchange section ie the actual tube bundle heat exchanger, according to claim 2 in a simple manner upstream of a buffer section for the bulk material and be subordinated according to claim 3, a discharge section.
  • Advantageous ranges of an opening angle ⁇ of the inlet funnels are: 30 ° ⁇ ⁇ ⁇ 120 ° and preferably 40 ° ⁇ ⁇ ⁇ 100 °.
  • deflecting devices In the housing of the heat exchange section deflecting devices can be provided, which meander the heat transfer fluid along the heat exchanger tubes. This has the consequence that with particularly simple means a particularly effective heat exchange takes place in the cross-flow, preferably in the cross-countercurrent.
  • At least one compressed gas supply can open into the discharge section.
  • the housing of the heat exchange section may be provided an enveloping the heat exchanger tubes bed.
  • At least the heat exchange section may have a circular cross section.
  • the inner ribs can protrude freely towards the middle of the pipe.
  • the inner ribs can be connected together in the middle of the tube.
  • the inner ribs may be evenly distributed around the circumference of the tube.
  • FIG. 1 illustrated device for controlling the temperature of bulk material has an upper buffer section 1, a central heat exchange section 2 and a lower discharge section 3.
  • the sections 1, 2, 3 each have circular cross sections.
  • the housing-like, substantially enclosed buffer section 1 is provided with an upper inlet nozzle 4 for supplying a bulk material to be tempered.
  • the heat exchange section 2 has a housing 5, in whose interior space 6 heat exchanger tubes 7 are arranged parallel to each other at a distance from each other.
  • the interior 6 is therefore a heat exchange space.
  • Adjacent to the discharge section 3 opens into the interior 6 of the housing 5 of the heat exchange section 2, a supply nozzle 8 for heat transfer fluid.
  • Adjacent to the buffer section 1 opens a discharge nozzle 9 from the interior 6 of the housing 5.
  • deflecting plates 10 are each transversely to the longitudinal direction of the tubes 7 at a distance from each other mounted such that a supplied via the supply nozzle 8 heat transfer fluid according to the flow directional arrow 11 meandering through the interior 6 each transverse to the longitudinal direction of the tubes gradually upward to the discharge nozzle 9 flows.
  • the heat exchange section 2 is thus designed for a cross-countercurrent of the heat transfer fluid.
  • the interior 6 can with a tube 7 enveloping bed 12 of glass balls, steel balls and Be filled plastic granules, which contributes to the improvement of the heat transfer between the heat transfer fluid and the tubes 7. The filling of this bed in the interior 6 via the discharge nozzle 9; a possible removal takes place via the supply nozzle 8.
  • the size of the particles of the bed 12 should be such that they can be introduced into them after the heat exchange section 2 has been manufactured.
  • the particles of the bed 12 must therefore in any case be smaller than the pitch of the tubes 7.
  • the particles of the bed 12 are preferably spherical, lens or cylindrical shape.
  • the tubes 7 are connected at the top in an inlet tube plate 14 fixedly connected to the housing 5 and at the bottom with an outlet tube plate 15 in such a way that they are open towards the buffer section 1 and the discharge section 3. Between the buffer section 1 and the heat exchange section 2 on the one hand and the heat exchange section 2 and the discharge section 3 are flange connections 16 and 17. As the drawing is removed, the inlet tube plate 14 is configured in that each tube 7 has an inlet funnel 18 which widens toward the buffer section 1 and thus narrows towards the respective tube 7, with adjacent funnels 18 in turn being dimensioned so that they meet at the top in a relatively sharp edge 19.
  • the inlet funnels 18 have an opening angle ⁇ which is at least 30 ° and at most 120 °, but is preferably in the range from 40 ° to 100 °. This avoids that in the inlet tube plate 14 between adjacent tubes 7 dead spaces or dead surfaces arise on which bulk material 20 remains lying, especially when emptying the heat exchange section 2 is not fed to a pipe 7 by gravity and therefore remains on the inlet tube sheet 14.
  • the discharge section 3 is in the form of a downwardly tapered cone-shaped funnel. Such a shape causes the bulk material 20 flows in the discharge section 3 at all points of an arbitrarily selected cross section with almost the same speed, in this consideration, the immediate wall area is not taken into account, since there is always a delay due to wall friction.
  • a rotary valve 22 is provided, the housing 23 is connected via a downpipe 24 with the discharge section 3.
  • a cellular wheel 25 is arranged, which is rotatably driven by a motor 26.
  • the motor 26 is driven by a level detector 27, which in turn detects the level of the bulk material 20 in the buffer section.
  • a supply line 28 for a gas Into the funnel-shaped discharge section 3 opens a supply line 28 for a gas.
  • a small pressure vessel 29 is connected, upstream of a shut-off device 30 in the line 28 and a shut-off device 31 is arranged downstream.
  • the pressure vessel 29 can be filled with compressed gas when the obturator 31 is closed.
  • the shut-off device 30 When the shut-off device 30 is closed by opening the obturator 31 with appropriate emptying of the pressure vessel 29 a compressed gas stream in the funnel-shaped discharge section 3 are given.
  • the compressed gas rises and causes a rearrangement of the bulk material in the heat exchanger tubes 7 and thus improve the heat transfer.
  • the gas causes drying of the bulk material 20, if possible.
  • both shut-off members 30 and 31 may be opened to allow a continuous supply of gas. So that the supplied gas can also escape from the device again, an exhaust nozzle 36 is provided on the upper side of the buffer section 1.
  • a guide surface 33 is formed, which directs the bulk material 20 from the discharge section 3 to the revolving side of the rotationally driven in the direction of rotation 34 cell wheel 25.
  • the heat exchanger tubes 7 may have in the longitudinal direction continuous inner ribs 37, so that in each tube 7 itself again several channels 38 are formed, which are interconnected in the tube center.
  • inner ribs 37 ' can also meet in the middle of the tube, so that a simple split tube 7 at two opposite inner ribs 37' or a star tube at three or more inner ribs 37 'is formed.
  • the channels 38 ' are completely separated from each other here.
  • the tube 7 also inner ribs 37 ', which meet in the middle of the tube, and other inner ribs 37, which only project into the bulk material 20, have.
  • the number of inner ribs 37, 37 ' is 2 to 12 and in particular 3 to 8.
  • the inner ribs 37, 37' are distributed at equal angular intervals on the circumference of the tube 7.
  • the inner ribs 37 or 37 ' may be rectilinear or else twist-shaped, ie helical.
  • Such tubes 7 with inner ribs 37, 37 ' are usually made of aluminum and are produced by extrusion. Aluminum, but also Bundmetall, such. As copper, compared to stainless steel have the advantage of about 3 to 4 times higher thermal conductivity.
  • the design after Fig. 4 is different from the after Fig. 1 in that the device can be operated with negative pressure.
  • the entire device is therefore connected to a suction fan 39, which acts on the buffer section 1, the interior of the heat exchanger tubes 7 and the discharge section 3 with partial vacuum. So that this can be maintained, the supply of the bulk material 20 to the inlet nozzle 4 by means of a substantially vacuum-tight Zu manufacturedEinraum in the form of a cellular wheel lock 40.
  • This lock 40 and the cellular wheel lock 22 close the entire device pressure-tight.
  • a gas supply and an exhaust pipe are naturally not necessary here.
  • the inlet tube bottom 14 is simplified, namely flat, formed; he therefore does not have the inlet funnel 18.
  • one or more air supply nozzles 41 are arranged in the buffer section 1, through which air can be injected for emptying or cleaning the inlet tube bottom 14 '.
  • washing nozzles 42 are provided in the buffer section 1, through which a washing liquid, usually water, can be supplied to the buffer section 1, the heat exchanger tubes 7 and the discharge section 3 of adhering dusts clean.
  • a washing liquid usually water
  • FIGS. 5 and 6 results in a Fig. 1 only schematically illustrated tube sheet 14 circular inlet openings 43 for the tubes 7, which are arranged on dot-dash lines indicated partial circles 44, 45, 46 about the central longitudinal axis 47 of the housing 5.
  • the inlet tube plate 14 is therefore circular in shape; Accordingly, the housing 5 is formed circular cylindrical.
  • Fig. 5 shows that this arrangement of the inlet openings 43 on pitch circles 44, 45, 46 has the advantage that the inlet funnel 18 - even in the region of the outer edge 48 of the tube sheet 14 - areas of a greater distance to this edge 48 or to an adjacent Have inlet funnel. This has the consequence that, in compliance with the above-mentioned range for the opening angle ⁇ of the tube sheet 14 can be made relatively thin.
  • the diameter of the inlet openings substantially corresponds to the outer diameter d of the tubes 7.
  • For the pitch of a radially adjacent openings 41 and thus tubes 7 is 1.1 D ⁇ a ⁇ 1.25 D and preferably 1.15 D ⁇ a ⁇ 1 , 20 D.
  • the pitch b in the tangential direction between adjacent openings 43rd and thus tubes 7 1.10 D ⁇ b ⁇ 1.25 D and preferably 1.15 D ⁇ b ⁇ 1.20 D.

Landscapes

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Description

  • Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Temperieren von Schüttgut.
  • Ein solches Temperieren kann in einem Erwärmen oder einem Abkühlen eines Schüttguts bestehen. Wenn eine Wärmezufuhr zum Schüttgut erfolgt, dann kann - wenn dieses noch Träger von Feuchtigkeit ist - gleichzeitig eine Trocknung stattfinden. Die Feuchtigkeit wird dann mittels eines zugeführten Gases abgeführt. Unter Schüttgütern im Sinne dieser Erfindung werden frei fließfähige Schüttgüter verstanden, wie z. B. Düngemittel, Kunststoffgranulate, Kunststoffpulver oder aber auch Lebensmittel, wie z. B. Kristallzucker.
  • Die US 2,703,225 zeigt einen Schüttgutwärmetauscher am Beispiel einer Kühlvorrichtung für Zucker. Die FR 538 935 zeigt Wärmetauscheranordnungen mit Förderrohren innerhalb einer Wärmetauscherschüttung. Die JP 04 115261 U zeigt Rohre. Die DE 38 23 166 A1 zeigt einen Vibrationsapparat zur Förderung von Schüttgut. Eine weitere Wärmetauschervorrichtung für Schüttgut ist aus der US 2,519,148 bekannt. Die DE 900 333 C zeigt eine Kühlvorrichtung für Schüttgut. Die WO 94/08193 zeigt eine mäanderförmige Führung eines Wärmeträgerfluids innerhalb einer Wärmetauschervorrichtung. Die DE 31 33 467 A1 zeigt eine Vorerhitzungsvorrichtung für pulverförmiges Material. Die DE 25 52 891 A1 offenbart einen Wirbelschichtreaktor mit einem Einlass-Abschnitt, einem Zwischenabschnitt und einem Auslass-Abschnitt. Die NL 8 501 672 A beschreibt einen Wärmetauscher zum Härten von Eisenpartikeln. Die FR 2 222 131 und die US 893,812 beschreiben jeweils eine Schüttgut-Heizeinrichtung.
  • Die DE 35 16 062 A1 offenbart einen Röhrentrockner zur Trocknung von rieselfähigen Gütern.
  • Beim Erwärmen und Abkühlen von Schüttgütern ist der Wärmetransport vom Schüttgut zum Wärmeträger-Fluid oder umgekehrt durch die geringe thermische Leitfähigkeit des Schüttgutes begrenzt. Zum Temperieren solcher Schüttgüter werden heute Schachtkühler eingesetzt, wie sie beispielsweise in Form eines Platten-Wärmetauschers aus der EP 0 444 338 B1 bekannt sind. Dabei fließt das Schüttgut unter Schwerkrafteinfluss zwischen mindestens zwei zueinander parallelen Wärmetauscherplatten hindurch. In den Wärmetauscherplatten sind Kanäle für ein geeignetes Kühlmedium ausgebildet. Der Wirkungsgrad eines solches Platten-Wärmetauschers ist - bezogen auf den konstruktiven Aufwand - sehr schlecht. Dies führt auch zu einer erheblichen Bauhöhe. Weiterhin sind die Reinigungsmöglichkeiten in dem vom Schüttgut beaufschlagten Bereich nicht günstig. Ein solcher Platten-Wärmetauscher macht es erforderlich, dass Einlass-Verteiler und Auslass-Sammler für das Wärmeträger-Fluid vorhanden sein müssen.
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung zum Temperieren von Schüttgut zu schaffen, die bei einfachem Aufbau einen hohen Wärmeübergang und eine einfache Reinigung ermöglicht.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des Anspruches 1 gelöst. Dadurch, dass das Schüttgut durch die Wärmetauscher-Rohre geführt wird, sind exakt definierte und leicht zu reinigende, glattwandige Räume vorgegeben, durch die sich das Schüttgut bewegt. Dies führt zu einer einfachen Reinigungsmöglichkeit des Wärme-Austausch-Abschnitts. Die Wärmetauscher-Rohre haben eine - bezogen auf ihren Querschnitt - große Fläche sowie hohe Temperaturgradienten von der Rohrmitte zur Rohrwand, sodass ein entsprechend intensiver Wärmeaustausch stattfinden kann. Als Wärmeträger-Fluid können geeignete Flüssigkeiten, wie insbesondere Wasser, aber auch Gase oder Dampf eingesetztwerden. Der Konstruktionsaufwand für die Zufuhr des Wärmeträger-Fluids ist gering, da kein Einlassverteiler bzw. Auslasssammler für das Wärmeträger-Fluid benötigt wird. Ebenfalls ist die Reinigung auf der Seite des Wärmeträger-Fluids einfach durchführbar. Das Schüttgut wird mittels Schwerkraft durch die Wärmetauscher-Rohre geführt. Diese sind in der Regel also senkrecht angeordnet, können aber auch gegenüber der Vertikalen leicht schräg angeordnet sein, solange sichergestellt ist, dass das Schüttgut mittels Schwerkraft durch die Wärmetauscher-Rohre geleitet wird. Damit das Schüttgut störungsfrei durch die Wärmetauscher-Rohre fließt, sollte der Innendurchmesser der Wärmetauscher-Rohre mindestens das vier- bis fünffache der Partikelgröße des Schüttgutes betragen. Hierdurch wird auch eine gründliche Restentleerung der Rohre sichergestellt. Anstelle eines solchen Wärme-Austausch-Abschnitts können hintereinander auch mehrere derartige Abschnitte vorgesehen sein, so dass jeweils zwischen zwei Abschnitten eine Umlagerung des Schüttgutes erfolgt, wodurch das Temperaturprofil, das sich von der Rohrwand bis zum Kern des Schüttguts einstellt, vergleichmäßigt wird. Hierdurch wird im nachfolgenden Wärme-Austausch-Abschnitt der Temperaturgradient an der Rohrwand erhöht und die Temperierung des Schüttguts verbessert.
  • Bei einem Aspekt der Vorrichtung kann mindestens eine Druckgas-Zuführung in einen Austrags-Abschnitt für das Schüttgut einmünden, der dem unteren Ende der Wärmetauscher-Rohre nachgeordnet ist. Hierdurch wird erreicht, dass eine Umlagerung des Schüttguts in den Wärmetauscher-Rohren stattfindet und dass im Austrags-Abschnitt, in den Rohren, in den Zulauf-Trichtern sowie im Puffer-Abschnitt oberhalb des Wärmetausch-Abschnittes keine Brückenbildung auftritt.
    Bei einem Aspekt der Vorrichtung nach Anspruch 1 sind die Wärmetauscher-Rohre an ihrem oberen Ende in einem Einlauf-Rohrboden gehalten, der in die einzelnen Rohre mündende, sich nach oben erweiternde Zulauf-Trichter aufweist. Hierdurch ist in besonders einfacher Weise sichergestellt, dass das Schüttgut den einzelnen Wärmetauscher-Rohren durch Schwerkraft zugeführt wird, ohne dass oberhalb der Wärmetauscher-Rohre Toträume bzw. Totflächen verbleiben, in denen Schüttgut verbleibt, das dem Wärme-Austausch-Prozess nicht unterworfen wird. Durch die besondere Form des Einlauf-Rohrbodens wird zudem eine vollständige Restentleerung der Wärmetauscher-Rohre beim Entleeren des Wärmetausch-Austausch-Abschnitts erreicht. Weiterhin wird eine Brückenbildung des Schüttguts beim Einlauf in die Wärmetauscher-Rohre durch die Trichterform vermieden.
  • In dem Einlauf-Rohrboden sind Eintritts-Öffnungen für die Wärmetauscher-Rohre ausgebildet, die auf Teilkreisen um eine Mittel-Längs-Achse des Gehäuses angeordnet sind. Gemäß einer ersten Alternative der Erfindung liegt das Verhältnis des Teilungsabstands radial benachbarter Rohre zu Außendurchmesser der Wärmetauscher-Rohre zwischen 1,10 und 1,25. Gemäß einer zweiten Alternative der Erfindung liegt das Verhältnis des Teilungsabstands tangential benachbarter Rohre zu dem Außendurchmesser der Wärmetauscher Rohre zwischen 1,10 und 1,25. Durch diese Maßnahme wird eine optimale Anordnung der Wärmetauscher-Rohre und insbesondere eine besonders dünne Ausgestaltung des Einlauf-Rohrbodens erreicht, ohne dass die Gefahr eines nicht optimalen Schüttgut-Flusses oder gar einer nicht optimalen Entleerung des Puffer-Abschnitts gegeben wäre.
  • Dem Wärme-Austausch-Abschnitt, also dem eigentlichen Rohrbündel-Wärmetauscher, kann nach Anspruch 2 in einfacher Weise ein Puffer-Abschnitt für das Schüttgut vorgeordnet und nach Anspruch 3 ein Austrags-Abschnitt nachgeordnet werden. Vorteilhafte Bereiche eines Öffnungswinkels α der Zulauf-Trichter sind: 30° ≤ α ≤ 120° und vorzugsweise 40° ≤ α ≤ 100°.
  • Im Gehäuse des Wärme-Austausch-Abschnitts können UmlenkEinrichtungen vorgesehen sein, die das Wärmeträger-Fluid mäanderförmig an den Wärmetauscher-Rohren entlangführen. Dies hat zur Folge, dass mit besonders einfachen Mitteln ein besonders wirksamer Wärmeaustausch im Kreuz-Strom stattfindet, und zwar bevorzugt im Kreuz-Gegen-Strom.
  • Bei der Ausführung nach dem Anspruch 3 kann in den Austrags-Abschnitt mindestens eine Druckgas-Zuführung einmünden. Durch diese Weiterbildung nach Anspruch 4 wird erreicht, dass eine Umlagerung des Schüttgutes in den Wärmetauscher-Rohren stattfindet und dass im Austrags-Abschnitt, in den Rohren, in den Zulauf-Trichtern sowie im Puffer-Abschnitt oberhalb des Wärmeaustausch-Abschnittes keine Brückenbildung auftritt. Wenn die Druckgas-Zuführung in Form von Gas-Druckstößen erfolgt, sind die geschilderten Effekte besonders wirkungsvoll. Gleichzeitig findet auch noch eine Trocknung des Schüttgutes durch das Druckgas statt, wenn dies erforderlich ist. Im Übrigen kann das Druckgas auch temperiert werden und insoweit zum Temperieren des Schüttgutes beitragen.
  • Im Gehäuse des Wärme-Austausch-Abschnitts kann eine die Wärmetauscher-Rohre umhüllende Schüttung vorgesehen sein. Diese Maßnahmen führen zu einer Verbesserung des Wärmeübergangs auf der Seite des Wärmeträger-Fluids, also auf der Außenseite der Wärmetauscher-Rohre. Dieser Effekt tritt insbesondere bei niedrigen Strömungsgeschwindigkeiten des Wärmeträger-Fluids auf, da dessen Strömungsgeschwindigkeit erhöht wird.
  • Zumindest der Wärme-Austausch-Abschnitt kann Kreisquerschnitt aufweisen. Durch diese Maßnahme wird ein besonders kompakter und einfach herzustellender Aufbau der erfindungsgemäßen Vorrichtung erreicht, der insbesondere auch druckfest für Unter- oder Überdruck ausgeführt werden kann.
  • Durch die Ausgestaltung nach Anspruch 5 wird der Wärmeübergang innerhalb der Wärmetauscher-Rohre verbessert. Die Innen-Rippen können frei zur Rohrmitte hin vorstehen. Die Innen-Rippen können in der Rohrmitte miteinander verbunden sein. Es können zwei bis zwölf und vorzugsweise drei bis acht Innen-Rippen vorgesehen sein. Die Innen-Rippen können gleichmäßig am Umfang des Rohres verteilt angeordnet sein.
  • Durch die vorteilhafte Weiterbildung nach Anspruch 6 können für extrem schlecht fließendes Schüttgut die Fließverhältnisse verbessert werden.
  • Durch die Weiterbildung nach Anspruch 7 wird ermöglicht, unter anderem eine besonders gute Trocknung des Schüttguts bei Unterdruck zu erzielen.
  • Ein Verhältnis zwischen einem Innendurchmesser der Wärmetauscher-Rohre und einem maximalen Durchmesser von Partikeln des Schüttgutes kann folgende Relation erfüllen: 15 c ≤ d und bevorzugt 10 c ≤ d. Hierdurch ist gewährleistet, dass einerseits das Schüttgut störungsfrei durch die Wärmetauscher-Rohre fließt, andererseits aber eine möglichst intensive Berührung mit den wärmetauschenden Flächen der Rohre erreicht wird. Weitere Merkmale, Vorteile und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispieles anhand der Zeichnung. Es zeigt:
    • Fig. 1
    eine Vorrichtung nach der Erfindung im vertikalen Längsschnitt in schematischer Darstellung,
    Fig. 2
    einen Querschnitt durch ein Wärmetauscher-Rohr,
    Fig. 3
    einen Querschnitt durch eine weitere Ausführungsform eines Wärmetauscher-Rohres,
    Fig. 4
    eine nicht erfindungsgemäße Vorrichtung,
    Fig. 5
    eine Draufsicht auf einen Einlauf-Rohrboden einer erfindungsgemäßen Vorrichtung und
    Fig. 6
    den Einlauf-Rohrboden nach Fig. 5 in teilweise aufgebrochener Seitenansicht.
  • Die in Figur 1 dargestellte Vorrichtung zum Temperieren von Schüttgut weist einen oberen Puffer-Abschnitt 1, einen mittleren Wärme-Austausch-Abschnitt 2 und einen unteren Austrags-Abschnitt 3 auf. Die Abschnitte 1, 2, 3 weisen jeweils Kreisquerschnitte auf. Der gehäuseartige, im Wesentlichen umschlossene Puffer-Abschnitt 1 ist mit einem oberen Zulauf-Stutzen 4 zur Zuführung eines zu temperierenden Schüttguts versehen.
    Der Wärme-Austausch-Abschnitt 2 weist ein Gehäuse 5 auf, in dessen Innenraum 6 parallel zueinander Wärmetauscher-Rohre 7 jeweils mit Abstand voneinander angeordnet sind. Der Innenraum 6 ist also ein Wärmetausch-Raum.
    Benachbart zum Austrags-Abschnitt 3 mündet in den Innenraum 6 des Gehäuses 5 des Wärmeaustausch-Abschnitts 2 ein Zuführ-Stutzen 8 für Wärmeträger-Fluid ein. Benachbart zum Puffer-Abschnitt 1 mündet ein Abführ-Stutzen 9 aus dem Innenraum 6 des Gehäuses 5 aus. Im Innenraum 6 sind Umlenk-Platten 10 jeweils quer zur Längsrichtung der Rohre 7 im Abstand voneinander derart angebracht, dass ein über den Zuführ-Stutzen 8 zugeführtes Wärmeträger-Fluid entsprechend dem Strömungs-RichtungsPfeil 11 mäanderförmig durch den Innenraum 6 jeweils quer zur Längsrichtung der Rohre schrittweise nach oben zum Abführ-Stutzen 9 strömt. Der Wärme-Austausch-Abschnitt 2 ist also für einen Kreuz-Gegen-Strom des Wärmeträger-Fluids ausgelegt. Der Innenraum 6 kann mit einer die Rohre 7 umhüllenden Schüttung 12 aus Glaskugeln, Stahlkugeln und Kunststoffgranulat gefüllt sein, die zur Verbesserung des Wärmeübergangs zwischen dem Wärmeträger-Fluid und den Rohren 7 beiträgt. Die Einfüllung dieser Schüttung in den Innenraum 6 erfolgt über den Abfuhr-Stutzen 9; eine eventuelle Entnahme erfolgt über den Zufuhr-Stutzen 8. Zur Sicherung der Schüttung im Innenraum 6 sind in den Stutzen 8, 9 herausnehmbare Rückhalte-Siebe 13 angeordnet. Die Größe der Partikel der Schüttung 12 sollte so sein, dass sie nach der Herstellung des Wärme-Austausch-Abschnitts 2 in diesen eingebracht werden können. Die Partikel der Schüttung 12 müssen auf jeden Fall also kleiner sein als der Teilungsabstand der Rohre 7. Die Partikel der Schüttung 12 haben bevorzugt Kugel-, Linsen- oder Zylinderform.
  • Die Rohre 7 sind oben in einem fest mit dem Gehäuse 5 verbundenen Einlauf-Rohrboden 14 und unten mit einem Auslauf-Rohrboden 15 derart verbunden, dass sie zum Puffer-Abschnitt 1 und zum Austrags-Abschnitt 3 hin offen sind. Zwischen dem Puffer-Abschnitt 1 und dem Wärme-Austausch-Abschnitt 2 einerseits und dem Wärme-Austausch-Abschnitt 2 und dem Austrags-Abschnitt 3 bestehen Flanschverbindungen 16 bzw. 17. Wie der Zeichnung entnehmbar ist, ist der Einlauf-Rohrboden 14 so ausgestaltet, dass jedes Rohr 7 einen sich zum Puffer-Abschnitt 1 hin erweiternden, zum jeweiligen Rohr 7 hin also verengenden Zulauf-Trichter 18 aufweist, wobei benachbarte Trichter 18 wiederum so dimensioniert sind, dass sie sich oben in einer verhältnismäßig scharfen Kante 19 treffen. Die Zulauf-Trichter 18 weisen einen Öffnungswinkel α auf, der mindestens 30° und maximal 120° ist, vorzugsweise aber im Bereich von 40° bis 100° liegt. Hierdurch wird vermieden, dass im Einlauf-Rohrboden 14 zwischen benachbarten Rohren 7 Toträume bzw. Totflächen entstehen, auf denen Schüttgut 20 liegen bleibt, das insbesondere bei der Entleerung des Wärme-Austausch-Abschnittes 2 nicht einem Rohr 7 durch Schwerkraft zugeführt wird und daher auf dem Einlauf-Rohrboden 14 liegen bleibt.
  • An der Außenseite des Gehäuses 5 sind Vibratoren 21 angebracht, mittels derer der gesamte Wärme-Austausch-Abschnitt 2 und damit die Rohre 7 in Vibrationen versetzt werden, wodurch ein Wärmeübergang auf der Innenseite der Rohre 7, also zwischen diesen und dem Schüttgut 20 verbessert wird.
  • Der Austrags-Abschnitt 3 ist in Form eines sich nach unten verjüngenden kegelförmigen Trichters ausgebildet. Eine solche Form bewirkt, dass das Schüttgut 20 im Austrags-Abschnitt 3 an allen Stellen eines beliebig ausgewählten Querschnitts mit nahezu der gleichen Geschwindigkeit fließt, wobei bei dieser Betrachtung der unmittelbare Wandbereich nicht berücksichtigt wird, da hier immer eine Verzögerung durch Wandreibung eintritt. Als Austrags-Einrichtung ist eine Zellenradschleuse 22 vorgesehen, deren Gehäuse 23 über ein Fallrohr 24 mit dem Austrags-Abschnitt 3 verbunden ist. Im Gehäuse 23 ist ein Zellenrad 25 angeordnet, das von einem Motor 26 drehantreibbar ist. Der Motor 26 wird von einem Füllstands-Melder 27 angesteuert, der wiederum den Füllstand des Schüttgutes 20 im Puffer-Abschnitt erfasst.
  • In den trichterförmigen Austrags-Abschnitt 3 mündet eine Zufuhr-Leitung 28 für ein Gas ein. An diese Leitung 28 ist ein kleiner Druckbehälter 29 angeschlossen, dem in der Leitung 28 ein Absperrorgan 30 vorgeordnet und ein Absperrorgan 31 nachgeordnet ist. Nach Öffnen des Absperrorgans 30 kann bei geschlossenem Absperrorgan 31 der Druckbehälter 29 mit Druckgas gefüllt werden. Bei geschlossenem Absperrorgan 30 kann durch Öffnen des Absperrorgans 31 unter entsprechendem Entleeren des Druckbehälters 29 ein Druckgas-Strom in den trichterförmigen Austrags-Abschnitt 3 gegeben werden. Das Druckgas steigt nach oben und bewirkt eine Umlagerung des Schüttgutes in den Wärmetauscher-Rohren 7 und damit eine Verbesserung des Wärmeübergangs. Gleichzeitig bewirkt das Gas eine Trocknung des Schüttguts 20, falls möglich. Selbstverständlich können auch beide Absperr-Organe 30 und 31 geöffnet sein, um eine kontinuierliche Gaszufuhr zu ermöglichen. Damit das zugeführte Gas aus der Vorrichtung auch wieder austreten kann, ist an der Oberseite des Puffer-Abschnitts 1 ein Abgas-Stutzen 36 vorgesehen.
  • Im Fallrohr 24 ist eine Leitfläche 33 ausgebildet, die das Schüttgut 20 aus dem Austrags-Abschnitt 3 zur aufdrehenden Seite des in Drehrichtung 34 drehangetriebenen Zellenrades 25 leitet. Mit anderen Worten heißt dies, dass der über die Leitfläche 33 gerichtete Schüttgut-Strom bereits in vollem Umfang auf eine Zelle 35 des Zellenrades 25 gerichtet wird, wenn die Zelle 35 bei der Drehung in Drehrichtung 34 zum Fallrohr 24 hin geöffnet wird. Hiermit wird ein gleichmäßiger Abzug des Schüttgutes 20 über dem gesamten Zulaufquerschnitt der Zellenrad-Schleuse 22 sichergestellt.
  • Wie Figur 2 entnehmbar ist, können die Wärmetauscher-Rohre 7 in Längsrichtung durchgehende Innen-Rippen 37 aufweisen, sodass in jedem Rohr 7 selber wieder mehrere Kanäle 38 gebildet werden, die in der Rohrmitte miteinander verbunden sind. Wie Fig. 3 entnehmbar ist, können Innen-Rippen 37' sich auch in der Rohrmitte treffen, so dass ein einfach geteiltes Rohr 7 bei zwei sich gegenüberliegenden Innen-Rippen 37' oder ein Sternrohr bei drei oder mehr Innen-Rippen 37' entsteht. Die Kanäle 38' sind hierbei völlig voneinander getrennt. Selbstverständlich kann das Rohr 7 auch Innen-Rippen 37', die sich in der Rohrmitte treffen, und andere Innen-Rippen 37, die lediglich in das Schüttgut 20 hineinragen, aufweisen. Die Zahl der Innen-Rippen 37, 37' beträgt 2 bis 12 und insbesondere 3 bis 8. Die Innen-Rippen 37, 37' sind in gleichen Winkelabständen am Umfang des Rohres 7 verteilt angeordnet. Die Innen-Rippen 37 oder 37' können geradlinig verlaufen oder aber auch drallförmig, d. h. schraubenlinienförmig.
  • Derartige Rohre 7 mit Innen-Rippen 37, 37' bestehen in der Regel aus Aluminium und werden im Strangpressverfahren hergestellt. Aluminium, aber auch Bundmetall, wie z. B. Kupfer, haben gegenüber Edelstahl den Vorteil einer um das 3- bis 4-fach höheren Wärmeleitfähigkeit. Durch die Innen-Rippen 37, 37' werden auch die Wärmeübergangsflächen gegenüber einem einfachen zylindrischen Rohr 7 stark vergrößert und gleichzeitig die Wärmeleit-Strecken für die Zu- oder Abführung der Wärme vom Rohr 7 in das Schüttgut 20 stark verkürzt.
  • Die Ausgestaltung nach Fig. 4 unterscheidet sich von der nach Fig. 1 dadurch, dass die Vorrichtung mit Unterdruck betrieben werden kann. Die gesamte Vorrichtung ist daher an ein Saug-Gebläse 39 angeschlossen, das dem Puffer-Abschnitt 1, den Innenraum der Wärmetauscher-Rohre 7 und den Austrags-Abschnitt 3 mit Teil-Vakuum beaufschlagt. Damit dieses gehalten werden kann, erfolgt die Zuführung des Schüttgutes 20 zum Zulauf-Stutzen 4 mittels einer im Wesentlichen vakuumdichten ZuführEinrichtung in Form einer Zellenrad-Schleuse 40. Diese Schleuse 40 und die Zellenrad-Schleuse 22 schließen die gesamte Vorrichtung druckdicht ab. Eine Gaszuführung und ein Abgas-Stutzen sind naturgemäß hierbei nicht notwendig. Bei dieser Ausführungsform ist der Einlauf-Rohrboden 14 vereinfacht, nämlich eben, ausgebildet; er weist also nicht die Zulauf-Trichter 18 auf. Damit trotzdem eine vollständige Entleerung möglich ist, sind ein oder mehrere Luft-Zuführ-Düsen 41 im Puffer-Abschnitt 1 angeordnet, durch die Luft zur Restentleerung beziehungsweise Reinigung des Einlauf-Rohrbodens 14' eingeblasen werden kann. Außerdem sind Wasch-Düsen 42 im Puffer-Abschnitt 1 vorgesehen, durch die eine Waschflüssigkeit, in der Regel also Wasser, zugeführt werden kann, um den Puffer-Abschnitt 1, die Wärmetauscher-Rohre 7 und den Austrags-Abschnitt 3 von anhaftenden Stäuben zu reinigen. Im Übrigen stimmen die Ausführungen nach den Fig. 1 und 4 überein.
  • Wie sich aus den Figuren 5 und 6 ergibt, weist ein in Fig. 1 nur schematischer dargestellter Rohrboden 14 kreisförmige Eintritts-Öffnungen 43 für die Rohre 7 auf, die auf strichpunktiert angedeuteten Teilkreisen 44, 45, 46 um die Mittel-Längs-Achse 47 des Gehäuses 5 angeordnet sind. Der Einlauf-Rohrboden 14 ist also kreisförmig ausgebildet; entsprechend ist das Gehäuse 5 kreiszylindrisch ausgebildet. Wie anschaulich aus Fig. 5 hervorgeht, hat diese Anordnung der Eintritts-Öffnungen 43 auf Teilkreisen 44, 45, 46 den Vorteil, dass die Zulauf-Trichter 18 - selbst im Bereich des äußeren Randes 48 des Rohrbodens 14 - Bereiche eines größeren Abstands zu diesem Rand 48 oder zu einem benachbarten Zulauf-Trichter aufweisen. Dies hat zur Konsequenz, dass bei Einhaltung des oben angegebenen Bereichs für den Öffnungswinkel α der Rohrboden 14 verhältnismäßig dünn ausgebildet werden kann.
  • Der Durchmesser der Eintritts-Öffnungen entspricht im Wesentlichen dem Außendurchmesser d der Rohre 7. Für den Teilungsabstand a radial benachbarter Öffnungen 41 und damit Rohre 7 gilt 1,1 D < a ≤ 1,25 D und vorzugsweise 1,15 D ≤ a ≤ 1,20 D. In gleicher Weise gilt für den Teilungsabstand b in tangentialer Richtung zwischen benachbarten Öffnungen 43 und damit Rohren 7: 1,10 D ≤ b ≤ 1,25 D und vorzugsweise 1,15 D ≤ b ≤ 1,20 D.
  • Für den Innendurchmesser d der Rohre 7 gilt im Vergleich zum maximalen Partikel-Durchmesser c des Schüttguts 20, d.h. zur maximalen Korngröße c des Schüttguts 20: Doppelter Abstand 15 c ≤ d und bevorzugt 10 c ≤ d.

Claims (9)

  1. Vorrichtung zum Temperieren von Schüttgut (20)
    - mit einem ein Gehäuse (5) aufweisenden Wärme-Austausch-Abschnitt (2),
    - mit in dem Gehäuse (5) in Schwerkraft-Richtung angeordneten Wärmetauscher-Rohren (7),
    - mit einer in das Gehäuse (5) einmündenden Zuführung (8) für ein Wärmeträger-Fluid,
    - mit einer aus dem Gehäuse (5) ausmündenden Abführung (9) für das Wärmeträger-Fluid,
    - mit einem am oberen Ende der Rohre (7) angeordneten Schüttgut-Einlauf zur Zuführung des Schüttguts (20) in die Rohre (7) und
    - mit einem am unteren Ende der Rohre (7) vorgesehenen Auslauf für das Schüttgut (20),
    - wobei in einem Einlauf-Rohrboden (14) Eintritts-Öffnungen (43) für die Wärmetauscher-Rohre (7) ausgebildet sind, die auf Teilkreisen (44, 45, 46) um eine Mittel-Längs-Achse (47) des Gehäuses (5) angeordnet sind,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Wärmetauscher-Rohre (7) an ihrem oberen Ende in dem Einlauf-Rohrboden (14) gehalten sind, der in die einzelnen Rohre (7) mündende, sich nach oben erweiternde Zulauf-Trichter (18) aufweist,
    für das Verhältnis von Außendurchmesser (D) der Wärmetauscher-Rohre (7) und Teilungsabstand (a) radial benachbarter Rohre (7) gilt: 1,10 D ≤ a ≤ 1,25 D
    und/oder
    für das Verhältnis von Außendurchmesser (D) der Wärmetauscher-Rohre (7) und Teilungsabstand (b) tangential benachbarter Rohre (7) gilt: 1,10 D ≤ b ≤ 1,25 D.
  2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
    dass dem oberen Ende der Wärmetauscher-Rohre (7) ein Puffer-Abschnitt (1) für das Schüttgut (20) vorgeordnet ist.
  3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
    dass dem unteren Ende der Wärmetauscher-Rohre (7) ein Austrags-Abschnitt (3) für das Schüttgut (20) nachgeordnet ist.
  4. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet,
    dass in den Austrags-Abschnitt (3) mindestens eine Druckgas-Zuführung einmündet.
  5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet,
    dass die Wärmetauscher-Rohre (7) mit in ihrer Längsrichtung verlaufenden Innen-Rippen (37, 37') versehen sind.
  6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet,
    dass am Wärme-Austausch-Abschnitt (2) mindestens ein Vibrator (21) angeordnet ist.
  7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
    dass sie mit Teil-Vakuum beaufschlagbar ist. 1
  8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet,
    dass gilt: 1,15 D ≤ a ≤ 1,20 D.
  9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet,
    dass gilt: 1,15 D ≤ b ≤ 1,20 D.
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