[go: up one dir, main page]

EP1499462A1 - Anpassung des wärmeüberganges bei stranggiesskokillen, insbesondere im giessspiegelbereich - Google Patents

Anpassung des wärmeüberganges bei stranggiesskokillen, insbesondere im giessspiegelbereich

Info

Publication number
EP1499462A1
EP1499462A1 EP03727263A EP03727263A EP1499462A1 EP 1499462 A1 EP1499462 A1 EP 1499462A1 EP 03727263 A EP03727263 A EP 03727263A EP 03727263 A EP03727263 A EP 03727263A EP 1499462 A1 EP1499462 A1 EP 1499462A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
cooling
mold
channels
mold according
contact surface
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
EP03727263A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Dirk Mangler
Markus Reifferscheid
Uwe Plociennik
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SMS Siemag AG
Original Assignee
SMS Demag AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE10253735A external-priority patent/DE10253735A1/de
Application filed by SMS Demag AG filed Critical SMS Demag AG
Publication of EP1499462A1 publication Critical patent/EP1499462A1/de
Ceased legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/055—Cooling the moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/059—Mould materials or platings

Definitions

  • the invention relates to a mold for the continuous casting of molten metals, in particular steel, with cooling channels such as cooling grooves, cooling slots or cooling bores in the mold side facing away from the contact surface with the melt.
  • a continuous casting mold in particular a CSP (Compact Strip Production) mold of conventional design in the form of a plate mold, for the continuous casting of ingots or slabs made of steel, is usually formed with side walls, each consisting of a supporting wall and one attached to it, with the metal melt in Conical inner plate exist. Coolant channels which are parallel to one another are preferably provided on the side of the inner plate facing the supporting wall and can be designed as slots which are open to the supporting wall.
  • CSP Cosmetic Strip Production
  • the heat transfer conditions above the mold height, especially in an area above and below the bath level are variable within limits. For example, the wall temperature of the mold above the bath level is lowered. However, if the heat transfer in the area and / or above the bath level is reduced, the temperature of the mold increases. This has the following advantages:
  • the mold which is warmer in the area of the bath level, means that casting powder is melted faster;
  • An assignable diagram of the temperature distribution of the melt in the mold corresponds to the curvature of a lying parabola with t ma ⁇ in the area of the increased heat flow density.
  • Document DE 38 40 448 C2 describes a continuous casting mold, in particular a plate mold, the side walls of which are each formed by a supporting wall and an inner plate attached to it and coming into contact with molten metal, and wherein coolant channels are provided on the side of the inner plate facing the supporting wall, which are designed as slots open to the supporting wall, the width of which is smaller and the depth of which is greater than the width of the ribs lying between the slots.
  • EP 0 551 311 B1 describes a liquid-cooled, width-adjustable plate mold for the continuous casting of steel strands in slab format, in particular for a thickness of less than 100 mm.
  • the broad side plates and narrow side plates are designed in the direction of their transverse extension in the sense of an increase in cross section for the strand, the narrow side plates are arranged essentially parallel to one another over the mold height and the broad side plates are concave at least in the area of the smallest slab width designed in such a way that in cross-section the apex height of the mold wall forming an arc compared to an inscribed rectangle on the pouring side of the mold is a maximum of 12 mm per 1000 mm slab width and the shape of the broad side plates at the strand exit end of the mold corresponds to the strand format to be produced.
  • the broad side plates are designed as a flat surface in the adjustment range of the narrow side plates and slot-like channels are arranged in the side facing away from the shaping side.
  • EP 0 968 779 A1 relates to the formation of a broad side of a slab mold, with a casting plate with an inner surface and an outer surface opposite this, the broad side having an upper and a lower partial region, and at least the upper partial region having a central region and two laterally has side areas arranged therefrom.
  • the document proposes that the inner surface of the pouring plate has grooves with undercuts to form cooling channels, and that the grooves are covered by filler pieces that are inserted into the undercuts.
  • U.S. Patent 5,207,266 relates to a water-cooled copper mold comprising a copper plate with a rear frame attached thereto to form cooling channels, wherein widths of main channels in the region of the mounting bolts are wider than those in other regions.
  • the mold includes the formation of larger channels between right-hand and left-hand channels in the region of the fastening bolts, excluding the bolt connections.
  • Branch channels are provided between the main channels and the enlarged channels, wherein at least branch channels and areas of the main channels have more water surface areas than the main and enlarged channels.
  • the contact plate of the mold which usually consists of a copper alloy, is in "direct contact” with the liquid and solidified metal.
  • the contact plate which is also referred to as a copper plate, is a wearing part and is attached to a carrier element, usually made of steel.
  • the recyclable support element is called a water box.
  • the mold itself acts as a crystallizer, i.e. H. So much energy is withdrawn from the liquid steel that it is brought in that a stable strand shell is created which can then be continuously pulled out of the mold.
  • a first strand shell is formed at the fill level in the mold on the so-called meniscus.
  • meniscus stands for the early development area of the strand shell, in which the contact surface of the mold, solid and molten pouring agent as well as liquid steel and strand shell meet. Casting powder and oils are used as pouring aids. These separate metal and copper from one another by lubrication and control the local heat transfer (Fig. 8).
  • the first strand shell volume element formed on the meniscus migrates with it
  • the cooling channels formed in the mold construction can be made completely within the copper plate or within the water box element. Mixed constructions are also known. In addition, variants are widespread in which filler pieces are arranged between the water tank and the copper plate in such a way that suitable cooling channels are created.
  • Cooling ducts with rectangular or circular cross sections are widely used for manufacturing reasons. Corner areas can be rounded. Suitable fillers also produce U, L and T shapes of any orientation with respect to the contact surface.
  • the typical arrangement of the cooling channels follows the casting direction individually or in groups, i. H. from top to bottom, and usually equidistant from the contact surface to the metal. The aim of the efforts is to achieve the most homogeneous possible cooling effect via the contact surface of the mold, which is often only possible to a limited extent in the area of fastening points. Often, differently designed cooling channels are combined side by side in cross-sectional area and / or geometric shape in order to further optimize the uniformity of the cooling effect across the casting width (FIG. 10).
  • the conventional design of the cooling ducts hitherto aims for a homogeneous cooling effect, whereby the actually existing, inhomogeneous thermal load distribution on the mold plate is not taken into account. Due to the necessary multi-dimensional consideration, two inhomogeneities in the thermal load distribution can be distinguished.
  • the local values in the area of the mold level can be higher by a factor of 1.5 to 3, whereas the values at the mold base can be lower by a factor of 0.3 to 0.6.
  • the location of the maximum is 20 to 70 mm below the actual mold level, depending on the system and process parameters.
  • the absolute values of the average heat flow densities depend on the one hand on casting powder, but in particular also on the casting speed. In the literature, mean heat flow densities of 1.0 MW / m 2 at 0.9 m / min, 2.0 MW / m 2 at 3.0 m / min and 3.0 MW / m 2 at 5.5 m / min are mentioned.
  • the expected local heat flow densities can at least be estimated from the factors mentioned.
  • the uneven distribution of the heat flow density in the casting direction means that the main thermal wear on the mold plate takes place almost without exception in the area of the casting surface. This manifests itself in striations, cracks, deformations and even flaking of any previously applied layers.
  • the load on the mold plate also varies in the width direction. Inhomogeneities usually result from the flow field of the liquid steel that forms in the mold.
  • the processes are closely linked to the geometrical design of the steel feed plunger, the contact surface geometry and other process variables. Stationary and transient processes on the mold level formation result in a mostly plant-specific inhomogeneous formation of the meniscus. Inhomogeneous meniscus formation is also associated with an inhomogeneous heat distribution, so that the main damage does not develop evenly over the mold width, but begins concentrated at certain points.
  • the invention is based on the object of adapting the heat transfer which is decisive for the cooling effect of the cooling channels by a special geometric configuration of the heat-transferring surface areas of a cooling channel or a group thereof to the local heat flow density of the contact surface of the mold in contact with the melt ,
  • the effective heat exchange surfaces on the channel base or on the side walls may be enlarged or reduced.
  • the surface area is substantially enlarged or almost doubled, which leads to a higher heat flow density with a considerably more intensive cooling effect at the same flow rate of the cooling medium, with the significant advantage that the temperatures of the mold be significantly reduced, so that in addition to the lower load on the mold If necessary, the water pressure for the cooling water can also be reduced.
  • the cooling channel surface is not artificially enlarged above the bath level, because in this area of the mold the heat transfer should rather be reduced in order to support the melting of the mold powder.
  • the heat transfer above the bath level is reduced by:
  • the measure that the heat dissipation of the heat-transferring surface areas of the cooling channels is carried out by adapting to the heat flow density distribution over the height of the mold has proven to be particularly expedient.
  • the temperature profiles along the mold height in the mold are made even more uniform and larger material tensions in the strand shell being created are avoided and their formation of cracks is prevented.
  • FIG. 1 shows a section of a mold wall, in an enlarged section, perpendicular to its course
  • FIG. 2 another section of the mold wall according to FIG. 1, also in section,
  • FIG. 3 cooling channel bores with grooves on their inner surfaces
  • FIGS. 4 and 5 comparative parts of heat exchange surfaces without and with an enlarged base surface
  • FIG. 6 shows the course of the heat flow density q over the height H of the mold below the bath level
  • FIG. 7 shows a diagram of the depth of the grooves R above the height of the mold with an associated profile of a temperature curve T, likewise below the bath level with T max above and below the meniscus area
  • FIG. 9 shows two diagrams for comparison, with the mean or global heat flow density or temperature
  • FIG. 11 further forms of training of heat exchanger plates
  • FIG. 12 shows a distribution of the over the mold height
  • FIG. 1 shows an enlarged section 10 of a side 2 of a mold wall facing away from the melt with a slot-like cooling groove 1 arranged therein.
  • This has a width B and a depth T.
  • the bottom region of the cooling groove 1 has a profile 3 with grooves - Forms, whereby its area compared to a flat design, eg. B. according to Figure 4, is approximately doubled.
  • the heat transfer of the heat-transferring surface areas of the cooling groove slots or bores can be carried out by varying the height of the mold to its heat flow density distribution, as is shown, for example, in FIG. 6.
  • the grooves 3 have a variable depth 4, for example between 1 and 4 mm, for the purpose of varying the intensity of the heat transfer, and are each formed with an opening angle between 30 ° and 60 °, as shown purely by way of example in FIG. 7 is.
  • the grooves 3 can be formed with an opening angle of up to approx. 60 ° and a height of up to approx. 4 mm at intervals "A" and resemble the profile of a thread.
  • other shapes such as corrugated, trapezoidal, tooth-shaped or the like, can be provided, which lead to an enlargement of the cooling surface.
  • FIG. 2 shows a section 10 of a mold wall, each comprising a piece of a support wall 5 with a piece of an inner plate 6, which are connected tightly to one another, in particular are screwed together.
  • the inner plate 6 is penetrated by cooling channels 7, which are designed as slots that are open against the supporting wall 5 and covered by the supporting wall 5.
  • the slots are provided on their bottoms with heat exchanger surfaces 3 penetrated by grooves, which result in an artificially increased heat flow density.
  • FIG. 3 shows any section 10 of a mold wall with cooling channel bores 8 arranged therein with inner walls 9 designed in the form of grooves or grooves 3.
  • FIGS. 4 and 5 show a smooth 11 and a configuration consisting of grooves 12 and the associated temperature values on the basis of indicated parts of coolant channels 7, 7 ', with the formation of heat exchanger plates 11 and 12 to be compared with one another.
  • FIG. 6 shows a heat flow density distribution according to the invention, adjusted over the height of the mold, with q ma ⁇ in a limited area below the bath level (bath).
  • the temperature curve T in FIG. 7 shows a temperature maximum T max within a range 13 to 17 of variable depth R of the heat-exchanging grooves with Rm ax between points 14 and 15.
  • the heat exchanger grooves (3) start at 13 at the level of the bath level.
  • the maximum groove depth (4) is reached at 14. This maximum groove depth goes up to 15 and is reduced again to the original level on the way over 16.
  • FIG. 8 shows in section a broad side wall of a mold, comprising a support plate 20 with a contact plate 18 fastened to it, a layer of pouring aid and indicated coolant channel 7, a strand shell 19 building up in the casting direction and an assignable heat flow.
  • FIG. 9 represents a supplement to FIGS. 6 and 7, with the course of the local heat flow density / temperature as shown in diagrams in comparison to the heat-transferring cooling channel surface as a function of the position of the meniscus.
  • Figures 10 and 11 show different design options in the design of cooling slots, and in particular of their bottom region.
  • FIG. 12 shows in the form of a table:

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Kokille zum Stranggiessen von schmelzflüssigen Metallen, insbesondere von Stahl, mit Kühlkanälen (1) wie Kühlnuten, Kühlschlitzen oder Kühlbohrungen in der von der Kontaktfläche mit der Schmelze abgewandten Kokillenseite (2). Der Wärmeübergang der Kokille wird dadurch verbessert, dass die geometrischen Ausgestaltungen der wärmeübertragenden Flächenbereiche eines Kühlkanals (1) oder einer Gruppe von Kühlkanälen in Form, Querschnittsfläche, Umfang, Grenzflächenbeschaffenheit, Orientierung zur Kontaktfläche, Anordnung und/oder Anordnungsdichte gegenüber der Kontaktfläche der lokalen Ausbildung von Wärmestromdichte und/oder Temperatur der Kontaktfläche (18) im Giessbetrieb, und insbesondere im Giessspiegelbereich (11), angepasst ist.

Description

ANPASSUNG DES WÄRMEÜBERGANGES BEI STRANGGIESS OKIL EN, INSBESONDERE IM GIESSSPIEGELBEREICH
Die Er indung betrifft eine Kokille zum Stranggießen von schmelzflüssigen Metallen, insbesondere von Stahl, mit Kühlkanälen wie Kühlnuten, Kühlschlitzen oder Kühlbohrungen in der von der Kontaktfläche mit der Schmelze abge- wandten Kokillenseite.
Eine Stranggießkokille, insbesondere eine CSP (Compact Strip Production)- Kokille üblicher Bauart in Form einer Plattenkokille, zum Stranggießen von Vorblöcken oder Brammen aus Stahl, ist zumeist mit Seitenwänden ausgebildet, die jeweils aus einer Stützwand und einer an dieser befestigten, mit der Metallschmelze in Koniakt gelangenden Innenplatte bestehen. Bevorzugt an der der Stützwand zugewandten Seite der Innenplatte sind zueinander parallele Kühlmittelkanäle vorgesehen, die als zur Stützwand offene Schlitze ausgebildet sein können.
Bei CSP - Kokillen aktueller Bauart sind die Wärmeübergangsverhältnisse über der Kokillenhöhe, insbesondere in einem Bereich über und unter dem Badspiegel, in Grenzen veränderlich. Beispielsweise wird die Wandtemperatur der Kokille oberhalb des Badspiegels abgesenkt. Wenn jedoch der Wärmeübergang im Bereich und/oder oberhalb des Badspiegels verringert wird, so steigt die Temperatur der Kokille. Dies hat folgende Vorteile:
Durch die im Bereich des Badspiegels wärmere Kokille wird Gießpulver schneller aufgeschmolzen;
Schnelleres Aufschmelzen des Gießpulvers erhöht die Schmierwirkung zwischen Strang und Kokille, mit dem Ergebnis einer besseren Strangoberfläche;
- Bessere Schmierung führt zu einer niedrigeren Kokillenoberfläche unterhalb des Badspiegels, dadurch ergeben sich verringerte thermische Spannungen und verringerte Tendenz zu Rissbildungen, infolgedessen höhere Standzeiten der Kokille;
Wärmere Bereiche der Kokille oberhalb des Badspiegels reduzieren die Druckspannungen in Bereichen unterhalb desselben. Dies vermindert ebenfalls die Rissbildung und führt zu höheren Standzeiten der Kokille.
Durch Messungen an Stranggießkokillen ist es bekannt, dass die Verteilung der Wärmestromdichten unterhalb des Badspiegels zwischen 20 und 80 mm ein Maximum aufweist, um ausgehend hiervon sowohl in Gießrichtung, als auch dazu entgegengesetzt nach Art einer Glockenkurve abzufallen. Dabei beträgt der Bereich der erhöhten Wärmestromdichte ca. 120 mm.
Ein zuordenbares Diagramm der Temperaturverteilung der Schmelze in der Kokille entspricht der Krümmung einer liegenden Parabel mit tmaχ im Bereich der erhöhten Wärmestromdichte.
Das Dokument DE 38 40 448 C2 beschreibt eine Stranggießkokille, insbesondere Plattenkokille, deren Seitenwände jeweils von einer Stützwand und einer an dieser befestigten, mit Metallschmelze in Kontakt gelangenden Innenplatte gebildet sind, und wobei an der der Stützwand zugewandten Seite der Innenplatte zueinanderliegende Kühlmittelkanäle vorgesehen sind, die als zur Stützwand offene Schlitze ausgebildet sind, deren Breite geringer, und deren Tiefe größer als die Breite der zwischen den Schlitzen liegenden Rippen ist.
Die EP 0 551 311 B1 beschreibt eine flüssigkeitsgekühlte, breitenverstellbare Plattenkokille zum Stranggießen von Strängen aus Stahl im Brammenformat, insbesondere für eine Dicke unter 100 mm. Bei dieser sind die Breitseitenplatten und Schmalseitenplatten in Richtung ihrer Quererstreckung im Sinn einer Querschnittsvergößerung für den Strang ausgebildet, die Schmalseitenplatten sind über die Kokillenhöhe im wesentlichen parallel zueinander angeordnet und die Breitseitenplatten mindestens im Bereich geringster Brammenbreite konkav ausgebildet, derart, dass im Querschnitt die Scheitelhöhe der einen Bogen bildenden Kokillenwand gegenüber einem eingeschriebenen Rechteck auf der Eingießseite der Kokille maximal 12 mm pro 1000 mm Brammenbreite beträgt und die Form der Breitseitenplatten am Strangaustrittsende der Kokille dem zu erzeugenden Strangformat entspricht. Die Breitseitenplatten sind im Verstellbe- reich der Schmalseitenplatten als ebene Fläche ausgebildet und es sind in der der formgebenden Seite abgewandten Seite schlitzartige Kanäle angeordnet.
Die EP 0 968 779 A1 betrifft die Ausbildung einer Breitseite einer Brammenkokille, mit einer Gießplatte mit einer Innenfläche und einer dieser gegenüberlie- genden Außenfläche, wobei die Breitseite einen oberen und einen unteren Teilbereich aufweist, und wobei zumindest der obere Teilbereich einen Mittelbereich und zwei seitlich davon angeordnete Seitenbereiche aufweist. In dem Dokument wird vorgeschlagen, dass die Innenfläche der Gießplatte zur Bildung von Kühlkanälen Nuten mit Hinterschneidungen aufweist, und dass die Nuten von Füllstücken formschlüssig abgedeckt sind, die in die Hinterschneidungen eingeführt sind.
Das U.S.- Patent 5,207,266 betrifft eine wassergekühlte Kupferkokille, umfassend eine Kupferplatte mit einem daran befestigten rückwärtigen Rahmen unter Ausbildung von Kühlkanälen, worin Weiten von Hauptkanälen in der Region der Befestigungsbolzen weiter als diejenigen in anderen Regionen sind. Die Kokille umfasst die Ausbildung größerer Kanäle zwischen rechtsseitigen und linksseitigen Kanälen in der Region der Befestigungsbolzen ausschließlich der Bolzen- verschraubungen. Verzweigungs-Kanäle zwischen den Hauptkanälen und den vergrößerten Kanälen sind vorgesehen, worin zumindest Zweigkanäle und - bereiche von den Hauptkanälen mehr Wasserflächenbereiche aufweisen, als die Haupt- und vergrößerten Kanäle.
Für eine rasche und sichere, insbesondere gleichmäßige Ausbildung einer riss- freien Strangschale ist eine intensive Kühlung bzw. Wärmeabfuhr aus dem Bereich unterhalb des Meniskus bis zur Auslassöffnung der Kokille von aus- schlaggebender Bedeutung. Hierfür sind bei bekannten Kokillen folgende Möglichkeiten gegeben:
Einstellen einer relativ hohen Kühlwassergeschwindigkeit, Absenken der Kühlwassertemperatur, - Vergrößerung der Wärmetauscherflächen in den Kühlkanälen durch Kühlrippen.
Vorgenannte Varianten werden bereits bei der Auslegung von Kokillen für Stanggießanlagen in der Praxis vielfach angewandt.
Die Kontaktplatte der Kokille, die in der Regel aus einer Kupferlegierung besteht steht im "direkten Kontakt" mit dem flüssigen und erstarrten Metall. Die auch als Kupferplatte bezeichnete Kontaktplatte ist ein Verschleißteil und wird auf einem Trägerelement, meist aus Stahl bestehend, befestigt. Das wiederverwertbare Trägerelement wird Wasserkasten genannt.
Die Kokille selbst wirkt als Kristallisator, d. h. dem eingebrachten flüssigen Stahl wird soviel Energie entzogen, dass eine tragfähige Strangschale entsteht, die dann kontinuierlich aus der Kokille herausgezogen werden kann. Dabei bildet sich eine erste Strangschale in Höhe des Füllstandes in der Kokille am sogenannten Meniskus. Der Begriff Meniskus steht für den frühen Entstehungsbereich der Strangschale in dem die Kontaktfläche der Kokille, festes und geschmolzenes Gjeßhilfsmittel sowie Flüssigstahl und Strangschale zusammentreffen. Als Gießhilfsmittel werden Gießpulver und Öle eingesetzt. Diese tren- nen Metall und Kupfer durch Schmierung voneinander und steuern den lokalen Wärmeübergang (Fig. 8).
Das am Meniskus gebildete erste Strangschalenvolumenelement wandert mit
Abzugsgeschwindigkeit durch die Kokille. Aufgrund des gegebenen Tempera- turgradienten zwischen Flüssigstahl und Kühlmedium stellt sich ein lokaler
Energiestrom in Richtung der Kühlkanäle ein. Sein Energieinhalt wird über die mit dem Kühlmittel, meist Wasser, durchströmten Kühlkanäle abgeführt. Die Strangschalendicke nimmt entsprechend zu.
Die in der Kokillenkonstruktion ausgebildeten Kühlkanäle können vollständig innerhalb der Kupferplatte oder auch innerhalb des Wasserkastenelements be- findlich ausgeführt sein. Auch Mischbauweisen sind bekannt. Zudem sind Varianten verbreitet, bei denen Füllstücke zwischen Wasserkasten und Kupferplatte derartig angeordnet sind, dass geeignete Kühlkanäle entstehen.
Aus fertigungstechnischen Gründen sind Kühlkanäle mit Rechteck- oder Kreis- querschnitten weit verbreitet. Eckenbereiche können mit Verrundungen ausgeführt sein. Durch geeignete Füllstücke werden aber auch U-, L- und T-Formen beliebiger Ausrichtung gegenüber der Kontaktfläche erzeugt. Die typische Anordnung der Kühlkanäle folgt einzeln oder gruppiert der Gießrichtung, d. h. von oben nach unten, und meist äquidistant zur Kontaktfläche zum Metall. Ziel der Bemühungen ist, über die Kontaktfläche der Kokille eine möglichst homogene Kühlwirkung zu erzielen, was im Bereich von Befestigungsstellen oft nur bedingt gelingt. Oft werden in Querschnittsfläche und/oder Geometrieform unterschiedlich gestaltete Kühlkanäle nebeneinander kombiniert, um die Gleichmäßigkeit der Kühlwirkung über der Gießbreite weiter zu optimieren (Fig. 10).
All diesen Bauformen gemeinsam ist die Eigenschaft, dass die Geometrie eines einzelnen Kühlschlitzes über seine Länge in Form und Querschnittsfläche unverändert bleibt. Diese Ausführung implementiert, dass die zur Kühlung nutzbare Kühlkanalfläche über die Kühlkanallänge unveränderlich bleibt. Über die Mengenbilanz entlang eines gedachten Stromfadens lässt sich weiterhin ableiten, dass die Strömungsgeschwindigkeit über die Kühlkananllänge konstant bleibt.
Diesbezüglich existiert lediglich eine Sonderausführung für Kühlkanalbohrungen in die von oben oder unten, zentrale Verdrängerstifte eingebracht werden können. Da die Länge des Verdrängerstiftes in der Regel kürzer ist als die Boh- rungslänge selbst, kommt es im Kühlkanal zu einer Querschnittsverengung, was zu einer Beschleunigung des Kühlmediums in diesem Übergangsbereich führt. Im verengten Querschnittsbereich fließt das Kühlmedium dann schneller, was die Kühlwirkung entsprechend verstärkt. Die für den Kühlkanal wirksame Kühlfläche bleibt von dieser Maßnahme allerdings unberührt.
Die bisher üblichen konstruktiven Auslegungen der Kühlkanäle zielen auf eine möglichst homogene Kühlwirkung, wobei die tatsächlich vorhandene, inhomogene thermische Belastungsverteilung auf der Kokillenplatte keine Berücksichtigung findet. Aufgrund der notwendigen mehrdimensionalen Betrachtung sind zwei Inhomogenitäten in der thermischen Lasterverteilung zu unterscheiden.
Inhomogenität parallel zur Gießrichtung Inhomogenität senkrecht zur Gießrichtung
In Gießrichtung kann der Wärmeübergang aus dem flüssigen Stahl in das Kühlmedium im Kühlkanal vereinfacht als eindimensionale Wärmeleitung durch mehrere Schichten betrachtet werden. In der Energiebilanzgleichung sind zu berücksichtigen:
1. Wärmeübergang aus dem Flüssigstahl in die gebildete Strangschale
2. Wärmeleitung durch die Stangschale
3. Wärmeleitung durch die Schmiermittelschicht
4. Wärmeleitung durch die Kupferplatte
5. Wärmeübergang in das Kühlmedium
Im stationären Fall sind Quellterme nicht zu berücksichtigen.
Im Term der Wärmeleitung durch die Strangschale liegt eine Ursache für die ungleichmäßige, thermische Lastverteilung über der Kokillenlänge, da im Gieß- spiegel überhaupt erst eine Strangschale entsteht und diese in Gießrichtung weiter wächst. Der Wärmeübergang behindert sich somit mit zunehmender Strangschalendicke selbst. Setzt man alle übrigen Parameter konstant, ist daher zu erwarten, dass der Wärmestrom am Gießspiegel seinen höchsten Wert aufweist und dann in Gießrichtung kontinuierlich abnimmt. Aus der Integration über die gesamte Kühlkanallänge kann ein mittlerer Wärmestrom abgeleitet werden. Aufgrund der Mehrdimensionalität der Wärmeleitung - oberhalb des Gießspiegels erfolgt kein Wärmeeintrag - wird sich der theoretisch scharfe Verlauf der Wärmestromdichte glätten und die Lage des Maximums in Gießrichtung verschieben (Figur 9).
Betriebsmessungen von lokalen Wärmestromdichten belegen, dass gegenüber dem mittleren Wärmestrom die lokalen Werte im Gießspiegelbereich um den Faktor 1 ,5 bis 3 höher, dagegen die Werte am Kokillenfuß um den Faktor 0.3 bis 0.6 niedriger liegen können. Die Lage des Maximums liegt je nach Anlage und Prozessparameter 20 bis 70 mm unterhalb der eigentlichen Gießspiegellage. Die absoluten Werte der mittleren Wärmestromdichten sind zum einen von Gießpulver, insbesondere aber auch von der Gießgeschwindigkeit abhängig. So werden in der Literatur mittlere Wärmestromdichten um 1.0 MW/m2 bei 0.9 m/min, 2.0 MW/m2 bei 3.0 m/min und 3.0 MW/m2 bei 5.5 m/min Gießgeschwindigkeiten genannt. Über die genannten Faktoren lassen sich die zu erwartenden lokalen Wärmestromdichten zumindestens abschätzen.
Die ungleichmäßige Verteilung der Wärmestromdichte in Gießrichtung führt dazu, dass der thermische Hauptverschleiß an der Kokillenplatte fast ausnahmslos im Gießspiegelbereich - stattfindet. Dieser äußert sich in Riefen, Rissen, Deformationen und sogar Abplatzungen von eventuell vorher aufgebrachten Schichten.
Auch in Breitenrichtung ist die Belastung der Kokillenplatte durchaus unterschiedlich. Inhomogenitäten resultieren meist aus dem sich in der Kokille ausbildendem Strömungsfeld des flüssigen Stahls. Die Vorgänge sind eng ver- knüpft mit der geometrischen Ausgestaltung des stahlzuführenden Tauchausgusses, der Kontaktflächengeometrie und anderen Prozessgrößen. Stationäre und instationäre Vorgänge am Gießspiegelausbildungen bewirken eine meist anlagenspezifisch inhomogene Ausbildung des Meniskus. Mit der inhomogenen Meniskusausbildung ist auch eine inhomogene Wärmeverteilung verbunden, sodass die Hauptschädigung sich nicht gleichmäßig über der Kokillenbreite ausbildet, sondern konzentriert an bestimmten Stellen einsetzt.
Ausgehend vom vorgenannten Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, den für die Kühlwirkung der Kühlkanäle massgebenden Wärmeübergang durch eine besondere geometrische Ausgestaltung der wärmeübertragenden Flächenbereiche eines Kühlkanals bzw. einer Gruppe derselben der lokalen Wärmestromdichte der mit der Schmelze in Berührung stehenden Kontaktfläche der Kokille anzupassen.
Die Lösung der Aufgabe wird mit der Erfindung entsprechend den Merkmalen von Anspruch 1 erreicht.
Weitere erfindungsgemäße Beeinflussungen des Wärmeüberganges und damit der Kühlwirkung des bzw. der Kühlkanäle sind entsprechend den Unteransprüchen vorgesehen. Dabei kann z. B. zur Beeinflussung der lokalen Kühlwirkung eines Kanals dessen Form, Querschnittsfläche, Umfang, Grenzflächenbe- schaffenheit, Orientierung und Anordnung relativ zur Kontaktfläche lokal variiert sein.
Weiterhin können z. B. die wirksamen Wärmeaustauschflächen am Kanalgrund bzw. an den Seitenwänden vergrößert oder verkleinert sein.
Beispielsweise werden durch Ausbildung von Riefen in den Grund- oder Seitenflächen der Kühlkanäle diese oberflächenmäßig wesentlich vergrößert bis nahezu verdoppelt, was zu einer höheren Wärmestromdichte mit erheblich intensiverer Kühlwirkung bei gleicher Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmedi- ums führt, mit dem bedeutenden Vorteil, dass die Temperaturen der Kokille erheblich gesenkt werden, sodass neben der geringeren Belastung des Kokillen- Werkstoffes ggf. auch die Wasserdrücke für das Kühlwasser gesenkt werden können.
Vergleichende Temperaturberechnungen haben hierbei beispielhaft folgende Werte ergeben: - glatte Oberfläche der Wärmetauscherfläche am Grunde von Kühlnuten (Grad
C):
507° Temperatur zum Strang 173° Temperatur zum Wasser
- vergrößerte Oberfläche gemäß der Erfindung
462° Temperatur zum Strang 131 ° Temperatur zum Wasser - -45° Differenz -42° Differenz.
Die Zahlen beweisen in aller Deutlichkeit die positive Wirkung der Maßnahme nach der Erfindung. Eine künstliche Vergrößerung der Kühlkanaloberflächen kann auch bei gebohrten CSP-Kokillen vorzugsweise im Meniskusbereich mit Hilfe eines Räum-Werkzeuges realisiert werden.
Andere Ausgestaltungen der Erfindung sind entsprechend weiteren Unteransprüchen vorgesehen. Dabei wird die künstliche Vergrößerung der Kühlkanaloberfläche nicht oberhalb des Badspiegels vorgenommen, weil in diesem Bereich der Kokille der Wärmeübergang eher reduziert werden soll, um das Aufschmelzen des Gießpulvers zu unterstützen.
Eine Verringerung des Wärmeübergangs oberhalb des Badspiegels wird erreicht durch:
Einsatz von Hülsen in Kühlbohrungen oberhalb des Badspiegels, Beschichten der Bohrungen oberhalb des Badspiegels, Einbringen von Einsätzen aus geringer wärmeleitendem Material oberhalb des Badspiegels. Gleichzeitig werden durch einen wärmeren Bereich der Kokille oberhalb des Badspiegels die Spannungen in der Kokille reduziert und so die Rissbildung des Stranges verringert unter gleichzeitiger Erhöhung der Verfügbarkeit der Kokille.
Hierbei hat sich als besonders zweckmäßig die Maßnahme erwiesen, dass die Wärmeabfuhr der wärmeübertragenden Flächenbereiche der Kühlkanäle durch eine über die Höhe der Kokille variierende Anpassung an deren Wärmestromdichteverteilung vorgenommen wird.
Hierdurch werden die Temperaturverläufe entlang der Kokillenhöhe in dersel- ben noch mehr vergleichmäßigt und größere Materialspannungen in der im Entstehen begriffenen Strangschale vermieden und deren Rissbildung verhindert.
Die Erfindung wird anschließend anhand von Ausführungsbeispielen näher er- läutert. Es zeigen:
Figur 1 einen Abschnitt einer Kokillenwand, in vergrößertem Schnitt, senkrecht zu ihrem Verlauf,
Figur 2 ein weiteres Teilstück der Kokillenwand gemäß Fig. 1 , ebenfalls im Schnitt,
Figur 3 Kühlkanalbohrungen mit Riefen an ihren Innenflächen,
Figur 4 und 5 vergleichende Teile von Wärmetauschflächen ohne und mit vergrößerter Bodenfläche,
Figur 6 den Verlauf der Wärmestromdichte q über der Höhe H der Ko- kille unterhalb des Badspiegels, Figur 7 ein Diagramm der Tiefe der Rillen R über der Höhe der Kokille mit zugeordnetem Verlauf einer Temperaturkurve T, ebenfalls unterhalb des Badspiegels mit Tmax oberhalb und unterhalb des Meniskusbereiches,
Figur 8 im Schnitt ein Stück einer Kokillenwand mit Kühlkanälen und zugeordnetem Wärmestrom,
Figur 9 zwei zum Vergleich nebeneinander dargestellte Diagramme mit der mittleren bzw. globalen Wärmestromdichte bzw. Tempera- tur,
Figur 10 Teile von Kühlmittelkanälen unter Ausbildung vergleichbarer
Wärmetauscherböden,
Figur 11 weitere Ausbildungsformen von Wärmeaustauscherböden,
Figur 12 zeigt eine über die Kokillenhöhe angepasste Verteilung der
Wärmestromdichteverteilung mit qmax unterhalb des Badspiegels.
Die Figur 1 zeigt vergrößert einen Abschnitt 10 einer der Schmelze abgewandten Seite 2 einer Kokillenwand mit einer darin angeordneten schlitzartigen Kühlnut 1. Diese besitzt eine Breite B und eine Tiefe T. Der Bodenbereich der Kühlnut 1 ist nach der Erfindung mit einem Riefen 3 aufweisenden Profil ausge- bildet, wodurch dessen Fläche gegenüber einer planen Ausführung, z. B. gemäß Figur 4, annähernd verdoppelt ist.
Dabei kann die Wärmeabfuhr der wärmeübertragenden Flächenbereiche der Kühlnuten -schlitze oder -bohrungen durch eine über die Höhe der Kokille va- riierende Anpassung an deren Wärmestromdichteverteilung vorgenommen werden, wie dies beispielsweise in der Figur 6 dargestellt ist. Zu diesem Zweck ist vorgesehen, dass die Riefen 3 zwecks Variation der Intensität des Wärmeüberganges eine variable Tiefe 4 beispielsweise zwischen 1 und 4 mm besitzen und mit je einem Öffnungswinkel zwischen 30° und 60° ausgebildet sind, wie dies rein beispielhaft in der Figur 7 gezeigt ist. Die Riefen 3 können mit einem Öffnungswinkel bis ca. 60° und einer Höhe bis ca. 4 mm in Abständen "A" ausgebildet sein und ähneln dem Profil eines Gewindes. Natürlich können auch andere Formen, wie wellenförmig, trapezförmig, zahnförmig oder dgl. gestaltete Riefen vorgesehen werden, die zur Vergrößerung der kühlenden Oberfläche führen.
Figur 2 zeigt einen Abschnitt 10 einer Kokillenwand, umfassend je ein Stück einer Stützwand 5 mit einem Stück einer Innenplatte 6, die miteinander dicht anliegend verbunden, insbesondere miteinander verschraubt sind. Die Innenplatte 6 ist von Kühlkanälen 7 durchsetzt, die als gegen die Stützwand 5 offene und von der Stützwand 5 abgedeckte Schlitze ausgebildet sind. Nach der Erfindung sind die Schlitze an ihren Böden mit von Riefen durchsetzten Wärmetauscherflächen 3 versehen, die eine künstlich erhöhte Wärmestromdichte zur Folge haben.
Figur 3 zeigt ein beliebiges Teilstück 10 einer Kokillenwand mit darin angeordneten Kühlkanalbohrungen 8 mit in Form von Rillen bzw. Riefen 3 ausgebildeten Innenwänden 9.
Die Figuren 4 und 5 zeigen anhand angedeuteter Teile von Kühlmittelkanälen 7, 7' unter Ausbildung miteinander zu vergleichender Wärmeaustauscherböden 11 bzw. 12 eine glatte 11 und eine aus Riefen 12 bestehende Konfiguration sowie die zugehörigen Temperaturwerte. Diese zeigen für die Ausführung mit Riefenboden 12 eine deutliche Absenkung der Temperaturen unter streng identischen Ermittlungsbedingungen der zu vergleichenden Prozess-Parameter. Figur 6 zeigt eine über die Höhe der Kokille erfindungsgemäß angepasste Wärmestromdichteverteilung mit qmaχ in einem begrenzten Bereich unterhalb des Badspiegels (Bad). Entsprechend zeigt die Temperaturkurve T in der Figur 7 ein Temperaturmaximum Tmax innerhalb eines Bereiches 13 bis 17 von variabler Tiefe R der wärmetauschenden Rillen mit Rmax zwischen Punkt 14 und 15. Die Wärmetauscherrillen (3) beginnen bei 13 in Höhe des Badspiegels. Bei 14 ist die maximale Rillentiefe (4) erreicht. Diese maximale Rillentiefe geht bis 15 und wird wieder auf dem Weg über 16 auf das ursprüngliche Niveau reduziert.
Figur 8 zeigt im Schnitt eine Breitseitenwand einer Kokille, umfassend eine Stützplatte 20 mit einer daran befestigen Kontaktplatte 18, einer Schicht Giesshilfsmittel und angedeutetem Kühlmittelkanal 7, einer in Giessrichtung sich aufbauender Strangschale 19 sowie einen zuordenbaren Wärmestrom.
Figur 9 stellt eine Ergänzung zu den Figuren 6 und 7 dar, mit in Diagrammen angegebenem Verlauf der lokalen Wärmestromdichte/Temperatur im Vergleich zur wärmeübertragenden Kühlkanalfläche in Abhängigkeit von der Position des Meniskus.
Die Figuren 10 bzw. 11 zeigen unterschiedliche Gestaltungsmöglichkeiten in der Ausführung von Kühlschlitzen, und insbesondere von deren Bodenregion.
Zugeordnet zu diesen Ausgestaltungen der Kühlkanäle zeigt die Figur 12 in Form einer tabellarischen Auflistung:
- die Kanalquerschittsflächen die wirksamen Kühlkanalwandflächen deren Abstand zur Kontaktfläche die sich daraus ergebende effektive Kühlwirkung,
wobei alle Werte Relativwerte sind und nur exemplarisch zu bewerten sind. Bezugszeichenliste
1. Kühlnuten
2. abgewandte Seite 3. Riefen
4. Tiefe
5. Stützwand
6. Innenplatte
7. Kühlmittelkanal 8. Kühlmittelbohrung
9. Wandteil
10. Abschnitt
11. Beginn der Wärmetauscherrillen in Höhe des Badspiegels
12. maximale Rillentiefe 13. Ende der maximalen Rillentiefe
14. Ende der Tiefenreduktion der Rillen
15. - 17. Konstante Rillentiefe erreicht
18. Kontaktplatte, Kontaktfläche
19. Strangschale 20. Stützplatte

Claims

Patentansprüche
1. Kokille zum Stranggießen von schmelzflüssigen Metallen, insbesondere von Stahl, mit Kühlkanälen (1) wie Kühlnuten, Kühlschlitzen oder Kühlboh- rungen in der von der Kontaktfläche mit der Schmelze abgewandten Kokillenseite (2), dadurch gekennzeichnet, dass die geometrischen Ausgestaltungen der wärmeübertragenden Flächenbereiche eines Kühlkanals (1) oder einer Gruppe von Kühlkanälen in Form, Querschnittsfläche, Umfang, Grenzflächenbeschaffenheit, Orientierung zur Kontaktfläche, Anordnung und/oder Anordnungsdichte gegenüber der Kontaktfläche der lokalen Ausbildung von Wärmestromdichte und/oder Temperatur der Kontaktfläche (18) im Gießbetrieb, und insbesondere im Gießspiegelbereich (11), angepasst ist.
2. Kokille nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass zur Beeinflussung der lokalen Kühlwirkung eines Kühlkanals (1) dessen Form, Querschnittsfläche, Umfang, Grenzflächenbeschaffenheit, Ori- entierung und Anordnung sowie Anordnungsdichte relativ zur Kontaktfläche lokal variiert ist.
3. Kokille nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die geometrischen Ausgestaltungen in wenigstens einem Kühlkanal
(1) oder einer Gruppe von Kühlkanälen einzeln oder in Kombination zur Anwendung gelangen.
4. Kokille nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die geometrischen Ausgestaltungen eines Kühlkanals (1) oder einer
Gruppe von Kanälen fließend oder sprungartig ineinander übergehend ausgeführt sind.
5. Kokille nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass entsprechend der Ausgestaltung der Kühlkanäle (1) im Bereich der maximalen Wärmestromdichte bzw. der maximalen Temperatur der Kontaktfläche (18) die Kühlwirkung der Kühlkanäle (1) maximiert wird.
6. Kokille nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass zur Beeinflussung der lokalen Kühlintensität eines Kühlkanals (1) dessen wirksame Wärmeaustauschflächen am Kanalgrund bzw. an den Seitenflächen angepasst vergrößert oder verkleinert sind.
7. Kokille nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dad urch geken nzeic hnet, dass zur Vergrößerungen der Wärmeaustauschflächen in den Kühlkanälen zusätzlich eingebrachte Nuten oder Riefen in ihrer Querschnittsge- staltung als Rechteck, Dreieck, Trapez, Teilkreis bzw. -ellipse oder beliebige Freiform ausgeführt sind und in Anzahl, Tiefe und Breite und in ihrer Lage parallel oder in sonstiger beliebiger Position dem Verlauf der Kühlkanäle angepasst sind.
8. Kokille nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Wärmeübertragungsflächen der Kühlkanäle (1) zur Beeinflussung der lokalen Kühlintensität hinsichtlich ihrer Grenzflächenbeschaffenheit verändert sind, z. B. durch Aufbringen definierter Wandrauheiten für er- höhten Wärmeübergang bzw. durch Aufbringen zusätzlicher Schichten für verringerten Wärmeübergang.
9. Kokille nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass zur Beeinflussung der lokalen Kühlintensität eines Kühlkanals (1) dessen isoperimetrische Querschnittsfläche durch Einbringen von zusätz- liehen Nuten in die Grund- oder Seitenflächen vergrößert, bzw. durch Einsetzen von Verdrängungskörpern verringert ist.
10. Kokille nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass zur Beeinflussung der lokalen Kühlintensität eines Kühlkanals (1) und zur Veränderung der zunächst bezüglich der Kontaktfläche gerade ausgerichteten Kühlmittelströmung zusätzliche Nuten in die Kühlkanal- Grund- und/oder -Seitenflächen bzw. zusätzliche Verdrängungskörper eingebracht sind und/oder eine veränderte Wandgestaltung der Kühlka- näle (1) vorgesehen ist.
11. Kokille nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass zur Beeinflussung der lokalen Kühlintensität die Kühlkanäle (1) lokal oder global bezüglich ihres Abstandes zur Kontaktfläche und/oder Anordnungsdichte, d. h. Anzahl der Kühlkanäle pro Längeneinheit der Kokillenbreite angeordnet sind.
EP03727263A 2002-04-27 2003-03-08 Anpassung des wärmeüberganges bei stranggiesskokillen, insbesondere im giessspiegelbereich Ceased EP1499462A1 (de)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10218956 2002-04-27
DE10218956 2002-04-27
DE10253735 2002-11-19
DE10253735A DE10253735A1 (de) 2002-04-27 2002-11-19 Intensivierung des Wärmeüberganges bei Stranggießkokillen
PCT/EP2003/002384 WO2003092931A1 (de) 2002-04-27 2003-03-08 Anpassung des wärmeüberganges bei stranggiesskokillen, insbesondere im giessspiegelbereich

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP1499462A1 true EP1499462A1 (de) 2005-01-26

Family

ID=29403559

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP03727263A Ceased EP1499462A1 (de) 2002-04-27 2003-03-08 Anpassung des wärmeüberganges bei stranggiesskokillen, insbesondere im giessspiegelbereich

Country Status (12)

Country Link
US (1) US20050115695A1 (de)
EP (1) EP1499462A1 (de)
JP (1) JP2005529750A (de)
CN (1) CN1318164C (de)
AU (1) AU2003233795A1 (de)
BR (1) BR0307901A (de)
CA (1) CA2483784A1 (de)
MX (1) MXPA04010647A (de)
PL (1) PL371553A1 (de)
RU (1) RU2310543C2 (de)
TW (1) TWI268821B (de)
WO (1) WO2003092931A1 (de)

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102005026329A1 (de) 2005-06-07 2006-12-14 Km Europa Metal Ag Flüssigkeitsgekühlte Kokille zum Stranggießen von Metallen
CN102112255B (zh) * 2008-08-06 2014-05-07 Sms西马格股份公司 用于液态金属、特别用于液态钢的连续铸造金属铸型
EP2292350A1 (de) * 2009-08-04 2011-03-09 Siemens VAI Metals Technologies S.r.l. Form für den Strangguss von langen oder flachen Produkten, Kühlmantel, der zur Zusammenwirkung mit einer solchen Form ausgelegt sind, und Einheit, die eine solche Form und einen solchen Kühlmantel umfasst
DE102010007812B4 (de) 2010-02-11 2017-04-20 Ksm Castings Group Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Kraftfahrzeug-Fahrwerksteilen
IT1403036B1 (it) * 2010-11-25 2013-09-27 Danieli Off Mecc Cristallizzatore per colata continua
CN102078947B (zh) * 2011-02-23 2012-12-19 中冶南方工程技术有限公司 用于连铸结晶器凝固传热过程热流密度的计算方法
JP6105296B2 (ja) * 2013-01-11 2017-03-29 株式会社神戸製鋼所 チタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法
AT515566A1 (de) * 2014-03-06 2015-10-15 Inteco Special Melting Technologies Gmbh Verfahren zur Kühlung von flüssigkeitsgekühlten Kokillen für metallurgische Prozesse
ITUB20154787A1 (it) * 2015-11-06 2017-05-06 Milorad Pavlicevic Cristallizzatore perfezionato e lingottiera adottante detto cristallizzatore
JP6394831B2 (ja) 2016-10-19 2018-09-26 Ｊｆｅスチール株式会社 連続鋳造用鋳型及び鋼の連続鋳造方法
DE102017206914A1 (de) 2017-04-25 2018-10-25 Sms Group Gmbh Stranggießkokille mit strömungsoptimierter Kühlung
EP3406368A1 (de) * 2017-05-23 2018-11-28 SMS Concast AG Kokille zum stranggiessen von metallischen produkten
RU2678556C1 (ru) * 2017-09-18 2019-01-29 Акционерное общество "Первоуральский новотрубный завод" (АО "ПНТЗ") Гильза кристаллизатора для непрерывной разливки сталей
CN109822065B (zh) * 2019-04-11 2024-03-22 安徽工业大学 一种连铸结晶器的宽面铜板及具有该铜板的连铸结晶器

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1082988A (en) * 1964-12-22 1967-09-13 British Iron Steel Research Moulds
US3595302A (en) * 1967-05-11 1971-07-27 Schloemann Ag Cooling structure for continuous-casting mold
SU904879A1 (ru) * 1980-04-22 1982-02-15 Институт черной металлургии Кристаллизатор дл установок непрерывной разливки стали
JPS5731449A (en) * 1980-07-31 1982-02-19 Kouka Kuroomu Kogyo Kk Mold for continuous casting of steel
US4493361A (en) * 1981-12-07 1985-01-15 Gus Sevastakis Continuous casting apparatus
CH685865A5 (de) * 1991-09-05 1995-10-31 Concast Standard Ag Kokille zum Stranggiessen von Stahl
US5207266A (en) * 1992-01-03 1993-05-04 Chuetsu Metal Works Co., Ltd. Water-cooled copper casting mold
DE4306943C2 (de) * 1993-03-05 1995-05-18 Vaw Ver Aluminium Werke Ag Anfahrkopf für eine Vertikal-Stranggießanlage
JP2950152B2 (ja) * 1994-06-28 1999-09-20 住友金属工業株式会社 スラブ用連続鋳造鋳型
DE19508169C5 (de) * 1995-03-08 2009-11-12 Kme Germany Ag & Co. Kg Kokille zum Stranggießen von Metallen
JPH09174200A (ja) * 1995-12-26 1997-07-08 Nippon Steel Corp 連続鋳造用鋳型
JPH11179492A (ja) * 1997-12-24 1999-07-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 連続鋳造用鋳型
JPH11207442A (ja) * 1998-01-21 1999-08-03 Sumitomo Heavy Ind Ltd 連続鋳造設備の鋳型およびそれを用いた鋳造方法
RU2141884C1 (ru) * 1998-02-02 1999-11-27 Открытое акционерное общество "Северсталь" Кристаллизатор
US20010017199A1 (en) * 1998-05-26 2001-08-30 Rama Bommaraju Continuous casting mold and processes for making and retrofitting
DE19852473C5 (de) * 1998-11-13 2005-10-06 Sms Demag Ag Kokillenplatte einer Stranggießanlage
HUP0301470A2 (en) * 2000-08-23 2003-08-28 Sms Demag Ag Chilled continuous casting mould for casting metal
DE10056910A1 (de) * 2000-11-16 2002-05-29 Sms Demag Ag Knüppel- und Blockkokille mit partiell geregelter Wärmeabfuhr über Kokillenumfang und Kokillenhöhe

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO03092931A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
WO2003092931A1 (de) 2003-11-13
RU2310543C2 (ru) 2007-11-20
BR0307901A (pt) 2004-12-21
CN1649685A (zh) 2005-08-03
RU2004134598A (ru) 2005-06-10
US20050115695A1 (en) 2005-06-02
MXPA04010647A (es) 2005-02-17
PL371553A1 (en) 2005-06-27
TW200400093A (en) 2004-01-01
JP2005529750A (ja) 2005-10-06
CA2483784A1 (en) 2003-11-13
TWI268821B (en) 2006-12-21
AU2003233795A1 (en) 2003-11-17
CN1318164C (zh) 2007-05-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1499462A1 (de) Anpassung des wärmeüberganges bei stranggiesskokillen, insbesondere im giessspiegelbereich
EP0615802B1 (de) Walzbarren-Stranggussanlage
DE60133466T2 (de) Metallischer einsatzkörper, verfahren zur herstellung desselben und metallisches gussteil
DE60000858T2 (de) Verfahren und vorrichtung zum stranggiessen mit hoher geschwindigkeit
AT412194B (de) Verbesserte kokille für eine stranggiessanlage sowie verfahren
DE2854144C2 (de) Vorrichtung zum Zuführen einer Schmelze zu einer horizontalen Stranggießkokille für Rundstränge
DE3044575C2 (de) Verfahren und Stranggießkokille zum kontinuierlichen horizontalen Stranggießen
DE2853867C2 (de) Verfahren zum Vermeiden von Rissen im Kantenbereich von in einer Stranggießkokille gegossenen Metallsträngen sowie Zusatzstoff und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
EP2483017B1 (de) Giessform
EP0158898B1 (de) Stranggiessvorrichtung und Verfahren zu deren Herstellung
DE10253735A1 (de) Intensivierung des Wärmeüberganges bei Stranggießkokillen
DE69029467T2 (de) Stranggussform und Stranggussverfahren
DE60114779T2 (de) Verbessertes tauchrohr für das stranggiessen
EP1792675B1 (de) Kokille zum Stranggiessen von Metall
CH685332A5 (de) Stranggiesskokille.
EP3083103B1 (de) Giesskokille zum vergiessen von stahlschmelze
EP1019208B1 (de) Kokillenrohr für eine stranggiesskokille zum stranggiessen von stählen, insbesondere peritektischen stählen
EP1025930A1 (de) Kokillenplatte einer Kokille mit trichterförmigem Eingiessbereich zum Stranggiessen von Metall
DE69703793T2 (de) Stranggussverfahren von metallen und kokille zur durchführung dieses verfahrens
DE4006842A1 (de) Bandgiessanlage mit oszillierender durchlaufkokille
DE19801728C1 (de) Stranggießkokille
EP3461570B1 (de) Stranggiesskokille
EP0968778A1 (de) Vorrichtung und Verfahren zum Stranggiessen von Werkstücken mit innerem Hohlraum
DE102023115151B3 (de) Kokillenkörper
EP1855824B1 (de) Verfahren zum herstellen einer stranggiesskokille und stranggiesskokille

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20040728

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK

17Q First examination report despatched

Effective date: 20041227

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: PLOCIENNIK, UWE

Inventor name: REIFFERSCHEID, MARKUS

Inventor name: MANGLER, DIRK

17Q First examination report despatched

Effective date: 20041227

APBK Appeal reference recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREFNE

APBN Date of receipt of notice of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA2E

APBR Date of receipt of statement of grounds of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA3E

APAF Appeal reference modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNE

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: SMS SIEMAG AG

APBT Appeal procedure closed

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA9E

APAM Information on closure of appeal procedure modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCNOA9E

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN REFUSED

18R Application refused

Effective date: 20101113