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EP1247049B1 - Chauffe-eau electrique a forte isolation thermique - Google Patents

Chauffe-eau electrique a forte isolation thermique Download PDF

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Publication number
EP1247049B1
EP1247049B1 EP01903926A EP01903926A EP1247049B1 EP 1247049 B1 EP1247049 B1 EP 1247049B1 EP 01903926 A EP01903926 A EP 01903926A EP 01903926 A EP01903926 A EP 01903926A EP 1247049 B1 EP1247049 B1 EP 1247049B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
water heater
tank
panels
exterior covering
disposed
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP01903926A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1247049A2 (fr
Inventor
Charles Toulemonde
Denis Clodic
Assad Zoughaig
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Electricite de France SA
Original Assignee
Electricite de France SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Electricite de France SA filed Critical Electricite de France SA
Publication of EP1247049A2 publication Critical patent/EP1247049A2/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1247049B1 publication Critical patent/EP1247049B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24H—FLUID HEATERS, e.g. WATER OR AIR HEATERS, HAVING HEAT-GENERATING MEANS, e.g. HEAT PUMPS, IN GENERAL
    • F24H1/00—Water heaters, e.g. boilers, continuous-flow heaters or water-storage heaters
    • F24H1/18—Water-storage heaters
    • F24H1/181—Construction of the tank
    • F24H1/182—Insulation

Definitions

  • the present invention relates to electric water heaters and relates more particularly to improving the thermal insulation of electric water heaters.
  • the water heaters generally comprise a tank and a heater for the water in the tank.
  • the tank is placed in an outer shell between the inner wall of which and the outer wall of the tank is disposed a thermal insulating material such as polyurethane whose thermal conductivity is of the order of 0.023 W / mK for polyurethane foams rigid currently marketed, using gases such as cyclopentane or mixtures of cyclopentane and n-pentane as blowing agent.
  • a thermal insulating material such as polyurethane whose thermal conductivity is of the order of 0.023 W / mK for polyurethane foams rigid currently marketed, using gases such as cyclopentane or mixtures of cyclopentane and n-pentane as blowing agent.
  • CFC-11 which was the expansion agent for rigid polyurethane foams, made it possible to obtain a thermal conductivity of the order of 0.017 W / m ⁇ K.
  • the new polyurethane foams have a much lower insulation content (around 30%) compared to rigid polyurethane
  • Conventional water heaters are cylindrical in shape.
  • Water heaters with a square section envelope are also known, and they allow an energy saving compared to cylindrical water heater shells.
  • a water heater according to the preamble of claim 1 is known from DE-A-44 18 108.
  • the invention aims to remedy the degradation of the thermal conductivity of polyurethane due to the change of expansion gas by creating a water heater whose thermal insulation is improved compared to conventional insulation.
  • the electric water heater shown in Figure 1 comprises a tank 1 for containing the water to be heated.
  • a heating device 2 in the form of an electrical resistance supplied from the mains by means of a regulating device 3 connected to a sensor 4 of the temperature prevailing in the lower part of the tank 1.
  • the power supply regulating device of the electrical resistance is associated with a temperature sensor 4 with very low reaction inertia.
  • the tank 1 is surrounded by an outer envelope 5 of square section.
  • the upper part of the tank 1 is also separated from the top of the outer casing 5 by a panel of vacuum insulating material 7.
  • a vacuum insulating panel is made of a cellular material disposed in a sealed envelope. Before closing the envelope, the cellular material is subjected to a vacuum to evacuate in said cellular material.
  • the materials usually used in vacuum insulation panels allow the panels to have a thermal conductivity which varies between 0.005 and 0, 0010 W / mK for internal panel pressures between 10 and 100 Pa abs.
  • the side panels 6 of vacuum insulating material extend over at least the upper half of the height of the tank 1 so that the lower part of the tank is not isolated by the aforementioned panels 6.
  • the panels 6 arranged along the side walls of the envelope 5 are separated by intervals 8 located at the corners of the envelope 5 and in which shims 9 are arranged. polyurethane positioning of the tank 1 in the casing 5.
  • a polyurethane foaming operation is carried out in order to fill the voids formed between the tank 1, the panels 6 and 7 and the casing 5 with foam.
  • the polyurethane foam stiffens the assembly and fills the void due to the cylindrical shape of the vessel 1.
  • the square envelope allows the use of insulating panels such as panels 6 of greater width.
  • the width of the panels of vacuum insulating material is calculated to allow free passage for the polyurethane foam during foaming.
  • a water heater constructed in the manner previously described has a number of advantages.
  • the insulation is asymmetrical between the top and bottom, because in use the bottom of the water heater contains mostly cold water.
  • the insulation is economical in vacuum insulation panels to limit the extra cost.
  • a square geometry with rounded corners is adapted to generate an energetic gain as such and allows easy integration of vacuum insulation panels that are not very deformable.
  • An electronic control with low reaction inertia makes it possible to reduce the inertia of the reaction of the heating device with the information given by the temperature sensor 4.
  • the tank is centered inside the casing 5 by means of shims 9 cut in polyurethane and arranged in the corners of the casing.
  • the panels of vacuum insulating material are fixed tangentially to the tank using double-sided adhesive material.
  • the polyurethane foam is injected into the interstices left free between the tank 1, the panels 6.7 and the envelope 5.
  • the water-heater losses according to the invention achieved will be compared with panels of vacuum-insulated material of equivalent conductivity of 13 mW / mK and 10 mW / mK to that of a classic square water heater without considering the aging of the foam and that of a reference water heater of 200 I.
  • Ch - mod software is used which has already been validated for several thermal scenarios.
  • the distribution of losses per wall can be calculated using the global exchange coefficients.
  • Table 2 summarizes the results for the four water heaters mentioned above. ⁇ u> TABLE 2 ⁇ / u> Total losses in (W) Losses from top to (W) Losses on the ferrule in (W) Lower losses in (W) Reference water heater 71 11 53 7 "Square” water heater 44 3 34 7 "Square” water heater in VIPs (13mW / mK) 38 1.35 29.65 7 "Square” water heater with VIPs (10mW / mK) 36 1.2 27.8 7
  • Another approach to compare the four options is to use an identical end state and to vary the set temperature to obtain the same final temperature.
  • Table 3 summarizes the results obtained for the four aforementioned water heaters with the same setpoint, the setpoint being the same as for the static rate of leakage (61/67 ° C) and the ambient temperature being equal to 20 ° C.
  • ⁇ u> TABLE 3 ⁇ / u> Absorbed energy (kWh / 24h) Useful energy (kWh / 24h) Lost energy (kWh / 24h) Tfinal hot volume (° C) Tfinal cold volume (° C) Reference water heater, thermomechanical control 11 8, 66 2.4 68.5 65.11 Reference water heater, electronic control 9.5 8.15 1.35 64.5 61.5 "Square" water heater 9.2 8.2 1 65.7 62 "Square" water heater with VIPs (13mW / mK) 9.1 8.2 0.9 66 62 "Square” water heater with VIPs (10mW / mK) 9.08 8.2 0.88 66.16 62
  • the variation of the set point for each thermal option makes it possible to obtain the same final temperature of the hot volume for the four water heaters.
  • Table 4 illustrates the results of these simulations and indicates the performance at constant final temperature withdrawal.
  • ⁇ u> TABLE 4 ⁇ / u> Absorbed energy (kWh / 24h) Useful energy (kWh / 24h) Lost energy (kWh.24h) Tfinal hot volume (° C) T high (° C) Reference water heater, electronic control 10 8.33 1.73 66 68.5 "Square” water heater 9.3 8.22 1,068 66 67, 3 "Square” water heater with VIPs (13mW / mK) 9.1 8.2 0.9 66 67 "Square” water heater with VIPs (10mW / mK) 9.02 8.2 0.84 66 66.84
  • the losses are equal to the losses in static regime of loss since the initial temperature and the final temperature are identical.
  • the water heater according to the invention allows a considerable gain in energy.
  • a total cost analysis made it possible to verify that the water heater according to the invention allows significant energy savings and that its manufacturing cost associated with its cost of use is lower than those of conventional water heaters.
  • the temperature sensor of the thermomechanical system although measuring highly variable temperatures during racking as indicated by the dashed lines, generates a delay which results in an average temperature rise at the top of the heater. water from 67 to 72 ° C. These 5 additional degrees are useless and lead to overconsumption of energy of the order of 30 to 40%.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
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  • Heat-Pump Type And Storage Water Heaters (AREA)
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Description

  • La présente invention est relative aux chauffe-eau électriques et se rapporte plus particulièrement à l'amélioration de l'isolation thermique des chauffe-eau électriques.
  • Les chauffe-eau comprennent généralement une cuve et un dispositif de chauffage de l'eau se trouvant dans la cuve.
  • La cuve est placée dans une enveloppe extérieure entre la paroi intérieure de laquelle et la paroi extérieure de la cuve est disposé un matériau isolant thermique tel que du polyuréthanne dont la conductivité thermique est de l'ordre de 0,023 W/m.K pour les mousses de polyuréthanne rigide commercialisées actuellement, utilisant des gaz comme le cyclopentane ou des mélanges de cyclopentane et de n-pentane comme agent d'expansion. Avant l'application du protocole de Montréal, le CFC-11 qui était l'agent d'expansion des mousses de polyurétanne rigide permettait d'obtenir une conductivité thermique de l'ordre de 0,017 W/m.K. Les nouvelles mousses de polyuréthanne ont une quantité d'isolation bien inférieure (de l'ordre de 30%) comparativement aux mousses de polyuréthanne rigide utilisant les CFC qui sont désormais interdits.
  • Les chauffe-eau classiques sont de forme cylindrique.
  • On connaît également les chauffe-eau à enveloppe de section carrée et permettant un gain énergétique par rapport aux enveloppes de chauffe-eau cylindriques. Un chauffe-eau conforme au préambule de la revendication 1 est connu de DE-A-44 18 108.
  • L'invention vise à remédier à la dégradation de la conductivité thermique du polyuréthanne due au changement dés gaz d'expansion en créant un chauffe-eau dont l'isolation thermique est améliorée par rapport à l'isolation classique.
  • Elle a donc pour objet un chauffe-eau électrique conforme à la revendication 1. D'autres modes d'exécution de l'invention apparaissent dans les revendications dépendantes.
  • L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels :
    • la Fig.1 est une vue en élévation et en coupe d'un chauffe-eau suivant l'invention ;
    • la Fig.2 est une vue en coupe transversale du chauffe-eau de la figure 1 ;
    • la Fig.3 est un graphique représentant un essai de la régulation thermomécanique d'un chauffe-eau ; et
    • la Fig.4 est un graphique représentant un essai de la régulation électronique à faible inertie thermique suivant l'invention.
  • Le chauffe-eau électrique représenté à la figure 1 comporte une cuve 1 destinée à contenir l'eau à chauffer.
  • Dans cette cuve est logé un dispositif de chauffage 2 sous la forme d'une résistance électrique alimentée à partir du secteur par l'intermédiaire d'un dispositif de régulation 3 connecté à un capteur 4 de la température régnant dans la partie inférieure de la cuve 1.
  • De façon avantageuse, le dispositif de régulation d'alimentation de la résistance électrique est associé à un capteur de température 4 à très faible inertie de réaction.
  • La cuve 1 est entourée par une enveloppe extérieure 5 de section carrée.
  • Entre la cuve et l'enveloppe sont disposés le long des parois planes de l'enveloppe, des panneaux par exemple rectangulaires 6 de matériau isolant sous vide.
  • La partie supérieure de la cuve 1 est également séparée du dessus de l'enveloppe extérieure 5 par un panneau de matériau isolant sous vide 7.
  • Un panneau d'isolant sous vide est réalisé en un matériau cellulaire disposé dans une enveloppe étanche. Avant de refermer l'enveloppe, on soumet le matériau cellulaire à une dépression permettent de faire le vide dans ledit matériau cellulaire.
  • Les matériaux usuellement utilisés dans les panneaux d'isolation sous vide (fibre de verre, perlite, poudre de silice, polystyrène, polyuréthanne à cellule ouverte ...) permettent aux panneaux de disposer d'une conductivité thermique qui varie entre 0,005 et 0,0010 W/m.K pour des pressions internes au panneau se situant entre 10 et 100 Pa abs.
  • Les panneaux latéraux 6 de matériau isolant sous vide s'étendent sur au moins la moitié supérieure de la hauteur de la cuve 1 de sorte que la partie inférieure de la cuve n'est pas isolée par les panneaux 6 précités.
  • Ainsi qu'on le voit mieux à la figure 2, les panneaux 6 disposés le long des parois latérales de l'enveloppe 5 sont séparés par des intervalles 8 situés au niveau des angles de l'enveloppe 5 et dans lesquels sont disposées des cales 9 en polyuréthanne de positionnement de la cuve 1 dans l'enveloppe 5.
  • Une fois les cales 9 mises en place, on procède à une opération de moussage de polyuréthanne afin de remplir de mousse les vides ménagés entre la cuve 1, les panneaux 6 et 7 et l'enveloppe 5.
  • La mousse de polyuréthanne rigidifie l'ensemble et remplit le vide dû à la forme cylindrique de la cuve 1.
  • L'enveloppe carrée permet l'utilisation de panneaux isolants tels que les panneaux 6 de plus grande largeur.
  • La largeur des panneaux de matériau isolant sous vide est calculée pour laisser libre le passage pour la mousse de polyuréthanne pendant le moussage.
  • Certains espaces entre les panneaux tels que les intervalles 8 d'angles n'engendrent pas de perte puisque l'isolation de polyuréthanne est épaisse dans les régions des angles de l'enveloppe 5.
  • Un chauffe-eau réalisé de la manière décrite précédemment présente un certain nombre d'avantages.
  • L'isolation est dissymétrique entre le haut et le bas, car en régime d'utilisation la partie basse du chauffe-eau ne contient la plupart du temps que de l'eau froide.
  • L'isolation est économique en panneaux d'isolant sous vide pour limiter le surcoût.
  • Une géométrie carrée avec des arrondis aux coins est adaptée jusqu'à générer un gain énergétique en tant que tel et permet une intégration aisée des panneaux d'isolants sous vide qui sont peu déformables.
  • Une régulation électronique à faible inertie de réaction permet de réduire l'inertie de la réaction du dispositif de chauffage aux informations données par le capteur de température 4.
  • A titre d'exemple, on donne ci-après les dimensions des panneaux de matériau isolant sous vide.
    • Panneaux latéraux 6 : 20 mm x 1000 mm x 400 mm.
    • Panneau du dessus 7 : 20 mm x 450 mm x 450 mm.
    • Dimension de l'enveloppe 5 : 525 mm x 525 mm.
  • Dans l'exemple décrit précédemment, la cuve est centrée à l'intérieur de l'enveloppe 5 à l'aide des cales 9 taillées dans du polyuréthanne et disposées dans les coins de l'enveloppe.
  • Les panneaux en matériau isolant sous vide sont fixés tangentiellement à la cuve à l'aide de matériau autocollant double face.
  • Ensuite, la mousse de polyuréthanne est injectée dans les interstices laissés libres entre la cuve 1, les panneaux 6,7 et l'enveloppe 5.
  • Afin d'évaluer les performances du chauffe-eau suivant l'invention, on va comparer les déperditions de chauffe-eau suivant l'invention réalisé avec des panneaux de matériau à isolation sous vide de conductivité équivalente de 13 mW/m.K et 10 mW/m.K à celle d'un chauffe-eau carré classique sans considérer le vieillissement de la mousse ainsi qu'à celle d'un chauffe-eau de référence de 200 I.
  • A cet effet, on utilise un logiciel tel que par exemple le logiciel Ch - mod qui a déjà été validé pour plusieurs scénarios thermiques.
  • Les paramètres considérés pour les différentes simulations sont :
    • la puissance de la résistance (2000 W)
    • les consignes haute et basse du thermostat respectivement de 61 °C et 67°C, la sonde du thermostat située au bas du chauffe-eau et la température ambiante égale à 20°C.
  • Les performances calculées sont synthétisées dans le tableau 1 de performances comparées en régime de déperdition pure. TABLEAU 1
    Déperditions en kWh/24h Gain énergétique
    Chauffe-eau de référence 1,7 0,0%
    Chauffe-eau « carré » 1,06 37%
    Chauffe-eau « carré » avec VIPs(13mW/m.K) 0,91 46%
    Chauffe-eau « carré » avec VIPs(10mW/m.K) 0,86 49%
  • Le calcul montre qu'avant même de considérer le vieillissement du polyuréthanne, un gain supplémentaire non négligeable est obtenu avec le concept de chauffe-eau suivant l'invention.
  • La répartition des déperditions par paroi peut être calculée en utilisant les coefficients d'échanges globaux.
  • Le tableau 2 regroupe les résultats pour les quatre chauffe-eau précités. TABLEAU 2
    Pertes totales en (W) Pertes du haut en (W) Pertes sur la virole en (W) Pertes du bas en (W)
    Chauffe-eau de référence 71 11 53 7
    Chauffe-eau « carré » 44 3 34 7
    Chauffe-eau « carré » en VIPs (13mW/m.K) 38 1,35 29,65 7
    Chauffe-eau « carré » avec VIPs(10mW/m.K) 36 1,2 27,8 7
  • Le pont thermique observé sur le haut du chauffe-eau représente une partie non négligeable des pertes totales.
  • En éliminant ce pont thermique et en isolant le haut avec une épaisseur minimale égale à l'isolation latérale de la cuve, on gagne 8 W.
  • La simulation en régime de déperdition stationnaire a montré que le chauffe-eau suivant l'invention permet un gain énergétique considérable.
  • L'évaluation du chauffe-eau suivant l'invention en scénario réaliste de soutirage permet de mettre en évidence les gains associés aux moyens de régulation électronique 3.
  • Les déperditions des quatre chauffe-eau précités n'étant pas identiques, pour une même température de consigne, la température finale sur 24 heures ne sera pas la même. Donc l'interprétation du calcul des pertes n'est rigoureuse que si la température finale est identique pour tous les chauffe-eau.
  • Une autre approche pour comparer les quatre options est de se baser sur un état final identique et de faire varier la température de consigne pour obtenir cette même température finale.
  • Le tableau 3 résume des résultats obtenus pour les quatre chauffe-eau précités à consigne identique, la consigne étant la même que pour le régime statique de déperdition (61/67°C) et la température ambiante étant égale à 20°C. TABLEAU 3
    Energie absorbée (kWh/24h) Energie utile (kWh/24h) Energie perdue (kWh/24h) Tfinale volume chaud (°C) Tfinale volume froid (°C)
    Chauffe-eau de référence, contrôle thermomécanique 11 8, 66 2,4 68,5 65,11
    Chauffe-eau de référence, contrôle électronique 9,5 8,15 1,35 64,5 61,5
    Chauffe-eau « carré » 9,2 8,2 1 65,7 62
    Chauffe-eau « carré » avec VIPs (13mW/m.K) 9,1 8,2 0,9 66 62
    Chauffe-eau « carré » avec VIPs (10mW/m.K) 9,08 8,2 0,88 66,16 62
  • La variation de la consigne pour chaque option thermique permet d'obtenir une même température finale du volume chaud pour les quatre chauffe-eau.
  • Le tableau 4 illustre les résultats de ces simulations et indique les performances en soutirage à température finale constante. TABLEAU 4
    Energie absorbée (kWh/24h) Energie utile (kWh/24h) Energie perdue (kWh.24h) Tfinale volume chaud (°C) Tconsigne haut (°C)
    Chauffe-eau de référence, contrôle électronique 10 8,33 1,73 66 68,5
    Chauffe-eau « carré » 9,3 8,22 1,068 66 67 ,3
    Chauffe-eau « carré » avec VIPs(13mW/m.K) 9,1 8,2 0,9 66 67
    Chauffe-eau « carré » avec VIPs(10mW/m.K) 9,02 8,2 0,84 66 66,84
  • On notera que dans ce cas, les pertes sont égales aux pertes en régime statique de déperdition puisque la température initiale et la température finale sont identiques.
  • Du point de vue technique, le chauffe-eau suivant l'invention permet un gain considérable d'énergie.
  • Une analyse en coût total a permis de vérifier que le chauffe-eau suivant l'invention permet des gains énergétiques non négligeables et que son coût de fabrication associé à son coût d'utilisation est inférieur à ceux des chauffe-eau classiques.
  • Ainsi qu'on peut le voir en comparant les graphiques expérimentaux des figures 3 et 4, sur lesquels les courbes en trait plein représentent la température en haut du chauffe-eau et les courbes en pointillés, la température en bas du chauffe-eau, la régulation sans délai du cycle marche/arrêt de la résistance électrique 2 du chauffe-eau permet d'éviter la montée en température inutile de l'eau chaude stockée en haut du chauffe-eau pendant et après les cycles de soutirage.
  • Comme l'indique la figure 3, la sonde de température du système thermomécanique, bien que mesurant des températures fortement variables lors des soutirages comme l'indiquent les courbes en pointillés, génère un retard qui entraîne une élévation de température moyenne en haut du chauffe-eau de 67 à 72°C. Ces 5 degrés supplémentaires sont inutiles et entraînent une surconsommation d'énergie de l'ordre de 30 à 40%.
  • Au contraire, comme l'indique la figure 4, lorsque la régulation est sans délai, il est possible de maintenir une température moyenne de 65°C ± 2°C. Ce phénomène de surchauffe inutile de l'eau en haut du ballon est d'autant plus marqué que l'isolation est efficace. La régulation sans délai ou à faible inertie de réaction est donc d'autant plus nécessaire que l'isolation est réalisée avec des panneaux d'isolation sous vide particulièrement isolants.

Claims (5)

  1. Chauffe-eau électrique comprenant une cuve (1) et un dispositif (2) de chauffage de l'eau située dans la cuve, celle-ci étant disposée dans une enveloppe extérieure (5) avec interposition d'un matériau isolant thermique, l'enveloppe extérieure (5) étant de section générale carrée, le matériau isolant thermique comportant des panneaux (6,7) d'isolant sous vide disposés le long des parois planes de l'enveloppe extérieure (5), un matériau en mousse isolante (10) étant disposé dans les.vides ménagés entre la cuve (1), les panneaux d'isolant sous vide et l'enveloppe extérieure (5), caractérisé en ce que les panneaux (6,7) d'isolant sous vide sont disposés sur au moins la moitié supérieure, de la hauteur de la cuve (1) de sorte que la partie inférieure de la cuve n'est pas isolée par ces panneaux.
  2. Chauffe-eau suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le dispositif de chauffage comporte des moyens de régulation (3,4) apte à maintenir une température moyenne de 65°C +/- 2°C.
  3. Chauffe-eau suivant l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le matériau en mousse (10) est du polyuréthanne.
  4. Chauffe-eau suivant l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la cuve (1) est centrée dans l'enveloppe extérieure (5) par des cales (9) disposées dans les angles de l'enveloppe extérieure (5) et en ce que le matériau en mousse (10) remplit les interstices (8) entre les cales (g).
  5. Chauffe-eau suivant la revendication 2, caractérisé en ce que les moyens de régulation (3,4) du dispositif de chauffage sont de moyens de régulation sans délai électroniques.
EP01903926A 2000-01-12 2001-01-11 Chauffe-eau electrique a forte isolation thermique Expired - Lifetime EP1247049B1 (fr)

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Publication Number Publication Date
EP1247049A2 EP1247049A2 (fr) 2002-10-09
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EP01903926A Expired - Lifetime EP1247049B1 (fr) 2000-01-12 2001-01-11 Chauffe-eau electrique a forte isolation thermique

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EP (1) EP1247049B1 (fr)
AU (1) AU2001231882A1 (fr)
DE (1) DE60119887D1 (fr)
FR (1) FR2803652B1 (fr)
WO (1) WO2001051860A2 (fr)

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