[go: up one dir, main page]

EP1160342B1 - Procédé de mise en sécurisation d'une enceinte de traitement thermique fonctionnant sous atmosphère contrôlée - Google Patents

Procédé de mise en sécurisation d'une enceinte de traitement thermique fonctionnant sous atmosphère contrôlée Download PDF

Info

Publication number
EP1160342B1
EP1160342B1 EP01400953A EP01400953A EP1160342B1 EP 1160342 B1 EP1160342 B1 EP 1160342B1 EP 01400953 A EP01400953 A EP 01400953A EP 01400953 A EP01400953 A EP 01400953A EP 1160342 B1 EP1160342 B1 EP 1160342B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
atmosphere
chamber
installation
rapid cooling
zone
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP01400953A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1160342A1 (fr
Inventor
François Mignard
Runmeng Song
Stéphane Mehrain
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fives Stein SA
Original Assignee
Stein Heurtey SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Stein Heurtey SA filed Critical Stein Heurtey SA
Publication of EP1160342A1 publication Critical patent/EP1160342A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1160342B1 publication Critical patent/EP1160342B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/562—Details
    • C21D9/565—Sealing arrangements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/561—Continuous furnaces for strip or wire with a controlled atmosphere or vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling

Definitions

  • the present invention relates to a method for securing a heat treatment chamber operating under controlled atmosphere. It aims more particularly a method of securing an enclosure of treatment operating under a high-grade atmosphere in hydrogen.
  • it also relates to a heat treatment plant such as in particular speakers encountered in the field of vertical furnaces heat treatments or tape coatings continuous metal.
  • Continuous heat treatment furnaces such as example the annealing or coating furnaces are composed one or more of the following zones: preheating, heating, maintaining, slow cooling and cooling fast.
  • Each of these areas allows you to heat, maintain the temperature of the belt or cool it according to slopes heating and cooling and precise times defined by the metallurgical treatment cycle corresponding to the material to be treated.
  • the increase in performance of the cooling zones requires the use of an atmosphere with a high hydrogen content, up to 100%, in order to achieve a large increase in exchange coefficient able to generate slopes of cooling of the order of 80 to 200 ° C / second or more for a 0.8 mm thick strip compatible with processing cycles to get at the nominal speed of the line.
  • WO 99/50464 provides for balancing the pressures between the rapid cooling zone and a airlock compartment.
  • a sheath can be provided between upstream and downstream parts of the rapid cooling zone. In such an installation, the flow rates of gas through sas are not well controlled.
  • the method of securing a security heat treatment chamber operating under atmosphere of gas said chamber comprising a chamber of rapid cooling of a metal strip moving from an upstream chamber to a downstream chamber through a plurality of guide rollers, is characterized in that the band is confined within the enclosure of rapid cooling using at least one sheath pressure balancing device and a plurality of airlocks between the different rooms, in that we balance the pressures between the entrance and exit of the chamber of rapid cooling and in that one balances the pressures of gas atmospheres between the upstream chamber and the downstream chamber using at least one balancing sleeve of pressure, by controlling the flow rates of gas through said airlock by means of recycling conveying the atmosphere extracted from the rapid cooling chamber to a zone of rejection and / or to a dilution zone.
  • An installation for the implementation of the process is characterized in that it comprises a balancing sleeve of pressure between the entrance and exit of the chamber of rapid cooling and means of recycling the atmosphere extracted from the rapid cooling chamber to a reject zone and / or to a dilution zone.
  • this installation includes a vertical furnace continuous movement of a metal strip 1 running from a upstream chamber 2 to a downstream chamber 7 on rolls of guidance 3.
  • a rapid cooling chamber is represented by 5, it is equipped with cooling devices by gas blowing on the tape according to the state of the art (no represented in the figure).
  • the rapid cooling chamber 5 is separated from upstream and downstream chambers 7 by means of sealing devices 4a and 4b such as sas, shutters, roller locks, blades gases or others according to known technologies.
  • sealing devices 4a and 4b such as sas, shutters, roller locks, blades gases or others according to known technologies.
  • this is to confine a portion of tape that is intended to undergo a heat treatment, such as in particular a rapid cooling in a sheath 6.
  • This sheath 6 is positioned within the rapid cooling chamber 5 and is filled with a controlled atmosphere with a high content of hydrogen.
  • the sheath 6 located in the cooling chamber 5 also provides communication between rooms 2 and 7 to balance the pressures.
  • the high hydrogen content of this leak can be diluted in the atmosphere of rooms 2 and 7 by behaving like a supplement of hydrogen for these rooms.
  • the pressures and hydrogen contents of chambers 2, 5, 6 and 7 are controlled by sensors and a device regulating which adjusts the additions in atmosphere, so to maintain these pressures and the compositions of different atmospheres of different rooms to their values required.
  • this installation differs from that shown in Figure 1 by the does that room 5 fast cooling and that is subjected to a gas-controlled atmosphere, incorporates into the once a strand up and a strand down the strip metallic.
  • This configuration requires placing locks 4a and 4b in the same altitude so that the gas pressures upstream and downstream of the airlock, be identical (same mass of the column gas).
  • the cooling equipment is spread over one or two strands or heating equipment - different or complementary cooling are implemented on the second strand of the band.
  • a sheath 6 encompasses the containment chamber 5 conforming around this last an envelope, which is connected to both rooms 2 and 7. This sheath 6 thus allows the setting in communication atmospheres prevailing in these rooms and participates in the balancing of the pressures.
  • Part 9 located substantially in the center of the installation and in the upper part of the sheath 8, is particularly reserved for the installation of blowing equipment on the band (ducts, control valves ). If the construction allow it, this part can be deleted, room 5 can then be performed as shown in Figure 3.
  • this installation includes a vertical furnace continuous movement of a metal strip 1 running from a upstream chamber 2 to a downstream chamber 7 on rolls of guidance 3.
  • a rapid cooling chamber is represented by 5, it is equipped with cooling devices by gas blowing on the tape according to the state of the art (no represented in the figure).
  • the rapid cooling chamber 5 is separated from upstream and downstream chambers 7 by means of sealing devices 4a and 4b such as sas, shutters, roller locks, blades gases or others according to known technologies.
  • sealing devices 4a and 4b such as sas, shutters, roller locks, blades gases or others according to known technologies.
  • the airlock chambers 4a and 4b are arranged horizontally, respectively in upstream and downstream of the rapid cooling chamber 5, and allow to delimit in a direction substantially horizontal, a sheath 6 which puts in communication the adjacent rooms 2 and 7, thereby participating, as for the previous embodiments, to the balancing of the gas pressures prevailing in these chambers.
  • the rising and falling strands of the band can to be united in a single room as represented on the figure 3.
  • this installation shall include means enabling the securing the atmosphere of the cooling chamber high hydrogen content.
  • this installation has three sheaths balancing the pressures between different points of the rooms of the treatment line.
  • the high hydrogen content chamber 5 is equipped with a first balancing sleeve 8 in order to maintain the same pressure at the isolation locks 4a and 4b.
  • a second balancing sleeve 10 makes it possible to maintain the pressures of at the same level.
  • a third balancing sleeve 6 makes it possible to maintain upstream and downstream chamber pressures 2 and the same level, and allows the free movement of gas between these upstream and downstream zones without disturbing the airlock pressure and the high-grade chamber hydrogen 5.
  • Atmosphere racking points may be carried out in each of the zones or in the pressure balancing sleeves, to allow the evacuation of a parasitic flow between two zones which could disrupt the atmosphere.
  • the extraction of a flow of atmosphere from the chamber to high hydrogen content can be processed outside the line or be used directly in this line after nitrogen injection to recreate a low-grade atmosphere in hydrogen. This process makes it possible to limit important, the total consumption of the hydrogen line.
  • this installation is similar in design to that represented in Figure 5 (it has three sheaths pressure balance), but differs in that it includes means for carrying out a recycling of the atmosphere extracted from the high-grade chamber hydrogen.
  • First conduits 11a and 11b are connected to points extraction in a high hydrogen atmosphere, preferably located in the vicinity of locks 4a and 4b. of the extraction devices, for example fans 12a and 12b, convey said atmosphere and direct it through second conduits 16a and 16b, ie to a rejection zone 13a or 13b outside the facility, either to a dilution zone 14a, 14b, with a make-up gas mixture (including nitrogen), in order to obtain an atmosphere whose hydrogen content is lowered to a value corresponding to the hydrogen content of upstream 2 and downstream 7 zones, within of which these diluted gas injection points are made at 15a and 15b.
  • a make-up gas mixture including nitrogen
  • these gas recycling means can be adapted to collect high atmospheric flow hydrogen content at different points in chamber 5 or airlock 4a and 4b, in order to limit the exchanges of atmospheres between chamber 5 and adjacent chambers 2, 7.
  • the airlock 4a and 4b and their pressure balancing sleeve 6 have been extended up to dial this equalizer room 17, the latter being, on the one hand, separated from the chamber high hydrogen content by airlock 19a and 19b, and on the other hand of the upstream chamber 2 by the airlock 18a and the downstream chamber 7 by the airlock 18b.
  • a balancing sleeve of pressure 6 brings together these upstream and downstream chambers.
  • the volume of the chamber 17 makes it possible to dampen the variations of pressure between the chamber 5 and the upstream and downstream chambers 2 7, and compensate for these pressure variations with the aid of a injection of atmosphere or extraction means.
  • a seventh embodiment of an installation of heat treatment for carrying out the process object of the invention in the case where the chamber under atmosphere with a high concentration of hydrogen is located at the end of the line and where there is no other room downstream.
  • This installation is overall similar to the sixth solution (see Figure 7) and differs from the fact that the downstream chamber is deleted, the output of band 21 is located in the enclosure 2 to keep it away from the strong zone hydrogen concentration.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Furnace Details (AREA)

Description

La présente invention est relative à un procédé de mise en sécurisation d'une enceinte de traitement thermique fonctionnant sous atmosphère contrôlée. Elle vise plus particulièrement un procédé de sécurisation d'une enceinte de traitement fonctionnant sous une atmosphère à haute teneur en hydrogène.
Selon un autre aspect de l'invention, elle vise également une installation de traitement thermique telle que notamment des enceintes rencontrées dans le domaine des fours verticaux de traitements thermiques ou de revêtements de bandes métalliques en continu.
Les fours continus de traitement thermique tels que par exemple les fours de recuit ou de revêtement sont composés d'une ou de plusieurs des zones suivantes : préchauffage, chauffage, maintien, refroidissement lent et refroidissement rapide.
Chacune de ces zones permet de chauffer, de maintenir la température de la bande ou de la refroidir suivant des pentes de chauffage et de refroidissement et des temps précis définis par le cycle de traitement métallurgique correspondant au matériau à traiter.
L'élaboration récente de nouvelles nuances d'acier a nécessité la définition de nouveaux cycles de traitement avec de nouvelles pentes de chauffage et de refroidissement.
L'obtention des pentes importantes de refroidissement imposées par ces cycles nouveaux est obtenue par l'augmentation des pressions de soufflage du gaz de refroidissement sur la bande ou par l'optimisation de la géométrie de soufflage afin d'obtenir des coefficients d'échange gaz / bande les plus élevés possible. Ces dispositifs utilisés actuellement avec de basses teneurs en hydrogène montrent que les pentes maximums pouvant être atteintes en refroidissement sont de l'ordre de 60°C/seconde pour une bande de 0,8 mm d'épaisseur au-delà desquelles les dimensions, les puissances absorbées par les ventilateurs et le coût de l'installation deviennent trop importants ou les vitesses excessives de soufflage des gaz provoquent l'instabilité de la position de la bande. Il est également possible, pour atteindre ces pentes de refroidissement, de limiter la vitesse de la ligne ce qui limite d'autant sa production et rend cette technique peu rentable.
L'augmentation de performances des zones de refroidissements impose d'utiliser une atmosphère à haute teneur en hydrogène, jusqu'à 100 %, afin d'obtenir une forte augmentation du coefficient d'échange à même de générer des pentes de refroidissement de l'ordre de 80 à 200 °C/seconde ou plus pour une bande de 0,8 mm d'épaisseur compatibles avec les cycles de traitement à obtenir à la vitesse nominale de la ligne.
Le procédé de contrôle permettant l'augmentation du pourcentage d'hydrogène à de telles valeurs pose un problème important lié à la nature de ce gaz (notamment du fait du caractère explosif de ce gaz), il est en particulier impossible de mettre en oeuvre une telle atmosphère dans la totalité de la ligne où un contact avec l'air dans les zones d'entrée et de sortie de la bande présenterait des risques importants pour la sécurité d'exploitation de l'installation. Il est donc nécessaire de limiter la zone fonctionnant à haute teneur en hydrogène au refroidissement rapide et d'isoler cette zone des zones adjacentes de la ligne où une teneur en hydrogène limitée suffit pour le procédé de traitement et pour assurer la sécurité de fonctionnement de la ligne.
Cette sécurité de fonctionnement doit être assurée:
  • durant le fonctionnement nominal ou stabilisé de la ligne,
  • durant les changements de vitesse de ligne ou de format de bande ou lors d'incidents tels que par exemple arrêt de ligne ou casse de bande.
Ces différentes conditions de fonctionnement de ligne entraínent des variations de pression dans les chambres, amplifiées par la forte dilatation ou contraction de l'atmosphère comprenant une part importante d'hydrogène, et provoquant le passage d'atmosphère d'une chambre vers l'autre ce qui en modifie la composition et peut entraíner des risques importants si la zone de forte teneur en hydrogène n'est pas contrôlée.
Le procédé de pilotage permettant l'obtention de tels gradients de vitesse de refroidissement ou de réchauffage, fait l'objet de la demande de brevet français n° 2 746 112 déposée par la demanderesse.
WO 99/50464, ainsi que EP 1 069 193, prévoit d'équilibrer les pressions entre la zone de refroidissement rapide et un compartiment de sas. Une gaine peut être prévue entre les parties amont et aval de la zone de refroidissement rapide. Dans une telle installation, les débits de gaz au travers des sas ne sont pas bien maítrisés.
Les solutions apportées par le procédé objet de l'invention ainsi que l'installation permettant la mise en oeuvre d'un tel procédé, apportent une réponse à ces problèmes de mise en sécurisation, tout en conciliant des impératifs liés au contrôle des échanges d'atmosphères. Ces impératifs permettent également d'optimiser le fonctionnement de l'installation de traitement thermique et de réduire la consommation en atmosphère contrôlée (notamment en hydrogène) lors du fonctionnement nominal de cette ligne ou lors des changements de sa vitesse ou du format de bande à traiter ou encore lors des incidents de production tels que, par exemple, l'arrêt de ligne ou casse de bande.
A cet effet, le procédé de mise en sécurisation d'une enceinte de traitement thermique fonctionnant sous atmosphère de gaz, ladite enceinte comprenant une chambre de refroidissement rapide d'une bande métallique défilant à partir d'une chambre amont vers une chambre aval grâce à une pluralité de rouleaux de guidage, se caractérise en ce que l'on confine ladite bande au sein de l'enceinte de refroidissement rapide à l'aide d'au moins une gaine d'équilibrage de pression et d'une pluralité de sas placés entre les différentes chambres, en ce que l'on équilibre les pressions entre l'entrée et la sortie de la chambre de refroidissement rapide et en ce que l'on équilibre les pressions des atmosphères de gaz entre la chambre amont et la chambre aval à l'aide d'au moins une gaine d'équilibrage de pression, en contrôlant les débits de gaz au travers desdits sas par des moyens de recyclage véhiculant l'atmosphère extraite de la chambre de refroidissement rapide vers une zone de rejet et/ou vers une zone de dilution.
Une installation pour la mise en oeuvre du procédé se caractérise en ce qu'elle comporte une gaine d'équilibrage de pression entre l'entrée et la sortie de la chambre de refroidissement rapide et des moyens de recyclage véhiculant l'atmosphère extraite de la chambre de refroidissement rapide vers une zone de rejet et/ou vers une zone de dilution.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description faite ci-après, en référence aux dessins annexés qui en illustrent un exemple de réalisation dépourvu de tout caractère limitatif. Sur les figures :
  • la figure 1 est une vue en coupe et en élévation latérale d'une installation de traitement thermique;
  • la figure 2 est une vue en coupe et en élévation latérale d'un deuxième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique;
  • la figure 3 est une vue en coupe et en élévation latérale d'un troisième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique;
  • la figure 4 est une vue en coupe et en élévation latérale d'un quatrième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique;
  • la figure 5 est une vue en coupe et en élévation latérale d'un cinquième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique;
  • la figure 6 est une vue en coupe et en élévation latérale d'un sixième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention ;
  • la figure 7 est une vue en coupe et en élévation latérale d'un septième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique mettant en oeuvre le procédé objet de l'invention et
  • la figure 8 est une vue similaire à la figure 7 représentant une variante de l'invention.
Selon un premier mode de réalisation d'une installation de traitement thermique permettant la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention (se reporter à la figure 1), cette installation comporte un four vertical de traitement en continu d'une bande métallique 1 défilant à partir d'une chambre amont 2 vers une chambre aval 7 sur des rouleaux de guidage 3.
Une chambre de refroidissement rapide est représentée par 5, elle est équipée de dispositifs de refroidissement par soufflage de gaz sur la bande suivant l'état de l'art (non représentés sur la figure).
La chambre de refroidissement rapide 5 est séparée des chambres amont 2 et aval 7 par des dispositifs d'étanchéité 4a et 4b tels que sas, sas à volets, sas à rouleaux, lames de gaz ou autres suivant des technologies connues.
Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, celle-ci consiste à confiner une portion de bande qui est destinée à subir un traitement thermique, tel que notamment un refroidissement rapide, dans une gaine 6. Cette gaine 6 est positionnée au sein de la chambre de refroidissement rapide 5 et est remplie d'une atmosphère contrôlée à haute teneur en hydrogène.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l'invention, la gaine 6 située dans la chambre de refroidissement 5, assure également la communication entre les chambres 2 et 7 afin d'en équilibrer les pressions.
Le maintien en pression de la chambre 5 à haute teneur notamment en hydrogène peut être obtenu par le contrôle d'un débit de fuite de cette atmosphère au travers des sas 4a et 4b.
La forte teneur en hydrogène de cette fuite peut se diluer dans l'atmosphère des chambres 2 et 7 en se comportant comme un appoint d'hydrogène pour ces chambres.
L'injection d'atmosphère est donc limitée dans cette partie du four à l'appoint dans la zone 5, les appoints des zones 2 et 7 étant réalisés par les débits de fuite contrôlés des sas 4a et 4b.
Les pressions et teneurs en hydrogène des chambres 2, 5, 6 et 7 sont contrôlées par des capteurs et un dispositif de régulation qui ajuste les appoints en atmosphère, de manière à maintenir ces pressions et les compositions des différentes atmosphères des différentes chambres à leurs valeurs requises.
Selon un deuxième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique permettant la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention (se reporter à la figure 2), cette installation diffère de celle représentée en figure 1 par le fait que la chambre 5 de refroidissement rapide et qui est soumise à une atmosphère contrôlée en gaz, incorpore à la fois un brin montant et un brin descendant de bande métallique.
Cette configuration nécessite de placer les sas 4a et 4b à une même altitude afin que les pressions de gaz, en amont et en aval des sas, soient identiques (même masse de la colonne de gaz). Les équipements de refroidissement sont répartis sur un ou deux brins ou des équipements de chauffage - refroidissement différents ou complémentaires sont implantés sur le deuxième brin de la bande.
Afin d'équilibrer la pression de gaz régnant dans la chambre de confinement 5 au niveau des sas 4a et 4b, une gaine d'équilibrage 8 a été ajoutée à l'installation.
De manière similaire au premier mode de réalisation de l'installation de traitement thermique, une gaine 6 englobe la chambre de confinement 5 en conformant autour de cette dernière une enveloppe, qui est reliée à la fois aux chambres 2 et 7. Cette gaine 6 permet donc la mise en communication des atmosphères régnant dans ces chambres et participe à l'équilibrage des pressions.
On voit sur cette figure 2 que la zone sous haute teneur en hydrogène se trouve « en cul de sac » et que les deux cotés des sas 4a et 4b se trouvent à une pression identique grâce aux gaines d'équilibrage 6 et 8. Cette disposition limite les circulations de gaz entre la zone 5 et les zones adjacentes 2 et 7 de l'installation, ce qui limite les sources de circulation de gaz entre ces zones, donc les débits d'appoint nécessaires, notamment en hydrogène, pour maintenir cet équilibre.
L'amélioration de la qualité de la séparation des atmosphères entre la chambre 5 et les chambres adjacentes 2 et 7 permet l'utilisation de teneurs en hydrogènes plus importantes dans la chambre 5 donc l'obtention de coefficients d'échange et de pentes de refroidissement très supérieures à celles obtenues avec l'état de l'art antérieur.
Une partie 9 située sensiblement au centre de l'installation et en partie supérieure de la gaine 8, est particulièrement réservée à la mise en place des équipements de soufflage sur la bande (gaines, vannes de contrôle...). Si la construction le permet, cette partie peut être supprimée, la chambre 5 pouvant alors être réalisée comme représenté sur la figure 3.
Selon un troisième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique permettant la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention (se reporter à la figure 4), cette installation comporte un four vertical de traitement en continu d'une bande métallique 1 défilant à partir d'une chambre amont 2 vers une chambre aval 7 sur des rouleaux de guidage 3.
Une chambre de refroidissement rapide est représentée par 5, elle est équipée de dispositifs de refroidissement par soufflage de gaz sur la bande suivant l'état de l'art (non représentés sur la figure).
La chambre de refroidissement rapide 5 est séparée des chambres amont 2 et aval 7 par des dispositifs d'étanchéité 4a et 4b tels que sas, sas à volets, sas à rouleaux, lames de gaz ou autres suivant des technologies connues.
Comme on peut le voir sur la figure 4, les sas d'étanchéité 4a et 4b sont disposés horizontalement, respectivement en amont et en aval de la chambre de refroidissement rapide 5, et permettent de délimiter dans une direction sensiblement horizontale, une gaine 6 qui met en communication les chambres adjacentes 2 et 7, participant de ce fait, comme pour les modes de réalisation précédents, à l'équilibrage des pressions de gaz régnant dans ces chambres.
De même, la communication entre les sas 4a et 4b et la partie inférieure de la chambre 5, est réalisée à l'aide d'une gaine d'équilibrage 8.
Comme pour le deuxième mode de réalisation et si la construction des éléments de soufflage sur la bande le permet, les brins montants et descendants de la bande peuvent être réunis dans une chambre unique comme représenté sur la figure 3.
Selon un quatrième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique permettant la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention (se reporter à la figure 5), cette installation comporte des moyens permettant la mise en sécurisation de l'atmosphère de la chambre de refroidissement à haute teneur en hydrogène. A cet effet, cette installation comporte trois gaines d'équilibrage des pressions entre les différents points des chambres de la ligne de traitement.
La chambre sous haute teneur en hydrogène 5 est équipée d'une première gaine d'équilibrage 8 afin de maintenir la même pression au niveau des sas d'isolation 4a et 4b. Une seconde gaine d'équilibrage 10 permet de maintenir les pressions des sas à un même niveau.
Enfin, une troisième gaine d'équilibrage 6 permet de maintenir les pressions des chambres amont et aval 2 et à un même niveau, et permet la libre circulation des débits de gaz entre ces zones amont et aval, sans perturber le régime de pression des sas et de la chambre sous haute teneur en hydrogène 5.
Les pressions et teneur notamment en hydrogène dans les différentes chambres sont mesurées en continu et des appoints d'atmosphère adaptés sont réalisés dans ces différentes chambres afin d'en maintenir constantes les pressions et les teneurs en hydrogène. Des points de soutirage d'atmosphère peuvent être réalisés dans chacune des zones ou dans les gaines d'équilibrage de pression, afin de permettre l'évacuation d'un débit parasite entre deux zones qui pourrait en perturber l'atmosphère.
L'extraction d'un débit d'atmosphère de la chambre à haute teneur en hydrogène peut être traitée à l'extérieur de la ligne ou être utilisée directement dans cette ligne, après injection d'azote pour recréer une atmosphère à basse teneur en hydrogène. Ce procédé permet de limiter, de façon importante, la consommation totale de la ligne en hydrogène.
Selon un cinquième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique permettant la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention (se reporter à la figure 6), cette installation est similaire dans sa conception à celle représentée à la figure 5 (elle dispose de trois gaines d'équilibrage de pression), mais diffère par le fait qu'elle comporte des moyens permettant de réaliser un recyclage de l'atmosphère extraite de la chambre à haute teneur en hydrogène.
Des premières conduites 11a et 11b sont reliées à des points d'extraction en atmosphère à haute teneur en hydrogène, situés préférentiellement au voisinage des sas 4a et 4b. Des dispositifs d'extraction, par exemple des ventilateurs 12a et 12b, véhiculent ladite atmosphère et la dirigent par le biais de secondes conduites 16a et 16b, soit vers une zone de rejet 13a ou 13b à l'extérieur de l'installation, soit vers une zone de dilution 14a, 14b, avec un mélange d'appoint de gaz (notamment de l'azote), afin d'obtenir une atmosphère dont la teneur en hydrogène est abaissée à valeur correspondante à la teneur en hydrogène des zones amont 2 et aval 7, au sein desquelles ces points d'injection en gaz dilué sont réalisés au niveau de 15a et 15b.
On comprend que ces moyens de recyclage de gaz peuvent être adaptés de façon à collecter le débit d'atmosphère à haute teneur en hydrogène en différents points de la chambre 5 ou des sas 4a et 4b, afin de limiter les échanges d'atmosphères entre la chambre 5 et les chambres adjacentes 2, 7.
Ces moyens de recyclage permettent également de récupérer des débits d'atmosphère à haute teneur en hydrogène, afin de les diluer jusqu'à une valeur correspondant aux atmosphères des zones amont et aval.
Ces débits récupérés peuvent être injectés en différents points des zones amont ou aval de l'installation, afin de maintenir leurs pressions constantes et limiter les débits d'appoint d'atmosphère à injecter dans l'installation, participant ainsi à la mise en sécurisation de cette installation, tout en réduisant la consommation totale de la ligne en hydrogène.
Ces moyens de recyclage permettent, d'une part d'assurer la séparation des atmosphères de la chambre à haute teneur en atmosphère 5 et les chambres voisines, et d'autre part de récupérer les débits d'extraction entraínés.
On peut ainsi maintenir la chambre de refroidissement rapide 5 à pression constante, y compris durant les phases transitoires de fonctionnement de la ligne. La ré-injection des débits extraits permet de limiter, d'une part les débits d'appoint à fournir par la centrale de production de la ligne, et d'autre part le coût de production de cette atmosphère durant le fonctionnement de ladite ligne.
Ces moyens de recyclage permettent également de supprimer la centrale de mélange d'atmosphère installée sur la ligne en la remplaçant par une injection d'hydrogène dans la zone de refroidissement rapide 5, et par des moyens d'extraction 12a, 12b et de mélange 14a, 14b, permettant :
  • la récupération des débits soutirés des différents points des zones,
  • leur dilution à une basse teneur en hydrogène pour leur réintroduction dans les autres zones de l'installation.
La séparation de l'atmosphère de la zone de refroidissement rapide 5 est alors assurée sans que les débits extraits dans ses différentes zones ne soient perdus, ce qui limite le coût d'exploitation de l'installation.
Selon un sixième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique permettant la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention (se reporter à la figure 7), cette installation globalement similaire aux précédentes, s'en distingue du fait qu'elle comporte une chambre d'égalisation unique de pression 17.
Les sas 4a et 4b et leur gaine d'équilibrage de pression 6 ont été étendus jusqu'à composer cette chambre d'égalisation 17, cette dernière étant, d'une part séparée de la chambre à haute teneur en hydrogène 5 par les sas 19a et 19b, et d'autre part de la chambre amont 2 par le sas 18a et de la chambre aval 7 par le sas 18b. Une gaine d'équilibrage de pression 6 réunit ces chambres amont et aval. Un moyen d'extraction, de dilution et de ré-injection d'atmosphère tel que décrit dans le cinquième mode de réalisation, est schématisé en 12, 13, 14, 15 et 16.
Le volume de la chambre 17 permet d'amortir les variations de pression entre la chambre 5 et les chambres amont 2 et aval 7, et de compenser ces variations de pression à l'aide d'une injection d'atmosphère ou du moyen d'extraction.
Selon un septième mode de réalisation d'une installation de traitement thermique permettant la mise en oeuvre du procédé objet de l'invention (se reporter à la figure 8) dans le cas où la chambre sous atmosphère à forte concentration en hydrogène est située en extrémité de la ligne et où il n'y a pas d'autre chambre en aval. Cette installation est globalement similaire à la sixième solution (se reporter à la figure 7) et s'en distingue du fait que la chambre aval est supprimée, la sortie de la bande 21 est située dans l'enceinte 2 afin de l'éloigner de la zone à forte concentration en hydrogène.
L'invention telle que décrite précédemment offre de multiples avantages :
  • la séparation d'une chambre à haute teneur en hydrogène des chambres adjacentes permet de limiter les circulations ou pollutions d'atmosphères entre ces différentes chambres par la mise en place de gaines d'équilibrage de pression ;
  • la récupération des débits extraits en différents points de l'installation lors des variations de régime de la ligne ou lors des incidents de production, permet de ré-injecter ces débits dans la ligne, limitant ainsi la consommation des différents types d'atmosphères de l'installation ;
  • la possibilité, en raison du meilleur contrôle de l'isolement de la chambre sous haute teneur en hydrogène, d'utiliser des pourcentages de H2 supérieurs à 50 %, de préférence 75 %, permettant ainsi d'améliorer les coefficients d'échanges et d'obtenir des pentes de refroidissement non encore atteintes par les installations connues de l'état antérieur de la technique ;
  • la réduction du coût de traitement de la bande obtenue par la réduction de la consommation d'hydrogène de la ligne ;
  • la compensation des différences de pression dans les chambres lors des incidents de production conduit à une réduction des pollutions des atmosphères des différentes chambres de la ligne ;
  • la meilleure qualité du produit traité par la conservation des coefficients d'échange gaz / bandes dans les différentes chambres provient de la conservation des concentrations en hydrogène des différentes zones de la ligne ;
  • la suppression de la centrale de mélange d'atmosphère remplacée par des unités de mélange situées sur l'installation conduit à la recirculation des débits à haute teneur en hydrogène extraits des dispositifs d'étanchéité de la zone 5, et à leur dilution avant ré-injection dans les différentes zones de l'installation.

Claims (11)

  1. Procédé de mise en sécurisation d'une enceinte de traitement thermique fonctionnant sous atmosphère de gaz, ladite enceinte comprenant une chambre de refroidissement rapide (5) d'une bande métallique (1) défilant à partir d'une chambre amont (2) vers une chambre aval (7) grâce à une pluralité de rouleaux de guidage (3), on confine ladite bande (1) au sein de l'enceinte de refroidissement rapide (5) à l'aide d'au moins une gaine (6, 8, 10) d'équilibrage de pression et d'une pluralité de sas (4a, 4b, 18a, 18b) placés entre les différentes chambres, en ce que l'on équilibre les pressions entre l'entrée et la sortie de la chambre de refroidissement rapide et en ce que l'on équilibre les pressions des atmosphères de gaz entre la chambre amont et la chambre aval à l'aide d'au moins une gaine d'équilibrage de pression (6), caractérisé en ce que l'on contrôle les débits de gaz au travers desdits sas (4a, 4b, 18a, 18b) par des moyens de recyclage (12, 12a, 12b) véhiculant l'atmosphère extraite de la chambre de refroidissement rapide vers une zone de rejet (13, 13a, 13b) et/ou vers une zone de dilution (14, 14a, 14b).
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on procède à un recyclage de l'atmosphère extraite de la chambre (5) de refroidissement rapide, au niveau de points d'extraction situés au voisinage des sas (4a, 4b, 18a, 18b), par le biais de conduites (11, 11a, 11b, 16, 16a, 16b) dirigeant l'atmosphère extraite vers une zone de rejet (13, 13a, 13b) à l'extérieur de l'installation.
  3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on procède à un recyclage de l'atmosphère extraite de la chambre (5) de refroidissement rapide, au niveau de points d'extraction situés au voisinage des sas (4a, 4b, 18a, 18b), par le biais de conduites (11, 11a, 11b, 16, 16a, 16b) dirigeant l'atmosphère extraite vers une zone de dilution (14, 14a, 14b) avec un mélange d'appoint de gaz afin d'obtenir une atmosphère dont la teneur notamment en hydrogène est abaissée à la valeur correspondante à la teneur en hydrogène des zones amont (2) et aval (7).
  4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'on injecte les débits récupérés en différents points des zones amont (2) ou aval (7) de l'installation, afin de maintenir leurs pressions constantes et limiter les débits d'appoint d'atmosphère à injecter dans l'installation.
  5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on collecte le débit d'atmosphère à haute teneur en hydrogène en différents points de la chambre (5) ou des sas (4a, 4b, 18a, 18b) afin de limiter les échanges d'atmosphères entre la chambre (5) et les chambres adjacentes (2, 7).
  6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'on contrôle les pressions et les teneurs en hydrogène des chambres (2, 5, 6, 7, et 17) et en ce que l'on ajuste les appoints en atmosphère, de manière à maintenir ces pressions et les compositions des différentes atmosphères desdites chambres à leurs valeurs requises.
  7. Installation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisée en ce qu'elle comporte une gaine d'équilibrage de pression (6) entre l'entrée et la sortie de la chambre de refroidissement rapide (5) et des moyens de recyclage (12, 12a, 12b) véhiculant l'atmosphère extraite de la chambre de refroidissement rapide vers une zone de rejet et/ou vers une zone de dilution.
  8. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce qu'elle comporte une gaine d'équilibrage de pression (8) entre le sas (4a) situé en entrée de la chambre de refroidissement rapide (5) et le sas (4b) situé en sortie de ladite chambre (5).
  9. Installation selon l'une des revendications 7 ou 8, caractérisée en ce qu'elle comporte une gaine d'équilibrage (10) entre les sas (4a, 4b).
  10. Installation selon l'une quelconque des revendications 7 à 9, caractérisée en ce qu'elle comporte des capteurs pour contrôler les pressions et les teneurs en hydrogène des chambres (2, 5, 6, 7 et 17) et un dispositif de régulation pour ajuster les appoints en atmosphère, de manière à maintenir ces pressions et les compositions des différentes atmosphères des différentes chambres à leurs valeurs requises.
  11. Installation selon la revendication 7 caractérisée en ce que les sas (4a,4b) et leur gaine d'équilibrage de pression (6) ont été étendus jusqu'à composer une chambre d'égalisation (17).
EP01400953A 2000-05-25 2001-04-12 Procédé de mise en sécurisation d'une enceinte de traitement thermique fonctionnant sous atmosphère contrôlée Expired - Lifetime EP1160342B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0006708 2000-05-25
FR0006708A FR2809418B1 (fr) 2000-05-25 2000-05-25 Procede de mise en securisation d'une enceinte de traitement thermique fonctionnant sous atmosphere controlee

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1160342A1 EP1160342A1 (fr) 2001-12-05
EP1160342B1 true EP1160342B1 (fr) 2005-10-19

Family

ID=8850619

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP01400953A Expired - Lifetime EP1160342B1 (fr) 2000-05-25 2001-04-12 Procédé de mise en sécurisation d'une enceinte de traitement thermique fonctionnant sous atmosphère contrôlée

Country Status (8)

Country Link
US (1) US6547898B2 (fr)
EP (1) EP1160342B1 (fr)
JP (1) JP4988096B2 (fr)
KR (1) KR100756589B1 (fr)
CN (1) CN1249256C (fr)
DE (2) DE1160342T1 (fr)
ES (1) ES2165342T3 (fr)
FR (1) FR2809418B1 (fr)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE1014880A4 (fr) * 2002-06-14 2004-05-04 Ct Rech Metallurgiques Asbl Gestion des flux de gaz dans une section reactive.
FR2903122B1 (fr) * 2006-06-30 2008-09-12 Stein Heurtey Dispositif de securisation d'un four equipe d'un chauffage et d'un refroidissement rapides fonctionnant sous atmosphere controlee.
CN101354090B (zh) * 2007-07-25 2012-08-22 阿旺泰克西班牙公司 用于液化气体调节组件的阀
FR3014447B1 (fr) 2013-12-05 2016-02-05 Fives Stein Procede et installation de traitement thermique en continu d'une bande d'acier
EP2915887B1 (fr) * 2014-03-03 2019-07-24 Acciai Speciali Terni S.p.A. Appareil pour traitment d'une bande métallique dans une ligne de recuit verticale
KR101717960B1 (ko) 2016-03-03 2017-03-20 (주)나우이엔씨 강판의 연속 열처리로용 분위기 가스 실링 장치
WO2017175311A1 (fr) 2016-04-05 2017-10-12 新日鐵住金株式会社 Installation de refroidissement dans un four de recuit continu
US11993823B2 (en) 2016-05-10 2024-05-28 United States Steel Corporation High strength annealed steel products and annealing processes for making the same
US11560606B2 (en) 2016-05-10 2023-01-24 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
EP3455068A1 (fr) 2016-05-10 2019-03-20 United States Steel Corporation Produits d'acier à haute résistance et procédés de recuit pour fabriquer ceux-ci
EP3966355A1 (fr) 2019-05-07 2022-03-16 United States Steel Corporation Procédés de production de produits en tôle d'acier à haute résistance laminés à chaud coulés en continu
BR112022001335A2 (pt) 2019-08-07 2022-03-22 United States Steel Corp Produto de chapa de aço de têmpera e separação, e, método para produzir produto de chapa de aço de têmpera e separação
BR112022003136A2 (pt) 2019-08-19 2022-05-17 United States Steel Corp Produto de chapa de aço laminado de alta resistência, e, método para produzir um produto de chapa de aço laminado de alta resistência

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1987577A (en) * 1931-11-25 1935-01-08 Gen Electric Apparatus for the thermic treatment of metal wires, filaments, bands, or the like
US2534973A (en) * 1949-03-02 1950-12-19 Gen Electric Cooling apparatus
US3158507A (en) * 1960-01-11 1964-11-24 Continental Can Co Floating roller seal
DE3733884A1 (de) * 1987-10-07 1989-04-27 Linde Ag Verfahren zum gluehen von metallteilen in durchlaufoefen
JP2520507B2 (ja) * 1990-07-12 1996-07-31 新日本製鐵株式会社 ステンレス鋼帯の連続光輝焼鈍方法
FR2746112B1 (fr) * 1996-03-13 1998-06-05 Procede de traitement thermique en continu de bandes metalliques dans des atmospheres de nature differente
FR2769696B1 (fr) * 1997-10-15 1999-12-31 Stein Heurtey Systeme de securite pour fours a refroidissement rapide de bandes metalliques
JP4156065B2 (ja) * 1998-02-24 2008-09-24 日新製鋼株式会社 金属帯用連続還元性雰囲気焼鈍装置および方法
JP3572983B2 (ja) * 1998-03-26 2004-10-06 Ｊｆｅスチール株式会社 連続熱処理炉ならびに連続熱処理炉における冷却方法
EP1069193B1 (fr) * 1998-03-26 2004-07-21 JFE Steel Corporation Procede de regulation du gaz athmospherique et de la tension dans un four de traitement de bande metallique

Also Published As

Publication number Publication date
US20010045024A1 (en) 2001-11-29
CN1327144A (zh) 2001-12-19
US6547898B2 (en) 2003-04-15
KR100756589B1 (ko) 2007-09-10
DE1160342T1 (de) 2002-05-23
FR2809418A1 (fr) 2001-11-30
CN1249256C (zh) 2006-04-05
FR2809418B1 (fr) 2003-05-16
EP1160342A1 (fr) 2001-12-05
KR20010107710A (ko) 2001-12-07
ES2165342T3 (es) 2006-03-01
JP4988096B2 (ja) 2012-08-01
DE60114085T2 (de) 2006-07-13
DE60114085D1 (de) 2005-11-24
JP2002003954A (ja) 2002-01-09
ES2165342T1 (es) 2002-03-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1160342B1 (fr) Procédé de mise en sécurisation d'une enceinte de traitement thermique fonctionnant sous atmosphère contrôlée
EP2035588B1 (fr) Dispositif de sécurisation d'un four équipé d'un chauffage et d'un refroidissement rapides fonctionnant sous atmosphère contrôlée.
EP3311088B1 (fr) Caisson pour etuve de reticulation et etuve de reticulation d'un matelas continu de fibres minerales ou vegetales
JP2011251893A (ja) フロートガラスのための徐冷装置及び方法
FR2944138A1 (fr) Procede de dopage au bore de plaquettes de silicium
CA2498646C (fr) Controle d'atmosphere pendant le procede de traitement thermique des bandes metalliques en continu
FR2553438A1 (fr) Procede et installation pour traiter des fibres d'un precurseur contenant du carbone
EP2304060A1 (fr) Procede et dispositif de regulation de refroidissement et de recuperation d' energie d' une bande d' acier en phase de recuit ou de galvanisation
EP0199649B1 (fr) Revêtement du verre fabriqué dans une installation de flottage par des composés pyrolysables en poudre
EP0761829B1 (fr) Dispositif de refroidissement d'un produit laminé
EP1348039B1 (fr) Installation dans laquelle est realisee une operation necessitant un contr le de l'atmosphere a l'interieur d'une enceinte
WO2015101906A1 (fr) Procede et equipement de controle de la temperature du ruban de verre flotte sur un bain metallique fondu
EP3686534A1 (fr) Procédé et four pour le traitement thermique d'une bande d acier de haute résistance comprenant une chambre d homogénéisation en température
EP1479789A1 (fr) Sas d'étanchéité pour ligne de dépôt sous vide sur produit plat
WO2008000963A1 (fr) Installation de traitement thermique en continu, destiné au recuit brillant d'une bande d'acier inoxydable
EP3596240A1 (fr) Ligne continue de recuit ou de galvanisation comprenant un bloc tensionneur entre deux fours consécutifs
EP2507400B1 (fr) Dispositif pour maintenir seche l'atmosphere d'un four de recuit pour bande metallique, et four equipe de ce dispositif.
EP1522809B1 (fr) Procédé de traitement thermique d'une série d'objets et appareil associé
EP1644680B1 (fr) Procede et dispositif de sechage d'un revetement non metallique sur une bande d'acier.
FR2893122A1 (fr) Procede d'injection supersonique d'oxygene dans un four
FR2570690A1 (fr) Procede et dispositif pour l'extraction d'un ruban de verre a la sortie d'un four de flottage et verre plat obtenu
FR3095452A1 (fr) Ligne de traitement en continu de bandes métalliques à double usage
EP3684735A1 (fr) Procédé et dispositif de vitrification d'un matériau pulvérulent
BE515736A (fr)

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): BE DE ES GB IT NL

AX Request for extension of the european patent

Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

GBC Gb: translation of claims filed (gb section 78(7)/1977)
REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: BA2A

Ref document number: 2165342

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T1

17P Request for examination filed

Effective date: 20020110

TCNL Nl: translation of patent claims filed
DET De: translation of patent claims
AKX Designation fees paid

Free format text: BE DE ES GB IT NL

17Q First examination report despatched

Effective date: 20041208

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): BE DE ES GB IT NL

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)
REF Corresponds to:

Ref document number: 60114085

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20051124

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2165342

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20060720

NLT1 Nl: modifications of names registered in virtue of documents presented to the patent office pursuant to art. 16 a, paragraph 1

Owner name: FIVES STEIN SOCIETE ANONYME

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: PC2A

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20120328

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20120402

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20120410

Year of fee payment: 12

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: V1

Effective date: 20131101

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20130412

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130412

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20131101

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20140609

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130413

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20150319

Year of fee payment: 15

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20160324

Year of fee payment: 16

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 60114085

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20161101

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170412

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20200319

Year of fee payment: 20

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MK

Effective date: 20210412