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EP0550294B1 - Produit long pour la fabrication par formage à froid, notamment par frappe à froid, de produits élaborés tels que des boulons et procédé de fabrication d'un produit élaboré à froid - Google Patents

Produit long pour la fabrication par formage à froid, notamment par frappe à froid, de produits élaborés tels que des boulons et procédé de fabrication d'un produit élaboré à froid Download PDF

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Publication number
EP0550294B1
EP0550294B1 EP19920402902 EP92402902A EP0550294B1 EP 0550294 B1 EP0550294 B1 EP 0550294B1 EP 19920402902 EP19920402902 EP 19920402902 EP 92402902 A EP92402902 A EP 92402902A EP 0550294 B1 EP0550294 B1 EP 0550294B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
wire
cold
mpa
steel
product
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP19920402902
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0550294A1 (fr
Inventor
Fabrice Lecouturier
Jean Dhers
Adrien Vaudant
Roger Sabau
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Ascometal France Holding SAS
Original Assignee
Ascometal SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ascometal SA filed Critical Ascometal SA
Publication of EP0550294A1 publication Critical patent/EP0550294A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0550294B1 publication Critical patent/EP0550294B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron

Definitions

  • the invention relates to a method for manufacturing a steel wire and an elaborate product, such as a bolt, from steel wire, and to the steel used, said elaborate product having a tensile strength greater than 1000 MPa and less than 1170 MPa and an elastic limit R e0.002 greater than 900 MPa.
  • steel 38C4 is generally used (according to AFNOR standard) containing approximately 0.38% carbon and approximately 1% chromium.
  • the steel is hot rolled to make a wire which is subjected to a globulation treatment to make it suitable for cold striking, it is drawn to give it the desired final diameter, then cutting of sections which are shaped by cold striking, the parts obtained are then hardened and returned and as the hardening treatment deforms the parts, the bolts are straightened.
  • This technique has the disadvantage of comprising numerous operations, in particular two heat treatments, and of being expensive.
  • 38C4 steel containing 1% chromium is expensive; in addition, it contains a high carbon content, which makes it relatively sensitive to the delayed rupture caused by hydrogen.
  • the steel is hot rolled, it is optionally drawn, it is put into a crown and the crowns are subjected to a quenching and tempering treatment. Plots are sheared and shaped by cold striking; there is no need to heat treat or straighten the parts.
  • This technique has the advantage of reducing the manufacturing operations, but on the one hand the steel used which is of the 38C4 type has the same drawbacks as in the previous technique and on the other hand the crown heat treatment leads to heterogeneities features along the wire; this results in dispersions of mechanical characteristics on the bolts.
  • GB-A-1,193,995 discloses a high-strength steel containing, by weight, 0.003 to 0.18% C, 0.1 to 1.0% Si, 0.5 to 1.5% Mn, 0.05 to 5% Cr, 0.03 to 0.5% Mo, 0.0003 to 0.003% B, 0.04 to 0.25% Al and at least one element of the group comprising Nb (0.005 to 0 , 05%), Ti (0.005 to 0.10%) and Zr (0.005 to 0.10%), the total of Nb + Ti + Zr being less than 0.1% and the balance consisting of iron.
  • the composition of the steel is adjusted to obtain good weldability and in no case in consideration of forming characteristics which may make it possible to envisage the manufacture of wires or products produced by cold stamping.
  • US-A-4,537,644 also discloses a steel having a tensile strength greater than 1000 MPa, containing, by weight, 0.15 to 0.5% C, up to 1.5% Si, 0.20 to 1.5% Mn, up to 2% Cr, 0.0005% to 0.0030% B, 0.005% to 0.10% Al, up to 0.010% P, up to 0.0090 % N, 0.010% to 0.050% Ti, the balance being made up of iron. Steel can also contain up to 0.50% Mo.
  • this steel is intended inter alia for the manufacture of high-strength bolts, its composition and its treatment are not optimized optically the manufacture of a wire by rolling and drawing and a bolt by cold striking.
  • the object of the invention is to propose a long product such as a wire or a bar for cold forming, in particular by cold striking, of class 10.9, which makes it possible to eliminate the heat treatment on the parts, at the developed state, after cold forming, which has homogeneous characteristics over its entire length, which is economical and which has improved resistance to cracking by hydrogen.
  • the sulfur content is limited to 0.015% at most but in the steels intended to produce parts which will be machined, the sulfur content can go up to 0.025%, because this element improves the machinability of the steels.
  • Phosphorus is an embrittling element and its content must remain below 0.015%.
  • the steel may contain nickel and molybdenum. These elements have a favorable effect on the hardenability and it is imposed that their contents are between 0.12% and 0.25% for nickel and between 0.04% and 0.15% (preferably 0.08%) for molybdenum.
  • the steel is quenched with aluminum and contains low levels of this element. It also contains nitrogen introduced by the process.
  • the steel which has just been defined is used in the form of a semi-finished product such as a billet which is rolled on a wire train to produce a wire with a diameter of for example between 5.5 mm and 18 mm .
  • the rolled wire is then drawn to obtain the final diameter and a good surface condition; the diameter can be for example between 4.5 mm and 17.5 mm.
  • the wire In the austenitization oven the wire is brought to a temperature above 900 ° C., a temperature at which it remains less than 5 min. This very short time has the advantage of not enlarging the austenitic grain, which makes it possible to obtain in the end a very fine structure favorable to good resistance to fatigue, good resilience and an aptitude for shaping. cold.
  • the controlled atmosphere allows not to decarburize on the surface.
  • the quenching is carried out with water containing polymers of the PAG or PVP type or with accelerated quenching oil.
  • Water is used with additives or oil to avoid causing streaks on the wires.
  • Tempering is carried out at a temperature between 450 ° C and 600 ° C.
  • a wire is thus obtained, the structure of which is returned martensite possibly containing islands of returned bainite.
  • This wire has a tensile strength Rm between 900 MPa and 1000 MPa, an elastic limit R e0.002 , greater than 850 MPa and a necking greater than 65%.
  • the yarn thus obtained is of class 10.9; it has the advantage of not requiring heat treatment after cold stamping. As it was produced by a continuous process, it has very homogeneous characteristics over its entire length. As the chromium content is low, it is inexpensive. Thanks to its low carbon content, it has good resistance to cracking by hydrogen. Finally, this wire has a ductility at least as good as that of 38C4 globulated steel wires.
  • the wire according to the invention exhibited limiting crushing rates of between 70% and 76% while the globulated 38C4 wire was limit crushing rates between 60% and 80% although its resistance is between 530 and 540 MPa only.
  • This wire can be used for any type of shaping by cold deformation and to make any type of cold-worked part. It can for example be used in cold bending or in cold forging or in cold drawing.
  • the heat treatment must be carried out continuously, but the austenitization oven can be replaced by an induction heating device.
  • any type of continuous device can be used for quenching and for tempering.
  • steel grade claimed can also be used to manufacture quenched quenched bars intended for cold deformation.

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Description

  • L'invention est relative à un procédé de fabrication d'un fil d'acier et d'un produit élaboré, tel qu'un boulon, à partir du fil d'acier, et à l'acier utilisé, ledit produit élaboré ayant une résistance à la traction supérieure à 1000 MPa et inférieure à 1170 MPa et une limite d'élasticité Re0.002 supérieure à 900 MPa.
  • Pour fabriquer des boulons on déforme à froid par frappe à froid des lopins de fil d'acier qu'on choisit en fonction des caractéristiques mécaniques recherchées pour les boulons. Il existe au moins trois classes d'acier pour la frappe à froid, la classe 8.8, la classe 10.9, la classe 12.9 ; le premier chiffre représente la résistance à la traction minimale divisée par 100, le deuxième chiffre représente le rapport de la limite d'élasticité à la résistance multiplié par dix ; ces grandeurs étant mesurées sur les produits obtenus par frappe à froid.
  • Pour réaliser des boulons correspondant à la classe 10.9 on utilise généralement un acier du type 38C4 (selon la norme AFNOR) contenant environ 0,38 % de carbone et environ 1 % de chrome.
  • Selon une première technique, on lamine à chaud l'acier pour en faire un fil auquel on fait subir un traitement de globulisation pour le rendre apte à la frappe à froid, on le tréfile pour lui donner le diamètre final voulu, puis on découpe des tronçons qu'on met en forme par frappe à froid, les pièces obtenues sont alors trempées et revenues et comme le traitement de trempe déforme les pièces on redresse les boulons. Cette technique a l'inconvénient de comporter de nombreuses opérations notamment deux traitements thermiques et d'être coûteuse. De plus, l'acier 38C4 contenant 1 % de chrome est cher ; en outre, il contient une forte teneur en carbone, ce qui le rend relativement sensible à la rupture différée engendrée par l'hydrogène.
  • Selon une autre technique, on lamine l'acier à chaud, on le tréfile éventuellement, on le met en couronne et on fait subir aux couronnes un traitement de trempe et revenu. On cisaille des lopins qu'on met en forme par frappe à froid ; il n'y a pas besoin de faire de traitement thermique sur les pièces ni de les redresser. Cette technique a l'avantage de réduire les opérations de fabrication, mais d'une part l'acier utilisé qui est du type 38C4 présente les mêmes inconvénients que dans la technique précédente et d'autre part le traitement thermique en couronne conduit à des hétérogénéités de caractéristiques le long du fil ; il en résulte des dispersions de caractéristiques mécaniques sur les boulons.
  • On connaît, par le GB-A-1.193.995, un acier à haute résistance contenant en poids, 0,003 à 0,18 % C, 0,1 à 1,0 % Si, 0,5 à 1,5 % Mn, 0,05 à 5 % Cr, 0,03 à 0,5 % Mo, 0,0003 à 0,003 % B, 0,04 à 0,25 % Al ainsi qu'au moins un élément du groupe comportant Nb (0,005 à 0,05 %), Ti (0,005 à 0,10 %) et Zr (0,005 à 0,10 %), le total de Nb + Ti + Zr étant inférieur à 0,1 % et le solde étant constitué par du fer. La composition de l'acier est ajustée pour obtenir une bonne soudabilité et en aucun cas en considération de caractéristiques de formage pouvant permettre d'envisager la fabrication de fils ou de produits élaborés par frappe à froid.
  • On connaît également, par le US-A-4.537.644 un acier ayant une résistance à la traction supérieure à 1000 MPa, contenant, en poids, 0,15 à 0,5 % C, jusqu'à 1,5 % Si, 0,20 à 1,5 % Mn, jusqu'à 2 % Cr, 0,0005 % à 0,0030 % B, 0,005 % à 0,10 % Al, jusqu'à 0,010 % P, jusqu'à 0,0090% N, 0,010 % à 0,050 % Ti, le solde étant constitué par du fer. L'acier peut également contenir jusqu'à 0,50 % de Mo.
  • Bien que cet acier soit destiné entre autres à la fabrication de boulons à haute résistance, sa composition et son traitement ne sont pas optimisés dans l'optique de la fabrication d'un fil par laminage et tréfilage et d'un boulon par frappe à froid.
  • L'invention a pour but de proposer un produit long tel qu'un fil ou une barre pour mise en forme à froid notamment par frappe à froid, de la classe 10.9, qui permette de supprimer le traitement thermique sur les pièces, à l'état élaboré, après formage à froid, qui ait des caractéristiques homogènes sur toute sa longueur, qui soit économique et qui ait une résistance à la fissuration par l'hydrogène améliorée.
  • A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de fabrication d'un fil d'acier ayant une résistance à la traction comprise entre 800 MPa et 1000 MPa et une limite d'élasticité Re0.002 supérieure à 850 MPa et une striction supérieure à 65 %, caractérisé en ce que :
    • on approvisionne un demi-produit en un acier dont la composition chimique comprend en poids :
      • 0,15 % ≤ C ≤ 0,3 %
      • 1 % ≤ Mn ≤ 1,8 %
      • Si ≤ 0,2 %
      • S ≤ 0,03 %
      • 0,15 % ≤ Cr ≤ 0,5 %
      • 0,0005 % ≤ B ≤ 0,005 %
      • 0,01 % ≤ Ti ≤ 0,03 %,
      • éventuellement : 0,12 % ≤ Ni ≤ 0,25 %
      • éventuellement : 0,04 % ≤ Mo ≤ 0,15 %
      le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration,
    • on lamine le demi-produit sur un train à fil pour obtenir un fil laminé,
    • on tréfile le fil laminé pour obtenir un fil tréfilé,
    • on fait passer en continu le fil tréfilé dans un four d'austénitisation, puis dans un bac de trempe, puis dans un équipement de revenu, de façon à lui faire subir un traitement de trempe et revenu.
  • De préférence :
    • dans le four d'austénitisation, le fil tréfilé est porté à une température supérieure à 900°C pendant un temps supérieur à 5 mn.
    • la trempe se fait à l'eau additionnée de polymères du type PAG ou PVP ou à l'huile de trempe accélérée.
    • le revenu se fait à une température comprise entre 450°C et 600°C par passage dans un bac contenant un métal fondu tel qu'un alliage de plomb.
    • l'acier contient entre 0,12 % et 0,25 % de Nickel.
  • L'invention est également relative à un procédé pour la fabrication d'un produit élaboré tel qu'un boulon, élaboré par formage à froid d'un produit long en acier, ayant une résistance à la traction supérieure à 1000 MPa et inférieure à 1170 MPa et une limite d'élasticité Re0.002 supérieure à 900 MPa, caractérisé en ce que :
    • on approvisionne un fil tréfilé obtenu par le procédé selon l'invention ;
    • on effectue une opération de recouvrement du fil tréfilé ;
    • on forme le produit élaboré par frappe à froid, sans traitement thermique ultérieur.
  • Enfin, l'invention est relative à un acier contenant, en poids
    • 0,15 % ≤ C ≤ 0,3 %
    • 1 % ≤ Mn ≤ 1,8 %
    • Si ≤ 0,2 %
    • S ≤ 0,03 %
    • 0,15 % ≤ Cr ≤ 0,5 %
    • 0,12 % ≤ Ni ≤ 0,25 %
    • éventuellement : 0,04 % ≤ Mo ≤ 0,15 %
    • 0,0005 % ≤ B ≤ 0,005 %
    • 0,01 % ≤ Ti ≤ 0,03 %,
    le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
  • L'invention va maintenant être décrite plus en détail, mais de façon non limitative.
  • Pour réaliser un fil selon l'invention on utilise un acier contenant :
    • plus de 0,15 % de carbone pour avoir suffisamment de dureté et de trempabilité et moins de 0,3 % pour assurer une bonne aptitude à la déformation à froid et pour réduire la sensibilité à l'hydrogène ; de préférence on choisit la teneur en carbone comprise entre 0,18 % et 0,28 %,
    • plus de 1 % de Mn pour obtenir une certaine trempabilité mais moins de 1,8 % et préférentiellement moins de 1,5 % car de trop fortes teneurs en manganèse fragilisent l'acier,
    • plus de 0,15 % et de préférence plus de 0,2 % de chrome pour augmenter la trempabilité mais moins de 0,5 % car cet élément est cher,
    • de 0,0005 % à 0,005 % de bore qui augmente la trempabilité sans modifier les autres propriétés de l'acier. La fourchette de composition correspond au domaine dans lequel le bore est efficace,
    • de 0, 01 % à 0, 03 % de titane pour piéger l'azote et éviter qu'il ne combine au bore de façon à conserver l'ef ficacité de cet élément,
    • moins de 0,2 % de silicium et préférentiellement moins de 0,15 % car de trop fortes teneurs diminuent la ductilité de l'acier.
  • L'acier contient en outre du soufre et du phosphore qui sont des impuretés.
  • La teneur en soufre est limitée à 0,015 % au plus mais dans les aciers destinés à réaliser des pièces qui seront usinées, la teneur en soufre peut aller jusqu'à 0,025 %, car cet élément améliore l'usinabilité des aciers.
  • Le phosphore est un élément fragilisant et sa teneur doit rester inférieure à 0,015 %.
  • Enfin, en particulier lorsqu'il est produit à partir de ferrailles, l'acier peut contenir du nickel et du molybdène. Ces éléments ont un effet favorable sur la trempabilité et on impose que leurs teneurs soient comprises entre 0,12 % et 0,25 % pour le nickel et entre 0,04 % et 0,15 % (préférentiellement 0,08 %) pour le molybdène.
  • L'acier est calmé à l'aluminium et contient de faibles teneurs de cet élément. Il contient également de l'azote introduit par l'élaboration.
  • L'acier qui vient d'être défini est utilisé sous la forme d'un demi-produit tel qu'une billette qui est laminé sur un train à fil pour réaliser un fil de diamètre compris par exemple entre 5,5 mm et 18 mm.
  • Le fil laminé est alors tréfilé pour obtenir le diamètre définitif et un bon état de surface ; le diamètre peut être compris par exemple entre 4,5 mm et 17,5 mm.
  • Le fil subit alors un traitement de trempe et revenu en continu réalisé en faisant défiler le fil dans une installation comportant :
    • un four d'austénitisation à atmosphère contrôlée,
    • un bac de trempe,
    • un équipement de revenu constitué d'un bac contenant un alliage de plomb fondu.
  • Dans le four d'austénitisation le fil est porté à une température supérieure à 900°C, température à laquelle il reste moins de 5 mn. Ce temps très court a l'avantage de ne pas faire grossir le grain austénitique, ce qui permet d'obtenir en final une structure très fine favorable à une bonne tenue à la fatigue, une bonne résilience et une aptitude à la mise en forme à froid. L'atmosphère contrôlée permet de ne pas décarburer en surface.
  • La trempe se fait à l'eau additionnée de polymères du type PAG ou PVP ou à l'huile de trempe accélérée.
  • On utilise de l'eau avec des additifs ou de l'huile pour éviter de provoquer des tapures sur les fils.
  • Le revenu est effectué à une température comprise entre 450°C et 600°C.
  • On obtient ainsi un fil dont la structure est de la martensite revenue contenant éventuellement des ilôts de bainite revenue.
  • Ce fil a une résistance à la traction Rm comprise entre 900 MPa et 1000 MPa, une limite d'élasticité Re0,002, supérieure à 850 MPa et une striction supérieure à 65 %.
  • Avec ce fil, après avoir fait une opération de recouvrement qui consiste en un décapage suivi d'une phosphatation et d'un savonnage, on peut réaliser par frappe à froid et sans traitement thermique des pièces telles que des boulons qui ont une résistance comprise entre 1000 MPa et 1170 MPa et une limite d'élasticité supérieure à 900 MPa.
  • Le fil ainsi obtenu est de la classe 10.9 ; il a l'avantage de ne pas nécessiter de traitement thermique après frappe à froid. Comme il a été fabriqué par un processus continu, il a des caractéristiques très homogènes sur toute sa longueur. La teneur en chrome étant faible, il est peu cher. Grâce à sa teneur en carbone basse, il a une bonne résistance à la fissuration par l'hydrogène. Enfin, ce fil a une ductilité au moins aussi bonne que celle des fils en acier 38C4 globulisé.
  • A titre d'exemple, lors d'essais d'écrasement connus de l'homme de métier, le fil selon l'invention a présenté des taux d'écrasement limite compris entre 70 % et 76 % alors que le fil en 38C4 globulisé a des taux d'écrasement limite compris entre 60 % et 80 % bien que sa résistance soit comprise entre 530 et 540 MPa seulement.
  • Ce fil peut être utilisé pour tout type de mise en forme par déformation à froid et pour réaliser tout type de pièce élaborée à froid. Il peut par exemple être utilisé en pliage à froid ou en forge à froid ou en étirage à froid.
  • Le traitement thermique doit être réalisé en continu mais le four d'austénitisation peut être remplacé par un dispositif de chauffage par induction.
  • De même tout type de dispositif continu peut être utilisé pour la trempe et pour le revenu.
  • Enfin la nuance d'acier revendiquée peut être utilisée également pour fabriquer des barres trempées revenues destinées à la déformation à froid.

Claims (7)

  1. Procédé de fabrication d'un fil d'acier ayant une résistance à la traction comprise entre 800 MPa et 1000 MPa et une limite d'élasticité Re0,002 supérieure à 850 MPa et une striction supérieure à 65 %, caractérisé en ce que :
    - on approvisionne un demi-produit en un acier dont la composition chimique comprend en poids :
    0,15 % ≤ C ≤ 0,3 %
    1 % ≤ Mn ≤ 1,8 %
    Si ≤ 0,2 %
    S ≤ 0,03 %
    0,15 % ≤ Cr ≤ 0,5 %
    0,0005 % ≤ B ≤ 0,005 %
    0,01 % ≤ Ti ≤ 0,03 %,
    éventuellement : 0,12 % ≤ Ni ≤ 0,25 %
    éventuellement : 0,04 % ≤ Mo ≤ 0,15 %
    le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration,
    - on lamine le demi-produit sur un train à fil pour obtenir un fil laminé,
    - on tréfile le fil laminé pour obtenir un fil tréfilé,
    - on fait passer en continu le fil tréfilé dans un four d'austénitisation, puis dans un bac de trempe, puis dans un équipement de revenu, de façon à lui faire subir un traitement de trempe et revenu.
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, dans le four d'austénitisation, le fil tréfilé est porté à une température supérieure à 900°C pendant un temps supérieur à 5 mn.
  3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que la trempe se fait à l'eau additionnée de polymères du type PAG ou PVP ou à l'huile de trempe accélérée.
  4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le revenu se fait à une température comprise entre 450°C et 600°C par passage dans un bac contenant un métal fondu tel qu'un alliage de plomb.
  5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'acier contient entre 0,12 % et 0,25 % de Nickel.
  6. Procédé pour la fabrication d'un produit élaboré tel qu'un boulon, élaboré par formage à froid d'un produit long en acier, ayant une résistance à la traction supérieure à 1000 MPa et inférieure à 1170 MPa et une limite d'élasticité Re0,002 supérieure à 900 MPa, caractérisé en ce que :
    - on approvisionne un fil tréfilé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 ;
    - on effectue une opération de recouvrement du fil tréfilé ;
    - on forme le produit élaboré par frappe à froid, sans traitement thermique ultérieur.
  7. Produit long en acier, caractérisé en ce que sa composition chimique comprend, en poids :
    0,15 % ≤ C ≤ 0,3 %
    1 % ≤ Mn ≤ 1,8 %
    Si ≤ 0,2 %
    S ≤ 0,03 %
    0,15 % ≤ Cr ≤ 0,5 %
    0,12 % ≤ Ni ≤ 0,25 %
    éventuellement : 0,04 % ≤ Mo ≤ 0,15 %
    0,0005 % ≤ B ≤ 0,005 %
    0,01 % ≤ Ti ≤ 0,03 %,
    le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
EP19920402902 1991-12-30 1992-10-26 Produit long pour la fabrication par formage à froid, notamment par frappe à froid, de produits élaborés tels que des boulons et procédé de fabrication d'un produit élaboré à froid Expired - Lifetime EP0550294B1 (fr)

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FR9116310A FR2685708B1 (fr) 1991-12-30 1991-12-30 Produit long pour la fabrication par formage a froid, notamment par frappe a froid, de produits elabores tels que des boulons et procede de fabrication d'un produit a froid.
FR9116310 1991-12-30

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Publication Number Publication Date
EP0550294A1 EP0550294A1 (fr) 1993-07-07
EP0550294B1 true EP0550294B1 (fr) 1996-10-09

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Application Number Title Priority Date Filing Date
EP19920402902 Expired - Lifetime EP0550294B1 (fr) 1991-12-30 1992-10-26 Produit long pour la fabrication par formage à froid, notamment par frappe à froid, de produits élaborés tels que des boulons et procédé de fabrication d'un produit élaboré à froid

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EP (1) EP0550294B1 (fr)
DE (1) DE69214421T2 (fr)
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FR (1) FR2685708B1 (fr)

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