DK169810B1 - Fremgangsmåde og anlæg til oparbejdning af kontamineret jord - Google Patents

Description

i DK 169810 B1

Opfindelsen angår en fremgangsmåde til oparbejdning af kontamineret jord og lignende materialer, især fra koksforbrændingsanlæg, ved fjernelse, dekontaminering og eventuelt genopfyldning af fjernelsesstedet med den rensede 5 jord, på en sådan måde, at den fjernede jord tørres og findeles i en af varme gasser gennemstrømmet mølle, at faststof-/gasblandingen føres til en cyklonudskiller og der separeres i luftformige og faste bestanddele, hvor faststofferne behandles termisk ved høj temperatur, dernæst nedkøles 10 og eventuelt lejres til genopfyldning af fjernelsesstedet, og hvor spildgassere fra maletørringen og/eller dekontaminerin-gen underkastes en termisk efterforbrænding.

Det er kendt til bortskaffelse af aflejringer i floder at udgrave disse og efter gennemførelse af en af en 15 findeling i knuser og en sigteproces bestående for-oparbejdning at føre materialet til et roterovnsanlæg. Roterovnsanlægget består af to efter hinanden forbundne roterrørstromler, hvoraf den første arbejder som tørretromle til fortørring af materialet. Den set i materialestrømmens 20 retning efterfølgende anden roterovn er opfyret med en åben flamme, som direkte påvirker det faststof, der skal renses, ved temperaturer mellem 400 og 800 grader C. Fra roterovnen udtages den rensede jord og fyldes tilbage i fjernelsesstedet .

25 De i roterovnsanlægget dannede spildgasser opvarmes efter udskillelse af de indeholdte støvdele i et brændkammer med separat brænder til ca. 1200 grader C og afgiftes således. Efter påfølgende nedkøling og filtrering udledes de rensede spildgasser til atmosfæren. En del af spildgasserne 30 tilføres roterrørstørringstromlen til intensivering af tørringsprocessen og til forbedring af energibalancen. Det er en ulempe ved den kendte fremgangsmåde, at der ikke ved foroparbejdningen ved knusning og sigtning kan opnås tilstrækkeligt små kornstørrelser af det kontaminerede materiale, 35 hvorved det efterfølgende tørringsprocestrin bliver ineffektivt.

I det næste fremgangsmådetrin med direkte på- DK 169810 B1 2 virkning af faststoffet med en flamme i roterovnen er det ligeledes en ulempe, at der ikke sker en ensartet temperaturpåvirkning, men derimod optræder der koldgasstrengdan-nelser, der fører til ubehandlede faststofstrenge i det 5 udtagne materiale, der således kun bliver utilstrækkeligt renset. Endelig er de i et roterovnsanlæg opnåede temperaturer ikke tilstrækkelige til at nedbryde samtlige skadelige stoffer, således at også den således rensede jord ikke længere kan leve op til den seneste tids miljøkrav. Ligeledes 10 er den i delstrømmen bag den anden brænder tilvejebragte tilbageføring af renset, varm afgangsluft til tørringstromlen energiteknisk ugunstig.

Fra DE-OS 36 23 939 kendes en fremgangsmåde og en i overensstemmelse hermed arbejdende indretning til op-15 arbejdning af kontamineret jord og lignende materialer ved fjernelse, dekontaminering og genopfyldning af fjernelsesstedet med renset jord, hvorved det fjernede materiale eventuelt tørres efter en for-oparbejdning og derefter behandles termisk med høj temperatur. Tørringen kombineres i 20 en af varme gasser gennemstrømmet mølle med en findeling af materialet til et kornstørrelsesinterval på 0 til 10 mm på en sådan måde, at en væsentlig del af de skadelige stoffer overføres i gasfasen. Efter tørringen behandles materialet sammen med gasfasen i form af en faststof-/gasdispersion i en 25 brænderbesat opvarmnings- og dekontamineringsstrækning med en temperatur i området 800 grader til 1200 grader C og derefter i et cyklonudskillertrin, i hvilket den gasfase, der indeholder skadelige stoffer, bliver separeret, hvilken gasfase ledes i kredsløb med brænderen til fuldstændig nedbrydning af 30 de skadelige stoffer. En delstrøm af forbrændingsgasserne tilføres det kombinerede tørrings- og findelingstrin, hvorved det rensede faststof fraføres efter en nedkøling, hvis køleluft kan tilføres brænderen som forvarmet primærluft.

Ulemperne ved den kendte teknik ligger i det 35 væsentlige i, at indkoblingen af anlæggets komponenter kun tillader en forbrændingstemperatur med hensyn til faststof på max. 800 grader C. Der opnås kun faststof opholdstider i DK 169810 B1 3 dekontamineringstrækningen på 2 sekunder. Denne forholdsvis korte gennemløbstid er imidlertid kun tilstrækkelig til at dekontaminere et kornstørrelsesinterval på mindre end 3 mm ved en temperatur på 800 grader C på en sådan måde, at de let 5 flygtige bestanddele kan udskilles fra faststoffet. Ved kornstørrelser over 3 mm kan det endda forekomme, at der ikke kan realiseres en tilstrækkelig stor gennemvarmning ved denne korte gennemløbstid til at fjerne selv de let flygtige betanddele fra faststoffet. Aromatiske kulbrinter, aliphati-10 ske kulbrinter, cyanid, let flygtige tungmetaller, polych-lorerede biphenyler og chlorinerede hydrocarboner kan ikke fjernes ved denne korte gennemløbstid og disse temperaturer.

Endvidere er det ufordelagtigt, at det varme gaskredsløb mellem dekontaminering og brænder belaster den 15 indsatte ventilator. Derudover belastes ligeledes brænderen ved den høje støvbelastning i de udskilte gasser, hvorved den deraf resulterende andel af det filterstøv, der skal bortskaffes, fordyrer fremgangsmåden.

Ifølge DE 34 47 079 C2 undgår man et gaskredsløb, 20 idet man i stedet leder spildgasserne for dekontaminerigns-zonen ind i en efterbrænder.

Det er opfindelsens formål at videreudvikle en fremgangsmåde og et anlæg til oparbejdning af kontamineret jord og lignende materialer ifølge den indledende del af krav 25 1 således, at bl.a. også stoffer såsom let flygtige tungme taller, polychlorerede biphenyler og chlorinerede hydrocarboner og lignende stoffer kan nedbrydes termisk. Endvidere bør en mest mulig støvfattig atmosfære tilvejebringes i hele anlægget for at forhindre smeltefasedannelse og tilstopninger 30 i forbrændingsrummet.

Denne opgave løses ifølge opfindelsen derved, at de faste bestanddele efter dekontaminering indføres i en som gennemløbsområde udformet opholdszone og dér efterbehandles ved temperaturer, der svarer til dekontamineringstempera-35 turen, og herefter føres ind i kølestrækningsområdet, hvorhos de faste bestanddele gennemløber opholdszonen i afhængighed af belastningen med skadelige stoffer i et tidsrum på mellem DK 169810 B1 4 5 sekunder og 10 minutter.

Yderligere udførelsesformer for fremgangsmåden ifølge opfindelsen fremgår af underkravene 2-10. Ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen kan gennemføres en problemløs 5 termisk behandling af jord, der er inficeret med organiske skadelige stoffer, især aliphatiske og aromatiske kulbrinter, polycykliske aromatiske kulbrinter, phenolforbindelser og derivater, cyanidforbindelser og organiske halogenforbindelser samt let flygtige tungmetalforbindelser og lignende 10 affaldsstoffer, da opholdstiden ved indførelse af en opholdszone kan forlænges adskillige gange og op til et eller flere minutter. Indstillingen af opholdstiden justeres herved i afhængighed af jordens henholdsvis affaldsstoffernes kontaminationsgrad. De brænderen tilførte gasser bliver forud renset 15 for støv. Det resulterende filterstøv føres i det mindste delvist tilbage i dekontamineringsområdet.

I sammenligning med roterovnsfremgangsmåden opnås ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen et ringere energiforbrug, mindre investeringsomkostninger og en mere kompakt 20 opbygning. I sammenligning med DE-OS 36 23 939 opnås dels en bedre rensningseffekt på såvel faststofferne som spildgasserne og dels en mindre tendens til driftsforstyrrelse.

Anlægget ifølge opfindelsen til oparbejdning af kontamineret jord og lignende materialer ved fjernelse, 25 dekontaminering og eventuel genopfyldning på fjernelsesstedet med den rensede jord, og ifølge den indledende del af krav 11, er ejendommelig ved en som gennemløbsindretning for de dekontaminerede materialer udformet opholdszone, som er anbragt i tilslutning til dekontamineringsstrækningen.

30 Yderligere fordelagtige udførelsesformer for anlægget ifølge opfindelsen fremgår af kravene 12-19.

Ved udformning af opholdszonen som et flertrins cyklonapparat kan opnås faststof opholdstider på ca. 1 minut.

Et fluidiseret leje kan tilvejebringe faststof opholdstider på 35 nogle minutter. Konstruktionen er fortrinsvis således, at de finere dele fraføres pneumatisk og de grove dele - kun disse behøver yderligere opholdstid - hviler i det fluidiserede DK 169810 B1 5 leje.

Møllen tilføres en varmgas ved temperatur på maksimalt 700 grader C, således at det materiale, der skal renses, i afhængighed af dets begyndelsesfugtighed ved 5 mølleudgangen har en temperatur på ca. 100 til 300 grader C. Faststo£-/gasdispersionen tilføres en cyklonudskiller, som skiller faststofferne fra de gasformige bestanddele. Den faststofblanding, der er afgivet til dekontamineringsstræk-ningen, opvarmes til 800-1100 grader C og separeres derefter 10 i den yderligere cyklonudskiller endnu engang fra de gasformige bestanddele. De delvist dekontaminerede faststoffer indføres i opholdszonen ifølge opfindelsen, hvor de i afhængighed af kontaminationsgraden bevæges mellem 5 sekunder og 10 minutter, for at ingen klumpdannelse skal optræde. Som 15 allerede forklaret består opholdszonen af et flertrins cyklonapparatur eller et hvirvellag/fluidiseret leje. Fælles for begge typer er en varmeisoleret afskærmning mod omgivelserne for at forhindre et temperaturfald. Efter gennemløb af opholdszonen bliver faststofferne i almindelig form 20 tilført køleindretningen og dér nedkølet til en temperatur mellem 100 og 150 grader C. Den rensede jord kan mellemlagres eller umiddelbart igen afleveres på fjernelsesstedet. Til .gasføringen findes de i patentkravene beskrevne varianter, som kan vælges i afhængighed af de materialer, der skal 25 dekontamineres, eller af et omkostningshensyn. Ved indsætning af varmevekslere kan den her resulterende energi udnyttes til eksempelvis dampdannelse, elektricitetsproduktion eller til fjernvarmeformål. Derudover er der mulighed for at stille denne energi til rådighed for brænderen eller brænderne 30 og/eller møllen for at forbedre hele anlæggets varmebalance.

I afhængighed af kontaminationsgraden af det materiale, der skal renses, kan det være hensigtsmæssigt på spildgassiden at træffe foranstaltninger til røggasdenitro-genisering og/eller røggasafsvovling. Disse foranstaltninger 35 kan eksempelvis være således, at der efter røg-gasstøvf j ernelsen indsættes et aktivkulfilter til udskillelse af tungmetalforbindelser. De i røggasafstøvningsstrinnet DK 169810 B1 6 opstående filterstøvpartikler kan fuldstændigt tilføres dekontamineringen. En støvfjernelsesindretning på dette sted bliver derved overflødig.

Opfindelsen vil i det følgende blive nærmere 5 forklaret i forbindelse med nogle udførelsesformer og under henvisning til tegningen, hvor fig. 1-3 viser forskellige rutediagrammer for indretningen ifølge opfindelsen til oparbejdning af kontamineret jord, fig. 4 og 5 forskellige udformninger for opholdszoner.

10 Anlægget ifølge fig. 1 er i det væsentlige opbygget af følgende dele:

Den jord, der skal afgiftes, brydes først og lægges på lager 1 (grovknusning). Via ikke viste transportenheder, såsom gravemaskiner, transportbånd eller lignende, tilføres 15 grovfraktionen en af varmgas gennemstrømmet mølle 2, som via en rørledning 3 er forbundet med en cyklonudskiller 4. Fra denne når faststoffet via en rørledning 5 ind i en ophed-nings- og dekontamineringsstrækning 6, som kan være udformet som en forbrændingsskakt eller lignende indretning. I 20 dekontamineringsstrækningens 6 område kan efter behov tilføres yderligere brændstof eller brændsel og luft 7. Ved den der optrædende flammeløse forbrænding omsættes den frigivne energi spontant til opvarmningsarbejde, d.v.s. en overhedning af gasfasen undgås. I tilslutning til ophednings-25 og dekontamineringsstrækningen 6 findes en yderligere cyklonudskiller 8, i hvilken de rensede faststoffer separeres fra gasfasen. Faststofferne, d.v.s. den delvist dekontami-nerede jord, ledes derefter over i en opholdszone 9, som her i rutediagrammet kun er vist som blok. Forskellige slags 30 opholdszoner er vist i fig. 4 og 5. Opholdszonen 9 er til dette formål udformet som gennemløbsindretning, således at ansamlinger af materiale kan undgås. Som følge af den forlængede opholdstid for faststofferne, der kan forøges i afhængighed af kontaminationsgraden til minutter, kan det ved 35 tilsvarende temperatur sikres, at også problematiske skadelige stoffer, såsom let flygtige tungmetalforbindelser, polychlorerede biphenyler og chlorinerede kulbrinter kan DK 169810 B1 7 udskilles af materialet. Efter gennemløb af opholdszonen 9 strømmer faststofferne via en yderligere rørledning 10 til en tretrins køling. De tre køletrin dannes af efter hinanden indsatte cyklonudskillertrin 11. Faststofmassestrømmen 5 forlader kølesystemet via en ikke yderligere vist fraførings-indretning med en temperatur, der ligger mellem 100 og 150 grader C.

En første forurenet gasfase er til stede ved cyklonudskilleren 4. Ved hjælp af en ventilator 12 bliver 10 cyklonudskillerens 4 gasfase via en rørledning 13 i det mindste delvist igen stillet til rådighed for møllen 2 som varmgas. Cyklonudskillerens 4, 8 tilbageblevne gasfase tilføres via en strålepumpe 14 og en rørledning 15 til en derefter indsat brænder 16 og efterforbrændes dér termisk, 15 hvorved der opnås en fuldstændig nedbrydning af alle skadelige stoffer. Via en rørledning 17 bliver røggasserne fra den termiske efterforbrænding stillet til rådighed for møllen 2 som varmgasser, hvorved der her sker en blanding med den koldere spildgas fra den fra ventilatoren 12 udtrukne gasfase 20 fra cyklonudskilleren 4. Ved blanding af gasstrømmene fra rørledningerne 13 og 17 opstår en indgangstemperatur ved møllen 2 på maksimalt 700 grader C. Spildgasser fra køletrinnet 11 stilles til rådighed for brænderen 16 via en ledning 18 og en blæser 19 som sekundærluft. Den ikke for brænderen 25 16 til rådighed stillede gasfase tilføres en varmeveksler 21 via en ledning 20. Her finder en køling af spildgasserne sted, som derefter via et filter 22 og en ventilator 23 afgives til atmosfæren. Via varmeveksleren 21 kan endvidere en ikke yderligere vist energigenvinding ske på en sådan 30 måde, at varmeenergien fra efterforbrændingsstrækningen 17 via en yderligere rørledning udnyttes energetisk, f.eks. til spildvarmekedler, dampdannelse, frembringelse af elektrisk strøm og/eller fjernvarme. Den opvarmede luft fra varmeveksleren 21 kan også udnyttes som forbrændingsluft for bræn-35 deren 16 henholdsvis som energitilførsel for møllen 2. En yderligere, ikke brænderen 16 tilført del af gasfasen fra køletrinnet 11 ledes via en ledning 25 og en ventilator 26 DK 169810 B1 8 som forvarmet luft ind i den yderligere brændstoftilførsels område 7. Ved 27 indsuges den nødvendige køleluft til den flertrins køleindretning 11 fra atmosfæren, og som allerede nævnt føres den til energigenvindingsformål efter gennemløb 5 af køleindretningen i det mindste delvist tilbage til dekontamineringsstrækningens 6 område 7.

Det beskrevne anlæg arbejder som følger: I møllen 2 både tørres den kontaminerede jord af en varmgasstrøm på max. 700 grader C og knuses til et kornstør-10 relsesinterval på 0-3 mm. Ved knusningen af faststoffet til kornstørrelser på mindre end 3 mm ved samtidig temperaturpåvirkning sikres en gennemvarmning af faststoffet i fuldt omfang. Faststoffernes udgangstemperatur ved møllens 2 udgang 27 er i afhængighed af begyndelsesfugtigheden ca. 100 grader 15 til 300 grader C. Ved denne opvarmning overføres allerede en betragtelig del af indholdet af skadelige stoffer til gasfasen. Det knuste materiale udtages som faststof-/gasdispersion fra møllen 2 og føres under ventilatorens 12 indvirkning til cyklonudskilleren 4. Den der udskilte gas kommer 20 delvist som varmgas tilbage til møllen 2 og bliver delvist tilbageført via strålepumpen 14 til brænderen 16 til termisk efterforbrænding. Det fuldstændigt tørrede faststof afgives til opvarmnings- og dekontamineringsstrækningen 6 og behandles der termisk med 800 grader til 1100 grader C, hvilken 25 temperatur er tilstrækkelig til ved en gennemløbstid på ca.

2-3 sekunder at forårsage en første fordampning, ved hvilken de let flygtige bestanddele, som f.eks. opløsningsmidler, BTX-aromater eller lignende kan udskilles af faststoffet. Udskilningen af de forrensede faststoffer foretages i 30 cyklonudskillertrinnet 8, hvorved gasfasen via strålepumpen 14 tilføres brænderen 16. Det forrensede faststof når kun ind i opholdszonen 9, hvor det i afhængighed af kontaminationsgraden forbliver fra ca. 5 sek. til nogle minutter. Opholdszonen 9 har en varmetæt afskærmning mod omgivelserne for at 35 undgå et temperaturfald. Som følge af forøgelsen af opholdstiden ved omtrent samme temperatur som i dekontamineringsstrækningen 6, 800 til 1100 grader C, kan nu bl.a.

DK 169810 B1 9 også de problematiske skadelige stoffer, såsom let flygtige tungmetaller, polychlorerede biphenyler og PAK'er uddampes af faststoffet. Fra opholdszonen 9 når den nu fuldstændigt rensede jord via køletrinnet 11 og en ikke yderligere vist 5 fraførselsindretning eksempelvis til et lager 28.

Fig. 2 viser et yderligere alternativ til anlægget ifølge opfindelsen. Dette anlæg er i det væsentlige opbygget af følgende anlægsdele:

Det allerede brudte materiale tilføres som allerede 10 beskrevet i forbindelse med fig. 1 en af varmgas gennemstrømmet mølle 29, hvor det dels tørres og dels bringes ned til fraktioner på mindre end 3 mm. Via en rørledning 30 bliver faststof-/gasdispersionen tilført en cyklonudskiller 31, hvorfra faststoffet bringes ind i dekontaminerings-15 strækningens 32 område. Her er anbragt en brænder 33, der frembringer det tilsvarende temperaturniveau, 800 til 1100 graderC, i dekontamineringsstrækningen 32. Dekontaminerings-strækningen 32 er fortrinsvis udformet som forbrændingsskakt.

Som allerede forklaret i forbindelse med fig. 1 foretages her 20 under materialegennemløbet en første dekontaminering. Det forrensede faststof når derefter ind i en cyklonudskiller 34, hvor der endnu engang udføres en separering af faststofferne fra gasfasen. Det rensede faststof overgives nu til en ligeledes som blok vist opholdszone 35, som er yderligere 25 beskrevet i forbindelse med fig. 4 og 5. Også her bliver temperaturerne, der er frembragt i dekontamineringsstrækningen 32, i det væsentlige bibeholdt, således at opholdstiden i afhængighed af materialets kontaminationsgrad kan varieres fra sekunder til minutter. Det således rensede 30 faststof når ind i en flertrins køleindretning 36, hvorved køleluften fra atmosfæren bringes ind i systemet ved stedet 37. Det rensede faststof bringes via ikke yderligere viste fraførselsindretninger til et lager 38. Spildgas- og resttransport er vist som følger: 35 Faststof-gasblandingen fra maletørringen 29 suges via en ventilator 39 og tilføres i det mindste delvist via en rørledning 40 igen til møllen 29 som varmgas. Den ikke for DK 169810 B1 10 møllen 29 til rådighed stillede gasandel når via en afstøver 41 til en brænder 42, hvor en termisk efterforbrænding finder sted. Det samme gælder for gasfasen fra cyklonudskilleren 34, som via en ledning 43 ligeledes tilføres afstøveren 41 og 5 efterforbrændes i brænderen 42. Den herved opstående stø vandel, der i givet fald kan være meget belastet, kan i det mindste delvis føres tilbage via en rørledning 44 til dekontamineringsstrækningen 32. De fra den termiske efterforbrænding resulterende røggasser, som har en omtrentlig 10 udgangstemperatur på 1200 grader C, frasepareres. Via en rørledning 45 bliver en del af røggasserne blandet med cyklonudskillerens 31 spildgasser og stilles til rådighed for møllen 29 som varmgas. Den ved møllens indgang værende varmgastemperatur er på max. 700 grader C. Den ikke for 15 møllen 29 til rådighed stillede røggasandel når via en gaskøler 46, en yderligere ventilator 47 og ledningen 48 ind i et filter 49, hvorfra de rensede spildgasser via en ventilator 50 og over et filter for tungmetaller 51 tilføres skorstenen 52. Støvet fra filteret 49 afgives via en ledning 20 53 direkte til dekontamineringsstrækningen 32. Køletrinnet 36 er ligeledes tilsluttet en afstøver 54, hvorved de her resulterende, endnu støvformige bestanddele umiddelbart kan afgives til lageret 38, da der her ikke længere foreligger nogen belastning. De gasformige bestanddele, der forlader 25 køletrinnet 36, tilføres via en ledning 55 og en ventilator 56 til brænderen 42 som sekundærluft.

Fig. 3 viser et yderligere alternativ. Som allerede forklaret i forbindelse med de tidligere figurer tilføres også her det forberedte materiale en af varmgas gennem-30 strømmet mølle 57, hvor en fraktion på mindre end 3 mm tilvejebringes. Den således fortørrede blanding tilføres en cyklonudskiller 58, som adskiller den faste fra den gasformige fase. Faststofferne når via en ledning 59 ind i dekonta-mineringsstrækningens 60 område, som opvarmes af en brænder 35 61, ved 800 til 1100 grader C. I denne dekont aminerings stræk ning bliver de let flygtige skadelige stoffer som følge af den relativt korte opholdstid, ca. 2-3 sekunder, uddampede.

DK 169810 B1 11

Blandingen når derefter ind i en cyklonudskiller 62, hvor der sker en yderligere separering af den faste fase fra den gasformige fase. Den faste fase når som allerede forklaret i forbindelse med fig. 1 og 2 ind i en også her som blok vist 5 opholdszone 63, hvor også de problematiske skadelige stoffer praktisk taget ved samme temperatur som i dekontaminerings-strækningen 60 i afhængighed af kontaminationsgraden kan fjernes. I tilslutning til opholdszonen 63 indføres de nu rensede faststoffer i en flertrins køleindretning 64, hvor de 10 nedkøles fra en indgangstemperatur på ca. 800 til 1100 grader C til ca. 100 til 150 grader C. Den dertil nødvendige køleluft udtages ved et sted 65 fra atmosfæren og efter gennemløb af køletrinnet 64 tilføres den via en ventilator 66 til møllen 57 som varmgas. Skulle energiudtaget fra køleluf-15 ten 64 ikke være tilstrækkeligt til at sikre en fuldstændig tørring i møllen 57, kan en yderligere varmgasfrembringer 67 være tilsluttet varmgasledningen 68. Den i cyklonen 58 udskilte gasfase tilføres via et filter 69 og en ventilator 70 til en varmeveksler 71. Resulterende filterstøv fra fil-20 teret 69 afgives via en ledning 72 ind i ledningen 59 og bringes således direkte ind i dekont amineringsstrækningen 60.

Den i cyklonen 62 udskilte gasfase tilføres via en yderligere ledning 73 ligeledes en afstøver 74 og efterforbrændes termisk i tilslutning hertil i en brænder 75. Resulterende 25 støv, som på dette sted ikke længere er belastet, afgives via en ledning 76 direkte i kølerens 64 område. Den fra maletør-ringen stammende spildgas, som via filteret 69 er tilført varmeveksleren 71, bliver via fra den termiske efterfor-brænding hidrørende røggasser, som har et temperaturniveau på 30 1200 grader C, opvarmet ved hjælp af en ledning 77 og efter passage af varmeveksleren 71 via en yderligere ledning 78 stillet til rådighed for brænderen 61 som primærluft. Spildgasserne fra den termiske efterforbrænding tilføres via en spildgasledning 79 et filter 80, hvorved der før ind-35 trædeisen i filteret finder en køling af spildgasserne 96 sted ved hjælp af luft og/eller vand. Det i filteret 80 resulterende filterstøv føres tilbage til dekontaminerings- DK 169810 B1 12 strækningens 60 område via en ledning 81. Den således rensede spildgas føres via en ventilator 82 i givet fald også via et filter for tungmetaller 83 og til sidst ind i skorstenen 84.

I fig. 4 og 5 er vist opholdszonerne, som dem, der 5 i fig. 1 til 3 er omtalt som blokke 9, 35, 63.

Fig. 4 viser en opholdszone, der er udformet som en flertrins cyklonindretning 85, 86. De fra cyklonen 8, 34, 62 afgivne faststoffer når via rørledningen 87, 88 ind i den første cyklon 85, hvor en første separering af fast fra 10 gasformig fase finder sted. Den gasformige fase føres via en ledning 89 direkte til den tilsluttede anden cyklons 86 indgangsområde 90. Faststofferne føres via en anden ledning 91 ligeledes ind i det andet cyklontrins 86 område 90, hvorved der her atter finder en separering af faserne sted.

15 I området 92 bliver det således rensede faststof tilbageført til de respektive køletrin 11, 36, 64.

Fig. 5 viser et alternativ til fig. 4. Den her viste opholdszone er udformet som hvirvellag/fluidiseret leje 93. Den fra cyklonerne 8, 34, 62 afgivne faststofblanding når 20 ind i det fludiserede lejes indgangsområde, hvorved her de fine dele fraføres pneumatisk 94. Da kun de grove dele behøver en yderligere hviletid i det fluidiserede leje 93, føres disse omkring tilsvarende prelplader 95. Et fluidiseret leje kan tilvejebringe faststofopholdstider på nogle minut-25 ter. Efter gennemløb af det fluidiserede leje 93 når de for alle skadelige stoffer rensede faststofstrømme ind i de respektive køletrins område 11, 36, 64.

Claims (17)

1. Fremgangsmåde til oparbejdning af kontamineret jord og lignende materialer, især fra koksforbrændingsanlæg, ved fjernelse, dekontaminering og eventuelt genopfyldning af 5 fjernelsesstedet med renset jord på en sådan måde, at den fjernede jord i en af varmgas gennemstrømmet mølle (2, 29, 57. tørres og knuses, hvor faststof-/gasblandingen tilføres en cyklonudskiller (4, 31, 58) og dér separeres i gasformige og faste bestanddele, hvor faststofferne behandles termisk 10 ved høj temperatur, dernæst afkøles og eventuelt lagres til genopfyldning på fjernelsesstedet, og hvor spildgasserne fra maletørringen og/eller dekontamineringen underkastes en termisk efterforbrænding, kendetegnet ved, at de faste bestanddele i tilslutning til dekontamineringen 15 indføres i en som gennemløbsområde udformet opholdszone (9, 35, 63) og der efterbehandles ved temperaturer, der svarer til dekontamineringstemperaturen, og derefter føres ind i kølestrækningens (11, 36, 64) område, hvorhos de faste bestanddele gennemløber opholdszonen (9, 35, 63) i afhængig-20 hed af belastningen med skadelige stoffer i et tidsrum på mellem 5 sekunder og 10 minutter.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at møllen (2, 29, 57) tilføres varmgas på max. 700 grader C, og at fraktionen i afhængighed af dens begyndelsesfugtighed 25 opvarmes til ca. 100 til 300 grader C, at de faste bestanddele i dekontamineringsstrækningens område opvarmes og dekontamineres i afhængighed af belastningen med skadelige stoffer til ca. 800 til 1100 gradér C, og at dekontamineringsstrækningens temperatur i opholdszonens område i det 30 væsentlige bibeholdes uden yderligere varmetilførsel.

3. Fremgangsmåde ifølge krav 1-2, kendetegnet ved, at spildgasserne fra maletørringen og/eller dekontamineringen i det mindste delvist afstøves og tilføres til den termiske efterforbrænding, og at røggasserne fra den termiske efter- DK 169810 B1 forbrænding ledes via en gaskøler (21) og tilføres filterindretningen (22), hvorved dels filterstøvet og dels støvet fra forafstøvningen i det mindste delvist tilbageføres i dekonta-mineringsstrækningens område.

4. Fremgangsmåde ifølge krav 3, kendetegnet ved, at den ikke afstøvede del af spildgasserne fra maletørringen blandes med en del af røggasserne fra den termiske efterfor-brænding og stilles til rådighed for møllen som varmgas (2, 29, 57).

5. Fremgangsmåde ifølge krav 1-2, kendet egnet ved, at spildgasserne fra maletørringen og røggasserne fra den termiske efter forbrænding føres over en varmeveksler, at de opvarmede spildgasser fra maletørringen ledes ind i dekonta-mineringsstrækningens område og der bringes til dekontami- 15 neringstemperatur, og at røggasserne efter gennemløb af varmeveksleren tilføres en røggasafstøvning og i afhængighed af kontaminationsgraden af de materialer, der skal renses, udsættes for en røggasafsvovling og/eller en røggasdenitroge-nisering.

6. Fremgangsmåde ifølge krav 5, kendetegnet ved, at røggasserne fra den termiske efterforbrænding efter varmevekslergennemløbet tilføres filterindretningen, hvor filterstøvet føres tilbage i dekontamineringsstrækningens område.

7. Fremgangsmåde ifølge krav 5 og 6,kendetegnet ved, at de via cyklonudskilleren efter dekontamineringen fraseparerede spildgasser afstøves og tilføres den termiske efterforbrænding, hvorved støvet afgives efter opholdszonen. 1 2 3 4 Fremgangsmåde ifølge krav 5-7, kendetegnet ved, 2 30 at energitilførslen til maletørringen sker med spildluftvarme 3 fra køleindretningen, idet der i afhængighed af fugtigheden 4 i de materialer, der skal dekontamineres, i det mindste DK 169810 B1 indsættes en yderligere varmgasfrembringer.

9. Fremgangsmåde ifølge krav 1-8, kendetegnet ved, at varmeenergien fra den termiske efterforbrænding udnyttes energetisk især til dampdannelse, elektricitetsproduktion 5 eller til fjernvarmeformål.

10. Fremgangsmåde ifølge krav 5-9, kendetegnet ved, at varmevekslerens energifraførsel stilles til rådighed som primær- eller sekundærenergi for brænderen/brænderne og/eller møllen.

11. Anlæg til oparbejdning af kontamineret jord og lignende materialer ved fjernelse, dekontaminering og eventuel genopfyldning på fjernelsesstedet med renset jord ved fremgangsmåden ifølge krav 1, hvilket anlæg omfatter en male-/tørringsindretning (2, 29, 57), en indretning til termisk 15 behandling af materialerne (6, 32, 60), i det mindste en cyklonudskiller (4, 31, 58) til separering af faststoffet fra gasfasen, en opvarmnings- samt en køle- og afstøvningsind-retning til spildgasserne, en køleindretning (11, 36, 64) til de rensede materialer, samt en indretning (16, 42, 75) til 20 termisk efterforbrænding af spildgasserne fra maletørringen (2, 29, 57) og/eller dekontamineringen (6, 32, 60), kendetegnet ved en som gennemløbsindretning for de dekontaminerede materialer udformet opholdszone (9, 35, 63), som er anbragt i tilslutning til dekontamineringsstrækningen 25 (6, 32, 60).

12. Anlæg ifølge krav 11, kendetegnet ved, at opholdszonen (9, 35, 63) er dannet af en flertrins cyklonindretning (85, 86). 1 Anlæg ifølge krav 11, kendetegnet ved, at 30 opholdszonen (9, 35, 63) er dannet af et hvirvellag/fludi- diseret leje (93). DK 169810 B1

14. Anlæg ifølge krav 13, kendetegnet ved en indretning (94) til pneumatisk udsugning af de fine dele samt spildgassen ved hvirvellagets/det fluidiserede lejes (93) indgangsområde.

15. Anlæg ifølge krav 11-14, kendetegnet ved, at indretningen til termisk efterforbrænding består af en brænder (16, 42, 75), som eventuelt er indsat efter en gaskøler (46), hvor brænderen (16, 42, 75) er indsat efter (fig. 2 og 3) en af støver (41, 74) til gasserne fra maletør-10 ringen (2, 29, 57) eller dekontamineringen (6, 35, 63).

16. Anlæg ifølge krav 11-14, kendetegnet ved, at der efter cyklonudskilleren (58) er indsat en varmeveksler (71), over hvilken dels spildgasserne fra maletørringen (57) og dels røggasserne fra den termiske efterforbrænding (75) er 15 indrettet til at føres.

17. Anlæg ifølge krav 11, kendetegnet ved en anden brændstof-/lufttilførselsindretning (7) i dekontaminerings-strækningens (6) område.

18. Anlæg ifølge krav 17, kendetegnet ved, at en 20 systemblæser (23) er indsat på den kolde side efter varmeveksleren (21).

19. Anlæg ifølge krav 11-17, kendetegnet ved, at der før indretningen til termisk efterforbrænding (16) er indsat en strålepumpe (14).