[go: up one dir, main page]

DK167036B1 - Styreindretning for et koeleanlaeg med parallelkoblede fordampere - Google Patents

Styreindretning for et koeleanlaeg med parallelkoblede fordampere Download PDF

Info

Publication number
DK167036B1
DK167036B1 DK053091A DK53091A DK167036B1 DK 167036 B1 DK167036 B1 DK 167036B1 DK 053091 A DK053091 A DK 053091A DK 53091 A DK53091 A DK 53091A DK 167036 B1 DK167036 B1 DK 167036B1
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
control device
power
evaporator
compressor
value
Prior art date
Application number
DK053091A
Other languages
English (en)
Other versions
DK53091D0 (da
DK53091A (da
Inventor
Knud Vagn Valbjoern
Original Assignee
Danfoss As
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Danfoss As filed Critical Danfoss As
Publication of DK53091D0 publication Critical patent/DK53091D0/da
Publication of DK53091A publication Critical patent/DK53091A/da
Application granted granted Critical
Publication of DK167036B1 publication Critical patent/DK167036B1/da

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
    • F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
    • F25B49/022—Compressor control arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
    • F25B41/20—Disposition of valves, e.g. of on-off valves or flow control valves
    • F25B41/24—Arrangement of shut-off valves for disconnecting a part of the refrigerant cycle, e.g. an outdoor part
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B5/00—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity
    • F25B5/02—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity arranged in parallel
    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
    • G05D23/00—Control of temperature
    • G05D23/19—Control of temperature characterised by the use of electric means
    • G05D23/1906—Control of temperature characterised by the use of electric means using an analogue comparing device
    • G05D23/1912—Control of temperature characterised by the use of electric means using an analogue comparing device whose output amplitude can take more than two discrete values
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/07—Details of compressors or related parts
    • F25B2400/075—Details of compressors or related parts with parallel compressors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2600/00—Control issues
    • F25B2600/02—Compressor control
    • F25B2600/025—Compressor control by controlling speed
    • F25B2600/0251—Compressor control by controlling speed with on-off operation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/19—Pressures
    • F25B2700/193—Pressures of the compressor
    • F25B2700/1933—Suction pressures

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
  • Air Conditioning Control Device (AREA)
  • Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)

Description

DK 167036 B1 i
Opfindelsen angår en styreindretning for et køleanlæg, som forsyner flere kølerum og har en kompressoranordning med foranderlig effekt, en kondensator og et flertal af parallelkoblede fordampere med en forankoblet ekspansionsind-5 retning, hvorved hver fordamper er forbundet med en egen kølerumstermostat, som styrer en i serie med den aktuelle fordamper og den aktuelle ekspansionsindretning koblet ventil, der styrer kølemiddelgennemstrømningen gennem denne fordamper og dermed fastlægger dennes belastningstiΙ-ΙΟ stand, og hvorved der er anbragt et styreapparat, som i afhængighed af belastningstilstanden af den hårdest belastede fordamper ændrer kompressoranordningens effekt.
Ved en kendt styreindretning af denne art (US 4 084 388) 15 findes der fire kompressorer, som kan ind- og udkobles af et fælles styreapparat. De forsyner tre parallelkoblede fordampere, som på sugesiden hver er efterkoblet af en af temperaturføleren påvirket ventil. Ventilstillingen er et mål for sugetrykket i fordamperen og derfor for dennes 20 belastning. Belastnings-tilstandsindikatoren afgiver til ventilstillingen svarende belastningssignaler, af hvilke det til enhver tid højeste udvælges ved hjælp af et diodekredsløb og tilføres styreapparatet. Dette sammenligner den maksimale belastningsværdi med tre tærskelværdier på 25 125%, 90% og 80% og fastlægger i afhængighed af denne sam menligning antallet af de i drift værende kompressorer.
Det er herved ufordelagtigt, at ventilstillingen kun angiver belastningstilstanden meget unøjagtigt. Dette gælder 30 især for det øvre grænseområde, hvor betydelige ventilreguleringer næppe mere bevirker gennemstrømningsændringer. Desuden fører trykfaldet ved ventilen ved de mindre hårdt belastede fordampere til et forhøjet udgangstryk af fordamperen og dermed til en dårlig virkningsgrad.
35 DK 167036 B1 2
Det er endvidere kendt (Køleindstillings-regulator AK10 fra Danfoss A/S) på tryksiden at forankoble fordamperen en magnetventil med indbygget ekspansionsdyse, som skiftevis ind- og udkobles. I princippet kan impulsbredderaodulatio-5 nen reguleres med fastlagt periodetid. Denne driftsmåde kan endog overlejres af funktionen af en med fordamperen forbundet termostatafbryder.
US 4 510 767 viser en styreindretning for et køleanlæg, 10 som forsyner flere kølerum og har en kompressoranordning med flere kompressorer og foranderlig effekt, en kondensator og et flertal af parallelkoblede fordampere med en forankoblet ekspansionsindretning, hvorved hver fordamper er forbundet med en egen kølerumstermostat, som styrer en 15 i serie med den aktuelle fordamper og den aktuelle ekspansionsindretning koblet ventil, der styrer kølemiddelgennemstrømningen gennem denne fordamper og dermed fastlægger dennes belastningstilstand, og hvorved der er anbragt et styreapparat. Dette styreapparat ændrer dog ikke kompres-20 soranordningens effekt i afhængighed af belastningstil standen af den hårdest belastede fordamper, men i afhængighed af alle fordamperes belastningstilstand.
DE 28 37 262 C2 viser en fremgangsmåde til varme- og/eller 25 køleudgiftsfordelingen af lejligheder i en boligkarré, med et køleanlæg, ved hvilket gennemsnittet af belastningsværdierne skal holdes på en forudbestemt konstant værdi, fortrinsvis 0,5 - 0,8, mens den maksimale belastningsværdi på 1 højst bør optræde i et værelse. I dette værelse accepte-30 res en underforsyning.
Formålet med opfindelsen er at forbedre en styreindretning af den 'i indledningen beskrevne art således, at køleanlægget ved hver belastning drives med en muligst ringe ef-35 fekt.
3 DK 167036 B1
Denne opgave løses ifølge opfindelsen ved, at hver ventil er udformet som magnetventil, der åbner og lukker fuldstændig, og er forankoblet den tilhørende fordamper, hvorved hver kølerumstermostat for hver tilhørende magnetven-5 til fastlægger dennes relative indkoblingsforhold og afgiver det til styreapparatets udnyttelseskredsløb, som indstiller kompressoranordningens effekt således, at det største af alle relative indkoblingsforhold ligger i nærheden af 1, således at den hårdest belastede fordamper på 10 den ehe side forsynes med den største kølemiddelmængde, og på den anden side er en reaktion af styreapparatet ved en for ringe kompressoreffekt, ved hvilken magnetventilen er permanent åben, sikret pålideligt.
15 Med andre ord er ventilerne fordamperne forankoblede magnetventiler med af den tilhørende temperaturføler påvirkede forhold af indkoblingsværdien "on" og udkoblingsværdien "off", hvorved belastnings-tilstandsindikatoren afgiver til "on" og "off" svarende signaler, og styreapparatet har 20 et udnyttelseskredsløb, som for hver fordamper beregner det relative indkoblingsforhold on/(on + off) som belastningsværdi B og indstiller kompressoranordningens effekt således, at den højeste belastningsværdi Bmax ligger i nærheden af 1.
25
Det af temperaturføleren påvirkede indkoblingsforhold af magnetventilerne er et meget nøjagtigt mål for fordampernes aktuelle belastning. Det kan let beregnes, fordi indkoblingstiden og udkoblingstiden automatisk forekommer un-30 der driften. Nøjagtigheden gælder over det samlede belastningsområde, altså også i det øvre grænseområde. Arbejder man derfor ved værdier på , i nærheden af 1, er det på max den ene side sikret, at den hårdest belastede fordamper næsten konstant forsynes med fuld kølemiddelmængde, men at 35 en reaktion af styreapparatet på den anden side endnu er mulig, når magnetventilen konstant eller næsten konstant DK 167036 B1 4 er åben som følge af for ringe kompressoreffekt. Som følge heraf kan kompressoranordningen drives med netop den effekt, ved hvilken sugetrykket har den under de givne omstændigheder højeste værdi. Som følge deraf fås det mindst 5 mulige trykforhold (kondenseringstryk/sugetryk) ved kompressoranordningen, således at denne kan drives med meget lille effekt. Desuden er den logaritmiske temperaturdifferens LMTD for fordamperne forholdvis lille, hvad der bevirker en reduceret udtørring af de kølede varer. Fordam-10 pernes sugesider kan umiddelbart forbindes med kompressor-anordningens sugeside, således at der ingen kompressoreffekt går tabt på grund af trykfald på sugesiden. Ved tilog frakobling af kompressoreffekt kan styreapparatet formindske eller forhøje sugetrykket og på denne måde sørge 15 for, at den maksimalt belastede fordamper næsten kontinuerligt forsynes med kølemiddel. Alt i alt kan køleanlægget derfor drives med en for den aktuelle belastning meget lille effekt.
20 Det er gunstigt, at kølerumstermostaterne har termostataf brydere, som lukker de tilhørende magnetventiler ved underskridelse af sin nedre temperatur-grænseværdi og åbner dem ved overskridelse af sin øvre temperatur-grænseværdi.
En sådan direkte styring giver en særlig enkel konstrukti-25 on.
Endvidere anbefales det, at magnetventilerne sammen med den tilhørende ekspansionsanordning er forbundet til en enhed. Dette letter den konstruktive opbygning.
30
Der bør specielt være sørget for, at styreapparatet formindsker kompressoranordningens effekt, når det største af alle relative indkoblingsforhold underskrider en nedre grænseværdi, som ligger over 0,85. Især kan den nedre 35 grænseværdi udgøre 0,90 - 0,95. Jo højere man definerer 5 DK 167036 B1 denne grænseværdi, des mere kan kompressoren udnyttes til sin fulde køleafgivelseseffekt.
I forhold hertil bør styreapparatet forøge kompressoran-5 ordningens effekt, når det største af alle relative indkoblingsforhold overskrider en øvre grænseværdi, som er lavere end 1. Specielt kan den øvre grænseværdi ligge 0,01 - 0,05 over den nedre grænseværdi. Forholdsvis små afstande fra værdien 1 er tilstrækkelige, til at styreap-10 paratet kan skelne mellem den kontinuerlige drift og en endnu ikke kontinuerlig drift for at tilkoble kompressoreffekt ved behov.
Den til styringen udviklede højeste belastningsværdi Bmax 15 behøver ikke at være den momentane belastningsværdi. I
mange tilfælde er det gunstigt, at styreapparatet har en middelværdi-beregner, som fastlægger det største af alle relative indkoblingsforhold ud fra over en tidsperiode samlede momentane belastningsværdier B. På denne måde kan 20 korttids-svingninger lades ude af betragtning.
En anden mulighed består i, at styreapparatet har en Trend-analysator, som fastlægger det største af alle relative indkoblingsforhold ud fra ændringen af de momentane 25 belastningsværdier B. På denne måde kan målelige ændringer allerede tidligt modstyres.
Ved en foretrukken udførelsesform er der sørget for, at styreapparatet bestemmer sugetrykkets referenceværdi βίο o hængigt af det største af alle relative indkoblingsfor hold, og at kompressoranordningen er forbundet med en regulator, som regulerer kompressoranordningens effekt afhængigt af afvigelsen mellem den aktuelle værdi og referenceværdien af sugetrykket. Ved denne effektregulering 35 overvåges sugetrykket umiddelbart. Dette bidrager til, at DK 167036 B1 6 det ønskede, muligst høje sugetryk indstilles med stor sikkerhed.
I videre udformning kan den af styreapparatet bevirkede 5 referenceværdi-ændring være så meget større, jo længere det største af alle relative indkoblingsforhold ligger fra den nedre grænseværdi ved effektformindskelse, og/eller jo længere det største af alle relative indkoblingsforhold ligger fra den øvre grænseværdi ved effektforstørrelse.
10 Dette fører til hurtigere tilpasninger til de aktuelle forhold.
Opfindelsen forklares nærmere nedenstående ved hjælp af et på tegningen vist udførelseseksempel, der viser i 15 fig. 1 en skematisk fremstilling af et køleanlæg ifølge opfindelsen og fig. 2 et strømdiagram for magnetvent i 1 ernes aktive-20 ring.
En kompressoranordning 1 har fx tre kompressorer 11, 12 og 13, som har en fælles trykledning 14 og en fælles sugeledning 15. Denne kompressoranordnings effekt kan reguleres 25 ved hjælp af antallet af de i drift værende kompressorer samt ved hjælp af individuel regulering af en kompressor, fx ved hjælp af pulserende drift. Trykledningen 14 fører til en kondensator 2, som er forbundet med en sugeblæser 21 til levering af en køleluftstrøm 22. Der følger en ak-30 kumulator 3, fra hvilken flydende kølemiddel 31 kan afgives over en forsyningsledning 32.
Køleanlægget har flere kølerum, af hvilke her som eksempel er vist tre kølerum 4, 5 og 6. Disse kølerum kan have sam-35 me eller forskellig kølerumstemperatur. Hvert kølerum er forsynet med en fordamper 41, 51, 61 med forankoblet mag- 7 DK 167036 B1 netventil 42, 52, 62. Disse serieforbindelser er parallelt med hinanden tilsluttet forsyningsledningen 32. Hver magnetventil ligger i serie med en ekspansionsventil 43, 53, 63 og danner sammen med denne en enhed 44, 54, 64. Til 5 hver fordamper er der tilsluttet en blæser 45, 55, 65. I kølerummet og fortrinsvis i køleluftstrømmen befinder en termostatafbryders 47, 57, 67 temperaturføler 46, 56, 66 sig, som forsyner den tilhørende magnetventil 42, 52, 62 med magnetiseringsstrøm I under temperaturafhængige ind-10 koblingsperioder "on" og derved åbner magnetventilen 42, 52, 62 samt gør den strømløs under udkoblingsperioderne "off" og derved lukker ventilen. Dette er vist i fig. 2. Strømperioderne svarer til perioderne af kølemiddelindsprøjtningen. Hver termostatafbryder 47, 57, 67 er ind-15 stillet på den for det tilhørende kølerum ønskede referenceværdi-temperatur .
Termostatafbryderne 47, 57, 67 tjener samtidig som belastnings-tilstandsindikator, som afgiver værdierne "on" og 20 "off" som belastnings-tilstandssignaler til et styreapparat 7 over signalledningerne SI, S2 og S3. Styreapparatet 7 indeholder et udnyttelseskredsløb 71 med en beregningsenhed, som for hver fordamper som belastningsværdi beregner det momentane indkoblingsforhold: 25 B = —T ff on + off
Der følger henholdsvis en middelværdi-beregner og en Trend-analysator 72, som udnytter belastningsværdierne B af hver fordamper hen over en vis tidsperiode og afgiver 30 enten en middelværdi eller en Trend-værdi. I en sammenligner 73 udvælges fra de således fastlagte belastningsværdier B den højeste belastningsværdi Bmax· I en sammenligningsenhed 74 sammenlignes til sidst den højeste belast- DK 167036 B1 8 ningsvaerdi Bmay med øvre og nedre grænseværdier, som kan indgives over en indgang 75. I afhængighed af denne sammenligning ledes tidsforsinket et signal A til en regulator 8, som regulerer kompressoranordningens 1 effekt, alt-5 så fastlægger antallet af de i drift værende kompressorer 11, 12, 13 og styrer fortrinsvis også den momentane effekt af mindst en kompressor. Effektreguleringen sker ved en sammenligning af den over en indgang 81 tilførte aktuelle værdi af sugetrykket med den i regulatordelen 82 under 10 indflydelse af signalet A dannede referenceværdi af sugetrykket.
En fordampers kapacitet kan udtrykkes, som følger: Q0 = k x F x LMTD 15
Hvorved k er varmegennemgangstallet ved varmeovergan- gen fra det afkølede til det kølende medie, F viser fladen, over hvilken varmeovergangen 2 0 sker og LMTD er den logaritmiske temperaturforskel mel lem det kølende og det afkølede medie, hvorved der i afhængighed deraf, om det 25 drejer sig om en parallel strøm, en mod strøm eller en krydsstrøm, fås forskellige værdier.
Den gennemsnitlige belastning Q af en fordamper kan med 30 god tilnærmelse beskrives, som følger DK 167036 B1 9 Q = α X -— = k X F X LMTD X --n - 0 on + off on + off
Herved er, som allerede nævnt, "on" og "off" termostatens indkoblings- og udkoblingsperioder. Belastningsværdien B = on/(on + off) angiver den del af cyklustiden, i hvilken 5 indsprøjtningen af kølemidlet i fordamperen finder sted.
Man erkender, at man kan også opnå den samme gennemsnitlige belastning af fordamperen med ringere kapacitet QQ, nemlig med højere sugetryk og derfor ringere LMTD, når belastningsværdien B endnu kan forøges. Det er derfor muligt 10 ud fra belastningsværdien Bmax af den hårdest belastede fordamper at udlede en korrekturværdi A, ved hvis hjælp sugetrykkets referenceværdi forhøjes, til Bmax opnår den forudvalgte grænse.
15 Specielt sker udnyttelsen således, at den momentane værdi, middelværdien eller Trend-værdien B opnås for hver fordamper, og i sammen ligner en 73 udvælges den højeste af disse værdier. Ligger Bmax under den på indgangen 75 indstillede nedre grænseværdi, som fortrinsvis ligger i området på 20 0,90 - 0,95, kan kompressoranordningens 1 sugetryk forhø jes, altså kompressoreffekten formindskes. Overskrider B_ . en øvre grænseværdi, som ligger lidt over den nedre max grænseværdi, i hvert fald imidlertid under 1,0, sænkes sugetrykket, altså kompressoreffekten forøges.
25 I det førstnævnte tilfælde sendes altså et signal A fra styreapparatet 7 til regulatoren 8, som bevirker en forhøjelse af sugetrykkets referenceværdi. I det andet tilfælde sørger signalet A for, at sugetrykkets referenceværdi sæn-30 kes. Herved kan korrekturindflydeisen være så meget større, jo mere B___ afviger henholdsvis fra den nedre og fra
max J
den øvre grænseværdi.
DK 167036 B1 10
Opfindelsen kan anvendes i forbindelse med vilkårlige kompressorer, altså stempelkompressorer, rotationskompressorer, skruekompressorer og lignende. Princippet kan anvendes såvel ved en enkelt kompressor som ved flere kompres-5 sorer, også når disse har forskellig kapacitet. Effektreguleringen kan ske trinvist eller trinløst, enten ved ind-ud-kobling af kompressoren eller ved anvendelse af et variabelt omdrej ningstal.

Claims (11)

1. Styreindretning for et køleanlæg, som forsyner flere 5 kølerum og har en kompressoranordning (1) med foran derlig effekt, en kondensator (2) og et flertal af parallelkoblede fordampere (41, 51, 61) med en forankob-let ekspansionsindretning (43, 53, 63), hvorved hver fordamper (41, 51, 61) er forbundet med en egen køle-10 rumstermostat (47, 57, 67), som styrer en i serie med den aktuelle fordamper og den aktuelle ekspansionsindretning koblet ventil (42, 52, 62), der styrer kølemiddelgennemstrømningen gennem denne fordamper og dermed fastlægger dennes belastningstilstand, og hvorved 15 der er anbragt et styreapparat (7), som i afhængighed af belastningstilstanden af den hårdest belastede fordamper (41, 51, 61) ændrer kompressoranordningens (1) effekt, kendetegnet ved, at hver ventil er udformet som magnetventil (42, 52, 62), der åbner 20 og lukker fuldstændig, og er forankoblet den tilhøren de fordamper (41, 51, 61), hvorved hver kølerumstermostat (47, 57, 67) for hver tilhørende magnetventil (42, 52, 62) fastlægger dennes relative indkoblingsforhold og afgiver det til styreapparatets (7) udnyt-25 telseskredsløb (71), som indstiller kompressoranord ningens (1) effekt således, at det største af alle relative indkoblingsforhold (Bmax) ligger i nærheden af 1, således at den hårdest belastede fordamper (41, 51, 61. på den ene side forsynes med den største kølemid-30 delmængde, og på den anden side er en reaktion af sty- reapparatet (7) ved en for ringe kompressoreffekt, ved hvilken magnetventilen (42, 52, 62) er permanent åben, sikret pålideligt. 35
.2. Styreindretning ifølge krav 1, kendetegnet ved, at kølerumstermostaterne (46, 47; 56, 57; 66, DK 167036 B1 12 67. har termostatafbrydere (47, 57, 67), som lukker de tilhørende magnetventiler (42, 52, 62) ved underskridelse af sin nedre temperatur-grænseværdi og åbner dem ved overskridelse af sin øvre temperatur-grænseværdi. 5
3. Styreindretning ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at hver magnetventil (42, 52, 62) sammen med den tilhørende ekspansionsindretning (43, 53, 63) er forbundet til en enhed (44, 54, 64). 10
4. Styreindretning ifølge et af kravene 1-3, kendetegnet ved, at styreapparatet (7) formindsker kompressoranordningens (1) effekt, når det største af alle relative indkoblingsforhold (Bmax) underskrider 15 en nedre grænseværdi, som ligger over 0,85.
5. Styre indretning ifølge krav 4, kendetegnet ved, at den nedre grænseværdi ligger mellem 0,90 -0,95. 20
6. Styreindretning ifølge et af kravene 1-5, kendetegnet ved, at styreapparatet (7) forøger kompressoranordningens (1) effekt, når det største af alle relative indkoblingsforhold (Bmax) overskrider en 25 øvre grænseværdi, som er lavere end 1.
7. Styreindretning ifølge krav 6, kendetegnet ved, at den øvre grænseværdi ligger o, 01 - 0,05 over den nedre grænseværdi. 30
8. Styreindretning ifølge et af kravene 1-7, kendetegnet ved, at styreapparatet (7) har en middelværdi-beregner (72), som fastlægger det største af alle relative indkoblingsforhold ud fra over en tids- 35 periode samlede momentane indkoblingsforhold (B). DK 167036 B1 13
9. Styreindretning ifølge et af kravene 1-8, kendetegnet ved, at styreapparat et (7) har en Trend-analysator (72), som fastlægger det største af alle relative indkoblingsforhold (Bmax) ud fra ændrin- 5 gen af de momentane indkoblingsforhold.
10. Styreindretning ifølge et af kravene 1-9, kendetegnet ved, at styreapparatet (7) bestemmer sugetrykkets referenceværdi afhængigt af det største 10 af alle relative indkoblingsforhold (Bmax), og at kom pressoranordningen (1) er forbundet med en regulator (8), som regulerer kompressoranordningens (1) effekt afhængigt af afvigelsen mellem den aktuelle værdi og referenceværdien af sugetrykket. 15
11. Styreindretning ifølge krav 10, kendetegnet ved, at den af styreapparatet (7) bevirkede referenceværdi-ændring er så meget større, jo længere det største af alle relative indkoblingsforhold ligger fra 20 den nedre grænseværdi ved effektformindskelse, og/el- ler jo længere det største af alle indkoblingsforhold ligger fra den øvre grænseværdi ved effektforstørrelse.
DK053091A 1990-04-04 1991-03-25 Styreindretning for et koeleanlaeg med parallelkoblede fordampere DK167036B1 (da)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4010770A DE4010770C1 (da) 1990-04-04 1990-04-04
DE4010770 1990-04-04

Publications (3)

Publication Number Publication Date
DK53091D0 DK53091D0 (da) 1991-03-25
DK53091A DK53091A (da) 1991-10-05
DK167036B1 true DK167036B1 (da) 1993-08-16

Family

ID=6403685

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK053091A DK167036B1 (da) 1990-04-04 1991-03-25 Styreindretning for et koeleanlaeg med parallelkoblede fordampere

Country Status (8)

Country Link
US (1) US5131237A (da)
JP (1) JP2634095B2 (da)
CA (1) CA2037271C (da)
DE (1) DE4010770C1 (da)
DK (1) DK167036B1 (da)
FR (1) FR2660739B1 (da)
GB (1) GB2244150B (da)
IT (1) IT1245033B (da)

Families Citing this family (71)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2961676A (en) * 1955-06-20 1960-11-29 American Marietta Co Angularly-supported sponge mop
US2926373A (en) * 1955-07-25 1960-03-01 American Marietta Co Compression sponge mop
US5460008A (en) * 1993-12-22 1995-10-24 Novar Electronics Corporation Method of refrigeration case synchronization for compressor optimization
US5551248A (en) * 1995-02-03 1996-09-03 Heatcraft Inc. Control apparatus for space cooling system
US5586444A (en) * 1995-04-25 1996-12-24 Tyler Refrigeration Control for commercial refrigeration system
US5596878A (en) * 1995-06-26 1997-01-28 Thermo King Corporation Methods and apparatus for operating a refrigeration unit
US6711445B1 (en) 1998-12-17 2004-03-23 Kysor/Warren Refrigeration control apparatus and method
CN1343296A (zh) 1999-01-12 2002-04-03 Xdx有限公司 蒸汽压缩系统及其方法
US6314747B1 (en) 1999-01-12 2001-11-13 Xdx, Llc Vapor compression system and method
JP2002535590A (ja) 1999-01-12 2002-10-22 エックスディーエックス・インコーポレーテッド ベーパ圧縮装置及び方法
US6185958B1 (en) 1999-11-02 2001-02-13 Xdx, Llc Vapor compression system and method
JP3680619B2 (ja) * 1999-03-10 2005-08-10 株式会社日立製作所 冷凍装置
US6148628A (en) * 1999-03-26 2000-11-21 Carrier Corporation Electronic expansion valve without pressure sensor reading
US6090422A (en) * 1999-08-11 2000-07-18 Taragan; Arie Refrigerator with automatic vacuum compartment and method of preserving fresh food items using the same
US6505475B1 (en) 1999-08-20 2003-01-14 Hudson Technologies Inc. Method and apparatus for measuring and improving efficiency in refrigeration systems
ATE343770T1 (de) 1999-11-02 2006-11-15 Xdx Technology Llc Dampfkompressionssystem und verfahren zur steuerung der umgebungsverhältnisse
US6332327B1 (en) 2000-03-14 2001-12-25 Hussmann Corporation Distributed intelligence control for commercial refrigeration
US6973794B2 (en) 2000-03-14 2005-12-13 Hussmann Corporation Refrigeration system and method of operating the same
US6999996B2 (en) * 2000-03-14 2006-02-14 Hussmann Corporation Communication network and method of communicating data on the same
US7000422B2 (en) 2000-03-14 2006-02-21 Hussmann Corporation Refrigeration system and method of configuring the same
US6647735B2 (en) * 2000-03-14 2003-11-18 Hussmann Corporation Distributed intelligence control for commercial refrigeration
US7047753B2 (en) * 2000-03-14 2006-05-23 Hussmann Corporation Refrigeration system and method of operating the same
US6318100B1 (en) 2000-04-14 2001-11-20 Carrier Corporation Integrated electronic refrigerant management system
US6401470B1 (en) 2000-09-14 2002-06-11 Xdx, Llc Expansion device for vapor compression system
US6915648B2 (en) 2000-09-14 2005-07-12 Xdx Inc. Vapor compression systems, expansion devices, flow-regulating members, and vehicles, and methods for using vapor compression systems
US6857281B2 (en) 2000-09-14 2005-02-22 Xdx, Llc Expansion device for vapor compression system
US6393851B1 (en) 2000-09-14 2002-05-28 Xdx, Llc Vapor compression system
US6601397B2 (en) * 2001-03-16 2003-08-05 Copeland Corporation Digital scroll condensing unit controller
WO2002077554A1 (en) * 2001-03-21 2002-10-03 Guangdong Kelon Electronical Holdings Co., Ltd. A refrigerator with separated multi-way cooling circuit in parallel and controlling method thereof
US6892546B2 (en) 2001-05-03 2005-05-17 Emerson Retail Services, Inc. System for remote refrigeration monitoring and diagnostics
US6668240B2 (en) 2001-05-03 2003-12-23 Emerson Retail Services Inc. Food quality and safety model for refrigerated food
US6786056B2 (en) * 2002-08-02 2004-09-07 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Cooling system with evaporators distributed in parallel
US6889173B2 (en) 2002-10-31 2005-05-03 Emerson Retail Services Inc. System for monitoring optimal equipment operating parameters
US7290398B2 (en) 2003-08-25 2007-11-06 Computer Process Controls, Inc. Refrigeration control system
US7231773B2 (en) * 2004-04-12 2007-06-19 York International Corporation Startup control system and method for a multiple compressor chiller system
US7793509B2 (en) * 2004-04-12 2010-09-14 Johnson Controls Technology Company System and method for capacity control in a multiple compressor chiller system
US7207183B2 (en) * 2004-04-12 2007-04-24 York International Corp. System and method for capacity control in a multiple compressor chiller system
US7412842B2 (en) 2004-04-27 2008-08-19 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor diagnostic and protection system
US7275377B2 (en) 2004-08-11 2007-10-02 Lawrence Kates Method and apparatus for monitoring refrigerant-cycle systems
KR100641117B1 (ko) * 2004-11-03 2006-11-02 엘지전자 주식회사 유로차단밸브를 구비한 멀티형 공기조화기
EP1851959B1 (en) 2005-02-21 2012-04-11 Computer Process Controls, Inc. Enterprise control and monitoring system
US7296426B2 (en) * 2005-02-23 2007-11-20 Emerson Electric Co. Interactive control system for an HVAC system
WO2006097106A1 (en) * 2005-03-18 2006-09-21 Danfoss A/S A method for controlling a refrigeration system
CN100402948C (zh) * 2005-09-02 2008-07-16 合肥美菱股份有限公司 双压缩机电冰箱
US7594407B2 (en) 2005-10-21 2009-09-29 Emerson Climate Technologies, Inc. Monitoring refrigerant in a refrigeration system
US7596959B2 (en) 2005-10-21 2009-10-06 Emerson Retail Services, Inc. Monitoring compressor performance in a refrigeration system
US7665315B2 (en) 2005-10-21 2010-02-23 Emerson Retail Services, Inc. Proofing a refrigeration system operating state
US7752854B2 (en) 2005-10-21 2010-07-13 Emerson Retail Services, Inc. Monitoring a condenser in a refrigeration system
US7752853B2 (en) 2005-10-21 2010-07-13 Emerson Retail Services, Inc. Monitoring refrigerant in a refrigeration system
BRPI0601298B1 (pt) * 2006-04-19 2019-10-08 Embraco Indústria De Compressores E Soluções Em Refrigeração Ltda. Sistema de controle de vazão em circuitos de refrigeração, método de controle de um sistema de refrigeração e sistema de refrigeração
US8590325B2 (en) 2006-07-19 2013-11-26 Emerson Climate Technologies, Inc. Protection and diagnostic module for a refrigeration system
US20080216494A1 (en) 2006-09-07 2008-09-11 Pham Hung M Compressor data module
EP2153138B1 (en) * 2007-05-10 2011-01-05 Carrier Corporation Refrigerating system and method for controlling compressor sets in such a refrigerating system
US20090037142A1 (en) 2007-07-30 2009-02-05 Lawrence Kates Portable method and apparatus for monitoring refrigerant-cycle systems
DE102007041281A1 (de) * 2007-08-31 2009-07-23 Airbus Deutschland Gmbh Flugzeugkühlanlagenverdampferanordnung für zwei voneinander unabhängige Kälteträgerkreisläufe
US9140728B2 (en) 2007-11-02 2015-09-22 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor sensor module
WO2009140584A2 (en) 2008-05-15 2009-11-19 Xdx Innovative Refrigeration, Llc Surged vapor compression heat transfer system with reduced defrost
WO2010138831A2 (en) 2009-05-29 2010-12-02 Emerson Retail Services, Inc. System and method for monitoring and evaluating equipment operating parameter modifications
US20110005250A1 (en) * 2009-07-09 2011-01-13 Perz Alfred F Switching pressure regulator
CN103597292B (zh) 2011-02-28 2016-05-18 艾默生电气公司 用于建筑物的供暖、通风和空调hvac系统的监视系统和监视方法
US20130025304A1 (en) * 2011-07-27 2013-01-31 Dorman Dennis R Loading and unloading of compressors in a cooling system
US8964338B2 (en) 2012-01-11 2015-02-24 Emerson Climate Technologies, Inc. System and method for compressor motor protection
US9310439B2 (en) 2012-09-25 2016-04-12 Emerson Climate Technologies, Inc. Compressor having a control and diagnostic module
AU2014229103B2 (en) 2013-03-15 2016-12-08 Emerson Electric Co. HVAC system remote monitoring and diagnosis
US9551504B2 (en) 2013-03-15 2017-01-24 Emerson Electric Co. HVAC system remote monitoring and diagnosis
US9803902B2 (en) 2013-03-15 2017-10-31 Emerson Climate Technologies, Inc. System for refrigerant charge verification using two condenser coil temperatures
CA2908362C (en) 2013-04-05 2018-01-16 Fadi M. Alsaleem Heat-pump system with refrigerant charge diagnostics
DE102014111946A1 (de) * 2014-08-21 2016-02-25 Bitzer Kühlmaschinenbau Gmbh Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage
DE102015112439A1 (de) * 2015-07-29 2017-02-02 Bitzer Kühlmaschinenbau Gmbh Kälteanlage
DE102015016852A1 (de) * 2015-12-23 2017-06-29 Liebherr-Transportation Systems Gmbh & Co. Kg Verfahren zur Regelung eines Kühlaggregats mit mehreren Kompressoren und Kühlaggregat
CN207898299U (zh) * 2017-07-07 2018-09-25 开利公司 制冷展示柜

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR979196A (fr) * 1948-02-02 1951-04-23 Escher Wyss & Cie Const Mec Installation de réfrigération ou de chauffage à pompes thermiques comportant plusieurs postes de réfrigération ou de chauffage
US4084388A (en) * 1976-11-08 1978-04-18 Honeywell Inc. Refrigeration control system for optimum demand operation
FI65331C (fi) * 1977-09-01 1984-04-10 Insele Oy Reglerings- och maetningssystem foer uppvaermning/avkylning lagenhetsvis samt foerfarande foer kalibrering av systemet
US4510767A (en) * 1981-07-03 1985-04-16 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Cold storage and refrigeration system
JPS61174431A (ja) * 1985-01-26 1986-08-06 San M Shokai:Kk 練条機のスライバむら制御方法とその装置
JPS62284164A (ja) * 1986-06-02 1987-12-10 サンデン株式会社 自動販売機
JP2735188B2 (ja) * 1987-03-20 1998-04-02 株式会社日立製作所 空気調和装置
US4926653A (en) * 1988-06-17 1990-05-22 Sharp Kabushiki Kaisha Multi-room type air-conditioning equipment

Also Published As

Publication number Publication date
US5131237A (en) 1992-07-21
DK53091D0 (da) 1991-03-25
IT1245033B (it) 1994-09-13
FR2660739A1 (fr) 1991-10-11
JPH04225754A (ja) 1992-08-14
GB2244150A (en) 1991-11-20
GB2244150B (en) 1993-10-27
CA2037271A1 (en) 1991-10-05
DK53091A (da) 1991-10-05
CA2037271C (en) 1998-07-07
DE4010770C1 (da) 1991-11-21
ITTO910236A1 (it) 1992-10-03
JP2634095B2 (ja) 1997-07-23
FR2660739B1 (fr) 1999-03-05
ITTO910236A0 (it) 1991-04-03
GB9106310D0 (en) 1991-05-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK167036B1 (da) Styreindretning for et koeleanlaeg med parallelkoblede fordampere
US4831832A (en) Method and apparatus for controlling capacity of multiple compressors refrigeration system
US5355686A (en) Dual temperature control of refrigerator-freezer
KR890004396B1 (ko) 냉동시스템용 동작방법 및 제어시스템
US4612776A (en) Method and apparatus for controlling capacity of a multiple-stage cooling system
US4679404A (en) Temperature responsive compressor pressure control apparatus and method
EP0891520B1 (en) Refrigeration with a fuzzy logic liquid level control
KR950005386B1 (ko) 냉동사이클장치
US4628700A (en) Temperature optimizer control apparatus and method
KR890013430A (ko) 공기 조화기 및 그 제어방법
US5247989A (en) Modulated temperature control for environmental chamber
US9719700B2 (en) Method for matching refrigeration load to compressor capacity
US4539820A (en) Protective capacity control system for a refrigeration system
DK165379B (da) Koeleanlaeg
AU5997799A (en) Refrigerator
US4962648A (en) Refrigeration apparatus
KR20070048235A (ko) 압축기 로딩 제어 장치
US20150121917A1 (en) Refrigerator and method for controlling a refrigerator
KR920006705A (ko) 멀티플형 공기조화기
KR960012739B1 (ko) 다중 압축기 냉방 시스템의 압축기 정지시기 제어 방법 및 장치
US4825662A (en) Temperature responsive compressor pressure control apparatus and method
JP2000297970A (ja) ヒートポンプの制御装置
CN1332167C (zh) 用于调节一种制冷装置的方法
KR100839956B1 (ko) 공조기기의 운전방법
KR100577420B1 (ko) 냉장고 및 그 제어방법

Legal Events

Date Code Title Description
B1 Patent granted (law 1993)
PBP Patent lapsed

Country of ref document: DK