DE69216800T2

DE69216800T2 - Verfahren zur Abscheidung von Stickstoffoxiden und Schwefeloxiden unter Verwendung eines Fliessbettadsorbers

Info

Publication number: DE69216800T2
Application number: DE69216800T
Authority: DE
Inventors: Lewis Neal; M A Warren
Original assignee: Noxso Corp
Current assignee: Noxso Corp
Priority date: 1991-12-02
Filing date: 1992-11-26
Publication date: 1997-05-28
Anticipated expiration: 2012-11-27
Also published as: EP0549891B1; EP0549891A1; ES2096704T3; US5302188A; DE69216800D1; DK0549891T3

Description

Hintergrund der Erfindung

Diese Erfindung ist eine Verbesserung einer Vorrichtung und eines Verfahrens, die in der US-A 4,798,711 mit dem Titel "PROCESSES FOR REMOVING NITROGEN OXIDES, SULFUR OXIDES AND HYDROGEN SULFIDE FROM GAS STREAMS" offenbart sind. Dieser Prozeß des Standes der Technik wird im Stand der Technik als NOXSO-Prozeß bezeichnet. Der NOXSO-Prozeß ist in Fig. 1 gezeigt, in der ein Rauchgasstrom 12 von z. B. einem kohlegefeuerten oder ölgefeuerten (nicht gezeigten) Kraftwerk gezeigt ist, der sowohl Stickstoffoxide oder NOx (NO und NO&sub2; oder N&sub2;O&sub4;) als auch Schwefeloxide oder SOx (SO&sub2; und SO&sub3;) enthält, wobei der Rauchgasstrom durch einen Wirbelbettadsorber 14 geleitet wird, der geeignete Sorbens-Partikel enthält, wie z. B. derjenige, der in der US-A 4,755,499 mit dem Titel "SORBENT FOR REMOVING NITROGEN OXIDES, SULFUR OXIDES AND HYDROGEN SULFIDE FROM GAS STREAMS" offenbart ist. Der Adsorber 14 besitzt ein Wirbelgitter 15. Die Schwefeloxide und Stickstoffoxide werden an den Oberflächen der Sorbens-Partikel adsorbiert und aus dem Rauchgasstrom entfernt. Die zwei obenerwähnten Patente sind hiermit durch Literaturhinweis eingefügt.
Die gesättigten Sorbens-Partikel 16, d. h. die Sorbens- Partikel, die das NOx und das SOx aus dem Rauchgas adsorbiert haben, werden anschließend zu einem gestuften Wirbelbetterhitzer 18 transportiert, in der die Sorbens- Partikeltemperatur auf über 532 ºC (1000 ºF) erhöht wird, wobei erhitzte Luft 20 verwendet wird, die von einem Lufterhitzer 22 zugeführt wird, in den ein Strom von Umgebungsluft 24 und ein geeigneter Brennstoffstrom 26 wie z. B. Erdgas eintreten. Das sorbierte NOx wird von den Sorbens-Partikeln entfernt oder ausgetrieben und im heißen Gasstrom wegbefördert, der durch ein Zyklon 28 geführt wird und über den Strom 30 mit dem (nicht gezeigten) Kraftwerksverbrennungsluftstrom gemischt wird.
Die heißen Sorbens-Partikel, aus denen das NOx entfernt worden ist, werden vom Sorbens-Erhitzer 18 über die Leitung 34 in einen Bewegtbettregenerator 32 transportiert. Im Bewegtbettregenerator 32 werden die Sorbens- Partikel mit einem geeigneten Regenerationsmittelgasstrom 36 in Kontakt gebracht. Das Regenerationsmittelgas 36 reagiert mit dem von den Sorbens-Partikeln adsorbierten SOx, um elementaren Schwefel zu erzeugen. Der Abgasstrom 38, der elementaren Schwefel enthält, wird in einen Schwefelkondensator und Tropfenabscheider 45 transportiert, in dem ein Dampfstrom 42, ein Wasserstron 44 und ein Elementarschwefelstrom 46 erzeugt werden. Ein Strom 40 vom Schwefelkondensator und Tropfenabscheider 45 wird zum Regenerator 32 zurückgeführt.
Die regenerierten Sorbens-Partikel, d. h. die Sorbens- Partikel, aus denen das SOx und NOx entfernt worden sind, wird über den Strom 48 und das Ventil 50 zu einem gestuften Wirbelbett-Sorbens-Kühler 42 transportiert, in dem es mit der über die Leitung 54 zugeführten Umgebungsluft in Kontakt gebracht wird, um seine Temperatur auf ungefähr 120 ºC (250 ºF) zu senken. Die erwärmte Umgebungsluft 56 wird anschließend zum Gaserhitzer 22 transportiert, wo ihre Temperatur für die Verwendung als heißes Medium im Wirbelbetterhitzer 18 auf über 532 ºC (1000 ºF) angehoben wird.
Die gekühlten regenerierten Sorbens-Partikel werden über die Leitung 58 mittels der Luft in der Leitung 54 zu einer Preßluftförderleitung 60 und über den Strom 64 in einen Zyklonseparator 62 transportiert. Der Zyklonseparator 62 teilt den Strom 64 in einen Luftstrom 66 und einen Strom von regenerierten Sorbens-Partikel 68. Der regenerierte Sorbens-Strom 68 tritt in den Wirbelbettadsorber 14 ein. Das Entnahmegas aus dem Adsorber 14 tritt über eine Leitung 70 aus.
In einer kurzen Zusammenfassung wird klar, daß das SOx und das NOx durch den Wirbelbettadsorber 14 aus dem Rauchgasstrom 12 entfernt werden, um einen Strom von NOx- freiem und SOx-freiem Rauchgas 70 zu erzeugen, woraufhin der Wirbelbetterhitzer 18, der Bewegtbettgenerator 32 und der Wirbelbett-Sorbens-Kühler 52 die Sorbens-Partikel regenerieren, die das SOx und das NOx im Wirbelbettadsorber 14 adsorbiert haben, woraufhin die regenerierten Sorbens-Partikel über die Leitung 58 zur Druckluftförderleitung 60 transportiert werden, um durch den Zyklongenerator 62 zum Wirbelbettadsorber 14 zurückzukehren, wo der NOXSO-Prozeß wiederholt wird.
Der obenbeschriebene NOXSO-Prozeß hat sich bei der Entfernung von SOx und NOx aus Rauchgas als sehr wirkungsvoll herausgestellt, wobei der Prozeß den Vorteil hat, daß die Sorbens-Partikelgröße oder die Perlengröße relativ groß gegenüber der Größe der Flugaschepartikel ist, welche typischerweise im Rauchgas vorhanden sind, da die verwendeten Sorbens-Partikel oder Perlen relativ groß sind, ungefähr 2000 µm (Maschenzahl 10) bis 840 µm (Maschenzahl 20) (es wird auf die eingefügte US- A 4,755,499, Spalte 8, Zeile 8, hingewiesen), so daß die Sorbens-Perlen oder -Partikel leicht von der Flugasche unterschieden und leicht von dieser getrennt werden können. Ein weiterer Vorteil ist, daß aufgrund der relativ großen Abmessungen (ungefähr 840 bis 2000 µm (Maschenzahl 10 bis 20)) die Sorbens-Partikel oder Perlen eine relativ große Masse besitzen, was bedeutet, daß sie eine relativ hohe Endgeschwindigkeit aufweisen, die im wesentlichen verhindert, daß die Sorbens-Partikel oder -Perlen das Fluid oder den fluidisierten Zustand verlassen und aus dem Wirbelbetterhitzer 18 und dem Wirbelbettkühler 52 mit den austretenden Gasen entweichen und verlorengehen; die Endgeschwindigkeit ist die Geschwindigkeit, bei der die Sorbens-Partikel oder -Perlen in einem Wirbelbett aufhören, im Fluid oder im fluidisierten Zustand zu sein, und aus dem Wirbelbett austreten und in das Gas eintreten, das das Wirbelbett verläßt, und verlorengehen. Der obenbeschriebene NOXSO-Prozeß besitzt jedoch einige Nachteile, da die relativ großen Sorbens Partikel oder Perlen (ungefähr 840 bis 2000 µm (Maschenzahl 10 bis 20)) in der Herstellung relativ teuer sind, die Adsorptionsrate diffusionsgesteuert und somit relativ langsam ist, die Sorbens-Partikel oder -Perlen porös sind (siehe z. B. die Mikroporen und Makroporen der in Fig. 7 gezeigten Sorbens-Partikel der oben durch Literaturhinweis eingefügten Patente) und die Mittelabschnitte solcher Perlen oder Partikel dazu neigen, bei der SOx - und NOx -Adsorption nicht vollständig verwendet zu werden, die relativ großen Perlen mit der relativ großen Masse dazu neigen, zu brechen und zu pulverisieren, wenn sie mit einer relativ hohen Geschwindigkeit auf eine feste Oberfläche aufschlagen, und, da die zur Durchführung des in Fig. 1 dargestellten Prozesses verwendete Vorrichtung im wesentlichen ein schwerkraftabhängiger Prozeß ist, die Sorbens-Partikel oder Perlen sich nach der Adsorption des SOx und des NOx an der Oberseite der Vorrichtung befinden und die regenerierten Perlen sich aufgrund der verwendeten Schwerkraftströmung am Boden der Vorrichtung befinden, wodurch es erforderlich wird, daß sie z. B. mittels der in Fig. 1 gezeigten Druckluftförderleitung 60 für eine Rückführung zur Oberseite der Vorrichtung gehoben werden müssen.
Es wurde festgestellt, daß Sorbens-Fartikel oder -Perlen einer vergleichsweise oder relativ kleinen Größe von ungefähr 210 µm (Maschenzahl 70) bis 105 µm (Maschenzahl 140) gegenüber den obengenannten relativ großen Sorbens- Perlen oder Partikeln die folgenden vergleichenden Vorteile aufweisen. Die kleineren Sorbens-Perlen oder -Partikel adsorbieren das SOx und NOx schneller, da der Prozeß chemisch nicht diffusionsgesteuert ist (siehe Fig. 2, in der die NOx-Adsorptionsrate für Sorbens-Partikel oder -Perlen der Partikelgrößen 1300, 630 bzw. 300 µm verglichen sind; wobei die Entfernungsrate für Partikel mit 300 µm Partikelgröße ungefähr 5 mal größer ist als diejenige für die Partikel mit 1300 µm Partikelgröße), wobei die relativ kleinen Sorbens-Perlen oder Partikel einfacher und somit in der Herstellung kostengünstiger sind, wodurch wiederum der SOx - und NOx-Entfernungsprozeß kostengünstiger wird, wobei festgestellt oder entdeckt worden ist, daß aufgrund der relativ kleinen Masse der relativ kleineren Sorbens-Perlen oder -Partikel die Vorrichtung zum Anheben der regenerierten Perlen zur Oberseite der für die Ausführung des NOXSO-Prozesses verwendeten Vorrichtung, wie z. B. die obenerwähnte Druckluftförderleitung 60 in Fig. 1, sowohl als Vorrichtung zum Anheben der regenerierten Sorbens-Partikel zurück zur Oberseite der Vorrichtung als auch als Vorrichtung zur Aufbewahrung der Sorbens-Partikel oder -Perlen verwendet werden kann, während diese NOx und SOx aus dem Rauchgas adsorbieren.
Wie Fachleuten der Wirbelbett-Technik bekannt ist und wie oben erwähnt worden ist, besitzen ferner die Feststoffpartikel, wie z. B. die vorhandenen Sorbens-Partikel oder -Perlen, eine Fluidisierungsgeschwindigkeit und eine Endgeschwindigkeit. Die Fluidisierungsgeschwindigkeit ist die Geschwindigkeit, bei der die Sorbens-Partikel oder -Perlen fluidisiert werden, d.h. sich in einem Fluidzustand unter dem Einfluß eines unter Druck stehenden Gases bewegen, während die Endgeschwindigkeit die Geschwindigkeit ist, bei der die Perlen im Gas mitgerissen werden und anschließend den Fluidzustand und das Wirbelbett verlassen. Während die obenerwähnten relativ großen Sorbens-Perlen oder -Partikel (ungefähr 840 bis 2000 µm (Maschenzahl 10 bis 20)) aufgrund ihrer relativ großen Größe und somit relativ großen Masse eine relativ hohe Endgeschwindigkeit aufweisen und somit im fluidisierten Zustand verbleiben, wenn sie z. B. den Bedingungen im Wirbelbetterhitzer 18 und im Wirbelbettkühler der Fig. 1 im NOXSO-Prozeß unterworfen werden, wurde festgestellt, daß die relativ kleinen Sorbens-Perlen oder -Partikel von ungefähr 105 bis 210 µm (Maschenzahl 70 bis 140)) eine relativ niedrige Endgeschwindigkeit besitzen, mit der Neigung, den fluidisierten Zustand zu verlassen und verlorenzugehen, wenn sie in einer Vorrichtung wie z. B. dem Wirbelbetterhitzer 18 und dem Wirbelbettkühler 52 der Fig. 1 verwendet werden.
Die EP-A 254 402 offenbart ein Gas/Feststoff-Kontaktverfahren zum Entfernen von Schwefeloxiden aus Gasen. Dies ist ein kontinuierlicher zyklischer Prozeß, in dem z. B. ein Abgas durch ein regenerierbares körniges Adsorptionsmittel strömt, in welchem in einer schnellen Fluidförderungs-Hebevorrichtung heiße Adsorptionsmittelpartikel SOx aufnehmen, und anschließend das gereinigte Gas von den schwefelhaltigen Partikeln getrennt wird. Diese Partikel werden anschließend zu einem Desorber zurückgeführt, in welchem sie bei erhöhter Temperatur mit einer Mischung aus Reduktionsgas und Wasserdampf in Kontakt gebracht werden, um den Schwefel auszutreiben. Wenn die NOx-Entfernung erwünscht ist, kann das gereinigte heiße Rauchgas aus dem Trennungsschritt einem selektiven katalytischen Reduktionssystem, wie z. B. zur Reduktion von NOx mittels Ammoniakgas, zugeführt werden. Ferner kann in den Fällen von Gasen, die Kesselflugasche oder Fremdmaterial enthalten, ein Zyklonsystem vorgesehen sein, um das SOx-Transportmaterial von diesen anderen Partikeln zu trennen.
Hinsichtlich des vorangegangenen wird klar, daß in der Technik der Entfernung von SOx und NOx aus Rauchgas Bedarf an einem neuartigen und verbesserten Prozeß und an einer zugehörigen Vorrichtung besteht, die die obenerwähnten relativ kleinen Sorbens-Perlen oder -Partikel (ungefähr 105 bis 210 µm (Maschenzahl 70 bis 140)) verwenden und ermöglichen, daß die Funktion der Druckluftförderleitung 60 und des Wirbelbettadsorbers 70 der Fig. 1 in einer einzigen Vorrichtung oder einem einzigen Prozeßschritt kombiniert werden, und daß ferner Bedarf besteht für eine neuartige und verbesserte Vorrichtung und ein zugehöriges Verfahren zum Inkontaktbringen der gesättigten Sorbens-Partikel mit einem erhitzten Gas, um die gesättigten Sorbens-Partikel zu erwärmen und aus diesen das NOx zu entfernen, und um die erhitzten Sorbens-Partikel nach der Entfernung des NOx und des SOx mit einem Kühlgas in Kontakt zu bringen, um die Sorbens- Partikel zu kühlen und gekühlte regenerierte Sorbens- Partikel zu erzeugen, um den NOx - und SOx-Entfernungsprozeß kontinuierlich fortzusetzen.

Zusammenfassung der Erfindung

Es ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, die vorangegangenen Forderungen in der Technik der NOx- und SOx- Entfernung zu erfüllen.
Eine Vorrichtung und ein Prozeß, die diese Forderungen erfüllen und die vorliegende Erfindung verwirklichen, verwenden einen Förderleitungs-Adsorber, durch den die Sorbens-Partikel mittels des unter Druck gesetzten Rauchgases transportiert werden, um das Sorptionsmittel zu veranlassen, das NOx und das SOx aus dem Rauchgas zu adsorbieren, während das Rauchgas die Sorbens-Partikel durch den Förderleitungs-Adsorber transportiert. Ferner werden mehrere verbundene Zyklone verwendet, um die Sorbens-Partikel, die mit dem aus dem Rauchgas entfernten NOx und SOx gesättigt sind, mit einem erhitzten Gas in Kontakt zu bringen, um die Sorbens-Partikel zu erhitzen und das NOx aus den Sorbens-Partikeln zu entfernen, und die Sorbens-Partikel und das erhitzte Gas zu trennen, um einen Abstrom von heißem Gas zu erzeugen, der das ausgetriebene NOx wegbefördert; das heiße Gas und die Schwerkraft wirken zusammen, um die Sorbens-Partikel durch die mehreren Zyklone zu leiten, die vertikal und relativ zueinander schrittweise abwärts verschoben angeordnet sind. In einer weiteren Ausführungsform werden mehrere verbundene Zyklone verwendet, um die erwärmten Sorbens- Partikel, aus welchen das NOx und SOx entfernt worden ist, mit einem Kühlgas in Kontakt zu bringen, um die Sorbens-Partikel zu kühlen, und die Sorbens-Partikel vom Kühlgas zu trennen, um gekühlte regenerierte Sorbens- Partikel für eine Rückführung zu erzeugen und die Entfernung von NOx und SOx aus dem Rauchgas fortzusetzen.

Beschreibung der Figuren

Fig. 1 ist eine schematische Darstellung des NOXSO- Prozesses;
Fig. 2 ist ein Graph, der die NOx-Entfernungsrate über der Sorbens-Partikelgröße zeigt; und
Fig. 3 ist eine schematische Darstellung einer Ausführungsform der verbesserten Vorrichtung und des Prozesses der vorliegenden Erfindung zur Entfernung von NOx und SOx aus Rauchgas, wobei die Ausführungsform einen Förderleitungs-Adsorber und mehrere verbundene Zyklone verwendet.

Beschreibung der Erfindung

In Fig. 3 ist eine Vorrichtung, die die vorliegende Erfindung verwirklicht, schematisch dargestellt und allgemein mit dem Bezugszeichen 100 bezeichnet; die Vorrichtung 100 ist besonders nützlich für die Durchführung des Prozesses der vorliegenden Erfindung. Die Vorrichtung 100 enthält einen hohlen, im wesentlichen zylindrischen und im wesentlichen vertikal ausgerichteten Förderleitungs-Adsorber 102 mit einem unteren Abschnitt 104 und einem oberen Abschnitt 106. Es werden geeignete Sorbens-Partikel zum Adsorbieren der Stickstoffoxide und der Schwefeloxide aus dem Rauchgas, das solche Oxide enthält, verwendet, die allgemein mit dem Bezugszeichen 110 bezeichnet sind. Die Sorbens-Partikel 110 besitzen eine Größe im Bereich von ungefähr 210 µm (Maschenzahl 70) bis ungefähr 105 µm (Maschenzahl 140) und können z. B. Sorbens-Partikel des allgemeinen Typs sein, der in den obenbeschriebenen Patenten, die hier durch Literaturhinweis eingefügt sind, offenbart sind. Das unter Druck stehende Rauchgas, das mit dem Pfeil 108 dargestellt ist, kann z. B. von einem kohlegefeuerten oder ölgefeuerten (nicht gezeigten) Kraftwerk oder von irgendeiner anderen Quelle stammen, die ein Rauchgas abgibt, das Stickstoffoxide und Schwefeloxide enthält.
Es ist im allgemeinen klar, daß die Sorbens-Partikel 110 in einem fluidisierten Zustand vom unter Druck stehenden Rauchgas 108 durch den Förderleitungs-Adsorber 102 nach oben transportiert werden, wobei die Sorbens-Partikel 110 die im Rauchgas 108 enthaltenen Stickstoffoxide und Schwefeloxide adsorbieren, während die Sorbens-Partikel 110 in einem fluidisierten Zustand vom unter Druck stehenden Rauchgas 108 durch den Förderleitungs-Adsorber 102 nach oben transportiert werden.
Die Höhe oder Länge der Förderleitung 102 wird so gewählt, daß die Sorbens-Partikel 110 eine ausreichende Verweilzeit im Förderleitungs-Adsorber 102 erhalten, um den Sorbens-Partikeln 110 zu ermöglichen, im wesentlichen die gesamten, ungefähr 90 Prozent, Stickstoffoxide und Schwefeloxide aus dem Rauchgas zu entfernen, während das Rauchgas die Sorbens-Partikel 110 in einem fluidisierten Zustand durch den Förderleitungs-Adsorber 102 nach oben transportiert. Es wurde ermittelt, daß für Sorbens-Partikel mit einer Größe von ungefähr 210 µm (Maschenzahl 70) die Länge des Förderleitungs-Adsorbers ungefähr 84 bis 85,5 m (280 bis 285 Fuß) betragen sollte, während für Sorbens-Partikel mit einer Größe von ungefähr 105 µm (Maschenzahl 140) die Länge der Förderleitung 102 ungefähr 10,5 m (35 Fuß) betragen sollte.
Der Durchmesser des Förderleitungs-Adsorbers 102 wird so gewählt, daß das unter Druck stehende Rauchgas 108 mit einer Geschwindigkeit durch den Förderleitungs-Adsorber strömt, die größer ist als die Endgeschwindigkeit der Sorbens-Partikel 110 im fluidisierten Zustand, um ein Verbleiben der Sorbens-Partikel im fluidisierten Zustand zu erleichtern, während sie vom unter Druck stehenden Rauchgas durch den Förderleitungs-Adsorber nach oben transportiert werden. In dem Fall, in dem der Druck des Rauchgases 108 nicht ausreicht, um die Sorbens-Partikel 110 in einem fluidisierten Zustand durch den Förderleitungs-Adsorber 102 nach oben zu transportieren, und nicht ausreicht, um das Rauchgas mit einer Geschwindigkeit durch den Förderleitungs-Adsorber zu fördern, die größer ist als die Endgeschwindigkeit der fluidisierten Sorbens- Partikel 110 bei einem gegebenen Förderleitungs-Adsorberdurchmesser, kann nach dem Ausgang des unter Druck stehenden Rauchgases vom (nicht gezeigten) Kraftwerk ein geeignetes Verstärkergebläse zwischengeschaltet werden, um den Druck des Rauchgases ausreichend zu verstärken oder zu erhöhen, um die fluidisierten Sorbens-Partikel in einen fluidisierten Zustand zu versetzen, die fluidisierten Sorbens-Partikel im fluidisierten Zustand durch den Förderleitungs-Adsorber zu transportieren und das unter Druck stehende Rauchgas mit einer Geschwindigkeit durch den Förderleitungs-Adsorber zu fördern, die größer ist als die Endgeschwindigkeit der fluidisierten Sorbens- Partikel.
Da die Sorbens-Partikel 110 wie oben beschrieben die Stickstoffoxide und die Schwefeloxide aus dem unter Druck stehenden Rauchgas 108 adsorbieren, werden die Sorbens- Partikel 110 in gesättigte Sorbens-Partikel umgewandelt.
Mit dem oberen Abschnitt 106 des Förderleitungs-Adsorbers 102 ist ein geeigneter Gas-Feststoff-Separator 112 verbunden, um die gesättigten Sorbens-Partikel und das unter Druck stehende Rauchgas 108 aufzunehmen und zu trennen, und um einen mit dem Pfeil 114 gezeigten Rauchgasstrom zu erzeugen, aus dem die Stickstoffoxide und die Schwefeloxide weitgehend entfernt sind. Der Gas-Feststoff- Separator 112 kann ein geeigneter Zyklon des im Stand der Technik bekannten Typs sein und wird im allgemeinen als konischer Trockenluftklassierer bezeichnet, der rotierende Luft verwendet, um fein verteilte Partikel aus einem Fluidstrom, in dem die Partikel mitgerissen werden, abzuscheiden. Dementsprechend ist klar, daß der Zyklon 112 im allgemeinen eine konische Konfiguration besitzt und das unter Druck stehende Rauchgas 108 und die gesättigten Sorbens-Partikel 110 in Drehung versetzt, um die gesättigten Sorbens-Partikel und das unter Druck stehende Rauchgas zu trennen und einen durch den Pfeil 114 dargestellten Rauchgasstrom zu erzeugen, der frei von Stickstoffoxiden und Schwefeloxiden ist. Alternativ kann mit dem oberen Abschnitt 106 des Förderleitungs-Adsorbers 102 anstelle des Gas-Feststoff-Separators 112 ein geeigneter Schlauchabscheider verbunden sein, um die gesättigten Sorbens-Partikel und das unter Druck stehende Gas 108 aufzunehmen und zu trennen und um den mit dem Pfeil 114 gezeigten oxidfreien Rauchgasstrom zu erzeugen.
Es ist eine erste Gruppe von verbundenen Zyklonen vorgesehen, die allgemein mit dem Bezugszeichen 120 bezeichnet sind. Die Gruppe von Zyklonen 120 umfaßt einen oberen Zyklon 122, einen mittleren Zyklon 124 sowie einen unteren Zyklon 126. Diese Zyklone können jeweils vom selben Typ sein wie der Zyklon 112. Aus Fig. 3 wird deutlich, daß die Gruppe von Zyklonen 120 in einer gestuften vertikalen abwärtsführenden Sequenz angeordnet sind, wobei der mittlere Zyklon 124 bezüglich des oberen Zyklons 122 nach unten und seitlich nach rechts verschoben ist, während der untere Zyklon 126 bezüglich des mittleren Zyklons 124 nach unten und seitlich nach links verschoben ist. Es ist ein geeigneter Lufterhitzer 130 vorgesehen, um die Luft auf ungefähr 650 ºC zu erhitzen und um erhitzte Luft für die Gruppe von Zyklonen 120 zu erzeugen, wobei die spezielle Temperatur der erhitzten Luft vom verwendeten speziellen Regenerationsmittelgas abhängt. Die Verbindungen zwischen den mehreren Zyklonen 120 und die Verbindung zwischen dem Lufterhitzer 130 und den mehreren Zyklonen 120 sind durch die durchgezogenen Pfeile 131 bis 136 dargestellt. Genauer ist zu beachten, daß die Verbindung des Ausgangs des Lufterhitzers 130 mit dem unteren Abschnitt des mittleren Zyklons 124 durch den Pfeil 131 dargestellt ist, die Verbindung zwischen dem unteren Abschnitt des mittleren Zyklons 124 und dem oberen Abschnitt des unteren Zyklons 126 durch den Pfeil 132 dargestellt ist, die Verbindung zwischen dem oberen Abschnitt des unteren Zyklons 126 und dem unteren Abschnitt des oberen Zyklons 122 und dem oberen Abschnitt des mittleren Zyklons 124 durch die Pfeile 133 und 134 dargestellt ist und die Verbindung zwischen dem oberen Abschnitt des mittleren Zyklons 124 und dem oberen Abschnitt des oberen Zyklons 122 durch die Pfeile 135 und 136 dargestellt ist; ferner ist zu beachten, daß die Verbindung zwischen dem unteren Abschnitt des Gas-Feststoff-Separators 112 und der Verbindung zwischen dem oberen Abschnitt des mittleren Zyklons 124 und dem oberen Abschnitt des oberen Zyklons 122 durch die Linie 137 dargestellt ist. Ferner ist klar, daß die Richtungen der Pfeile 131 bis 136 die Richtung der Strömung der erhitzten Luft vom Lufterhitzer 130 durch die mehreren Zyklone 120 anzeigt.
Die im oberen Abschnitt der Fig. 3 gezeigten Umrißpfeile zeigen die Strömung der gesättigten Sorbens-Partikel vom unteren Abschnitt des Gas-Feststoff-Separators 112 durch die mehreren Zyklone 120 zu einem geeigneten Regenerator 140. Es ist klar, daß die gesättigten Sorbens-Partikel durch eine kombinierte Wirkung der Strömung der erhitzten Luft durch die Zyklone 120 und der Schwerkraft durch die mehreren verbundenen Zyklone 120 geleitet und verwirbelt werden. Wenn die gesättigten Sorbens-Partikel und die erhitzte Luft in den jeweiligen Zyklon der mehreren Zyklone 120 eintreten, werden die Sorbens-Partikel und die erhitzte Luft im allgemeinen in eine Drehbewegung ersetzt, um die gesättigten Sorbens-Partikel mit der erhitzten Luft in Kontakt zu bringen und die gesättigten Sorbens-Partikel ausreichend zu erhitzen, um aus diesen die Stickstoffoxide zu desorbieren oder zu entfernen, und um die entfernten Stickstoffoxide und die Sorbens-Partikel zu trennen; schließlich transportiert ein Abgasstrom aus erhitzter Luft, der durch den Pfeil 142 am oberen Abschnitt des oberen Zyklons 122 dargestellt ist, die aus den Sorbens-Partikeln ausgetriebenen Stickstoffoxide ab. Der erhitzte Gasstrom 142 und die darin mitgerissenen oder von diesem transportierten ausgetriebenen Stickstoffoxide können in den Verbrennungsgasstrom des (nicht gezeigten) Kraftwerks, das das unter Druck stehende Rauchgas 108 erzeugt, eingeleitet werden. Genauer wird klar, daß die gesättigten Sorbens-Partikel aus dem unteren Abschnitt des Gas-Feststoff-Separators 112 von der durch den Pfeil 136 dargestellten erhitzten Luft zum oberen Abschnitt des oberen Zyklons 122 transportiert werden, wo die gesättigten Sorbens-Partikel und die erhitzte Luft in eine Drehbewegung versetzt werden, um die gesättigten Sorbens-Partikel mit der erhitzten Luft in Kontakt zu bringen und die Sorbens-Partikel und die aus den Sorbens-Partikeln ausgetriebenen Stickstoffoxide zu erwärmen und die gesättigten Sorbens-Partikel wenigstens teilweise Teil von der erhitzten Luft zu trennen, woraufhin die vom oberen Zyklon 122 abgeschiedenen gesättigten Sorbens-Partikel durch eine kombinierte Wirkung der Schwerkraft und des Stroms der erhitzten Luft, die durch den Pfeil 134 dargestellt ist, vom unteren Abschnitt des oberen Zyklons 122 zum oberen Abschnitt des mittleren Zyklons 124 transportiert werden, anschließend die Sorbens-Partikel und das erhitzte Gas durch den mittleren Zyklon 122 in eine Drehbewegung versetzt werden, um die gesättigten Sorbens-Partikel weiter mit der erhitzten Luft in Kontakt zu bringen und die Sorbens- Partikel ausreichend zu erhitzen, um aus diesen die Stickstoffoxide auszutreiben und wenigstens teilweise die erhitzte Luft und die gesättigten Sorbens-Partikel weiter zu trennen, woraufhin die vom mittleren Zyklon 124 aus dem erhitzten Gas abgeschiedenen Sorbens-Partikel durch eine kombinierte Wirkung der Schwerkraft und der Strömung der erhitzten Luft, die durch den Pfeil 132 dargestellt ist, vom unteren Abschnitt des mittleren Zyklons 122 zum oberen Abschnitt des unteren Zyklons 126 transportiert werden und anschließend die Sorbens-Partikel und das erhitzte Gas durch den unteren Zyklon 122 in eine Drehbewegung versetzt werden, um die Sorbens-Partikel weiterhin mit dem erhitzten Gas in Kontakt zu bringen und die Sorbens-Partikel ausreichend zu erhitzen, um weiterhin Stickstoffoxide aus den Sorbens-Partikeln auszutreiben und die Sorbens-Partikel von den ausgetriebenen Stickstoffoxiden und dem erhitzten Gas zu trennen. Obwohl die Gruppe der Zyklone 120 durch drei Zyklone dargestellt worden ist, ist klar, daß eine solche Gruppe von drei Zyklonen lediglich zur Erläuterung der vorliegenden Erfindung dient und die Gruppe der verbundenen Zyklone 120 eine ausreichende Anzahl von verbundenen Zyklonen umfaßt, um sicherzustellen, daß im wesentlichen die gesamten Stickstoffoxide aus den gesättigten Sorbens- Partikeln entfernt werden, wenn die Sorbens-Partikel durch die mehreren Zyklone transportiert oder geleitet und mit der erhitzten Luft in Kontakt gebracht werden.
Bezüglich der mehreren Zyklone 120 ist zu beachten, daß die mehreren Zyklone 120 so verbunden sind, daß bewirkt wird, daß die Strömung der gesättigten Sorbens-Partikel durch dieselben (Umrißpfeile) der Strömung der erhitzten Luft durch dieselben (durchgezogene Pfeile 131 bis 136) global entgegengerichtet ist. Eine solche Gegenströmung verbessert den Kontakt der erhitzten Luft mit den gesättigten Sorbens-Partikeln, um das Entfernen von im wesentlichen den gesamten Stickstoffoxiden aus den Sorbens- Partikeln zu erleichtern.
Die erhitzten Sorbens-Partikel, aus denen die Stickstoffoxide ausgetrieben worden sind, die jedoch immer noch die adsorbierten Schwefeloxide besitzen, werden z. B. mittels Schwerkraftgefälle durch die Leitung 146 zum Regenerator transportiert, der z. B. der in Fig. 3 gezeigte Bewegtbettregenerator 32 der oben genannten und durch Literaturhinweis eingefügten Patente sein kann. Die Sorbens-Partikel werden im Regenerator 140 mit einem geeigneten Regenerationsmittelgas des Typs in Kontakt gebracht, der in den oben genannten und durch Literaturhinweis eingefügten Patenten offenbart ist. Wie in den eingefügten Patenten gelehrt wird, entfernt das Regenerationsmittelgas aufgrund des Kontakts der erhitzten Sorbens-Partikel, die die adsorbierten Schwefeloxide enthalten, die Schwefeloxide und erzeugt erhitzte Sorbens- Partikel, aus denen die Schwefeloxide ausgetrieben sind, sowie einen Abgasstrom des Regenerationsmittelgases, das die ausgetriebenen Schwefeloxide z. B. zu einer geeigneten Claus-Anlage des im Stand der Technik bekannten Typs abführt. Das Regenerationsmittelgas ist in Fig. 2 durch den Pfeil 147 dargestellt, während der Abgasstrom des Regenerationsmittelgases, das die Schwefeloxide abführt, durch den Pfeil 148 dargestellt ist.
Es ist eine zweite Gruppe von verbundenen Zyklonen vorgesehen, die allgemein mit dem Bezugszeichen 150 bezeichnet ist. Die Gruppe von Zyklonen 150 umfaßt einen oberen Zyklon 152, einen mittleren Zyklon 154 und einen unteren Zyklon 156. Diese Zyklone können vom selben Typ sein wie der im Gas-Feststoff-Separator 112 enthaltene Zyklon, der oben beschrieben ist. Aus Fig. 3 wird deutlich, daß die mehreren Zyklone 150 in einer gestuften vertikalen abwärtsführenden Sequenz angeordnet sind, wobei der mittlere Zyklon 154 bezüglich des oberen Zyklons 152 nach unten und seitlich nach links verschoben ist, während der untere Zyklon 156 bezüglich des mittleren Zyklons 154 nach unten und seitlich nach rechts verschoben ist. Ein geeignetes Gebläse 160 dient zur Bereitstellung von Kühlluft für die mehreren Zyklone 150; z. B. kann der Zustrom zum Gebläse 160 Umgebungsluft enthalten, die durch den Pfeil 162 dargestellt ist. Die Verbindungen zwischen den mehreren Zyklonen 150 und die Verbindung zwischen dem Gebläse 160 und den mehreren Zyklonen 120 sind durch die durchgezogenen Pfeile 161 bis 166 dargestellt. Genauer ist zu beachten, daß die Verbindung des Ausgangs des Gebläses 160 mit dem unteren Abschnitt des mittleren Zyklons 154 durch den Pfeil 161 dargestellt ist, die Verbindung zwischen dem unteren Abschnitt des mittleren Zyklons 154 und dem oberen Abschnitt des unteren Zyklons 156 durch den Pfeil 162 dargestellt ist, die Verbindung zwischen dem oberen Abschnitt des unteren Zyklons 156 und dem unteren Abschnitt des oberen Zyklons 122 sowie dem oberen Abschnitt des mittleren Zyklons 154 durch die Pfeile 163 und 164 dargestellt ist und die Verbindung zwischen dem oberen Abschnitt des mittleren Zyklons 154 und dem oberen Abschnitt des oberen Zyklons 152 durch die Pfeile 165 und 166 dargestellt ist; ferner ist zu beachten, daß die Verbindung zwischen dem oberen Abschnitt des oberen Zyklons 152 und dem Lufterhitzer 130 durch den Pfeil 167 dargestellt ist. Ferner ist klar, daß die Richtungen der Pfeile 161 bis 167 ebenfalls die Richtung der Strömung der Kühlluft vom Gebläse 160 durch die mehreren Zyklone 150 zum Lufterhitzer 130 anzeigen.
Die im unteren Abschnitt der Fig. 3 gezeigten Umrißpfeile zeigen die Strömung der erhitzten regenerierten Sorbens- Partikel vom unteren Abschnitt des Regenerators 140 durch die mehreren Zyklone 150 zum unteren Abschnitt 104 des Förderleitungs-Adsorbers 102. Es ist klar, daß die erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel mittels einer kombinierten Wirkung der Strömung der Kühlluft durch die Zyklone 150, die durch die durchgezogenen Pfeile 161 bis 166 dargestellt ist, und der Schwerkraft vom Regenerator 140 durch die mehreren verbundenen Zyklone 150 geleitet oder gewirbelt werden. Wenn die erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel vom Regenerator 140 und die Kühlluft in den jeweiligen Zyklon der mehreren Zyklone 150 eintreten, werden die erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel und die Kühlluft in eine Drehbewegung versetzt, um die erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel mit der Kühlluft in Kontakt zu bringen und die Sorbens-Partikel ausreichend zu kühlen, um sie in einen geeigneten Zustand für die Rückführung oder den Wiedereintritt in den unteren Abschnitt 104 des Förderleitungs-Adsorbers 102 zu versetzen, und um die erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel und die Kühlluft vom Gebläse 160 zu trennen; schließlich tritt ein Abgasstrom der Kühlluft, der durch den Pfeil 167 am oberen Abschnitt des oberen Zyklons 152 dargestellt ist, zur Erhitzung in den Lufterhitzer 130 ein, um die vom Lufterhitzer 130 zur Verfügung gestellte erhitzte Luft zuzuführen. Genauer ist klar, daß die erhitzten regenerierten Partikel vom unteren Abschnitt des Regenerators 140 durch die Schwerkraft zu den Verbindungen zwischen dem oberen Abschnitt des mittleren Zyklons 154 und dem oberen Abschnitt des oberen Zyklons 152, die durch die Pfeile 165 und 166 dargestellt sind, transportiert werden und daß diese erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel durch die kombinierte Wirkung der Schwerkraft und der durch den Pfeil 166 dargestellten Strömung der Kühlluft vom unteren Abschnitt des Regenerators 140 zum oberen Abschnitt des oberen Zyklons 152 transportiert werden. Nach dem Eintreten in den oberen Zyklon 152 werden die erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel und die Kühlluft in eine Drehbewegung versetzt, um die erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel mit der Kühlluft in Kontakt zu bringen und die erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel wenigstens teilweise zu kühlen und diese Partikel von der Kühlluft zu trennen; anschließend werden die teilweise gekühlten regenerierten Sorbens-Partikel, die vom oberen Zyklon 152 abgeschieden worden sind, durch eine kombinierte Wirkung der Schwerkraft und der durch den Pfeil 164 dargestellten Strömung der Kühlluft vom unteren Abschnitt des oberen Zyklons 152 zum oberen Abschnitt des mittleren Zyklons 154 transportiert, woraufhin die Sorbens-Partikel und die Kühlluft in eine Drehbewegung versetzt werden, um die erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel wenigstens teilweise weiter abzukühlen und die Kühlluft und die regenerierten Sorbens-Partikel weiter zu trennen, woraufhin die regenerierten Sorbens-Partikel, die vom mittleren Zyklon 154 abgeschieden worden sind, durch eine kombinierte Wirkung der Schwerkraft und der durch den Pfeil 162 dargestellten Strömung der Kühlluft vom unteren Abschnitt des mittleren Zyklons 154 zum oberen Abschnitt des unteren Zyklons 156 transportiert werden, woraufhin die Kühlluft und die teilweise gekühlten regenerierten Sorbens-Partikel in eine Drehbewegung versetzt werden, um die regenerierten Sorbens-Partikel wenigstens teilweise weiter abzukühlen und diese Partikel von der Kühlluft zu trennen; die nun abgekühlten regenerierten Sorbens-Partikel, die vom unteren Zyklon 156 abgeschieden worden sind, werden anschließend für eine Wiederverwendung wie oben beschrieben durch die Schwerkraft zum unteren Abschnitt 104 des Förderleitungs-Adsorbers 102 transportiert. Obwohl die Gruppe der Zyklone 150 durch drei Zyklone dargestellt worden ist, ist klar, daß eine solche Gruppe von drei Zyklonen lediglich die vorliegende Erfindung erläutert und daß die Gruppe von verbundenen Zyklonen 150 eine ausreichende Anzahl von verbundenen Zyklonen umfaßt, um sicherzustellen, daß die erhitzten regenerierten Sorbens- Partikel vom Regenerator 140 ausreichend gekühlt werden, um die regenerierten Sorbens-Partikel in einen thermischen Zustand zu versetzen, der für eine Rückführung oder einen Wiedereintritt in den unteren Abschnitt 104 des Förderleitungs-Adsorbers 102 zur Wiederverwendung und zur erneuten Adsorption der Stickstoffoxide und der Schwefeloxide 108 geeignet ist. Die mehreren Zyklone 150 sind ferner in einer ausreichenden Anzahl vorhanden, um eine weitgehend vollständige Trennung der regenerierten Sorbens-Partikel und der vom Gebläse 160 stammenden Kühlluft sicherzustellen.
Bezüglich der mehreren Zyklone 150 ist zu beachten, daß die mehreren Zyklone 150 so verbunden sind, daß bewirkt wird, daß die Strömung der erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel vom Regenerator 140 durch die Zyklone (Umrißpfeile) der Strömung der Kühlluft durch die mehreren Zyklone 150 (durchgezogene Pfeile 162 bis 166) global entgegengesetzt ist. Eine solche Gegenströmung verbessert den Kontakt der Kühlluft mit den erhitzten regenerierten Sorbens-Partikeln, um eine im wesentlichen vollständige Abkühlung der regenerierten Sorbens-Partikel und eine im wesentlichen vollständige Trennung der gekühlten regenerierten Sorbens-Partikel von der Kühlluft des Gebläses 160 zu erleichtern.
In bezug auf die mehreren Zyklone 120 ist klar, daß im unteren Abschnitt der Zyklone 122, 124 und 126 ein Kegel an gesättigten Sorbens-Partikeln vorhanden ist und daß ein solcher Kegel von Sorbens-Partikeln ein Eindringen der erhitzten Luft vom Lufterhitzer 130 in die unteren Abschnitte des mittleren Zyklons 124 und des oberen Zyklons 142 verhindert. In ähnlicher Weise ist klar, daß in den unteren Abschnitten des oberen Zyklons 152 und des mittleren Zyklons 154 der mehreren Zyklone 150 jeweils ein Kegel von erhitzten regenerierten Sorbens-Partikeln vorhanden ist, und daß ein solcher Kegel von erhitzten regenerierten Sorbens-Partikeln das Eindringen der Kühlluft in die unteren Abschnitte des mittleren Zyklons 154 und des oberen Zyklons 152 verhindert. Schließlich ist klar, daß die Vorrichtung und der Prozeß der vorliegenden Erfindung, wie sie oben beschrieben und in Fig. 3 schematisch dargestellt sind, aufgrund der vergleichsweise oder relativ kleinen Größe der Sorbens-Partikel 110 (ungefähr 210 µm (Maschenzahl 70) bis ungefähr 105 µm (Maschenzahl 140), wie oben beschrieben) beim Adsorbieren oder Entfernen von Stickstoffoxiden und Schwefeloxiden aus Rauchgas, das relativ frei von Flugasche ist, besonders nützlich ist. In dem Fall, in dem das Rauchgas, wie z. B. das Rauchgas 108, einen relativ hohen Gehalt an Flugasche besitzt, können jedoch die Vorrichtung und der Prozeß der vorliegenden Erfindung, die solche relativ kleinen Sorbens-Partikel verwenden, immer noch verwendet werden, wobei es jedoch erforderlich sein kann, daß ein Schlauchabscheider oder eine Flugasche-Kontrollvorrichtung zwischen die Quelle des Rauchgases 108 und den unteren Abschnitt 104 des Förderleitungs-Adsorbers 102 zwischengeschaltet wird.

Claims

1. Einrichtung für die Verwendung von Sorbens-Partikeln (110) zur Adsorption von Stickoxiden und Schwefeloxiden aus Rauchgas (108), mit einem Adsorber (102) zur Aufnahme der Sorbens-Partikel und des Rauchgases und zum Inkontaktbringen der Partikel mit dem Rauchgas, um eine Adsorption der Stickoxide und der Schwefeloxide aus den Rauchgas an den Sorbens-Partikeln zu bewirken, mit einem ersten Desorber (120) zur Aufnahme der Sorbens-Partikel mit den daran adsorbierten Stickoxiden und Schwefeloxiden und zur Erhitzung der Sorbens-Partikel, um aus diesen die Stickoxide zu desorbieren und einen Gas-Abstrom (142) von Stickoxiden zu erzeugen, mit einem zweiten Desorber (140) zur Aufnahme der erhitzten Sorbens- Partikel und zur Desorption der Schwefeloxide davon, um einen Gas-Abstrom (148) von Schwefeloxiden und regenerierte heiße Sorbens-Partikel zu erzeugen, und mit einem Kühler (150) zur Kühlung des heißen regenerierten Sorbens, um gekühlte regenerierte Sorbens-Partikel zu erzeugen, wobei der zweite Desorber (140) unterhalb des ersten Desorbers (120) und der Kühler (150) unterhalb des zweiten Desorbers angeordnet ist und die Sorbens-Partikel durch den ersten und den zweiten Desorber sowie den Kühler zumindest zum Teil unter Schwerkraft-Gefälle abwärts fließen und wobei die Einrichtung eine Hubleitung zum Hochfördern der gekühlten regenerierten Sorbens- Partikel von dem Kühler zu dem ersten Desorber enthält, um die Beseitigung der Stickoxide und Schwefeloxide aus dem unter Druck stehenden Rauchgas zu wiederholen, und ein Gas/Festkörper-Separator (112) an den oberen Abschnitt der Hubleitung angeschlossen ist, dadurch gekennzeichnet, daß der Adsorber (102) ein Förderleitungs-Adsorber zur Aufnahme der regenerierten Sorbens-Partikel und des unter Druck stehenden Rauchgases ist und durch den die regenerierten Sorbens-Partikel (110) durch das unter Druck stehende Rauchgas (108) gefördert werden, um an den Sorbens-Partikeln die Adsorption der Stickoxide und der Schwefeloxide aus dem Rauchgas zu bewirken, wobei das unter Druck stehende Rauchgas (108) die Sorbens-Partikel (110) auch durch den Förderleitungs-Adsorber fördert, um die Sorbens- Partikel von dem Kühler (150) zu dem ersten Desorber (120) anzuheben, und wobei die Sorbens-Partikel eine Größe im Bereich von etwa 105 µ bis etwa 210 µ haben und der Förderleitungs-Adsorber (102) dabei als Träger zur Ausführung einer Funktion zugleich als Hubleitung und als Adsorber dient, daß der erste Desorber eine erste Mehrheit (120) von untereinander verbundenen Zyklonen ist, die an den Gas/Festkörper-Separator (112) angeschlossen sind und die Sorbens- Partikel mit den daran adsorbierten Stickoxiden und Schwefeloxiden sowie ein heißes Gas aufnehmen, um die Sorbens-Partikel mit dem heißen Gas in Kontakt zu bringen, erhitzte Sorbens-Partikel zu erzeugen und die Stickoxide aus den Sorbens-Partikeln weitgehend auszutreiben und um die erhitzten Sorbens-Partikel und das heiße Gas weitgehend voneinander zu trennen, so daß ein Gas-Abstrom (142) von heißem Gas entsteht, welcher die aus den Sorbens-Partikeln ausgetriebenen Stickoxide mitnimmt, wobei die Partikel in dem jeweiligen Zyklon an dessen Oberseite eintreten und den jeweiligen Zyklon an dessen Boden verlassen, um in den nächsten Zyklon einzutreten, während das heiße Gas in den jeweiligen Zyklon an dessen Oberseite eintritt und den jeweiligen Zyklon an dessen Oberseite wieder verläßt, um in den nächsten Zyklon zu gelangen, und daß der Kühler (150) eine zweite Mehrheit (150) von untereinander verbundenen Zyklonen umfaßt, die an den zweiten Desorber (140) angeschlosen sind, um die erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel sowie ein Kühlgas aufzunehmen, wobei die zweite Mehrheit von untereinander verbundenen Zyklonen einem Inkontaktbringen der erhitzten regenerierten Sorbens-Partikel mit dem Kühlgas dient, um die heißen regenerierten Sorbens-Partikel abzukühlen und gekühlte regenerierte Sorbens-Partikel zu erzeugen, und der Trennung der gekühlten regenerierten Sorbens-Partikel von dem Kühlgas dient, um einen Gas-Abstrom (167) an Kühlgas zu erzeugen, wobei die Partikel in den jeweiligen Zyklon an dessen Oberseite eintreten und den jeweiligen Zyklon an dessen Boden verlassen, um in den nächsten Zyklon einzutreten, während das Kühlgas in den jeweiligen Zyklon an dessen Oberseite eintritt und den jeweiligen Zyklon an dessen Oberseite wieder verläßt, um in den nächsten Zyklon einzutreten.

2. Einrichtung nach Anspruch 1, in welcher der Förderleitungs-Adsorber (102) eine Länge hat, die eine ausreichende Verweilzeit der Sorbens-Partikel darin ergibt, so daß die Sorbens-Partikel die Stickoxide und die Schwefeloxide aus dem Rauchgas weitgehend während der Zeit adsorbieren, in der die Sorbens-Partikel von dem unter Druck stehenden Rauchgas durch den Förderleitungs-Adsorber gefördert werden.

3. Einrichtung nach Anspruch 1, in welcher die Sorbens- Partikel durch den Förderleitungs-Adsorber (102) von dem Rauchgas in einem fließfähig gemachten Zustand gefördert werden und in welcher der Förderleitungs- Adsorber einen Durchmesser hat, der für das unter Druck stehende Rauchgas nach der Durchströmung eine Strömungsgeschwindigkeit ergibt, die größer als die Grenzgeschwindigkeit der Sorbens-Partikel in dem fließfähig gemachten Zustand ist, um die Beibehaltung des fließfähigen Zustandes der Sorbens-Partikeln zu erleichtern, während diese von dem unter Druck stehenden Rauchgas durch den Förderleitungs-Adsorber gefördert werden.

4. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, in welcher der erste Desorber (120) eine Mehrzahl von untereinander verbundenen Zyklonen mit einem oberen, einem mittleren und einem unteren Zyklon (122, 124, 126) umfaßt, von denen jeder einen Oberteil und einen Bodenteil aufweist, wobei das heiße Gas zum Oberteil des unteren Zyklons (126), von dessen Oberteil zu dem Oberteil des mittleren Zyklons (124) und von dessen Oberteil zu dem Oberteil des oberen Zyklons (122) gefördert wird, die gesättigten Sorbens-Partikel zu dem Oberteil des oberen Zyklons (122) gefördert werden, in dem die gesättigten Sorbens-Partikel mit dem heißen Gas in Kontakt gebracht werden, um die Stickoxide zumindest zum Teil aus den Sorbens-Partikeln auszutreiben und zumindest zum Teil das heiße Gas und die Sorbens-Partikel voneinander zu trennen, die Sorbens-Partikel aus dem Bodenteil des oberen Zyklons austreten und zu dem Oberteil des mittleren Zyklons (124) durch das heiße Gas gefördert werden, in dem mittleren Zyklon mit dem heißen Gas in Kontakt kommen, um weiter zumindest zum Teil die Stickoxide aus den Sorbens-Partikeln auszutreiben und weiter zumindest weitgehend die Sorbens-Partikel von dem heißen Gas zu trennen, und die Sorbens-Partikel aus dem Bodenteil des mittleren Zyklons austreten und von dem heißen Gas zu dem Oberteil des unteren Zyklons (126) gefördert werden, in dem die Sorbens- Partikel weiter mit dem heißen Gas in Kontakt kommen, um die Stickoxide aus den Sorbens-Partikeln weiter im wesentlichen auszutreiben und weiter die Sorbens- Partikel im wesentlichen von dem heißen Gas zu trennen.

5. Einrichtung nach Anspruch 1, in welcher der Kühler (150) eine Mehrzahl von untereinander verbundenen Zyklonen aufweist, mit einem oberen, einem mittleren und einem unteren Zyklon (152, 154, 156), von denen jeder einen Oberteil und einen Bodenteil hat, wobei das Kühlgas zu dem Oberteil des unteren Zyklons (156) und von dessen Oberteil zu dem Oberteil des mittleren Zyklons (154) und von dessen Oberteil zu dem Oberteil des oberen Zyklons (152) gefördert wird, die gesättigten Sorbens-Partikel zu dem Oberteil des oberen Zyklons (152) gefördert werden, in dem sie mit dem Kühlgas in Kontakt kommen, um die Sorbens- Partikel zumindest zum Teil abzukühlen und zumindest zum Teil das Kühlgas von den Sorbens-Partikeln zu trennen, die Sorbens-Partikel aus dem Bodenteil des oberen Zyklons austreten und von dem Kühlgas zu dem Oberteil des mittleren Zyklons (154) gefördert werden, in dem die Sorbens-Partikel mit dem Kühlgas in Kontakt gebracht werden, um weiter zumindest zum Teil die Sorbens-Partikel abzukühlen und weiter zumindest weitgehend die Sorbens-Partikel von dem Kühlgas zu trennen, und die Sorbens-Partikel aus dem Bodenteil des mittleren Zyklons austreten und von dem Kühlgas zu dem Oberteil des unteren Zyklons (156) gefördert werden, in dem die Sorbens-Partikel weiter mit dem Kühlgas in Kontakt gebracht werden, um die Sorbens-Partikel im wesentlichen weiter abzukühlen und die Sorbens-Partikel im wesentlichen weiter von dem Kühlgas zu trennen.

6. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, in welcher der zweite Desorber ein Regenerator (140) ist, der an die genannte erste Mehrheit (120) von untereinander verbundenen Zyklonen angeschlossen ist und zur Aufnahme der erhitzten Sorbens-Partikel und eines Regeneriergases dient, wobei der Regenerator für das Inkontaktbringen der erhitzten Sorbent- Partikel mit dem Regeneriergas vorgesehen ist, um die Schwefeloxide aus den Sorbent-Partikeln weitgehend auszutreiben und heiße Sorbens-Partikel sowie einen Gas-Abstrom (148) an Regeneriergas zu erzeugen, der die aus den heißen regenerierten Sorbens-Partikeln ausgetriebenen Schwefeloxide enthält.

7. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, in welcher zwischen der genannten ersten und der genannten zweiten Mehrheit (120, 150) von untereinander verbundenen Zyklonen eine Heizeinrichtung (130) eingeschaltet ist, die zur Aufnahme des genannten Gas-Abstroms (167) an Kühlgas und zum Erhitzen des Kühlgases dient, um das genannte heiße Gas zu erzeugen und dieses heiße Gas der ersten Mehrheit von untereinander verbundenen Zyklonen zuzuführen.

8. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, in welcher der zweite Desorber (140) einen unterhalb der ersten Mehrheit (120) von untereinander verbundenen Zyklonen angeordneten Regenerator umfaßt und die genannte zweite Mehrheit (150) von untereinander verbundenen Zyklonen unterhalb dieses Regenerators (140) angeordnet ist.

9. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, in welcher die genannte erste Mehrheit (120) von untereinander verbundenen Zyklonen derart verbunden sind, daß der Gesamtstrom der Sorbens-Partikel durch sie hindurch im Gegenstrom zu dem Gesamtstrom des heißen Gases durch sie hindurch gerichtet ist, und in welcher die genannte zweite Mehrheit (150) von untereinander verbundenen Zyklonen derart verbunden sind, daß der Gesamtstrom der Sorbens-Partikel durch sie hindurch im Gegenstrom zu dem Gesamtstrom des Kühlgases durch sie hindurch gerichtet ist.

10. Verfahren zur Verwendung gekühlter regenerierter Sorbens-Partikel zur weitgehenden Entfernung von Stickoxiden und Schwefeloxiden aus einem unter Druck stehenden Rauchgas, mit den Schritten: Vorlegen von zur Adsorption von Stickoxiden und Schwefeloxiden aus dem Rauchgas (108) geeigneten Sorbens-Partikeln, Trennen der gesättigten Sorbens-Partikel von dem Rauchgas, um einen von Stickoxid und Schwefeloxid weitgehend freien Rauchgasstrom (114) zu erzeugen, Vorsehen einer Heißgasquelle (130), Hindurchleiten der gesättigten Sorbens-Partikel durch einen Erhitzer (120), in welchem das Heißgas und Schwerkraft zur Erhitzung der Sorbens-Partikel eingesetzt wird, um aus diesen Stickoxide auszutreiben und das Sorbens sowie ausgetriebene Stickoxide zu trennen und einen Gas-Abstrom (142) aus dem Heißgas zu erzeugen, der die Stickoxide enthält, Inkontaktbringen des erhitzten Sorbens mit einem Regeneriergas, um die Schwefeloxide aus den Sorbens-Partikeln weitgehend auszutreiben und heißes regeneriertes Sorbens sowie einen Gas-Abstrom (148) an Regeneriergas zu erzeugen, der die aus dem erhitzten regenerierten Sorbens ausgetriebenen Schwefeloxide enthält, Einbringen eines Kühlgases, Hindurchleiten des erhitzten regenerierten Sorbens durch einen Kühler (150), in welchem das Kühlgas und Schwerkraft eingesetzt werden, um die Sorbens-Partikel abzukühlen und die Sorbens-Partikel von dem Kühlgas zu trennen, so daß gekühltes regeneriertes Sorbens entsteht, und Rückführen des gekühlten regenerierten Sorbens in den Verfahrensschritt des Austreibens der Stickoxide und Schwefeloxide aus dem unter Druck stehenden Rauchgas, dadurch gekennzeichnet, daß die Sorbens-Partikel in einer Größe in dem Bereich von etwa 105 µ bis etwa 210 µ vorgelegt werden, daß die Sorbens-Partikel in fließfähig gemachtem Zustand durch einen Förderleitungs-Adsorber (102) gefördert werden, in dem das unter Druck stehende Rauchgas herangezogen wird, um eine weitgehende Adsorption der Stickoxide und Schwefeloxide aus dem Rauchgas an den Sorbens- Partikeln zu bewirken, während die Sorbens-Partikel durch den Förderleitungs-Adsorber von dem unter Druck stehenden Rauchgas gefördert werden und nach der Adsorption der Stickoxide und Schwefeloxide an den Sorbens-Partikeln diese zu gesättigten Sorbens- Partikeln werden, daß die gesättigten Sorbens- Partikel nach ihrer Trennung von dem Rauchgas durch eine Mehrheit (120) von untereinander verbundenen Zyklonen geleitet werden, in denen das genannte Heißgas und Schwerkraft eingesetzt werden, um die Sorbens-Partikel zu erhitzen und aus diesen die Stickoxide auszutreiben, und daß die erhitzten Sorbens-Partikel nach ihrer Regeneration durch eine zweite Mehrheit (150) von untereinander verbundenen Zyklonen geleitet werden, in denen das genannte Kühlgas und Schwerkraft zur Abkühlung der Sorbens- Partikel und zu deren Trennung von dem Kühlgas eingesetzt werden.