DE4344711C2 - Schutzplatte - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine Schutzplatte nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.

Eine gattungsgemäße Schutzplatte ist aus der US-PS 4,835,033 bekannt. Bei dieser Schutzplatte werden mindestens zwei mit Löchern versehene Platten übereinandergelegt und miteinander verbunden. Allerdings ist die Verbindung nur an wenigen Punkten wirksam und die Löcher liegen so dicht, daß sie sich zum großen Teil überlappen. Weiterhin liegen die Lochplatten nicht direkt übereinander, sondern sind durch eine Zwischenlage getrennt. Die Löcher sind dreieckig und beanspruchen etwa 50% des Stahlblechs. Die Zwischenschicht zwischen den gelochten Stahlblechen kann Kunststoff oder leichtes Holz sein. Ein Charakteristikum dieser Anordnung ist die aus der Fig. 1 ersichtliche große Stärke des gesamten Aufbaus der Panzerplatte.

Zur Optimierung mechanischer Eigenschaften wurden Konstruktionswerk­ stoffe entwickelt, die aber in besonderem Maße zum Sprödbruch neigen. Nachteilig ist, daß dieser ohne größere vorangehende plastische Verformung bei Nennspannungen auftritt, die noch weit unterhalb der Streckgrenze des Werkstoffs liegen.

Es sind daher Werkstoffe entwickelt worden, welche in bezug auf spezielle Bauteile und ihre Beanspruchung zugeschnitten sind. Ein optimales Verhalten von Bauteilen kann man oft dadurch erreichen, daß man das Bauteil nicht in massiver Form herstellt, sondern als Verbund dünner Bleche. In diesem Fall wird bei gleichen konventionellen Festigkeitseigenschaften die Bruchzähigkeit erheblich gesteigert.

Wie aus K.-H. Schwalbe: "Bruchmechanik metallischer Werkstoffe", Carl Hanser Verlag München Wien 1980, S. 148ff bekannt, steigt die Bruchzähigkeit mit abnehmender Blechdicke an. Dies ist auf den Übergang vom ebenen Dehnungszustand in den ebenen Spannungszustand zurückzuführen, da dort die plastische Zone aufgrund der fehlenden Querdehnungsbehinderung um ein Vielfaches größer ist.

Die erhöhte Energiezufuhr in den Bereich der plastischen Zone an der Rißspitze bedingt den Anstieg der Bruchzähigkeit. Für hochfeste Werkstoffe existiert eine Blechdicke, die eine maximale Bruchzähigkeit erwarten läßt. Der Zusammenhang zwischen Blechdicke und Bruchzähigkeit ist für zahlreiche Werkstoffe auch aus der in o. g. Buchveröffentlichung zitierten Literatur bekannt.

Die Ermittlung von bruchmechanischen Kennwerten an dünnen Blechen ist jedoch sehr schwierig, da diese in der Regel bei einer Belastung zum Ausbeulen neigen. Aus diesem Grund wurde bei einigen Untersuchungen das Einzelblech durch einen Verbund von Blechen ersetzt. Die Verbindung der Einzelbleche muß dabei gewährleisten, daß jedes Blech vor dem Ausbeulen geschützt wird. Der lamellare Charakter des Verbundes, d. h. der Erhalt des ebenen Spannungszustandes in jedem Blech darf dabei allerdings nicht verlorengehen. Diese Untersuchungen wurden in der Vergangenheit an hochfesten Werkstoffen, beispielsweise in J.A. Alic, A. Danesh, "Fracture of laminates combining 2024-T3 and 7075-T6 aluminium alloys", Eng. Fract. Mech. 10, (1978), pp. 177-186.

Dabei wurden die Bleche in der Regel verklebt. Aus K. Detert, K. Becker und K.-D. Ginsberg: "Bruchzähigkeitsuntersuchungen an dünnen gekerbten Blechen", VDI- Berichte, Nr. 797 (1990) S. 309ff, ist bekannt, daß die Bruchzähigkeit des Verbundes nicht von der Gesamtprobendicke, d. h. der Blechzahl, abhängig ist. Sie ist vielmehr repräsentativ für die jeweilige Einzelblechdicke. Durch den Einsatz eines Verbundkörpers konnte auf diese Art die Bruchzähigkeit bei einer hochfesten Aluminiumlegierung um das 1,5fache und die eines höchstfesten martensitaushärtenden Nickelstahls um den Faktor 2,5 gesteigert werden.

Durch Abstumpfung der Rißspitze wird die hohe Kerbwirkung des Risses vermindert. Diese Tatsache ist grundsätzlich schon seit langem bekannt und wird in der Praxis durch das Abbohren der Rißspitze praktiziert. Systematische Untersuchungen zum Einfluß des Krümmungsradius auf die Bruchzähigkeit sind in der vorgenannten Literaturstelle zu finden.

Wie dort gezeigt, steigt die Bruchzähigkeit mit zunehmendem Radius an. Da es bei einer vom scharfen Riß (Krümmungsradius = 0) abweichenden Rißgeometrie grundsätzlich nicht zulässig ist, von Bruchzähigkeit zu reden, müßte man eigentlich von der "scheinbaren Bruchzähigkeit" sprechen.

Die Blechdicke übt bei abgestumpfter Rißspitze ebenfalls einen Einfluß auf das Bruchverhalten aus. Dieser Einfluß äußert sich allerdings nicht in einem Durchlaufen eines Maximums der scheinbaren Bruchzähigkeit, wie dies bei einem scharfen Riß der Fall ist.

Es stellt sich vielmehr je nach Einzelblechdicke oberhalb eines gewissen Krümmungsradius ein Plateauwert ein (siehe die vorgenannte Literaturstelle, Abb. 3). Die Verschiebung der Mindestblechdicke ist bedingt durch die größere plastische Zone bei einem stumpfen Riß. Durch die Abstumpfung der Rißspitze wurde beispielsweise bei dem obengenannten martensitaushärtenden Nickelstahl eine scheinbare Bruchzähigkeit erzielt, die um das 6fache über der entsprechenden Bruchzähigkeit des Werkstoffes liegt.

Beim Ausnutzen der Erhöhung der Bruchzähigkeit durch die Abstumpfung der Rißspitze muß allerdings gewährleistet sein, daß der Riß in jedem Fall in eine entsprechende Bohrung hineinläuft. Daher wurde der Fall des vor der mechanischen Verformung gelochten Bleches untersucht. Wie in Abb. 4 der vorgenannten Literaturstelle dargestellt, ist die scheinbare Bruchzähigkeit oberhalb eines Mindestlochabstands vom Lochabstand unabhängig. Die Parameter Lochanordnung, Lochdurchmesser, Lochabstand und Blechdicke müssen dabei allerdings optimal aufeinander abgestimmt werden. Bei gleich guten Zähigkeitseigenschaften kommt es zusätzlich noch zu einer Gewichtsersparnis durch das Einbringen des Lochfeldes.

Eine erhöhte Kerbwirkung durch das Lochfeld muß nicht unbedingt gegeben sein, da es je nach Lochanordnung sogar zu einer Verminderung des Kerbfaktors durch das Lochfeld kommt. Bei einer optimalen Lochfeldgeometrie wirken dann die zusätzlichen Bohrungen als Entlastungskerben E. Siebel, E. Kopf, "Beanspruchung in gelochten Platten", VDI-Forschungsheft 369, Berlin (1934).

Solche Entlastungskerben werden auch als metallurgische Kerben bezeichnet, wie aus der Literaturstelle Thielsch, Helmut: Hazardous metallurgical notches, the sense and nonsense of weld defectes; in: Welding Engineer, May 1967, S. 51, hervorgeht. Ebenso wie die vorerwähnten Löcher sind sie Ausgangspunkte von Rissen. In austenitischen Stählen nimmt infolge Rekristallisation die Duktilität des Materials an den Schweißstellen zu. Daher sind Schweißpunkte ähnlich wie Löcher auch Bereiche verminderter mechanischer Festigkeit.

Die Erfindung eignet sich für die Ausrüstung von Fahrzeugen, beispielsweise Geldtransportern. Es kann aber auch an den Einsatz solcher Platten für Fahrzeuge prominenter Personen gedacht werden. Die Hauptvorteile liegen in der Gewichtsersparnis gegenüber herkömmlichen Schutzplatten mit gleicher Wirkung. Die guten Eigenschaften solcher Platten gehen zu einem nicht unerheblichen Teil darauf zurück, daß es sich beim eingesetzten Werkstoff um einen stickstofflegierten CrMn-Austeniten handelt. Der Stickstoff ist in kubisch-flächenzentrierten Gittern gelöst, in dem sich besonders starke Festigkeitssteigerungen erreichen lassen.

Das Wesen der Erfindung besteht darin, daß Bleche mit Bereichen verminderter mechanischer Festigkeit zu einer Panzerplatte verbunden werden, welche im Hinblick auf das verwendete hochfeste und zähe Material für die wesentlichen Parameter, hauptsächlich Durchmesser und Abstand der Bereiche verminderter mechanischer Festigkeit, Werte angegeben werden können, welche ein verbessertes Verhalten der Panzerplatten bei Beschuß gewährleisten.

Es ist dazu erforderlich, die einzelnen Parameter, wie Blechstärke, Lochabstand und -durchmesser auf das verwendete hochfeste Material abzustimmen. Gegenüber herkömmlichen Konstruktionen kann damit 25% an Gewicht eingespart werden.

Die Erfindung wird nachstehend anhand der Zeichnung näher erläutert.

Dabei zeigt die Figur ein Laminat mit gelochten Blechen bzw. eine durch Verschweißen hergestellte Schutzplatte.

Ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel entsteht zunächst durch Einbringen von Löchern in die Bleche.

Die Stärke der Bleche beträgt 1 mm, der verwendete Stahl mit 18 Gew.-% Mangan, 18 Gew.-% Chrom, 2 Gew.-% Molybdän und 1 Gew.-% Stickstoff wird im letzten Walzgang kalt gewalzt und dabei 10% verformt. Die Löcher werden vor diesem letzten Walzgang eingebracht, bevor die Steigerung der Festigkeit das Einbringen der Löcher erschwert. Beim Walzen muß darauf geachtet werden, daß man in mindestens zwei senkrecht zueinander stehenden Richtungen walzt, und dafür sorgt, daß die Löcher etwa kreisrund sind.

Die Löcher haben z. B. für die vorliegende Geometrie (Blech, Lamellen­ dicke, Lamellenzahl) vorzugsweise einen Durchmesser von 5 mm und einen Abstand von 35 mm. Die Bleche werden miteinander verklebt, wobei die Löcher von Lage zu Lage gegeneinander versetzt liegen. Alternativ dazu können die gelochten Bleche an den Lochrändern verschweißt werden.

In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der Erfindung sind die Bleche durch Punktschweißung miteinander verbunden. Die Lagen sind 50 übereinander gelegt, daß die Schweißpunkte von jeder geschweißten Lage gegeneinander versetzt sind. Die Schweißpunkte mit dem Abstand l haben einen Durchmesser d, welcher kleiner ist als l/10 (s. Figur).

Die Stärke der Bleche hängt ab von der Bruchzähigkeit des Materials und liegt üblicherweise im Bereich von 0,2 bis 5 mm. Für einen austenitischen, stickstofflegierten Stahl (CrMn-Austenit mit mindestens 0,2% Stickstoff) beträgt die Blechdicke 0,5 bis 1 mm. Vorzugsweise beträgt der Abstand der Schweißpunkte etwa 10-20 mm. Bei größeren Blechstärken kann der Ab­ stand der Schweißpunkte bis zu 100 mm betragen, bei dünnen Blechen sind Abstände bis hinunter zu 5 mm denkbar. Der Durchmesser der Schweiß­ punkte hängt ebenfalls von der Blechstärke ab und beträgt vorzugsweise 3 mm. Die Schweißpunkte, welche jede Platte mit der darunterliegenden verbinden, sind regelmäßig angeordnet und bilden ein quadratisches Gitter.

Die einzelnen Bleche können auch durch Sprengplattieren miteinander verbunden werden. Als Werkstoffe kommen alle hochfesten Legierungen in Frage. In Fahrzeugen bieten Leichtmetallegierungen gewisse Vorzüge, jedoch sind die Festigkeitseigenschaften von Werkstoffen wie aufgestickten CrMn- Austenitenlegierungen wie beispielsweise einer AlZnMgCu-Legierung 1.5 überlegen.

Claims (14)

1. Schutzplatte, aus mehreren miteinander verbundenen Einzelblechen, welche Bereiche verminderter mechanischer Festigkeit aufweisen, dadurch gekennzeichnet, daß jedes einzelne Blech mit einem anderen verbunden ist, daß die Bereiche verminderter mechanischer Festigkeit von zwei aufeinanderfolgenden Blechen mit Abstand gegeneinander versetzt angeordnet sind und daß 3 bis 10 Bleche der Stärke 0,2 bis 5 mm vorgesehen sind.

2. Schutzplatte nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Stärke der Bleche 0,5 bis 2 mm beträgt.

3. Schutzplatte nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Bleche aus einem Werkstoff bestehen, bei welchem das Produkt aus Festigkeit und Zähigkeit möglichst groß ist.

4. Schutzplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Bleche aus einem austenitischen, stickstofflegierten Stahl bestehen.

5. Schutzplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Abstand der Bereiche verminderter mechanischer Festigkeit 5 bis 100 mm beträgt.

6. Schutzplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Bereiche verminderter mechanischer Festigkeit Schweißpunkte sind und daß die einzelnen Bleche durch Punktschweißen miteinander verbunden sind.

7. Schutzplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmesser der Schweißpunkte 1 bis 5 mm beträgt.

8. Schutzplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die einzelnen Bleche durch Sprengplattieren miteinander verbunden sind.

9. Schutzplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die einzelnen Bleche zusätzlich durch Kleben miteinander verbunden sind.

10. Schutzplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Schweißpunkte, welche jede Platte mit der darunterliegenden verbinden, regelmäßig angeordnet sind.

11. Schutzplatte nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Schweißpunkte ein quadratisches Gitter bilden.

12. Schutzplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Bereiche verminderter mechanischer Festigkeit Löcher in den Blechen sind und daß die Bleche miteinander durch Kleben verbunden sind.

13. Schutzplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 7 oder 12, dadurch gekennzeichnet, daß Löcher mit einem Durchmesser von 2-8 mm in regelmäßiger Anordnung vorgesehen sind, welche an ihrem Rand mit dem benachbarten Blech verschweißt sind.

14. Schutzplatte nach einem der Ansprüche 1 bis 5, 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Löcher einen Abstand von 10-100 mm aufweisen und bei aufeinanderfolgenden Blechen versetzt angeordnet sind.