DE3537883A1

DE3537883A1 - Objektiv

Info

Publication number: DE3537883A1
Application number: DE19853537883
Authority: DE
Inventors: Katsuhiro Hachiohji Tokio/Tokyo Takada
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1984-10-25
Filing date: 1985-10-24
Publication date: 1986-04-30
Also published as: DE3537883C2; GB2204150B; GB2168166A; GB2204148B; GB8812383D0; GB2168166B; GB8812384D0; FR2572542B1; FR2572542A1; GB2204148A; GB2204149B; US4701032A; GB8525885D0; GB2204150A; GB2204149A; GB2204147A; GB2204147B; GB8812381D0; GB8812382D0

Description

PATENTANWALT Dipl.- Phys. R3CHARO LUYKEN

OLYMPUS OPTICAL CO.,LTD. oot 7948

2-43-2 Hatagaya, Shibuya-ku 24.10.1985

Tokio/Japan L/bj

0 b j e k ti ν

Die Erfindung bezieht sich auf ein einlinsiges Objektiv für optische Bildplatten und dergleichen, bei dem ein inhomogenes Material, insbesondere ein Material mit sich ändernder¹ Brechzahl (GRIN = graded refractive index) verwendet wird.

Es sind Apparate entwickelt worden, die unter Aussendung eines Laserstrahls auf einen Mikroflecken Informationen lesen, die mit hoher Dichte auf einem Auf zeichriungstrugcr, wie optischen Bildplatten, digitalen Hörplatten usw. aufgey.o ichnot sind.

Bei solchen Apparaten ist es notwendig, daß das für die Aufzeichnung und die Wiedergabe der Information verwendete Objektiv kompakt und leicht ist, da das Objektiv direkt zur Autofokussierung und automatischen Spursuche bewegt wird. Es ist auch notwendig, daß das Objektiv eine große numerische Apertur besitzt, um eine geringere Fleckengröße des Laserstrahls zu erhalten, der auf das Auf zeichung.smed i um auftrifft.

Bei solchen Objektiven ist eine Anzahl von homogenen sphärischen Linsen oder eine einzelne homogene asphärische Linse zu verwenden üblich, insbesondere da letztere kompakt und leicht ist.

BAD ORIGINAL

Darüber hinaus sind einlinsige Objektive, die eine Linse aus inhomogenem Material verwenden, aus Gründen der Kompaktheit und geringen Gewichtes bekannt geworden. Bei diesen oinlinsifton Objektiven mit sich ändernder Brechzahl wurde bisher nur die Korrektur sphärischer Aberration in Betracht gezogen.

Da es bei einem Objektiv für optisch aufgezeichnete Bildplatten usw. notwendig ist, die Aberrationen im Bereich von 0,1 bis 0,2 mm auf der Bildoberfläche gut korrigiert zu haben, sollte aber nicht nur sphärische Aberration, sondorn auch Koma gut karr i mti ort sein.

Das beispielsweise in der japanischen Offenlegungsschrift 6354/8O beschriebene Objektiv besitzt an zumindest einer der brechenden Seiten eine sphärische Oberfläche. Bei diesem Objektiv ist die sphärische Aberration gut korrigiert, aber die Korrektion anderer Aberrationen ist nicht ausreichend. Bei Objektiven mit sich ändernder Brechzahl, wie sie in den Japan t.schon OtT onl rgungHschr i f ten 1 2 2 ¹J t 2/83 und 62815/84 beschrieben sind, ist auch schon versucht worden, die außeraxialen Aberrationen, insbesondere Koma, zu korrigieren. Bei diesen Objektiven ist zumindestens eine Fläche der das Objektiv bildenden Einzellinse aus Material mit sich ändernder Brechzahl sphärisch ausgebildet, und der Krümmungsradius dieser sphärischen Oberfläche und die Koeffizienten höherer Ordnung der Brechzahländerung sind so gewählt, daß sowohl .sphärische Abc:rratioh als auch Koma korrigiert werden können.

Bei diesen bekannten Objektiven (japanische Offenlegungsschrift 6354/80) kann man aber nicht behaupten, daß die

ORIGINAL

Korrektion der Aberrationen ausreichend ist. Bei den zuletzt . genannten Objektiven (japanische Offenlegungsschriften 122512/83 und 62815/84) ist der Nachteil beispielsweise gegeben, daß die Formen dieser Einzellinsen starke Meniskusformen besitzen, so daß deren Herstellung schwierig ist.

Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein aus einer Einzellinse mit sich ändernder Brechzahl und zumindestens einer sphärischen Fläche bestehendes Objektiv anzugeben, dessen numerische Apertur hoch und dessen Krümmungsradius so groß ist, daß die Herstellung einfach ist.

Bei der das Objektiv bildenden Einzellinse ist die Brechzahländerung zylindrisch symmetrisch zur optischen Achse und durch folgende Formol gehoben:

n²=n* [l-(gr)* + h (gr)⁴ + h₆(gr)⁶ +,..]

n~ die Brechzahl auf der optischen Achse,

r die Radialentfernung von der optischen Achse,
g ein Parameter entsprechend dem Gradienten der Brechzahl Änderung,

h. und h, jeweils die Koeffizienten vierter und sechster
Ordnung der Brechzahländerung bezeichnen.

Die vorstehend genannte Aufgabe wird gelöst durch die in den Kennzeichen der Ansprüche aufgeführten Merkmale.

Die Erfindung wird nun anhand von einzelnen erfindungsgemäßen Objektiven unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert,

BAD

In den Zeichnungen zeigt:

Fig. 1 ein Schnittbild eines erfindungsgemäßen Objektivs 1

Fig. 2 ein Schnittbild erfindungsgemäßer Objektive 2,3,4 20 und 21,

Fig. 3 ein Schnittbild erfindungsgemäßer Objektive 5 bis 19,

Fig. 4 ein Schnittbild erfindungsgemäßer Objektive 22, 23, 24, 25, 27 und 31 ,

Fig· 5 ^ein Schnittbild erfindungsgemäßer Objektive 26,

28, 29 30 und 32,

Fig. 6 ein Schnittbild erfindungsgemäßer Objektive 33, 34, 40 und 41,

Fig. 7 ein Schnittbild erfindungsgemäßer Objektive 35,

36, 37, 38, 39 und 42,

Fig. 8 " ein Schnittbild eines erfindungsgemäßen Objektivs

44,

Fig. 9 ein Schnittbild der erfindungsgemäßen Objektive 43, 45, 46, 47, 48, 49, 50 und 51,

Fig.10 ein Schnittbild der erfindungsgemäßen Objektive 52,53, 54, 55, 56, 58, 59, 60 und 62,

Fig.11 ein Schnittbild der erfindungsgemäßen Objektive 57, 61, 63 und 64 und

BAD ORIGINAL

Flg. 12 bis 75 Korrekturkurven der erfindungsgemflßon Objektive 1 bis 64·

Bei einem Objektiv aus einer Einzellinse, deren Brechzahländerung durch die zuvor angegebene Formel ausgedrückt wird, sind sowohl die Brechkraft des Objektivs auf einen vorgegebenen Wert als auch die Aberrationen dadurch korrigiert, daß sowohl die Brechkraft der brechenden Oberfläche als auch das Linsenmaterial geeignet gewählt sind. Die Brechkraft des Linsenmaterials kann genau aus der Beschreibung in "Journal of Optical Society of America", Vol.61, Nr. 7> S. 879 bis 88 5, "Inhomogeneous Lens III, Paraxial Optics " bestimmt werden. Nach dieser Literaturstelle kann, wenn gD kleiner als Tf/2 ist (D bezeichnet die Dicke der Linse), die Größe der Brechkraft des Linsenmaterials durch den Wert gD bezeichnet werden. Der Gradient der Brechzahländerung wird durch den Parameter g ausgedrückt. Der Wert von g wird ill so von der Form der Linse beeinflußt, beispielsweise deren Durchmesser. Eine normale homogene Linse, bei der die Brennweite, die Krümmungsradien, die Länge und der Durchmesser mit einer festen Zahl multipliziert werden, kann, verglichen mit einer Ausgangslinse, als äquivalent angesehen werden. In einer Linse mit sich ändernder Brechzahl (GRIN lens) wird nur, wenn der Parameter g mit Reziprokwert einer festen Zahl mui t ί pi i /, i ort wird, verglichen in bezug auf eine Ausgangslinse, zusätzlich zu den obengenannten Werten eine optisch äquivalente Linse zur Ausgangslinse erhalten werden. Daher kann der Gradient der Brechzahländerung nicht nur durch die Form der Linse, sondern auch durch den Wert g<|> (worin φ den Durchmesser der Linse bezeichnet) oder gf (worin f die Brennweite der Linse bezeichnet) be-

stimmt werden. Daher können bei einer Linse mit sich ändernder Brechzahl, wenn die Werte der Parameter D.,. gD,g<|>,gf, usw. geeignet vorgegeben sind und wenn einige Parameter geeignet mowHhIt sind, ti i oMo gcwJlhi ton Parnmotor mi to I nnndrr korroliort werden, und es können geeignete Werte festgelegt werden, wobei es möglich ist, ein Objektiv zu erhalten, dessen numerische Apertur groß und dessen Aberrationen gut korrigiert sind, obwohl der Krümmungsradius der Linsenoberfläche groß gehalten bleibt.

Die Sätze von Parametern, die gewählt werden können, sind w ί ο fο Ißt:

(a) Parameter D,gD,g<|>

(b) Paramotor Π,κΓ

(c) Parameter D,gD,gf

(d) Parameter D, (g - 0,5)D

Wenn der Satz (a) daraus gewählt wird, ist es vorteilhaft, wenn die Parameter so gewählt werden, daß die folgenden Bedingungen erfüllt sind:

(DgD ^-O, 51

(2) 0,3<g4>

Die Bedingungen (l) und (2) begrenzen die Brechkraft des I.insonmatnr· inls und den Gradienten der ßrechzahländerung und sind dazu da, den Krümmungsradius der brechenden Fläche groß zu halten, wenn die Aberrationen gut korrigiert sein sollen.

BAD ORIGINAL

Wenn der Wert gD zu groß wird, werden sphärische Aberration und Koma durch die das Linsenmaterial durchlaufende Strahlung groß. Um diese Aberrationen zu korrigieren, ist es notwendig, der brechenden Fläche an der gegenüberliegenden Seite des konjugierenden Punktes eine starke konkave Form zu verleihen. Wenn der Wert gD den Grenzwert der Bedingung (1) überschreitet, wird die Krümmung dieser Oberfläche stark, so daß die Herstellung der Linse schwierig wird.

Selbst wenn gD innerhalb der Grenzen der Bedingung (1) bleibt, g<j> jedoch den oberen Grenzwert der Bedingung (2) überschreitet, wird der Gradient der Brechzahländerung stark, und die Strahlung wird in diesem Linsenmaterial stark gekrümmt. In diesem Fall ist es notwendig, zur guten Korrektion der Aberrationen die brechende Fläche an der gegenüberliegenden Seite des konjugierenden Punktes mit einer stark konkaven Krümmung zu versehen, was der Aufgabe der vorliegenden Erfindung zuwiderläuft.

Der untere Grenzwert der Bedingung (2) und der Bedingung (3) dienen dazu, die verschiedenen Variationen gut zu korrigieren. Wenn g<J> den unteren Grenzwert der Bedingung (2) unterschreitet oder die Bedingung (3) nicht erfüllt wird, ist es unmöglich, sowohl sphärische Aberration als auch Koma zu korrigieren.

Wenn der Satz (b) der Parameter gewählt wird, ist es notwendig, den folgenden Bedingungen (4) und (S) zu genügen:

(4)0,96f
(5) 0,63<gf

Der untere Grenzwert der Bedingung (4) und die Bedingung

Q ORIGINAL

(5) sind dafür vorgesehen, sowohl Astigmatismus als auch Sinusbedingung in gut ausgeglichenem Zustand zu halten und weiter, um die Sinusbedingung gut zu korrigieren.

Wenn D den unteren Grenzwort der Bedingung (4) unterschreitet, verschlechtert sich Astigmatismus. Wenn der Bedingung (5) nicht genügt ist, verschlechtert sich die Sinusbedingung.

Wenn diesen Bedingungen genügt ist, wird es möglich, die Sinusbedingung einfach zu korrigieren, wobei der Astigmatismus in gut ausgeglichenem Zustand gehalten wird.

Der obere Grenzwert der Bedingung (4) dient dazu, den minimal notwendigen Arbeitsabstand aufrechtzuerhalten, wenn der Bedingung (Ό genügt ist. Mit anderen Worten wird, wenn D den oberen Grenzwert der Bedingung (4) überschreitet, es unmöglich, den notwendigen Arbeitsabstand zu erhalten.

Wenn der Satz (c) der Parameter gewählt wird, ist es notwendig, den folgenden Bedingungen zu genügen:

(6) D <l,08f

(7) gf<0,604

(8) 0,51 <gD

Die Bedingung (6) betrifft die Länge D der Linse und dient dazu, den Arbeitsabstand unter Beibehaltung des Ausgleichs des Astigmatismus aufrechtzuerhalten. Wenn dieser Bedingung
nicht genügt ist, wird es unmöglich, einen ausreichenden Arbeitsabstand zu halten.

Die Bedingung (7) dient dazu, Astigmatismus zu korrigieren.

BAD ORIGINAL

Wenn dieser Bedingung nicht genügt wird, wird, selbst wenn der Wert D so gewühlt wird, daß der Bedingung (6) genügt wird, der Astigmatismus sich verschlechtern, und es wird unmöglich,eine große numerische Apertur zu erhalten.

Der obere Grenzwert der Brechkraft des Linsenmaterials ist so gewählt, daß den Bedingungen (6) und (7) genügt ist. Um aber die verschiedenen Aberrationen in gut ausgeglichenem Zustand zu halten, ist es vorteilhafter, die Brechkraft geeignet zwischen der Brechkraft der brechenden Fläche und der Brechkraft des Linsenmaterials zu verteilen. Wenn die Brechkraft des Linsenmaterials einen Grenzwert überschreitet und klein wird, verschlechtert sich Astigmatismus beträchtlich, und es wird sehr schwierig, diesen unter der Bedingung zu korrigieren, daß Astigmatismus gut mit sphärischer Aberration ausgeglichen ist.

Die Bedingung (8) betrifft den unteren Grenzwert der Brechkraft des Linsenmediums. Wenn gD den unteren Grenzwert der Bedingung (8) unterschreitet, wird es unmöglich, die numerische Apertur groß zu halten.

In einem Objektiv mit einer Linse mit sich ändernder Brechzahl, das den Bedingungen (6), (7) »nd (8) genügt, 1st es möglich, sphärische Aberration und Astimatismus gut ausgeglichen zu halten, wenn der Krümmungsradius R der brechenden Fläche an der langen konjugierten Seite und der Radius R„ an der kurzen konjugierten Seite der folgenden Bedingung (9) genügen, so daß die Brechkräfte beider Oberflächen gut miteinander ausgeglichen werden:

(9) 2<r|R₂/Rj|

Wenn dor Koeffizient vierter Ordnung h. der Brechzahländerunir

4
tlov rolgomlon Bedingung (10)

(10) h₄ <0

genügt, ist es möglich, die Kurve der sphärischen Aberration in einer guten Form zu halten und die Wurzel aus dem mittleren Quadrat der Wellenaberration auf einem sehr geringen Wert λ/4 nahe der optischen Achse zu halten.

Wenn dor Satz (c) der Parameter, d.h. D,gf,gD gewählt wird, wird os, solbst wenn die Länge D der Linse in bestimmtem Maßo vergrößert 1st, möglich, das Objektiv so auszubilden, daß die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe gelöst wird, wenn der Wert gf entsprechend bemessenen wird. Mit anderen Worten, es sollte den folgenden Bedingungen genügt sein:

(U) 1,1 52f<D<l, 3921"

(12) gf<0,562

(13) 0,51 <gD

Der untere Grenzwert der Bedingung (U) und der obere Grenzwert der Bedingung (12) dienen zur Korrektur von Astigmatismus. Wenn diese Grenzwerte unter- bzw. überschritten werden, wird es unmöglich, Astigmatismus ausreichend zu korrigieren, wenn die numerische Apertur groß sein soll.

Der obere Grenzwert der Bedingung (U) dient dazu, den Krümmungsradius von zumindest einer brechenden Fläche groß zu halten. Wenn D den oberen Grenzwert der Bedingung (H) überschreitet, wird es unmöglich, den Krümmungsradius der brechenden Fläche groß zu halten.

^ßAD ORIGINAL

Die Bedingung (13) dient zum gleichen Zweck wie die Bedingung

Wenn schließlich der Satz; (d) der Parameter gewählt wird, ist es notwendig, den folgenden Bedingungen zu genügen:

(U) l,54f <D
(15) -4 <(s -0,5)D

Die Bedingung (14) bezieht sich auf die Länge der Linse und dient zur Korrektur von Astigmatismus. Wenn dieser BediittfuttK nicht KcMtügt ImL, list, cn unm<>nl ! th, br> I tft«o-ß«»p numerischer Apertur von etwa 0,7 Astigmatismus zu korrigieren.

Die Bedingung (15) bezieht sich auf die Brochkraft des Linsenmaterials. Wie bereits erwähnt, kann bei einer Linse mit sich ändernder Brechzahl die Brechkraft der ganzen Linse zwischen der Brechkraft der brechenden Oberfläche und der des Linsenmaterials aufgeteilt werden, wobei der Ausgleich tlaboi wichtig ist, wenn ti i ο v«»-rnch i «»tJonoti Abotwat i oiu'ii y;iit korrigiert sein sollen. Um einen guten Ausgleich zu erhalten, ist es notwendig, die Länge der Linse selbst in Betracht zu ziehen. Wenn der Bedingung (15) nicht genügt wird, verschlechtert sich sphärische Aberration. In Abhängigkeit von der Brechkraft der brechenden Oberfläche wird es dann schwierig, einen guten Ausgleich der Aberrationen zu erhalten und sie zu korrigieren.

Die Erfindung wird nun anhand erfindungsgemäßer Objektive näher erläutert.

Die Objektive 1 bis 21 haben die nachstehend in den Tabellen 1 bis 21 angegebenen Daten und genügen den Bedingungen (1),

(2) und (3) bezüglich der Parameter gD,g<i> und D.

_BAD ORIGINAL

Tabelle 1	R., Oo	I) ,2	,8.12	V^!	,65
K₁ '.!, *4?	h₄=-2,4O4 NA=0,45		47,99	Φ =3	,2
I ' Κ" 0,12	n/r o,7⁽»ο	WD =	1,21	gD=0	,340
Γ 3,5 5 56
KΦ 0,3*4

Tabe He 2	K₀-02,404 4M H₄=I,710 NA=O.45	D=3,333 h₆=32,20 WD=O,99	n_o=i,65 Φ=3,2 gD=0,40(
K, ΛΛ^λ^^ K- 0,1 2 I^- 3,5>V-i	D/f--0,O.I;
ίϊΦ -0.3^4
label Jc 3	R₂-=-24,*32	D=3,75O	n_Q=l,6 5
K 3,1"4	V I,29* NA=O,45	h₆=23,65 WD=O,84	Φ«3,2 gD=O,4 5
K 0,12 I*= 3,5 5 56	D/f- t,O5 5
κΨ-0,3*4
Tabollc 4	R₂=-12,852 h =1,082	0=4,167 h₍₎ = l8,89	n_o=l,65 Φ-3,2
R,-3,4 58 K- 0,12	NA=O,45	WD=O,73	gD=0,5
f-3,5 5 56	D/f=l,172
κΦ=0,3*4
Tabcl !<.· 5	R₂=6O,55O	D=I,333	n_o=l,65
K,-2,(>49	h₄=-O,597	h,=-2,040	Φ=3,2
g-0,15	NA o,4 5	Wl)- 2,01	gD-0,2
f 3,5';^r,<i	D/f=O,375
ί·Φ~ΰ,4*

BAD ORIGINAL

T.tbollo 6

R_t=2,7l6	R₂=40,040	D=1,667	H₀= 1_;	,65	3
g=0,15	h =-0,611	h₆=-O,923	Φ=3,2	J
f=3,5556	NA=O,45	WD=I,82	gD=0_:	,25
gd>=o,4S	D/f=0,469				65
Tabelle 7
R^2,792	R₂=30,725	D=2,0	n_o=l,	,65	.Γι
g=0,15	h =-0,646	h₆=-O,8l6	Φ=3,2	»
f-3,SSS0	NA=O,45	WD=I,64	AD = O,
_β·φ=0,48	D/f=0,562			65
'label le 8
Rj=2,877	R₂ = 25,6.3O	D=2,333	n_o = l,	4
g-0,15	h =-0,(i91	h₆=-O,993	Φ = 3.2
ι* ·ί, S S SO	NA 0.4S	wn 1,4 5	μ, I) 0,
κΦ-υ,4Η	D/f=0,056
Tabelle 9
R_J=2,973	R₂=22,668	D=2,667	n_o=l,
g-0,15	h₄=-O,735	h₆=-l,227	Φ=3,2
f=3,5556	NA=O,45	WD=1,28	gD=0,
gφ=O,48	D/f=0,7 50
Tabelle 10

₁ R₂=21,06l D=3,0 n_o=l,0

g=0,l5> h₄=-O,774 h₆=-l,420 Φ=3,2

f--- 3,5 5 56 NA = O, 4 S WD=i,i 1 gD-.0,4

gφ=o,48 D/f=0,844

Tabo I I«· I 1

K₁ 3.2Oo R₉ = 20.5»r.: D=3,333 n_Q = l,6'

κ 0,15 h =-0,so::. h₆=-l,526 φ==3,2

Γ 3,5 55" NA=O,45 WD=O,95 gD=0,5

ff ψ -0,4 -S D/f-0,937

Tabelle 12

l\ ι A- J	V» I '.I	3	R₂ = l7,8M	D=2,059	n_o=l,65
Pf= 0, I	7		h₄=-l,247	h₆=-5,7O4	Φ=3,2
I" 3 , 5	5 5<>		NA-O,45	WD=1,59	gD=O,35
;;<!> o,	544		D/f-0,57"
Tabel	le 1
K, ■?,	00 W	A	R₂=14,981	D=2,353	n_o=l,65
μ 0 , 1	7		Ii: «-ι , 163	h₆=-4,37O	Φ-3,2
I" 3 , 5	5 so		NA-^O, 45	WD=1,44	gD=0,4
/;<!> 0,	VM		I)/i' 0,662
labt·]	lc I
R₁-I,	1 10	5	R₂=12,932	D=2,647	n_o-l,6S
K 0.1	/	h =-1,099	h₆=-3,524	Φ=3,2
r s, ς	5">«	NA-O,45	WD-I,28	*gDO,45**
&<i> -0,	544	i)/f = 0,744
Tabel	Io t

R₁=3,2l9 R₂ = U,371 D=2,941 n_o = l,6

R 0,17 H₄=-1,047 h₆=-2,937 Φ=3,2

1-3,5 5 56 NA 0,4 5 WD-I,12 gD-0,5

«Φ-0,544 D/f-0,827

BAD ORIGINAL

TaIu-1 I«·

R₂ = 9,178 D=2,250 n_o=l,(>5

ft -0,20 h₄=-l,092 h₆ = -2,748 φ-3,2

ί ί,ο,'ίΐ) NA=O,4.5 WD=I, 48 gD-0,45

κΦ 0,64 D/f-0,633

T.	ι!»«.-	0,	Ho 17	K₂ = 7,	,080	D* 2,	5	»o^al	9 «»ι
R₁	I		,31H	h—-0	45	^Η6""	2,OQ9	Φ-3,	,5
«■	i> -0	20	NA = O-,-	• 70 3	WD=I	,34	gDr-0
1		5 5 56	D/f = O
g«l		,64		,733				,7
I,		Mt- I Ji	IT₂=65	909	D= 3 ,	5	*Γ1 ~ Ϊ**	2
^Rl	f-3,	,148 -	h =0,	45	h₆« I	9,14	Φ-3,	,42
		12	NA=O,	,984	WD=O	,89	gD-0
) = 0	5556	D/f=O
,384

le 19

R₁ -3,149	^R2 ^{= 1}	0,286	D=2, 5	,832	Φ=3,2
g=-0,l7	^h4⁼-	1,169	h₆=-3	34	g'D= 0,42
f-= 3, 5 5 56	NA = O	,45	WD=I ,
_εφ=Ο,544	D/f =	0,703
Tabelle 20

R^-14, V>5 D--3,0 n₀- 1,55

Ig=O, 13 h =1,830 h_f) = 36,5O Φ = 3,2

f-3,5 5 56 NA=O,45 WD-1,1S gD 0,30

R_2<=-43,624	D»l,5	ⁿo	-1,55
h.x-0,608	h₆— 2,217		3,2
NA=O,45	WD=1,93	gD	-0,24
*D/f0,422**

TnholTr* 2t

K=O,16

f=3,5556

g<j)=0,512

In diesen Tabellen bezeichnen:

R ,R die Krümmungsradien der Linsenoberflächen

D die Länge der Linse

n_ die Brechzahl der Linse an der optischen Achse

g den Gradienten der Brechzähländerung

h. und h, die Koeffizienten vierter und sechster Ordnung 4 ο

der Brechzahländerung

φ den Durchmesser der Linse

f die Brennweite dvv Linse

NA die numerische Apertur auf der Plattenseite und

WD die Entfernung zwischen der Linse und der Platte,

Sowohl der Koeffizient g der Brechzahländerung als auch die Brechzahl sind für die Wellenlänge /I* =78Onm angegeben.

Wie bereits erwähnt genügen die Objektive 1 bis 21 den Bedingungen 1 bis 3·

Das Objektiv 1 ist in Fig. 1 veranschaulicht und besteht aus einer lichtquellenseitig konvexen plankonvexen Linse, wobei die Lichtquelle in der Zeichnung nicht dargestellt

BAD ORIGiNAL

Die Objektive 2,3,4, 20 und 21 sind in Fig. 2 dargestellt und bestehen aus einer bikonvexen Linse, wobei die lichtquellenseitige Oberfläche stärker konvex ausgebildet. Die Objektive 5 bis 19 bestehen, wie Fig. 3 zeigt, aus einer lichtquellenseitig konvexen positiven Meniskuslinse.

Die Objektive 22 bis 32 haben die in den folgenden Tabellen 22 bis 32 aufgeführten Daten und genügen den Bedingungen (4) und (5).

_BAD

Tabo 1 I ο _2_2

u ι,.;-} R,,-■*7,004 D= t,440 ⁿo^sl»

g-0,640 h.=-0,500 h₆ = -0,426 f=l,0

ΝΛ-0, S

Tabelle

R₁ 1,013 R₂---4,H5 D=I,140 n_o=l,5O

S O.fih/ h »-Ο,718 h₆=-l,144 f=l,0

N\ O₁ '5 Tab«·! I«· 2.J

U, 1,1 (-7 K,-1,230 D=I, 320 n_n*l,50

(■ 0,70S h --0, 5Λ0 h₆ = -0,S01 f=l,0

labo	I lo	2S	R,,	=i,7io
R₁-I	.0 30		^h4	-■ l>,(t.jO
," o,	7-.">
H Λ - 0	- 'i
Tabe	lie	26	^R2	=0,699
R₁-I	,100		^h4	=-0,385
K 0,	702
NA 0	'^s
labe	Ho	27

D=I,080 η = t ,

Γ-i ,0

D=I,200 η_β=1,50

h₆=-O,221 f-1,0

R₁=I₃OiS R₂=I,462 D=I,080 n_Q=l,65

g=0,64<i h

NA=O,5

h₄=-O,847 h₆=-l,547 f=l,0

BAD ORIGINAL

TaI)O	I J <■■	,11	2*	■	29	7
^Rl '	08 b
VA=O	,5
Tabelle
R₁=I

Tabo I Io 32

R₀O₁O₁U¹ D=«l,30H j»₀- I,(>

h =-O,5.^;3 h₆ = -0,501 f=l,0

R₂=0,874 D=I,I4O ⁿ0^=1><

h =-0,628 h₆=-0,719 f=l,0

TaI)Ql Io 3_0

R₁ = I, 103 R₂=O,902 D=I,020 ⁿo ^{= 1}'⁽

β-0,750 h₄=-0,57O h₆=-0,568 f=i,0

TaIxH Ic 31

R₁=I,231 R₂=2,313 D=I,440 n_o=l,5O

h =-0,510 h₆=-0,489 f=l,0

NA=O,6

R₁-1,21.·; R₂= 1,06 ζ D= 1,380 n_ö=l,50

K-0,70^ h =-0,488 h₆=-O,432 f=l-,0

BAD

fn diesen Tabellen bo/cichnnnt

R ,R₀ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen

D die Länge der Linse

n_ die Brechzahl der Linse an der optischen Achse

g den Gradienten der Brechzahländerung

h. und h^. die Koeffizienten vierter und sechster Ordnung

der Brechzahländerung

<j> den Durchmes.ser der Linse

f die Brennweite der Linse und

NA die numerische Apertur auf der Plattenseite.

Sowohl der Koeffizient g der Brechzahländerung als auch die Brechzahl sind für die Wellenlänge λ =780 ntn angegeben.

Von diesen Objektiven besitzen die Objektive 22 bis 25> 27 und 31 eine positives Meniskuslinse, wie in Fig. 4 gezeigt. Die Objektive 26, 28 bis 30 und 32 bestehen aus einer negativen Linse, wie in Fig. 5 gezeigt.

Die Objektive 33 bis 42 haben die in den Tabellen 33 bis 42 angegebenen Daten und genügen sowohl den Bedingungen (6) bis (8) als auch den Bedingungen (9) und (10).

BAD ORIGINAL

Tabelle 33

Rj-0,866	R₂-4	,095	D=I	,02	n_o-1,5
ti 0. 5<O	h --0		¹V)"	0,«2 2	r-i .o
ΝΛ 0,5	Wl)-O,	2 λ*
Tabelle 34
R₁=O₅Sl₅	R₂=-9	,840	D=O	,876	n_o=l,5
K 0,592	^h4^e~°	,704	'^h6^e	-1,402	F-^I ,0
ΝΛ=0,5	WD = O,	340
Tabelle 3 5
R₁=0,903	R₂ = S₅	3Π	D=I	,010	η =1,6
S-O,521	h₄=-o	,699	H₆ =	-0,666	■f=l ,0
ΝΛ 0,5	WD-O,	2 59
Tabelle 36
R₁=O,966	R_o = 2,	4 52	D=I	,060	n_o»l,6
g=O,58 5	h—0		^h6'-^:	-2,223	f=l,0
NA=O,5	WD=O₅:	22 3
liliinJUjLil
R,=0,90 5	R„ = 20	, 534	D=I	,070	η =1,6
«-0,47»	h—o.	*j -'-* ^{! l}'**	h₆=4,469	F--1 ,0
ΝΛ-0,5	WD=O,:	^34Λ"
TabelIe 38
R₁-CU₃₂	R.,-3,<	)4 2	D=I .	η ~.\ ,(')'
fe.-O, 542		,s.\|(.	^h6 ⁼ "	f.-.1,0
\'Λ 0,5 5	WD=O,:	i.77


,0 50
-I,904

BAD

Tabel	Ie	39	ι	40	I	R₂-3,	-., ,	D	-0,924	"₀^1,6
K₁-O,	SO				,R-..	h	₆-2,415	f-1 ,0
K-O, S	S 4			WD»0,	29)
ΝΛ 0,	SS
Γ.-ibel	Ie	ν-⁶	,682	D	=1,020	η_ο=1,5
R , 0 ,	R₇	ν-°	,6'57	Ι»	₆»-0,832	*γ 1,0**
1 ··. ο , S		WD-rO,	27S
ΝΛ 0.	C»

T.-iliol. If 41

Rj-0,816 R₂ = -8,201 D=O,900 "(Γ¹'⁵

e=O,583 ' h₄=-0,649 h₆=-O,86O f=l,0 ΝΛ=.-0,6 WD=O,

Tabelle 42

K, Ο,οιs R₂=7,404 D=I,070 n_o=l,65

ft-O,5O4 h₄=-O,579 h₆=0,942 f=l,0

ΝΛ-0,6 WD=O,234

BAD ORIGINAL

In diesen Tabellen bezeichnen:

die Krümmungsradien der Linsenoberflächen

die Länge der Linse

die Brechzahl dor Linse an der optischen Achse

den Gradienten der Brechzahländerung

die Koeffizienten vierter und sechster Ordnung

der Brechzahländerung

die Brennweite der Linse

die numerische Apertur auf der Plattenseite und die Entfernung zwischen der Linse und der Platte.

Sowohl der Koeffizient g der BrechzahlUndoruns ale auch die Brechzahl sind für die Wellenlänge A- =78Onm angegeben.

Von diesen Objektiven bestehen die Objektive 33, 34, 40 und 41 aus einer bikonvexen Linse, wie in Fig. 6 gezeigt, während die Objektive 35 bis 39 und 42 aus einer positiven Meniskuslinse bestehen, wie in Fig. 7 gezeigt.

Die Objektive 43 bis 51 besitzen die in den Tabellen 43 bis 51 angegebenen Daten und genügen den Bedingungen (11) bis (13).

BAD

ORIGINAL

Ij- ,J

TaIx-	I !<- 4."	,069
R. 1	,07 5	37 5
K = O,	521	,5
NA=O	,5
Tabelle 44
R₁-I
K 0,
NA -0

h₄=-O,693

D=I,320 h₆=-0,677

D=I,368 h₆=21,635 f=l,0

n₀-l,80 f»l,0

R, 1 ,03 5
tt 0,47«»
NA=O,5

R₂=2,O75O

D=I,248 h₆«-2,156 n_o=l,80 f»l,0

Ta be.I Io 46

R 4,022	^R2	= 11	5,424	D=	1,272
g=0,500	^h4	=-0	,602	^h6	=0,441
NA=O,6
TaIx-I U- 47
R-I ,002	^R2	-4,	042	D-	1,200
K-O,542	^h4	= -0	,844	^h6	=-1,800
NA=O,6
Tabelle 48

n_o=l,65 f=l,0

κ 0,417

NA=0,0

R₂=S,17«
h.«-0,2yo

D=1,320 h₆=5,3O2 n_o=l,8O fV.1,0

BAD ORIGINAL

Talmi la 4«)

R₁=I₅OSg	R₂ = 2,	671	D=I	,320	,36R	¹V	i,8o
g=O,4 58	^h4⁼~°	,8 54		-1,367	-0,661	f=i	,0
NA=O,6
Tabelle 50
R₁=I₅OOO	R₂ = IO	,703	D=I	,320	ⁿo⁼	1,65
g=0,521	h₄=-o	,741	h₆=-O,9U	f=l	,0
NA=O,65
Tabelle 51
κ,-ι .074		Q₇O	Dr 1	ti -	1,80
K-0,4,38	h,=-0	,682	¹V	f=l	,0
NA=O,6 5

In diesen Tabellen bezeichnen:

die Krümmungsradien der Linsenoberflächen die Länge der Linse

die Brechzahl der Linse an der optischen Achse den Gradienten der Brechzahländerung die Koeffizienten vierter und sechster Ordnung der Brechzahländerung

die Brennweite der Linse und die numerische Apertur auf der Plattenseite.

Sowohl der Koeffizient g der Brechzahländerung als auch die Brechzahl sind für die Wellenlänge/t=78O nm angegeben.

Von diesen Objektiven bestehen die Objektive 43» 45 bis St atiM öl ihm· positiven Mori I iskuiül in.se, wie in Fi (f. 9 tt°zeigt, während das Objektiv 44 ^a^^s bikonvexe Linse, wie in Fig. 8 gezeigt, ausgebildet ist.

Die Objektive 52 bis 64 besitzen die in den folgenden Tabellen 52 bis 64 aufgeführten Daten und genügen den Bedingungen (14) und (15).

^ßAD ORIGINAL

Tabelle 52

R₁=I,697	R₂-I	,356	D=I	,56	,80	¹V	,0
K 0,5*3		208	^h6 ⁼	1,640	1,743
ΝΛ 0,5
Tabelle 53							1,65
R₁=I,830	K₂=-¹	,518	D=I	,68	ⁿo⁼	,0
g=0,500	H₄-O,	530	¹V	3,966	f=l
ΝΛ=0,5
TaboJIo 54						1,65
R ₁ * 2 , 1 0 5	R₂ = -2	,807	D=I	,92	ⁿo⁼	,0
M 0,542	H₄-I,	120	¹V	0,561	f=1
NA^O,5
Tabelle 5 5						1,8
R₁=I,332	R₂-3	,166	D-I	,56	η =	,0
g=0,375	^h4^Ä"°	75 5	h₆=26,713	f=1
NA-O, 5
Tabelle 56					1,8
R₁-1,6 57	,000	D=I	¹V	,0
K 0,4 58	,10 3		Γ 1
N Λ 0-/5
Tabelle 57

R₁-I,355

ff-0,667 ΝΛ-0,6

R₂-I,906 D=I,56

f = 1 , 0

BAD ORIGINAL

Tabo I Ic

1 ,ill·' I I c 00

	I	-I	,771
O in	0,	o,	5411
N Λ	0	0	,<>
Tabo	Lie 61
^Rl
g	500
N Λ	,0

- 54 -

R =-4,09ö D=I,62 ⁿo^=1>5

K 0,625 h =-0,26S h₆=O,O24 f=l,0

NΛ Ο,ο

Tabelle 59

R,=1,303 R₂=-374>044 D=I,56 n_o=l,65

g-0,542 h₄=-O,57O h₆=-0,430 f=l,0

NA--0.fi

R₂ = -2,650 D*l,80 η_ο«1,

h =-0,130 h₆=0,446 f-1,0

R₂=2,792 D=I,68 n_o=l,8

h₄=-O,747 h₆=-l,277 f=l,0

j ₂ D=I,62 n_o=l,8

g--0,4.^ h₄=-0,410 h₆ = l,969 f=l,0 NA=O,6

Tabelle 63

R,-l,2S9 R₂=47,625 D=I,56 n_Q=l,65

ρ-0,542 h₄ = -0,601 h₆ = -0,530 f=l,0

BAD ORiGfNAL

Tabelle 64

R,=1,233 R₂-6,217 D-I,56 n_o«l,8
K-O,458 h₄«-O,79J h₆—0,991 f-1,0

NA=O,7

In diesen Tabellen bezeichnen:

die Krümmungsradien der Linsenoberflächen

die Länge der Linse

die Brechzahl der Linse an der optischen Achse

den Gradienten der Brechzahländerung

die Koeffizienten vierter und sechster Ordnung

der Brechzahländerung

die IU'«M)iiwo I to dot* Uiiho

die numerische Apertur auf der Plattenseite

Sowohl der Koeffizient g der Brechzahländerung als auch
die Brechzahl sind für die Wellenlänge X. =78Onm angegeben.

Von diesen Objektiven bestehen die Objektive 52 bis 56, 58 bis 60 und 62 aus einer bikonvexen Linse, wie in Fig.

10 gezeigt, und die Objektive 57 > 61, 63 und 64 sind in Form einer positiven Meniskuslinse ausgebildet, wie in Fig.

11 gezeigt.

Bei den Objektiven 1 bis 21 sind die Aberrationen korrigiert für Linse einschließlich der Platte,deren Dicke und Brechzahl 1,2 mm bzw. 1>55 sind, wobei die Korrekturkurven in Fig. 12 bis 32 unter Berücksichtigung der Platte angegeben sind.

BAD ORIGINAL

I)Io Objektive 22 bin 64 sind mich korrigiert ein«chlioß1 ich der Platte, deren Dicke und Brechzahl 0,288 mm bzw. 1,55 beträgt, und bei den diese Objektive betreffenden Korrekturkurven ist auch die Platte mitberUcksichtigt.

Bei den Objektiven 1 bis 64 sind alle Koeffizienten höherer Ordnung als h, mit 0 angesetzt.

Wie sich daraus ergibt, sind bei den erfindungsgemäßen Objektiven die numerische Apertur groß und die verschiedenen Aberrationen einschließlich der außeraxialen Aberration, insbesondere Koma hervorragend korrigiert.

- Leerseite -

Claims

PAi chi ι AN VVALI Dipl.- Phys. RICHARD LUYKEN

OLYMPUS OPTICAL CO.,LTD. oot 7948

2-43-2 Hatagaya, Shibuya-ku 24.IO.I985

Tokio/Japan L/bj

Patentansprüche

1. Aus einer zumindest einseitig sphärisch ausgebildeten Einzellinse, deren Brechzahl η durch die nachstehend angegebene Formel ausgedrückt wird

2 2 Γ, ι \i , ι i4 i_/ \ O

bestehendes Objektiv, wobei n_ die Brechzahl auf der optischen Achse und r die Radialentfernung von der optischen Achse bezeichnen, gekennzeichnet durch die Erfüllung der folgenden Bedingungen

( 1 ) «l> < 0 _f 5 1

(2) 0,3<g* <0,7

(3) 0,28f< D

worin

g ein Parameter für den Gradienten der Brechzahländerung,

h. und \i, Koof f i ζ i ernten vierter und sechster Ordnung
der Brechzahländeruiig,

D die Länge der Linse,

isf den Durchmesser der Linse und

f die Brennweite der Linse bezeichnen.

2. Objektiv nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1, gekennzeich-

BAD ORIGINAL '

net durch die Erfüllung der folgenden Bedingungen:

(4) 0,96f ^ D <l,536f

(5) 0,63<gf

worin

g ein Parameter für den Gradienten der Brechzahlverteilung,

h. und h/. Koeffizienten der vierten und sechsten Ordnung 4 ο

der Brechzahlverteilung,

D die Länge der Linse und f die Brennweite der Linse bezeichnen.

3. Objektiv nach dem Oberbegriff des Anspruches 1, gekennzeichnet durch die Erfüllung der folgenden Bedingungen:

(6) D< l,08f

(7) gf< 0,604

(8) 0,5UgD

worin

g ein Parameter für den Gradienten der Brechzahlverteilung,

h. und h,- Koeffizienten der vierten und sechsten Ordnung 4 ο

der Brechzahlvertexlung,

D die Länge der Linse und f die Brennweite der Linse bezeichnen.

4. Objektiv nach dem Oberbegriff des Anspruches 1, gekennzeichnet durch die Erfüllung der folgenden Bedingungen J

^ßAD

(11) l,152f <D<l,392f

(12) gf<"0,562

(13) 0,5KgD

worin

g ein Parameter für den Gradienten der Brechzahlverteilung,

h. und h/· Koeffizienten der vierten und sechsten Ordnung 4 ο

der Brechzahlverteilung, D die Länge der Linse und
f die Brennweite der Linse bezeichnen.

5. Objektiv nach dom Oberbegriff dos Anspruches 1, goko zeichnet durch die Erfüllung der folgenden Bedingungen:

(I4)l.,54f ^D

worin

g ein Parameter für den Gradienten der Brechzahl-

vertoi1uriff,
h- und h/· Koeffizienten der vierten und sechsten Ordnung

.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten +5$:

^Rl = 2 ,847 R₂=OO D=2,832 gD=0 ,65 BAD ORIGINAL g =0 ,12 h₄=2,404 h₆=47,99 2 f= 3, 5556 NA=O,45 WD=I,21 ,340 gφ =0 ,384 D/f=O,796

R₁ bzw. R₀ die Krümmungsradien auf der Eintrittsober-X Z

fläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

7 .Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

Rj-3,009 R₂=-62,404 D=3, 333 ⁿ0⁼ X ,65 f>' - 0 , I 2 h₄=l,7l6 h₆ = 3 2,20 2 f=3,5556 NA=O,45 WD=O ,99 gD= 0 ,40 gct>=0,384 D/f=O,937

R₁ bzw. R_ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche

1 Δ

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

8.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten _+ 5%;

R₁=3,194 R₂=-24,832 D=3,75O n_o=l,65

g =0,12 h₄=l,298 h₆=23,65 <t>=3,2

f = 3,5556 NA=0,45 VfD=O,84 gD=0,45 g(|>=0,384

R₁ bzw. R₀ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche X L

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

9 .Objektiv nach Anspruch 1, gekonnzeichnet durch folgende Daten _j_ 5%:

R₁ = 3»"458 R₉«=-12,852 D=4,t67 n_o=X,65 g ■ 0,12 h.=l,082 h₆=l8,89 Ψ=3,2

BAD

— C —

f=3,5556 NA=O,45 WD=O,73 gD=0,5 gφ=O,384 D/f=l,172

R₁ bzw. R_ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

10.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten + 5%:

Rj=2,649 R₂=60,550 D=I,333 n_o=l,65 K= 0,15 h^-0,597 h_n=-2,040 Φ-3,2 f=3,5556 NA=O,45 WD=2,01 gD=0,2 g4>=0,48 D/f=0,375

R. bzw. R„ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberflächo bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

11.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten _+ 5%:

R₁₌2,716
g =0,15
f=3,5556

R₁ bzw. R„ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

BAD ORIGINAL

R₂=40, 040 D=I,667 ⁿo⁼¹ ,65 H₄-O, 611 h₆=-0,923 Φ=3, 2 NA=O,4 5 WD=I,82 gD=0 ,25 D/f=O, 469

12.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten + 5$:

R₂=3O,725 D=2,0 n_o=l,65

h =-0,646 h₆=-O,8l6 Φ=3,2

NA=O,45 WD=I,64 gD=0,3 D/f=0,562

die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

13·Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten + ζ%:

=2,792 bzw. R„
it g =0,15 f= 3,5556 g<l> =0,48 wobei ^Rl

R_t=2,877 R₂ = 25 ,630 D=2,333 V¹ ,65 g =0,15 h₄=-o ,691 h₆=-0,993 2 f=3,5556 NA=O, 45 WD=I,45 gD=0 ,35 6Φ =0,48 D/f-0 ,656

bzw. R„ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

14.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten + ζ%ι

R₁=2,973 g =0,15 f=3,5556 g<l>=0,48

R₂ = 22 ,668 D=2 ,667 ⁿo⁼¹ ,65 h₄=-o ,735 Nr -1,227 Φ=3, 2 NA = O, 45 WD= 1,28 gD=0 ,4 D/f=O ,750

R₂.21 ,061 D=3,0 420 ⁿo⁼¹ ,65 V-° ,774 h₆=-i, 1 Φ-3, 2 NA=O, 45 WD=I,1 gD=0 ,45 D/f=0 ,844

— 7 —

15·Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R₁=S₅OSl
g=0,15
f=3,5556
g<l>=0,48

Rj bzw. R_ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

l6.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 1%·.

R_t=3,206
g =0,15
f=3,5556
g<f>=0,48

Rj bzw. R_. die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

R₂ = ZO ,562 D=3,3 33 ⁿ0⁼¹ ,65 h₄=-o ,802 h₆=-i ,526 2 NA=O, 45 WD=O, 95 gD=0 ,5 D/f=0 ,937

17 .Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten h- 5%:

R _t=2,9l6 R₂=17 ,811 D=2, 059 n_o=l,65 W =0,17 h₄ = -l ,247 *V~ 5,704 Φ=3,2 f =3,5556 NA^O, 45 WD=I ,59 gD=O,35 g< 4>=O,544 D/f=0 ,579 BAD ORIGINAL

l8.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten + <$%·.

Rj=3 ,009 ^R2⁼¹ 4,981 D=2,353 ⁿ0⁼¹ ,65 g =o ,17 1,163 h₆=-4,37O Φ=3, 2 f=3, 5556 NA=O ,45 WD=1,44 gD=0 ,4 gφ=0 ,544 D/f = 0,662

R₁ bzw. R„ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche

I ta

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

I9.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten + 5%:

R,=3,11O R₂=12,932 D=2,647 n_o=l,65 g =0,17 h^-1,099 h₆=-3,524 Φ=3,2 f=3,5556 NA=O,45 WD=I,28 gD=O,45 g4>=0,544 D/f=0,744

R. bzw. R„ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberflächo bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

20.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten + 5%:

R₂=Il ,371 D=2,941 ⁿo⁼¹ ,65 H₄-I ,047 h₆=-2,937 Φ=3, 2 NA=O, 45 WD=I,12 gD=0 ,5 D/f=0 ,827

Rj-3,219 g =0,17 f=3,5556 gtj)=0,544

R₁ bzw. R₀ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

21.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten +5%:

R_t=3,206 K »0,20 f=3,5556 g<f>=0,64

R bzw. R- die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

R₂=9, 178 D=2, 2 50 n_o=l,65 h .«-1
4 ,092 ^h6~ 2,748 NA=O, 45 WD=I ,48 gD=0,45 D/f=0 ,633

22.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten +5$:

R₁ =3 ,318 R₂=7,883 D=2, 5 ⁿo⁼¹ ,65 g =0 ,20 h =-0,986 h₆=- 2,099 Φ=3, 2 f= 3, 5 556 NA=O,45 WD=I ,34 gD=0 ,5 gvl> =0 ,64 D/f=O,7O3

bzw. R₂ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

BAD ORIGINAL

23«Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten + S%'

Rj=3, 148 R₂=65 ,733 D=3,5 n_o=l,7 g=O,l 2 h₄=o, 909 h₆=19,14 Φ=3,2 Γ - 3 , S 5S6 NA-O, 4S WD-O,89 ftD=0,4 „Λ ₌ ο 384 D/f=0 ,984

R bzw. R_ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche

X Zt

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

24.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten + S%^:

g =0,17

f=3,5556

g<t>=0,544

R₂=IO ,286 D=2,5 ,832 V=¹ ,7 ,169 h₆=-3 34 Φ=3, 2 NA=O, 45 WD=I, gD=0 ,425 D/f=O ,703

R₁ bzw. R,

25«Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende

Dato ,760 R₂=-14,835 D=3,0 50 ⁿ0⁼¹ ,55 R₁-Z ,U H₄=I,839 h₆=36, 8 <t>=3, 2 g =0 5556 NA=O,45 WD=I,1 gD=0 ,39 f=3, ,416 D/f=0,844 g<t>=0

frier*-

wobei

bzw. R- die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

26.Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten +5%:

R₁=2,512 g=0,l6 f=3,5556 g<|>=0,512

R₂=-43,624 D=I,5

h =-0,608 h₆=-2,217

NA=O,45 WD=I,93 D/f=0,422

n_o-l,55

Φ=3,2

gD=0,24

wobei

R₁ bzw. R_ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austr i t(.,soborf 1 liehe bezeichnen.

27«Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Daten + 5%:

R₁=I,234 g=0,646 NA-O,5

wobei

R₂=7,004

n_o=l,50

D=I,440 h =-0,500 h₆=-0,426 f=l,0

R₁ bzw. R₀ 'die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

28.Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Daten + 5%:

=I,013

R₂=4,U5

D=I,MO

n_o=l,5O

BAD ORIGINAL

g =0,667 h =-0,718 h₆=-l,144 f-1,0

29»Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Daten + 5%:

«1,167 R₂=I,230 D-I,320 n_o»l,5O

)8 Y

NA=O,5

S -0,708 h =-0,530 h₆=-0,501 f=l,0

K. b/.w. R^ die Krümmungsradien auf der Eintrittaoberflache bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

30.Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 55g:

R₁=I,039 R₂=I,719 D=I,O8O n_Q=l,50 g =0,729 h =-0,640 h₆=-O,8O9 f=l,0 NA^O,5

Rj bzw. R_ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

31.Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Daten + ζ%·.

BAD ORIGINAL

.3537833

₁ R₂=0,699 D^l,200 n_o=l,5O

g =0,792 h.—0,385 h₆»-0,221 f=X,0 NA=O,5

R₁ bzw. R_ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche

X it

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

32.Objekt!ν nnch Anspruch 2, ftokormseoichnot durch foJgondo Daten + S%i

R₁=I,025 R₂=I,462 D=I,080 n_Q=l,65 g =0,646 h₄=-O,847 h₆=-l,547 f=l,0 NA=O,5

33«Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Daten +$%'.

R₁=I,244 R₂=O,630 D-I,368 n_o»l,65 g =0,688 h =-0,533 h₆=-O,5Ol f=l,0 NA=O,5

R₁ bzw. R_ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche

•L It

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

34.Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Daten + 55g:

R₁ = I₁U? R₂=O,874 D-I₁140 n_o=l,65

g =0,708 h.=-0,628 h₆=-O,719 f-1,0

NA=O,5

R bzw. R„ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

35«Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R₁=I₉IOS R₂=O,902 D=I,020 n_o=l,65

g =0,750 h.=-O,57O h₆=-0,568 f-1,0 NA=O,5

R bzw. R₉ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

36.Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R₁=I,213 R₂=2,313 D=I,440 n_o=l,5O

g =0,667 h =-0,510 h₆=-0,489 f-1,0 NA=O,6

R₁ bzw. R₀ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

37-Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R,=l,213 R₂-I,065 D-I,380 n_o=l,5O g =0,708 h.=-0,488 h₆=-0,432 f=l,0 NA=0,6

Rj bzw. R- die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw· Austrittsoberfläche bezeichnen.

38. Objektiv nach Anspruch 3, gekennzeichnet durch die Er füllung der folgenden weiteren Bedingungen:

(9) 2 Or₂Zr₁I

(10) h₄ <o

39«Objektiv nach Anspruch 38, gekennzeichnet durch folgende Daten +■ 5%:

R₂«-4,095 D-1,0-2 ⁿo^al)5 g =0,563 h =-0,468 h₆=0,822 f-1,0 NA=O,5 WD=O,283

R₁ bzw. R₉ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

40.Objektiv nach Anspruch 38, gekennzeichnet durch folgende Daten + 5$:

R₁ = O, 815 R₂=-9 ,840 D=O,876 n_o-l,S g =o, 592 ,704 h₆=-l,402 f=l,0 NA=O, 5 WD=O, 340

R bzw. R₀ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

41.Objektiv nach Anspruch 38, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5'/.:

₁ R₂ = 5,3U D-1,010 n_o-l,65

g =0,521 h =-0,699 h₆=-0,666 f=l,0 NA=O₅S WD=O,259

R. bzw. R- die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

42.Objektiv nach Anspruch 38, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R₁=O,966 R₂=2,452 D=I,060 n_o=l,65 K; «0,58.5 h.=-0,936 h₆=-2,223 f-1,0 NA=O,5 WD=O,223

43»Objektiv nach Anspruch 38, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R₁=O,905 R₂=20,534 D=I,070 n_Q=l,65 g =0,479 h₄=-0,21(
NA=O,5 WD=O,24O

g =0,479 h₄=-0,210 h₆=4,469 f=l,0

R bzw. R_ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche X Δ

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

44»0bjektiv nach Anspruch 38, gekennzeichnet durch folgende Dnton +_ 5%:

R₁=O,932 R₂=3,942 D=l,050 n_o=l,65 g =0,542 h₄=-0,846 h₆=-l,904 f=l,0 NA=O,55 WD=O,237

R₁ bzw. R₀ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoborflache bezeichnen.

45«Objektiv nach Anspruch 38, gekennzeichnet durch folgende Daten +5%:

R₂=3,727 D=O,924 n_o=l,65 h₄=-O,88(
NA-O,5 5 WD-O,29 5

g =0,554 h₄=-O,886 h₆=-2,415 f=l,0

R bzw. R₀ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

46.Objektiv nach Anspruch 38, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%'.

R₁-0,871 R,,=*~6,682 D«l,020 ⁿo"¹⁾⁵

K =0,583 h =-0,657 h₆=-O,832 f-1,0 NA=O,6 WD=O,275

47.Objektiv nach Anspruch 38, gekennzeichnet durch folgende Dntcn +_ 5$;

R₁=O₅SlO R₂=-8,201 D=O,900 η_ο=1,5

g =0,583 h =-0,649 h₆=-O,86O f=l,0

NA=O,6 WD=O,329

R bzw. R„ dlo Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

48.Objektiν nach Anspruch 38, gekennzeichnet durch folgende Daten _+ 5%:

R₁=O,915 R₂=7,404 D=I,070 n_o=l,65 g =0,504 h₄=-O_J579 h₆=0,942 f«l,0 NA=O,6 WD=O,234

wöbe i

INSPECTED

49.Objektiv nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5$:

R₁ = I,075 R₂ = IO,903 D=I,320 n_o=l,6.5

g =0,521 h₄=-0,693 h₆=-O,677 f=l,0 NA=O,5

R₁ bzw. R„ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche 1 L·

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

50.Objektiv nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R,«1,'O69 R₂»-1 5,880 D*1,368 n_o«l,8O

g =0,375 h₄=l,058 h₆=21,635 f=l,0 NA=O,5

51.Objektiv nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ $%:

R₁=I,035 R₂=2,0750 D=I,-248 n_o=l,8O

g =0,479 h₄=-0,954 h₆=-2,156 f=l,0 NA=O,5

52.Objektiv nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch folgende Daten + 5%:

=1,022 R₂=115,424 D=I,272 n_o=l,65

30 h

NA=O,6

-0,500 h.=-0,602 h₆=0,441 f«l,0

R₁ bzw. R„ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche

1 L·

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

53.Objektiv nach Anspruch 4» gekennzeichnet durch folgende Daten + 5$:

R =1,002 R_=4,042 D=I,200 n_n=l,65 g =0,542 h =-0,844 h₆=-l,8OO f=l,0 NA=O,6

wobc i

R. bzw. R„ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

54«Objektiv nach Anspruch 4> gekennzeichnet durch folgende Daten +^ $%'·

D-I,320 n_o-l,8O f»l,0

K₁ = I* 0 39 die ^R2 = 5, 178 g =0, 4 17 ^h4 =-0 ,296 NA=O, 6 wobei R bzw Krü mrnui ngsr

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

ORIGINAL INSPECTED

55.Objektiv nach Anspruch 4, tfokcnn/oichnot durch Daten +_ $%'·

R₂=2,67i D-I,320 n_Q=l,80 g =0,458 h₄=-O,854 h₆—1,367 f-1,0 NA=O,6

R₁ bzw. R₁, die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche

1 it

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

56.Objektiv nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch folgende Daten _+ $%i

R₂=IO,703 D=I,320 n_Q=l,65 g =0,521 h₄=-0,741 h₆=-O,9H f=l,0 NA=O,65

R₁ bzw. R- die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

57«Objektiv nach Arvspruch 4» gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

g =0,438 h =-0,682 h₆=-0,66l f=l,0

Rj-1,074 R₂=3,97O D=I,368 n_o=l,8o g =0,43
NA=O,65

. bzw. R„ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

3537B83

58.Objektiv nach Anspruch 5> gekennzeichnet durch folgende Daten j_ 5$:

R₁=I^Ag? R₂=-!,356 D=I,56 ⁿo⁼¹»^s g =0,583 h.=0,208 h₆=l,640 f-1,0 NA=O,5

R bzw. R₉ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

59.Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R₁=I,83O R₂=-l,5l8 D=I,68 n_o«l,65

g =0,500 h₄=O,53O h₆=3,966 f=l,0

NA=O,5

R₁ bzw. R₀ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

60.Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5$:

R₁ = Z,^ R₂-1,807 D-1,92 n_o-l,65 g =0,542 h =0,120 h₆=0,56l f-1,0 NA=O,5

R bzw. R- die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

ORIGINAL INSPECTED

61.Objektiv nach Anspruch 5» gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%'·

R₁=I,332 R₂=-2,l66 D=I,56 ⁿo⁼¹'⁸ g =0,375 h₄=l,755 h₆=26,713 f=l,0 NA=O,5

R₁ bzw. R, die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

62.Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%'·

g =0,458 h₄=-0,l03 H₆=I,743 f«l,0

R₁=I,657 R₂--3,000 D=I,80 n_Q=l,8 g =0,4 NA=O,5

63.Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R₁=I,355 R₂=I,906 D=I,56 ⁿo⁼¹>⁵ g =0,667 h.=-0,415 h₆=-O,3l6 f=l,0 NA=O,6

R. bzw. R- · die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

64.Objokttv nach Anspruch 5, gekonnzeichnet durch folgende Daten + 5%:

R₂=-4,O96 D=I,62 ⁿo^=1>5 5 h

NA=O,6

g =0,625 h =-0,268 h₆=0,024 f=l,0

R bzw. R„ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche

1 £i

bzw» Austrittsoberfläche bezeichnen.

6S.Objektiv nach Anspruch 5> gekennzeichnet durch folgende Da to η _+ 5¹/)!

R₁=I,303 R₂=-374,044 D=I,56 n_Q=l,65 g =0,542 h₄=-O,57O h₆=-0,430 f»l,0 NA=O,6

R b/.w. R₀ die Krtlmmung,srndien auf dor Eintrittsoberflache bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

66.Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R₁=I,771 R₂=-2,650 D=I,80 n_o*l,65 « -0,542 h =-0,130 h₆=0,44° f=l,0 NA=O,6

R bzw. R- die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche

ι ζ

bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

INSPECTED

67.Objektiv nach Anspruch 5j gekennzeichnet durch folgende Daten + 5%'·

R₁=I,389 R₂=2,792 D=I,68 ⁿo⁼¹'⁸ g =0,5( NA=O,6

g =0,500 h₄=-0,747 h₆=-l,277 f=l,0

bzw. R. die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

68.Objektiv nach Anspruch 5j gekennzeichnet durch folgende Daten ±5%:

R₁=I,322 R₂=-7,4OO D=I,62 n_o=l,8

g =0,438 h₄=-0,410 h₆=l,969 f=l,0 NA=O,6

R bzw. R_ die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.

69.Objektiv nach Anspruch 5j gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R₁=I,289 R₂=47,625 D=I,56 n_o=l,65 g =0,542 h =-0,601 h₆=-O,53O f=l,0 NA=O,7

70.Objektiv nach Anspruch 5> gekennzeichnet durch folgende Daten +_ 5%:

R,=l,233 R₂=6,217 D=I,56 n_o=l,8 g=O,458 h₄=-O,79i h₆^-0,Q91 f-1,0 NA=O,7

R bzw. R« die Krümmungsradien auf der Eintrittsoberfläche bzw. Austrittsoberfläche bezeichnen.