DE2619292A1 - Sintered titanium carbide tools with improved deformation resistance - Google Patents
Sintered titanium carbide tools with improved deformation resistanceInfo
- Publication number
- DE2619292A1 DE2619292A1 DE19762619292 DE2619292A DE2619292A1 DE 2619292 A1 DE2619292 A1 DE 2619292A1 DE 19762619292 DE19762619292 DE 19762619292 DE 2619292 A DE2619292 A DE 2619292A DE 2619292 A1 DE2619292 A1 DE 2619292A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- aluminum
- powder
- carbide
- molybdenum
- mass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 20
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 46
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 46
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 39
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 28
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 23
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 16
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 14
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 13
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 13
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 claims description 13
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 10
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 8
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 6
- 229910039444 MoC Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- QIJNJJZPYXGIQM-UHFFFAOYSA-N 1lambda4,2lambda4-dimolybdacyclopropa-1,2,3-triene Chemical compound [Mo]=C=[Mo] QIJNJJZPYXGIQM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 241000283973 Oryctolagus cuniculus Species 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 3
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 3
- UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N chromium carbide Chemical compound [Cr]#C[Cr]C#[Cr] UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 claims 1
- 230000002688 persistence Effects 0.000 claims 1
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 claims 1
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 claims 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 17
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 12
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 6
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- -1 tungsten carbides Chemical class 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 1
- NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N Raney nickel Chemical compound [Al].[Ni] NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000004350 Strabismus Diseases 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001422033 Thestylus Species 0.000 description 1
- 229910026551 ZrC Inorganic materials 0.000 description 1
- OTCHGXYCWNXDOA-UHFFFAOYSA-N [C].[Zr] Chemical compound [C].[Zr] OTCHGXYCWNXDOA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N alumanylidynechromium Chemical compound [Al].[Cr] QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CAVCGVPGBKGDTG-UHFFFAOYSA-N alumanylidynemethyl(alumanylidynemethylalumanylidenemethylidene)alumane Chemical compound [Al]#C[Al]=C=[Al]C#[Al] CAVCGVPGBKGDTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- WHJFNYXPKGDKBB-UHFFFAOYSA-N hafnium;methane Chemical compound C.[Hf] WHJFNYXPKGDKBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
- C22C29/067—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds comprising a particular metallic binder
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
TELEFON: 37 4,7 UZ TELEPHONE: 37 4.7 IP s MÜNCHEN AO s MUNICH AO
US-761 - S/JaUS-761 - S / Yes
FORD-WERKE AG, KÖLNFORD-WERKE AG, COLOGNE
Gesinterte Titancarbidwerkzeuge mit verbesserter DeformationsbeständigkeitSintered titanium carbide tools with improved deformation resistance
Gemäß der Erfindung wird eine harte gesinterte Carbidmasse und ein Verfahren zur Herstellung einer derartigen Masse zur Verwendung als ein Schneidmaterial oder zur Verwendung als Abnutzungsteile oder Formen und dgl. angegeben. Die Masse besteht im wesentlichen aus einer Titancarbidphase,According to the invention there is a hard cemented carbide mass and a method for producing such a mass for use as a cutting material or for use as wearing parts or molds and the like. the The mass consists essentially of a titanium carbide phase,
609847/0699609847/0699
die durch eine vorwiegend aus Molybdän und Nickel aufgebaute Binderlegierung, die jedoch speziell durch den Zusatz von Aluminium zu der Legierung gekennzeichnet ist, gebunden ist; Chrom kann zu der Binderlegierung als teilweiser Ersatz für einen Teil des Aluminiums zugesetzt werden. Das Verfahren erfordert, daß das Binderlegierungspulver und das Carbidpulver hinsichtlich der Größe ausgewählt werden (etwa 3 bis 4 μ), mit dem Zusatzpulver vermählen werden und daß die verdichtete Charge bei etwa 14OD3C in geschlossenen Graphittrögen oder -schalen in einem auf weniger als 1 μ Hg Druck evakuierten Ofen gesintert wird.which is bound by a binder alloy composed predominantly of molybdenum and nickel, which is, however, specifically characterized by the addition of aluminum to the alloy; Chromium can be added to the binder alloy as a partial replacement for some of the aluminum. The method requires that the binder alloy powder and the carbide powder be selected in terms of size are ground (about 3 to 4 μ), with the addition of powder and that the compacted batch at about 14OD 3 C in closed graphite trays or cups in a less than 1 μ Hg pressure evacuated furnace is sintered.
Gesinterte Carbide sind wegen ihrer einzigartigen Kombination von Härte, Festigkeit und Abriebsbeständigkeit bekannt und werden folglich in weitem Umfang in der Industrie als Schneidwerkzeuge, Ziehwerkzeuge und Abnutzungsteile verwendet. Sie werden durch metallurgische Pulvertechniken aus einem oder mehreren feuerfesten Carbiden der Gruppen IV, V und VI des Periodischen Systems hergestellt und werden durch Flüssigphasensinterung mit einem oder mehreren Metallen der Eisengruppe verbunden oder zusammengesintert. Es ist jedoch wichtig darauf hinzuweisen, daß bestimmte Probleme, die mit einer Gruppe des Periodischen Systems verbunden sind, nicht im Zusammenhang mit den anderen Gruppen des Periodischen Systems auftreten. Es trifft zu, daß Carbide von Metallen der Gruppe IV (Titancarbid, Zirconiumcarbid, Hafniuracarbid) große Ähnlichkeiten und Mikrostruktureigenschaften innerhalb der Gruppe zeigen, jedoch weit unterschiedlich gegenüber der Gruppe VI (Wolframcarbiden) im Hinblick auf Kristallstruktur, physikalische Eigenschaften und chemisches Verhalten sind. Beispielsweise besteht bei Chromcarbiden eine Neigung zur Bildung weiterer komplexer Carbide im Wolframcarbid-Nickelsystem. Es besteht keine entsprechende Neigung für Chrom zu derartiger Bildung mit einem Titancarbid-Sintered carbides are known for their unique combination of hardness, strength and abrasion resistance and thus are widely used in industry as cutting tools, drawing tools, and wearing parts. They are made from one or more refractory carbides of Groups IV, V by powder metallurgical techniques and VI of the Periodic Table and are produced by liquid phase sintering with one or more metals of the Iron group connected or sintered together. It is important to note, however, that certain problems may be encountered with related to a group of the periodic table, not related to the other groups of the periodic table appear. It is true that Group IV metal carbides (titanium carbide, zirconium carbide, hafnium carbide) are large Similarities and microstructural properties within the group show, however, far different from group VI (tungsten carbides) in terms of crystal structure, physical properties and chemical behavior are. For example, there is one with chromium carbides Tendency to form further complex carbides in the tungsten carbide-nickel system. There is no corresponding tendency for chromium to form in this way with a titanium carbide
609847/06 9-9609847/06 9-9
ITickel-Molybdänsystem. Dieser Unterschied zwischen den gesinterten bzw. zementierten Carbidgruppen ist wichtig, da die Vorhersehbarkeit der Lösung "bestimmter Probleme mit einer Gruppe nicht notwendigerweise zu der anderen Gruppe in Beziehung gesetzt werden kann.ITickel-molybdenum system. This difference between the sintered or cemented carbide groups is important because of the predictability of solving "certain problems with one group cannot necessarily be related to the other group.
Die plastische Deformation der Schneidkante ist ein mit gesinterten Titanearbidwerkzeugen verbundenes Problem. Dies ist eine übliche Art, in der diese Werkzeuge versagen, insbesondere wenn die Bearbeitungsbedingungen, wie beispielsweise hohe Geschwindigkeit und hohe Zuführung an der Schneidspitze übermäßige Temperatur erzeugen und zu plastischer Nachgiebigkeit führen.The plastic deformation of the cutting edge is one with sintered Problem associated with titanium carbide tools. This is a common way these tools fail, in particular when the machining conditions such as high speed and high feed at the cutting tip generate excessive temperature and lead to plastic compliance.
3in angewendetes Eriteriura zur Messung der Beständigkeit gegenüber plastischer Verformung bei erhöhten Temperaturen ist der Nasenstoßtest (nose push test). Das Nasenstoßtestverfahren ist wie folgt: Ein Schneidwerkzeug bearbeitet ein zylindrisch geformtes Werkstück bei einer Schneidtiefe von 1,5 mm (0,060 inch) und 0,28 mm/U Vorschub (0,011 inch/rev. feed) während einer Dauer von 2 min. Dann wird die Deformation an der Nase an einem Werkzeug, beispielsweise Nasenstoß, gemessen, indem der Stichel eines Profilometers über die Nase des Werkzeugs bei einem Winkel von 30° zu einer Linie, die senkrecht zu der Werkzeugflanke gezogen ist, läuft. Der ITasenstoß ist tatsächlich eine Biegung aufgrund des plastischen Zustands der Werkzeugspitze. Die Nasenstoßwerte sind mit der plastischen Deformation bei der von der Werkzeugnase erreichten erhöhten Temperatur zuverlässig verbunden. Sie nehmen direkt zu, wenn die Schneidgeschwindigkeit erhöht wird, aufgrund der Erhöhung der Spitzentemperatur.3in applied Eriteriura to measure resistance to plastic deformation at elevated temperatures is the nose push test. The nasal thrust test procedure is as follows: A cutting tool machines a cylindrically shaped workpiece at a cutting depth of 1.5 mm (0.060 inch) and 0.28 mm / rev. Feed (0.011 inch / rev. Feed) for a period of 2 minutes, then the deformation on the nose on a tool, for example nose thrust, measured by placing the stylus of a profilometer over the nose of the tool at an angle of 30 ° to a line, which is drawn perpendicular to the tool flank runs. The nose joint is actually a bend due to the plastic Condition of the tool tip. The nasal thrust scores are reliably associated with the plastic deformation at the increased temperature reached by the tool nose. They increase directly when the cutting speed is increased due to the increase in the tip temperature.
Derzeit verwendete handelsübliche Sintertitancarbidmassen von Schleifqualität ergeben einen übermäßigen Nasen-Currently used commercially available sintered titanium carbide masses of grinding quality result in excessive nose
609847/06 9-9609847/06 9-9
stoßwert während des Schneidens von Stahl 1045 einer Brinell-Härte von 180 bei Werkzeuggeschwindigkeiten von 93 m /min (1000 sfpm), was zu einer Deformation von etwa 0,18 mm (0,007 inch) führt. Dieses Ausmaß der Deformation ist bei den meisten Metallschneidvorgängen nicht zufriedenstellend und kann als Versagen der Schneidkante angesehen werden.impact value while cutting 1045 steel of a Brinell hardness of 180 at tool speeds of 93 m / min (1000 sfpm), resulting in a deformation of about 0.18 mm (0.007 inch) leads. This amount of deformation is unsatisfactory in most metal cutting operations and can be viewed as a failure of the cutting edge.
Eine Hauptaufgabe der Erfindung besteht in einem gesinterten Titancarbid, das nicht nur ausgezeichnete Werkzeuglebensdauer oder Formabnutzungsvermögen, gute Härte, gute Querbruchfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit beibehält, sondern am wichtigsten verbesserte Beständigkeit gegenüber plastischer Deformation unter strengen Schneidbedingungen liefern muß.A main object of the invention is a sintered titanium carbide which is not only excellent in tool life or maintains mold wear resistance, good hardness, good transverse breaking strength and corrosion resistance, but most importantly, improved resistance to plastic deformation under severe cutting conditions must deliver.
Eine andere Aufgabe besteht in einem gesinterten Titancarbid, das Verbesserungen sowohl hinsichtlich der Beständigkeit gegenüber thermischem Schock als auch gegenüber plastischer Deformation gegenüber dem Stand der Technik ergibt, wobei in der Bindungsiegierung mehr als ein Zusatz verwendet wird, um eine mehrfache Verbesserung der Beständigkeit gegenüber plastischer Verformung, die jedem Zusatz zuzuschreiben ist, erhalten wird.Another object is a sintered titanium carbide that has improvements in both durability against thermal shock and against plastic deformation compared to the state of the art, using more than one additive in the tie is to ascribe a multiple improvement in resistance to plastic deformation that is attributable to each additive is obtained.
Eine andere Aufgabe der Erfindung besteht in einem Verfahren zur Herstellung von Sintercarbiden, wobei das Verfahren die Sinterung des ζ ementierten Carbids bei Ofentemperaturen vorzugsweise von etwa 1370 bis 140O0C, jedoch wenigstens 135O0C (oder anderen hohen Temperaturen, die zur Bildung einer flüssigen Phase der gesamten Bindungslegierung erforderlich ist) erleichtert, wenn die Bindungslegierung einen niedrigschmelzend en Bestandteil, wie beispielsweise Aluminium enthalt, bei dem ein Absieden als Dampf während der SinterungAnother object of the invention consists in a process for the production of cemented carbides, the process involving the sintering of the cemented carbide at furnace temperatures, preferably from about 1370 to 140O 0 C, but at least 135O 0 C (or other high temperatures that lead to the formation of a liquid Phase of the entire binding alloy is required) when the binding alloy contains a low-melting constituent, such as aluminum, which boils off as vapor during sintering
GO 9 847/069-9GO 9 847 / 069-9
verhindert v/erden muß.prevented from being grounded.
nachfolgend werden die Zeichnungen "beschrieben.the drawings "are described below."
Die Figuren 1 bis 3 sind graphische Darstellungen, welche bestimmte mit dem erfindungsgemäß hergestellten Material verbundene physikalische oder chemische Variationen wie folgt wiedergeben:Figures 1 to 3 are graphical representations which illustrate certain with the material made according to the invention represent related physical or chemical variations as follows:
1 - Sohneidgeschwindigkeit gegen Nasenstoß,1 - son's envy speed against nose blow,
2 - Aluminiumgehalt des Binders gegen Nasenstoß,2 - aluminum content of the binder against nasal thrust,
3 - Aluminiumgehalt des Binders gegen Querbruchfestigkeit. 3 - Aluminum content of the binder against transverse breaking strength.
Pig. 4 ist eine graphische Darstellung der Schneidgeschwindigkeit gegen den Nasenstoß für drei Massen, von denen eine eine Standardschneidqualität gemäß dem Stand der Technik und die anderen beiden die gleiche Schneidqualität, jedoch modifiziert gemäß der Erfindung darstellen.Pig. Figure 4 is a graph of cutting speed versus nose thrust for three masses, one of which one standard cutting quality according to the prior art and the other two the same cutting quality, however modified according to the invention.
2Pig,- 5 ist eine graphische Darstellung von Nasenstoß gegen Schneidgeschwindigkeit für mehrere Massen, von denen eine eine typische Schneidqualität nach dem Stand der Technik und die anderen die gleiche Schneidqualität, jedoch modifiziert gemäß der Erfindung darstellen. In Fig. 5 ist eine der Massen eine typische Schneidqualität nach dem Stand der Technik, eine andere stellt die gleiche Schneidqualität, jedoch mit einem Gehalt eines Zusatzes von 10 fo Chrom zum Binder dar, eine andere enthält 2,5 i° Aluminiumzusatz zum Binder, eine weitere enthält sowohl Chrom- als auch Aluminiumzusätze zum Binder, wodurch der Kombinationseffekt der beiden Bestandteile Chrom und Aluminium als ein Zusatz zum Binder in der typischen Titancarbidschneid-2Pig, -5 is a graph of nose thrust versus cutting speed for multiple masses, one representing a typical cutting quality according to the prior art and the other representing the same cutting quality but modified in accordance with the invention. In FIG. 5, one of the masses is a typical cutting quality according to the prior art, another represents the same cutting quality, but containing an additive of 10 fo chromium to the binder is, another contains 2.5 i ° aluminum addition to the binder, Another one contains both chromium and aluminum additives for the binder, whereby the combination effect of the two components chromium and aluminum as an additive to the binder in the typical titanium carbide cutting
609847/06 9-9609847/06 9-9
masse wiedergegeben wird.mass is reproduced.
Fig. 6 ist eine graphische Darstellung von Nasenstoßdaten gegen die Schneidgeschwindigkeit unter Verwendung eines Titancarbidschneidwerkzeugs modifiziert gemäß der Erfindung und das zum Schneiden gegen eine Stahlmasse vom Typ 4340 angewendet wird, welche von den Daten der Fig. 1 abweicht, wo das Titancarbidschneidwerkzeug zum Schneiden gegen 1045 Stahl verwendet wurde.Figure 6 is a graph of nasal thrust data versus cutting speed using a Titanium carbide cutting tool modified according to the invention and that for cutting against a steel mass of the type 4340 is applied, which differs from the data of FIG. 1, where the titanium carbide cutting tool for cutting against 1045 steel was used.
Der Hauptbeifcrag der Erfindung besteht in der erheblichen Verbesserung der Beständigkeit gegen plastische Deformation einer Titancarbid-Nickel-Molybdänmasse, die erhalten wird, wenn Zusätze von Aluminium zu der in dieser Masse verwendeten Binderlegierung erfolgen. Plastische Deformation wird insbesondere an der Nase eines Schneidwerkzeugs, das aus diesem Material gebildet ist, beobachtet, und die Verbesserung wurde zu einem wirtschaftlich erfolgreichen Ausmaß bei Aluminiumzugaben von 2,5 bis 7,5 Gew.% des in dem direkt gesinterten Carbidverdichtungsmaterial vorliegenden Nickels erhalten. Das Aluminium kann als elementares Aluminiumpulver, als Aluminiumcarbid (Al^C,) und als nickelüberzogenes Aluminiumpulver und/oder als vorlegiertes 'Nickel-Aluminiumpulver zugesetzt werden. Diese sämtlichen Methoden des Aluminiumzusatzes sind wirksam zur Verringerung der Deformation, die an der Spitze des Schneidwerkzeugs auftreten kann und häufig als "Nasenstoß" bezeichnet wird.The main addendum of the invention is its substantial Improving the resistance to plastic deformation of a titanium carbide-nickel-molybdenum mass obtained, if aluminum is added to the binder alloy used in this mass. Plastic deformation will particularly on the nose of a cutting tool formed from this material, and the improvement became to an economically successful level with aluminum additions of 2.5 to 7.5 wt.% of that in the direct Sintered carbide compaction material obtained nickel present. The aluminum can be used as elemental aluminum powder, as aluminum carbide (Al ^ C,) and as nickel-plated Aluminum powder and / or as pre-alloyed nickel-aluminum powder are added. All of these methods of adding aluminum are effective in reducing the deformation that can occur at the tip of the cutting tool and is often referred to as a "nose blow".
Fig. 1 erläutert das Ausmaß der Verbesserung der Beständigkeit gegenüber Nasenstoß, die erhalten wird, wenn verschiedene Aluminiumzugaben zu einem TiC/Ni/Mo-Schneidwerkzeug von Schleifqualität (bezeichnet als 7G von Ford Motor Company) ausgeführt werden. Wie in Fig. 1 gezeigt, weist die Bindungslegierung Zusätze von Aluminium im Bereich von bisFig. 1 illustrates the degree of improvement in nasal thrust resistance obtained when various Aluminum additions to an abrasive grade TiC / Ni / Mo cutting tool (referred to as 7G by Ford Motor Company) are executed. As shown in Fig. 1, the binding alloy has additions of aluminum ranging from to
609847/06 9-9609847/06 9-9
zu 6,25 Gew.% auf, die wirksam sind, um die Deformation an der Nase des Werkzeugs von 7G-Qualität praktisch das 6fache zu verringern, wenn 1045 Stahl einer Brinell-Härte von 180 bei einer Schneidgeschwindigkeit von etwa 93 m /min (1000 sfpm) bearbeitet wird. Die zur Durchführung der mit den Fig. 1 bis 5 verbundenen Versuche, wie in der vorliegenden Beschreibung angegeben, verwendete typische Schleifqualität (7G) weist folgende Zusammensetzung in Gew.% auf: 65»9 % TiC, 22,3 % Ni, 10,6 % Mo2C und 1,2 % Al. Das TiC-Pulver besaß eine mittlere Teilchengröße von etwa 4 μ und besitzt folgende Reinheit: Der gebundene Kohlenstoffgehalt betrug 19,2 % (Minimum), der freie Kohlenstoffgehalt betrug 0,5 % (Maximum), der Sauerstoffgehalt betrug 0,3 % (Maximum) und der Schwefelgehalt betrug 0,03 % (Maximum).to 6.25% by weight, which are effective to reduce the deformation at the nose of the tool of 7G quality practically 6 times when 1045 steel with a Brinell hardness of 180 at a cutting speed of about 93 m / min ( 1000 sfpm) is processed. The typical grinding quality (7G) used to carry out the tests associated with FIGS. 1 to 5, as indicated in the present description, has the following composition in% by weight: 65 »9 % TiC, 22.3 % Ni, 10, 6 % Mo 2 C and 1.2 % Al. The TiC powder had an average particle size of about 4μ and the following purity: The bound carbon content was 19.2% (minimum), the free carbon content was 0.5% (maximum), the oxygen content was 0.3% (maximum ) and the sulfur content was 0.03 % (maximum).
Das Bindungslegierungspulver wird mit einem Molybdäncarbidpulver (MopC) mit einer Teilchengröße von etwa 3 μ vermischt. Die bevorzugte Aluminiumzugabe erfolgt über ein nickelüberzogenes Aluminiumpulver. Ein derartiges Zusatzpulver besitzt eine Teilchengröße von.etwa -44 μπι (-325 mesh). Die verschiedenen Zusätze (Carbid, Bindungslegierung und Zusatz) werden in eine mit gesintertem Titancarbidmedium beschickte Hastelloy-Kugelmühle zusammen mit 4 Gew.%""Carbowax 600", ein Polyäthylenglykolgleitmittel und ausreichend Aceton zur Bedeckung des Pulvermediums gegeben. Nach etwa 4tägigem Vermählen wird das Aceton verdampft,und das getrocknete Pulver wird durch ein Sieb mit Sieböffnungen von 840 μπι (20 mesh) hindurchgeführt. Es werden Stücke bei einem Druck von etwa 1 410 kg/cm (20 000 psi) verdichtet, und unter trockenem Wasserstoff während 1 Std. bei 6700C entwachst. Die verdichteten Stücke bilden Werkzeuge, die während 1 Std. bei 14000C bei einem Druck von weniger als 1 μ Hg vakuumgesintert werden, während sie auf Graphitschalen liegen und darin vollständig eingeschlossen sind.The binding alloy powder is mixed with a molybdenum carbide powder (MopC) with a particle size of about 3 μ. The preferred addition of aluminum is via a nickel-coated aluminum powder. Such an additive powder has a particle size of about -44 μm (-325 mesh). The various additives (carbide, binding alloy and additive) are placed in a Hastelloy ball mill loaded with sintered titanium carbide medium together with 4% by weight of "Carbowax 600", a polyethylene glycol lubricant and sufficient acetone to cover the powder medium evaporated, and the dried powder is passed through a sieve with sieve openings of 840 μm (20 mesh) Pieces are compacted at a pressure of about 1410 kg / cm (20,000 psi), and under dry hydrogen for 1 hour Dewaxed 670 ° C. The compacted pieces form tools which are vacuum-sintered for 1 hour at 1400 ° C. at a pressure of less than 1 μHg, while they lie on graphite shells and are completely enclosed therein.
609847/06 9-9609847/06 9-9
Das typische 7G-Material von Schleifqualität nach dem Stand der Technik umfaßt chemisch: 67,0 Gew.% Titancarbid, 22,4 Gew.% Nickel und 10,6 Gew.% Molybdäncarbid. Das Carbidphasenpulver nach dem Stand der Technik besitzt eine Größe im Bereich von 3 bis 4 μπι, die Bindungslegierungspulver -werden insbesondere auf eine Größe unter 44 /um (325 mesh) gebracht und es sind selbstverständlich keine Zusätze enthalten. Das typische Verfahren nach dem Stand der Technik ist ähnlich dein oben beschriebenen mit Ausnahme der Tatsache, daß die verdichteten Materialien auf offenen Graphitschalen liegen anstelle auf geschlossenen Graphitschalen. Die Hasenstoßdaten für diese handelsübliche Qualität nach dem Stand der Technik liefern einen Wert von etwa 0,18 mm (0,00? inch), wenn Stahl-1045 einer Brinellhärte von 180 bei Geschwindigkeiten von 93 m2/min (1000 sfpm) geschnitten wird.The typical 7G material of abrasive quality according to the prior art comprises chemically: 67, 0% by weight of titanium, 22.4 wt% of nickel and 10.6% by weight of molybdenum.... The carbide phase powder according to the prior art has a size in the range from 3 to 4 μm, the binding alloy powders are in particular brought to a size below 44 μm (325 mesh) and of course no additives are included. The typical prior art process is similar to that described above except for the fact that the densified materials lie on open graphite trays rather than closed graphite trays. The rabbit bump data for this prior art commercial grade provides a value of about 0.18 mm (0.00 ″) when cutting 180 Brinell steel-1045 at speeds of 93 m 2 / min (1000 sfpm) .
Die in Figur 1 wiedergegebene sechsfache Zunahme durch die erfindungsgemäße Zugabe ist äußerst bedeutsam, da plastische Deformation eine übliche Art des Yersagens von Sintertitancarbid-Sclmeidwerkzeugen ist, insbesondere, wenn die Bearbeitungsbedingungen, wie beispielsweise hohe Geschwindigkeit und Zufuhr, zu übermäßigen Temperaturen an der Schneidspitze führen. Figur 1 zeigt insbesondere die Fähigkeit des Aluminiums zur Erzielung dieser Verbesserung an.The six-fold increase shown in FIG. 1 as a result of the addition according to the invention is extremely important because it is plastic Deformation a common way of breaking sintered titanium carbide cutting tools especially when the machining conditions such as high speed and feeding, lead to excessive temperatures at the cutting tip. Figure 1 shows in particular the ability of aluminum to achieve this improvement.
Unter spezieller Bezugnahme auf den Umfang der Verbesserung oder den durchführbaren Bereich des Aluminiumzusatzes erläutert Figur 2 Uasenstoßbeständigkeitswerte, die sich aus den Zusätzen von Aluminium ergeben. Die Daten werden gleichfalls für eine 7G-Masse von SchielfquaIitat, die bis zu 7,5 $ Aluminium in der Bindungslegierung enthält, angegeben; die Kasenstoßdaten sind gegen den Gehalt an Bindungslegierung bei iJchneidgeschwindigkeiten, sowohl von 74 m /min (800 sfpm) (Kurve A) als auch von 93 m /min (1000 sfpm) (Kurve B) aufgetragen. Es ist somit aus Figur 2 ersichtlich, daß minimaleExplained with specific reference to the extent of improvement or feasible range of aluminum addition Figure 2 Impact resistance values resulting from the Additions of aluminum result. The data are also given for a 7G mass of squint quality up to $ 7.5 aluminum contains in the binding alloy, indicated; the case push data are against the content of the binding alloy at cutting speeds, both from 74 m / min (800 sfpm) (Curve A) as well as 93 m / min (1000 sfpm) (curve B). It can thus be seen from Figure 2 that minimal
609847/069-9609847 / 069-9
Nasenstoßwerte erhalten werden, wenn die Aluminiumgehalte im Bereich von 2,5 bis 6,25 Gew.-$ liegen. Der durchführbare Bereich kann bis auf 7,5 $> Aluminium ausgedehnt werden, obgleich der Nasenstoßwert etwas schlechter bei dieser oberen Grenze ist, jedoch wird die Masse nichtsdestoweniger legiert und zeigt weniger Deformation als das Standard-7G-Werkzeug ohne Aluminiumzusätze. Figur 3 ist eine Begleitfigur zur Figur 2 und zeigt die 'Querbruchfestigkeit, aufgetragen gegen eine Variation im Nominalaluminiumgehalt der Bindungslegierung. Dies zeigt in überraschender Weise, daß die Beständigkeit gegen Nasendeformation trotz der Tatsache beobachtet wird, daß zunehmende Mengen Aluminium in der Bindungslegierung einen nachteiligen Einfluß auf die Festigkeit bei Raumtemperatur ausüben. Anfängliche Aluminiumzusätze verringern die Festigkeit geringfügig; es ist jedoch ersichtlich, daß, wenn der Aluminiuragehalt sich 7,5 Gew.-% nähert, die Querbruchfestigkeit rasch auf einen ¥ert abfällt, der über 30 $ weniger als die Festigkeit des unlegierten 7G-Materials ist.Nose impact values are obtained when the aluminum levels are in the range of 2.5 to 6.25 weight percent. The feasible range can be extended to $ 7.5> aluminum, although the nasal shock rating is slightly worse at this upper limit, but the mass is nonetheless alloyed and exhibits less deformation than the standard 7G tool with no aluminum additions. Figure 3 is an accompanying figure to Figure 2 and shows the transverse breaking strength plotted against a variation in the nominal aluminum content of the binding alloy. This surprisingly shows that the resistance to nasal deformation is observed in spite of the fact that increasing amounts of aluminum in the bonding alloy have an adverse effect on the strength at room temperature. Initial aluminum additions will reduce the strength slightly; However, it is apparent that when the Aluminiuragehalt to 7.5 wt .-% passes, the transverse rupture strength decreases rapidly to a ¥ ert, the $ 30 than the strength of unalloyed 7G material is less.
Ein anderes Merkmal der Erfindung, das als Teil der Erfindung festgestellt wurde, besteht in der ungewöhnlichen Beziehung zwischen Kohlenstoff und Molybdän zum Zweck der Verbesserung des Nasenstoßwerts. Figur 4 gibt Nasenstoßwerte gegen Schneidgeschwindigkeitswerte für zwei 7G-Massen (Kurven A und B) mit Bindern, die 5 i° Aluminium enthalten, im Vergleich zu einer Standard-7G-Masse ohne Aluminium (Kurve C) wieder. Beide aluminiumhaltigen Materialien weisen 10 Gew.-$ Molybdän auf. Jedoch lag in einem Fall (Kurve B) das Atomverhältnis von Kohlenstoff zu Molybdän bei 1 : 1 (MoG), während im anderen Fall (Kurve A) dieses Verhältnis bei 1 : 2 (Mo2C) lag, was gleichfalls für das Standard-7G-Material (Kurve C) der Fall war. Obgleich beide aluminiumhaltigen Materialien hinsichtlich der Deformationsbeständigkeit gegenüber dem Material ohne Aluminiumzusatz deutlich überlegen waren, zeigte die Probe mit dem Kohlenstoffgehalt des MogC-Wertes weniger als dieAnother feature of the invention found as part of the invention resides in the unusual relationship between carbon and molybdenum for the purpose of improving nasal impact value. FIG. 4 shows nose impact values versus cutting speed values for two 7G masses (curves A and B) with binders containing 5 ° aluminum compared to a standard 7G mass without aluminum (curve C). Both aluminum-containing materials have 10 wt .- $ molybdenum. However, in one case (curve B) the atomic ratio of carbon to molybdenum was 1: 1 (MoG), while in the other case (curve A) this ratio was 1: 2 (Mo 2 C), which also applies to the standard 7G material (curve C) was the case. Although both aluminum-containing materials were clearly superior in terms of deformation resistance to the material without the addition of aluminum, the sample with the carbon content showed the MogC value less than that
609847/06 9-9609847/06 9-9
..,■■ä.., ■■ Ä
Hälfte des Hasenstoßwertes für das MoC-Material^Half of the rabbit hit value for the MoC material ^
Ein weiteres Merkmal der Erfindung "besteht in der Feststellung, daß die aufgrund der Zugabe von Aluminium "beobachteten günstigen Wirkungen auch zusätzlich zu den aufgrund von Chrom zusätzen auftreten können. Eigene Beobachtungen in jüngster Zeit zeigten Verbesserungen hinsichtlich der Deformationsbeständigkeit, wenn Chrom zu dem Binder als einziger Zusatz zu der Bindungslegierung in einem Titancarbid-Nickel-Molybdänmaterial zugesetzt wird. Hierauf wurde in der gleichzeitig schwebenden US-Patentanmeldung 210 657 Bezug genommen. Die zweifachen und unabhängigen Wirkungen von Chrom und Aluminium sind in 3?igur 5 wiedergegeben, worin Hasenstoßdaten für eine unlegierte 7G-Masse (Kurve A), eine mit 10 Gew.-^ Chrorazusatz zu der Bindungslegierung (Kurve B), eine mit 2,5 Gew.-Aluainiumzusatz (Kurve C) und schließlich eine mit 10 fo Chrom zusatz und 2,5 fo Aluminium als kombiniertem Zusatz (Kurve D) wiedergegeben sind. Es ist ersichtlich, daß die Verbesserung, die sich aus den Zusätzen von 2,5 f° Aluminium und 10 fo Chrom zu der 7G-Masse (Kurve D) ergibt,bei weitem die in den Schatten stellt, welche durch Chromzusatz allein erzeugt wird. Tat sächlich wird vermutet, daß es sich um einen synergistischen Effekt handelt.Another feature of the invention "resides in the finding that the beneficial effects observed due to the addition of aluminum" can also occur in addition to those due to chromium additions. Recent observations by our own have indicated improvements in deformation resistance when chromium is added to the binder as the sole additive to the bonding alloy in a titanium carbide-nickel-molybdenum material. Reference is made to this in copending US patent application Ser. No. 210,657. The twofold and independent effects of chromium and aluminum are shown in figure 5, in which rabbit shock data for an unalloyed 7G mass (curve A), one with 10% by weight of chromium added to the binding alloy (curve B), one with 2, 5 wt. Aluminum additive (curve C) and finally one with 10 fo chromium additive and 2.5 fo aluminum as a combined additive (curve D) are shown. It can be seen that the improvement results from the additions of 2.5 ° F and 10 fo aluminum chromium to 7G mass (curve D), by far the most in the shade, which is generated by addition of chromium alone. In fact, it is assumed that there is a synergistic effect.
Die Figuren 1 bis 5 geben Testergebnisse während der Bearbeitung eines Stahls der Qualität 1045 mit einer relativ geringen Härte wieder. Jedoch wurden die erfinderischen Eigenschaften gemäß der Erfindung beobachtet, wenn Stahl selbst von höherer Härte bearbeitet wurde. Figur 6 zeigt ITasenstoßwerte, die erhalten wurden, wenn gegen einen 4340-Stahl mit einer Brinellhärte von etwa 300 während 2 Minuten bearbeitet wurde (gedreht wurde). Es ist klar ersichtlich, daß eine Verbeaserung für die 2,5 und 5jO fo Aluminium enthaltenden Materialien im Vergleich zu dem unlegierten 7G-Werkzeug erhalten Vi ird.Figures 1 to 5 show test results during the machining of a steel of quality 1045 with a relatively low hardness. However, the inventive properties according to the invention were observed when machining steel even of higher hardness. Figure 6 shows Iase impact values obtained when machining (turning) a 4340 steel with a Brinell hardness of about 300 for 2 minutes. It is clear that a Verbeaserung for the 2.5 and 5jO fo aluminum-containing materials as compared with the unalloyed 7G tool obtained Vi ird.
60 9847/069-9 "60 9847 / 069-9 "
Bestimmte Verfahrenskriterien müssen "bei der Herstellung der Masse der Erfindung beachtet werden. Eine bevorzugte Verfahrensfolge ist wie folgt:Certain procedural criteria must be used "in the manufacture of the Mass of the invention should be observed. A preferred sequence of procedures is as follows:
(1) Eine Pulvercharge wird hergestellt, indem ein Titancarbid, ein Bindungslegierungspulver mit einem Gehalt an Nickel und Molybdän und nicht mehr als 10 % der Bindungslegierung an Aluminiumzusatzpulver vermischt werden, wobei das Titancarbid eine Größe im Bereich von 3,5 bis 4,5 /um und das Bindungslegierungspulver eine Größe im Bereich unter 44 /um (325 mesh) aufweist.(1) A powder batch is produced by mixing a titanium carbide, a binding alloy powder containing nickel and molybdenum and not more than 10 % of the binding alloy with aluminum additive powder, the titanium carbide having a size in the range of 3.5 to 4.5 / µm and the bond alloy powder is below 44 µm (325 mesh) in size.
(2) Die mechanisch vermischte Charge wird dann in Gegenwart eines wachsartigen Gleitmittels und von Sintercarbidmedien zusammen mit einem verdampfbaren Mittel während etwa 4 Tagen vermählen, wobei das verdampfbare Mittel vollständig verflüchtigt wird und diese getrocknete Charge durch ein Sieb mit Öffnungen von 840 /um (20 mesh) hindurchgeführt wird.(2) The mechanically blended batch is then in the presence of a waxy lubricant and cemented carbide media grind together with a vaporizable agent for about 4 days, the vaporizable agent completely volatilized and this dried batch is passed through an 840 µm (20 mesh) screen.
(3) Die gemahlene und mechanisch vermischte Charge wird Korapressionskräften im Bereich-von 1100bis 1700 kg/cm (8 bis 12 tsi) unterworfen und dann zur Entwachsung des verdichteten Materials unter einer trockenen Wasserstoffatmosphäre während eines Zeitraums von 1 Stunde bei 67CPC erhitzt.(3) The ground and mechanically blended batch will be subjected to corapressive forces in the range - from 1100 to 1700 kg / cm (8 to 12 tsi) and then subjected to dewaxing of the compacted material under a dry hydrogen atmosphere during heated for 1 hour at 67CPC.
(4) Es wird eine geschlossene Graphitschale vorbereitet, in die das verdichtete Material eingebracht wird und der Behälter wird auf weniger als 1 /um Hg Druck evakuiert, wobei das Innere des geschlossenen Behälters auf eine Temperatur von etwa 1 40CPC oder eine Temperatur von wenigstens 15CPC über die eutektische Temperatur jedes Pulvers erhitzt wird.(4) A closed graphite bowl is prepared into which the compacted material is placed and the container is evacuated to less than 1 / µm Hg pressure, with the interior of the closed container at a temperature of about 140CPC or a temperature of at least 15CPC above the eutectic temperature of each powder is heated.
Die Bedeutung der geschlossenen Behälter bzw. Schalen ist v;ie folgt:The meaning of the closed containers or bowls is as follows:
9847/06 999847/06 99
Der Dampfdruck von Aluminium bei der gewöhnlichen Sinterungsteaperatur von Sintercarbiden ist so groß, daß wenig oder nichts davon zurückgehalten wird, wenn eine Yakuumsinterung in offenen Graphifbehältern erfolgen würde, was der normalen Praxis entspricht. Die Anwendung geschlossener Graphitbehälter ermöglicht, daß der Gleichgewichtsdampfdruck von Aluminium innerhalb des umschlossenen Volumens, in dem das verdichtete Material vorliegt, erreicht wird, ohne irgendeinen aerklichen weiteren Verlust an Aluminium aus dem verdichteten Ilaterial. Es kann somit angenommen werden, daß die Sinterataosphäre aus Aluminiumdampf bei seinem Gleichgewichtsdampfdruck bei der Sinterungstemperatür besteht.The vapor pressure of aluminum at the normal sintering temperature of cemented carbides is so great that little or none of it is retained when a yakuum sintering occurs would be done in open graphical containers, which is normal practice. The application of closed graphite containers allows the equilibrium vapor pressure of aluminum within the enclosed volume in which the compacted Is achieved without any appreciable further loss of aluminum from the densified material Ilmaterial. It can thus be assumed that the sinter atosphere consists of aluminum vapor at its equilibrium vapor pressure at the sintering temperature.
609847/06 9-9609847/06 9-9
Claims (6)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US57530075A | 1975-05-05 | 1975-05-05 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE2619292A1 true DE2619292A1 (en) | 1976-11-18 |
Family
ID=24299741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE19762619292 Ceased DE2619292A1 (en) | 1975-05-05 | 1976-04-30 | Sintered titanium carbide tools with improved deformation resistance |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE2619292A1 (en) |
| GB (1) | GB1499278A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0515341A3 (en) * | 1991-05-24 | 1993-10-06 | Sandvik Aktiebolag | Sintered carbonitride alloy with highly alloyed binder phase |
| RU2116366C1 (en) * | 1997-05-28 | 1998-07-27 | Закрытое акционерное общество Научно-производственное предприятие "ФАН" | Method of copper recovery by pyrometallurgical technique |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58126954A (en) * | 1982-01-25 | 1983-07-28 | Ngk Spark Plug Co Ltd | Titanium nitride-base tough cermet |
-
1976
- 1976-04-23 GB GB1653976A patent/GB1499278A/en not_active Expired
- 1976-04-30 DE DE19762619292 patent/DE2619292A1/en not_active Ceased
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0515341A3 (en) * | 1991-05-24 | 1993-10-06 | Sandvik Aktiebolag | Sintered carbonitride alloy with highly alloyed binder phase |
| RU2116366C1 (en) * | 1997-05-28 | 1998-07-27 | Закрытое акционерное общество Научно-производственное предприятие "ФАН" | Method of copper recovery by pyrometallurgical technique |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB1499278A (en) | 1978-01-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE3418403C2 (en) | A method of making a high toughness cermet for use in cutting tools | |
| DE2402518C2 (en) | Hard carbide carbide body | |
| DE68910081T2 (en) | Cutting blade and method for its manufacture. | |
| DE69227503T2 (en) | HARD ALLOY AND THEIR PRODUCTION | |
| DE3346873C2 (en) | ||
| DE19907749A1 (en) | Sintered hard metal body useful as cutter insert or throwaway cutter tip has concentration gradient of stress-induced phase transformation-free face-centered cubic cobalt-nickel-iron binder | |
| DE3017104C2 (en) | Sinter powder for the production of highly compressed sintered bodies | |
| DE69208520T2 (en) | Titanium-based carbonitride with enrichment of the binder metal phase | |
| DE2407410B2 (en) | Carbide hard metal with precipitation hardenable metallic matrix | |
| EP0330913B1 (en) | Process for preparing a sintered hard metal, and sintered hard metal obtained thereby | |
| DE3884959T2 (en) | CERMET CUTTER. | |
| DE2302317C3 (en) | Hard carbide alloy and process for its manufacture | |
| DE2556102C3 (en) | Process for the production of highly wear-resistant cemented carbides based on titanium nitride | |
| DE69320633T2 (en) | Sintered Titanium-based carbon alloy with extremely fine grain size with high toughness and / or wear resistance | |
| DE2446684A1 (en) | SEAL FOR ROTARY LISTON MACHINERY | |
| DE69621123T2 (en) | TITANIUM-BASED CARBONITRIDE ALLOY WITH CONTROLLABLE WEAR RESISTANCE AND Toughness | |
| DE2429074C2 (en) | Sintered carbonitride cemented carbide and process for its production | |
| DE69028598T2 (en) | Sintered carbide cutting insert | |
| DE2652392A1 (en) | SINTER CARBIDE AND METHOD FOR ITS PRODUCTION | |
| DE69303998T2 (en) | Sintered carbonitride alloy and process for its manufacture | |
| DE69523342T2 (en) | Hard sintered alloy containing nitrogen | |
| DE2560567C2 (en) | ||
| DE4000937A1 (en) | CERMET FOR TOOLS | |
| DE3100926A1 (en) | "Sintered-metal hard alloys and method for preparing them" | |
| DE2619292A1 (en) | Sintered titanium carbide tools with improved deformation resistance |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| OF | Willingness to grant licences before publication of examined application | ||
| OD | Request for examination | ||
| 8131 | Rejection |