DE2413580B2 - Verfahren zum Vermindern des Koksverbrauchs beim Reduzieren von Eisenoxyd in einem Schachtofen - Google Patents
Verfahren zum Vermindern des Koksverbrauchs beim Reduzieren von Eisenoxyd in einem SchachtofenInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zum Vermindern des Koksverbrauchs beim Reduzieren von
Eisenoxyd in einem Schachtofen, vorzugsweise in einem Hochofen.
Es ist seit langen bekannt, daß man durch Erhöhung der Windtemperatur den Koksverbrauch in einem
Hochofen senken und die Produktion erhöhen kann. Bei Windtemperaturen über 850° C läßt sich außerdem öl in
die Düsen einspritzen und dadurch eine weitere Kokseinsparung erzielen. Die Ausbringzah! für öl ist für
die erste ölzugabe etwa 2 kg Koks pro kg öl. Diese Ausbringzahl sinkt jedoch bei verstärkter ölzugabe und
konstanter Windtemperatur auf einen Wert von ungefähr 1 kg Koks pro kg öl. Eine weitere Erhöhung
der ölmenge über eine gewisse Zugabemenge hinaus ist
nicht möglich, da man dann eine zu niedrige Verbrennungstemperatur vor den Düsen erhalten
würde, was außerdem eine Senkung der Produktion zur Folge hätte.
Von diesen Umständen ausgehend erstrebt man eine größtmögliche Erhöhung der Windtemperatur. In den
bisher für diesen Zweck bekannten Einrichtungen, z. B. im sogenannten Cowper-Apparat, ist die Temperatur
jedoch auf etwa MOO0C begrenzt, und selbst wenn
dieser Apparat als solcher eine höhere Temperatur erzielen könnte, wäre eine solche Temperatursteuerung
dadurch teuer, weil man einen Brennstoff verwenden muß, der teuerer ist als Gichtgas und weil der
Wirkungsgrad einer Verbrennung bei dieser Temperatur verhältnismäßig niedrig ist
Eine andere bekannte Methode zur Erhöhung der Verbrennungstemperatur ist die Anreicherung des
Windes mit Sauerstoff. Abgesehen davon, daß Sauerstoff verhältnismäßig teuer ist, kann man auch die
Sauerstoffanreicherung nur bis zu einer bestimmten Grenze treiben, nämlich nur so weit, bis die spezifische
Gasmenge zu gering ist, um die notwendige Wärme durch den Schacht hochbefördern zu können. Ein
Beispiel einer weitgetriebenen Sauerstoffanreicherung ist eine Beschickung, in der man folgende Werte erhielt:
Koksverbrauch etwa 400 kg/t, öl 100—150 kg/t, Sauerstoff
60- 100 NmVt Roheisen.
■> Theoretisch läßt sich aller Koks durch öl ersetzen,
indem man die Windtemperatur mit der zunehmenden ölmenge erhöht Bei einer Koksmenge von unter
150—200 kg pro Tonne Roheisen reicht der Koks jedoch nicht für die Reaktion CO2+C-* 2 CO in der
ίο Schachtmitte, wodurch sich die ganze Arbeitsweise des
Hochofens ändern und mehr der des Eisenschwammofens gleichen wird.
Die Wirkung der Erhöhung der Windtemperatur bis zu 1400—15000C ist durch Versuche und aus der
Literatur bekannt, siehe z. B. W. A. Knepper, P. L Wolf, H. R. Sanders: »Operation of Bureau of Mines'
experimental blast iurnace with fuel oil injection«, Blast furnace, Steel Plant 49 (1961) S. 1189-1196, und
Bogdandy, Enge!!: »The reduction of iron ore«, Düsseldorf 1971. Die mögliche Menge eingespritzten
Öles und die Produktionssteigerung sind bis zu diesem Temperaturbereich proportional zur Temperatur. Man
kann erwarten, daß diese Proportionalität bestehen bleibt, bis einer der folgenden Fälle eintritt:
a) die Koksmenge ist so gering, daß sie nicht für die Reaktion CO2 + C-* 2CO ausreicht Dieser Fall tritt
bei einer Koksmenge von 200-250 kg/t Roheisen ein.
b) die Koksmenge ist so gering, daß sich die Permeabilität im Hochofenrumpf ernstlich verschlechtert.
Versuche deuten darauf hin, daß dies bei einer Koksmenge von 200—300 kg/t Roheisen eintritt
c) die eingespritzte ölmenge ist so groß, daß eine völlige Vergasung nicht erfolgen kann. Es erfolgt eine
teilweise Verbrennung auf dem begrenzten verfügba-
!■> rem Raum, d. h. im Hohlraum vor den Düsen.
Man kann diesen drei Fällen zufolge annehmen, daß die Proportionalität zwischen Windtemperatur, möglicher
eingespritzter ölmenge und Produktionserhöhung bis zu einer Windtemperatur von 1600—1800° C im
■to wesentlichen unverändert bleibt Bei einer weiteren
Erhöhung der Windtemperatur und ölmenge wird die Arbeitsweise des Ofens mehr der eines Eisenschwammofens
gleichen, und in der Schmelzzone werden bedeutende Schwierigkeiten auftreten.
In der gegenwärtigen Situation ist erhöhte öleinspritzung
im Zusammenhang mit erhöhter Windtemperatur am interessantesten. Die erhöhte Windtemperatur
bietet jedoch auch die Möglichkeit für Einspritzung anderer Brennstoffe, wie Kohle oder Koksstaub,
ölschlamm aus Kohle oder Koks, Naturgas, Kokereigas usw. Andere interessante Zusätze im Düsenniveau, im
Zusammenhang mit hohen Windtemperaturen, sind Stoffe wie Wasser, Eisenerz, Rauchgas und vorreduzierte
Eisenoxyoe sowie Schlackenbildner.
bekannt, die gesamte Energie für das Schmelzen eines
wi zum Führen von Schachtofen beschrieben, bei dem statt
des Windes ein Reduktionsgas in einem Plasmabrenner erwärmt oder erzeugt und erwärmt wird. Bei diesem
bekannten Verfahren erfolgt kein Ersatz von Koks durch billige Zusatzstoffe, z. B. öl oder Steinkohle.
<>' Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein
Verfahren zum Vermindern des Koksverbrauchs beim Reduzieren von Eisenoxyd in einem Schachtofen,
vorzugsweise einem Hochofen, zu schaffen, das auf eine
einfache und wirtschaftliche Weise erzielt wird.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß ein kleiner Teil der Gebläseluft beim Hindurchfahren durch einen
Plasmabrenner erhitzt wird, daß Zusatzstoffe, z.B. Kohlenstoff und/oder Wasserstoff, in die so erhitzte
Gebläseluft eingeführt werden, und daß der verbleibende Teil der Gebläseluft mit dem erhitzten Teil der
Gebläseluft gemischt wird, wobei die Düse des Schachtofens als Mischkammer dient
Nach eisern weiteren Merkmal der Erfindung wird der erhitzte Teil der Gebläseluft durch eine zentral
angeordnete öffnung in eine Düse eingeführt, der Zusatzbrennstoff zu der erhitzten Gebläseluft durch
eine ringförmige Öffnung zugeführt, die die zentral angeordnete öffnung umgibt und der verbleibende Teil 1 s
der Gebläseluft außerhalb und rund um die ringförmige öffnung in die Düse geblasen, wobei die beiden Teile
der Gebläseluft und die Zusatzbrennstoffe wenigstens teilweise in der Düse gemischt werden.
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden anhand der Zeichnung näher erläutert Es zeigen
Fig.3 eine zweckmäßige Ausführungsform einer
Düse für das Einblasen von Windluft und z. B. öl in den Ofen.
F i g. 1 zeigt die Erfindung in Anwendung an einem Hochofen 1, der auf die übliche Weise durch eine
öffnung 2 beschickt wird, Das abgehende Hochofengas wird durch die Leitung 3 zu einem Gasreiniger (nicht
gezeigt) geleitet und dann durch einen Schornstein so abgelassen. Die eingehende, vorzugsweise vorerwärmte
Windluft wird über die Leitung 5 zu einer rund um den Hochofenschacht angeordneten Ringleitung 6 geleitet,
von der sie über eine Anzahl Zweigleitungen 7, 8 und Düsen 9,10 in den Hochofen eingeführt wird. J?
Um eine Erhöhung der Windtemperatur über einen mit bisher bekannten Methoden wirtschaftlich oder
technisch möglichen Wert hinaus zu ermöglichen, wird ein Teil des Windes durch einen Plasmabrenner U
geleitet, der in dem gezeigten Beispiel an die Leitung 5 ·«> nebengeschlossen ist. Der Anteil des durch den
Plasmabrenner hindurchgehenden Gases kann mit einem Ventil 12 geregelt werden. Eventuell kann direkt
an den Plasmabrenner eine Frischluftleitung 13 angeschlossen werden, in der ein Regelventil angeordnet
ist, so daß Temperatur und Menge der Windluft zum Hochofen genau regelbar ist. An dem unteren Teil des
Hochofens ist eine Leitung 13a zur Einführung von Kohlenwasserstoffen, Koksofengas, Wasser od. dgl. in
die Düsen angeschlossen.
Die in F i g. 1 gezeigte Ausführungsform eignet sich für einen Anwendungsfall, bei dem die Windluft nicht
über etwa 15000C erhitzt werden soll. Bei Windtemperaturen
von über etwa 1500° C wird der Plasmabrenner vorzugsweise in unmittelbarem Anschluß an die Düse
angeordnet, z. B. wie in der Ausführungsform in F i g. 2 gezeigt, einerseits, um die Wärmebeanspruchungen im
Windleitungssystem zu vermindern und andererseits, um die Wärmeverluste zu reduzieren. F i g. 2 zeigt einen
Teil der Bodenpartie eines Hochofens im Anschluß an t>o
eine Düse 14, zu der ein Zweigrohr 15 von einer Ringleitung 16 derselben Art, wie in F i g. 1 gezeigt,
führt Ein Teil der von der Ringleitung 16 kommenden Windluft wird über ein Rohr 17 durch einen
Plasmabrenner 18 geleitet, dessen Auslaß in der Leitung 15 angeordnet und zur Düse 14 gerichtet ist. Eventuell
kann eine Frischluftleitung 17a in die Leitung 17 vor dem Plasmabrenner münden. Ein Rohr 19 für die
Zuführung von z. B. Kohlenwasserstoffen in die erhitzte Windluft ist vor der Mündung des Plasmabrenners in die
Leitung 15 eingeführt, wobei der Kohlenwasserstoffstrahl zur Düse 14 gerichtet ist
Für die öleinspritzung gilt, daß sie im Prinzip auf
dieselbe Weise ausgeführt werden kann, wie es heute bei den meisten Hochöfen geschieht Eine vorteilhafte
Ausführungsform einer Düse zum Einspritzen von Kohlenwasserstoffen, Koksofengas, Wasser od. dgl.
sowie Heißluft von einem Plasmabrenner in einen Hochofen ist in F i g. 3 gezeigt Rund um die Mündung
des Ausblasrohres 20 vom Plasmabrenner ist eine ringförmige Düse 21 angeordnet, die mit einer Anzahl
Löcher zum Einspritzen von z. B. öl versehen ist, das durch die Leitung 22 zugeführt wird. Dabei werden in
der Düse 23 öl, Heißluft vom Plasmabrenner und solche Windluft, die nicht durch den Brenner gegangen ist
(Pfeile 24), gemischt.
Der Wirkungsgrad des Plasmabrenners beträgt 75—85% und ist verhältnismäßig unabhängig von der
Temperatur. Ein von einem Plasmabrenner abgehendes Gas besitzt gewähnlich eine Temperatur von 3000—
4000° C.
Da sich die Temperatur der den Düsen zugeführten
Windluft mit dem Plasmabrenner einfach und wirksam regeln läßt erhält man im Hüttenbetrieb außerdem eine
neue Steuervariable. Bei Kaltbetrieb in einem Hochofen kann die durch die Düsen zugeführte Energiemenge
erhöht werden, wodurch man eine bedeutend schnellere Änderung in der Energiebilanz des Hochofens erhält, als
sie durch Erhöhung der Koksbeschickung des Hochofens bewirkt werden kann.
Als Beispiel, welche Betriebsergebnisse sich mit der vorliegenden Erfindung erzielen lassen, kann folgendes
genannt werden: Ein gewöhnlicher Typ eines Hochofens hat eine Windtemperatur von 9000C, einen
Koksverbrauch von 600 kg pro Tonne Roheisen, einen Ölverbrauch von 30 kg pro Tonne Roheisen und einen
Ausstoß von 50 Tonnen pro Stunde. Bei Erhöhung der Temperatur der Windluft um 5000C auf 1400° C mit
Hilfe eines Plasmabrenners können weitere 150 kg öl pro Tonne Roheisen eingespritzt werden, wobei 210 kg
Koks pro Tonne Roheisen gespart werden können. Der Energieverbrauch im Plasmabrenner ist, bei einem
angenommenen Wirkungsgrad von 80%, 280 kWh pro Tonne Roheisen. Die Produktionssteigerung des Hochofens
beträgt im Zusammenhang hiermit 33%, d. h. etwa 17 Tonnen pro Stunde.
Die Erfindung ist natürlich auch bei anderen öfen als
Hochöfen anwendbar, z. B. bei Schachtöfen zur
Herstellung von Gießereiroheisen (Kupolofen), von Kalk oder hochlegiertem Roheisen, vor allem Eisen mit
hohem Chrom- oder Mangangehalt
Claims (2)
1. Verfahren zum Vermindern des Koksverbrauchs beim Reduzieren von Eisenoxyd in einem
Schachtofen, vorzugsweise einem Hochofen, dadurch gekennzeichnet, daß ein kleiner Teil
der Gebläseluft beim Hindurchführen durch einen Plasmabrenner (U, 18) erhitzt wird, daß Zusatzbrennstoffe,
z. B. Kohlenstoff und/oder Wasserstoff, in die so erhitzte Gebläseluft eingeführt werden, und
daß der verbleibende Teil der Gebläseluft mit dem erhitzten Teil der Gebläseluft gemischt wird, wobei
die Düse (14,23) des Schaftofens als Mischkammer dient.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der erhitzte Teil der Gebläseluft durch
eine zentral angeordnete Öffnung (20) in eine Düse (23!) eingeführt wird, daß der Zusatzbrennstoff zu der
erhitzten Gebläseluft durch eine ringförmige Öffnung (21) zugeführt wird, die die zentral angeordnete
Öffnung (20) umgibt, und daß der verbleibende Teil der Gebläseluft (24) außerhalb und rund um die
ringförmige Öffnung (21) in die Düse (23) geblasen wird, wobei die beiden Teile der Gebläseluft und die
Zusatzbrennstoffe wenigstens teilweise in der Düse (23) gemischt werden.
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Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4072504A (en) * | 1973-01-26 | 1978-02-07 | Aktiebolaget Svenska Kullagerfabriken | Method of producing metal from metal oxides |
| JPS52122786A (en) * | 1976-04-09 | 1977-10-15 | Hitachi Ltd | Sequence controlling system |
| US4217479A (en) * | 1977-04-29 | 1980-08-12 | Swiss Aluminium Ltd. | High temperature reactor |
| US4129742A (en) * | 1977-07-01 | 1978-12-12 | Southwire Company | Plasma arc vertical shaft furnace |
| US4247732A (en) * | 1979-08-21 | 1981-01-27 | Westinghouse Electric Corp. | Method and apparatus for electrically firing an iron blast furnace |
| LU81976A1 (fr) * | 1979-12-10 | 1981-07-23 | Centre Rech Metallurgique | Procede d'injection de gaz reducteurs chauds dans un four a cuve |
| FR2512535B1 (fr) * | 1981-09-07 | 1987-07-31 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede d'alimentation energetique d'un four de rechauffage de produits metallurgiques |
| FR2512536B1 (fr) * | 1981-09-07 | 1989-09-01 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede pour alimenter en energie un four de rechauffage de produits metallurgiques |
| SE500352C2 (sv) * | 1982-04-07 | 1994-06-06 | Nordic Distributor Supply Ab | Sätt att utvinna metaller ur flytande slagg |
| SE434650B (sv) * | 1982-06-09 | 1984-08-06 | Skf Steel Eng Ab | Sett vid utnyttjande av plasmagenerator for hojning av blestertemperaturen i en schaktugn |
| GB2136939B (en) * | 1983-03-23 | 1986-05-08 | Skf Steel Eng Ab | Method for destroying refuse |
| SE8304273D0 (sv) * | 1983-08-04 | 1983-08-04 | Skf Steel Eng Ab | Sett och anordning for upphettning av en gas med en annan gas |
| US4707583A (en) * | 1983-09-19 | 1987-11-17 | Kennecott Corporation | Plasma heated sintering furnace |
| US4666775A (en) * | 1985-04-01 | 1987-05-19 | Kennecott Corporation | Process for sintering extruded powder shapes |
| US4676940A (en) * | 1985-04-01 | 1987-06-30 | Kennecott Corporation | Plasma arc sintering of silicon carbide |
| SE462070B (sv) * | 1986-08-11 | 1990-04-30 | Skf Steel Eng Ab | Saett att kontinuerligt oeverhetta stora gasfloeden |
| US4853033A (en) * | 1988-06-29 | 1989-08-01 | Electric Power Research Institute | Method of desulfurizing molten metal in a plasma fired cupola |
| JPH0722696B2 (ja) * | 1989-07-29 | 1995-03-15 | 新日本製鐵株式會社 | 微粉末の製造方法と装置ならびにその利用方法 |
| US5227117A (en) * | 1992-05-29 | 1993-07-13 | Usx Corporation | Apparatus for blast furnace fuel injection |
| WO2018201259A1 (en) * | 2017-05-04 | 2018-11-08 | Hatch Ltd. | Plasma heating blast air |
| CN107574273A (zh) * | 2017-08-29 | 2018-01-12 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 基于等离子体加热的高炉热风系统温度调控方法与设备 |
| CN116648434A (zh) * | 2020-11-19 | 2023-08-25 | 洛科威有限公司 | 用于生产人造矿物纤维的熔体的制备方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US975625A (en) * | 1909-01-14 | 1910-11-15 | William O Bartholomew | Process of extracting iron from its ores. |
| US1393749A (en) * | 1919-12-08 | 1921-10-18 | American Metal Co Ltd | Blast-furnace |
| DE1558065B1 (de) * | 1966-02-06 | 1970-08-27 | Penzen Kompressornyj Zd | Gasgefeuerter Kupolofen |
| BE757182A (fr) * | 1969-10-07 | 1971-03-16 | Oesterr Alpine Montan | Procede pour la reduction de minerais |
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