DE2114062A1

DE2114062A1 - Verfahren zum Beseitigen von Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt

Info

Publication number: DE2114062A1
Application number: DE19712114062
Authority: DE
Inventors: Hiroshi Fujii; Hisashi Kono; Atushi Kuribayashi; Mureki Saito; Yuichi Suzukawa; Yutaka Tamura; Kenji Terai
Original assignee: Ube Industries Ltd
Current assignee: Ube Corp
Priority date: 1970-03-24
Filing date: 1971-03-23
Publication date: 1971-11-11
Also published as: NL169894B; DE2114062C3; JPS501002B1; NL7103975A; NL169894C; DE2114062B2; FR2085067A5; GB1292789A

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Behandeln von Crackgasen oder Spaltgasen (nachstehend der Einfachheit halber Spaltgas genannt) von Kohlenstoffen, bei welchem ein Kohlenstoff und Teer enthaltendes Spaltgas hoher Temperatur, welches durch thermisches Spalten eines Kohlenwasserstoffs, insbesondere eines schweren flüssigen Kohlenwasserstoffs wie Rohoel und Schweroel gebildet ist, in einem Wirbelbett aus Feststoffpartikeln behandelt wird, und bei welchem das Spaltgas abgeschreckt oder abgekühlt wird und gleichzeitig Kohlenstoff und Teer wirksam von den gewünschten Gasbestandteilen getrennt wird wie Wasserstoff, Methan, Acetylen, Äuhan, Propylen, Propan, Butan, Butadien und Kohlenmonoxyd.

Es sind Verfahren bekannt zum Herstellen von Olefinen wie Äthylen, Propylen, Butan und Butadien und Wasserstoff und dergleichen durch thermisches

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Spalten von Kohlenwasserstoffen wie Rohoel, Schweroel, Erdoel, Erdoelgas und Naturgas oder Erdgas bei hohen Temperaturen. Spaltgase hoher Temperatur, die durch solches thermisches Spalten gebildet sind, enthalten beträchtliche Mengen an Kohlenstoff und Teer, obwohl ihr Gehalt in gewissem Ausmaß von der Art des zu spaltenden Kohlenwasserstoffs, dem Spaltverfahren, den Spaltbedingungen und anderen Faktoren abhängt.

Beim thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen ist es, um das Auftreten unerwünschter Seitenreaktionen zu verhindern^ welche die Ausbeute an gewünschten Gaskomponenten verringern und die Mengen unerwünschter Nebenprodukte erhöhen, notwendig, das gespaltene Gas hoher Temperatur, welches von dem Spaltreaktor erhalten ist, abzuschrecken bzw. abzukühlen. Während einer solchen Abkühlbehandlung haften in dem Spaltgas enthaltener Kohlenstoff und Teer an der Abkühlvorrichtung an und v/erden darin abgelagert, wodurch das Abkühlen schwierig oder unmöglich gemacht wird. Jedoch ist es nicht nur aus diesem Grunde, sondern auch, um ein raffiniertes oder gereinigtes Gas zu erhalten, notwendig, Kohlenstoff und Teer von dem Spaltgas zu beseitigen.

Es sind in Übereinstimmung damit verschiedene Vorschläge hinsichtlich Verfahren zum Abkühlen von Spaltgasen hoher Temperatur und hinsichtlich Verfahren zum Entfernen von Kohlenstoff und Teer von den Spaltgasen gemacht worden, und viele Vorschläge werden gegenwärtig industriell ausgeführt. Beispielsweise wird ein Verfahren angewendet, bei welchem ein Spaltgas hoher Temperatur in einen Wärmetauscher od. dgl. eingeführt wird, das Spaltgas abgekühlt und gleichzeitig sein Wärmeinhalt verringert wird, das Gas mit Wasser oder einem flüssigen Kohlenwasserstoff gewaschen wird,.um dadurch Kohlenstoff

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und Teer au beseitigen, und bei welchem das gewaschene Gas in den Raffinierungsprozeß mit eingeführt wird.

Obwohl ein solches Verfahren für die Behandlung von Spaltgasen anwendbar ist, die durch thermisches Spalten leichter Kohlenwasserstoffe wie Erdoel (Naphtha) erhalten sind, so werden, wenn dieses Verfahren auf Spaltgase mit hohem Gehalt an Kohlenstoff und Teer angewendet wird, die durch thermisches Spalten von schweren Kohlenwasserstoffen wie Rohoel und Schweroel erhalten sind, Kohlenstoff und Teer an dem Wärmetauscher abgelagert, weil sie an diesem anhaften mit dem Ergebnis, daß das Arbeiten unmöglich gemacht wird. Dies ist ein großer Nachteil des oben genannten Verfahrens.

In der Beschreibung der veröffentlichten Japanischen Patentanmeldung Nr. 19886/66 ist ein Verfahren vorgeschlagen, bei welchem ein Spaltgas mit großen Mengen von Wasser und einem flüssigen Kohlenwasserstoff im Gegenstrom in Berührung gebracht wird, um dadurch das Spaltgas zu waschen und dieses abzukühlen und gleichzeitig Kohlenstoff und Teer zu entfernen oder zu beseitigen. Dieses Verfahren hat jedoch einen Nachteil, der darin besteht, daß große Mengen an Wasser und flüssigen Kohlenwasserstoffen verwendet werden müssen und daß es notwendig ist, große Mengen an Wasser und flüssiger Kohlenwasserstoffen, die mit Kohlenstoff und Teer verunreinigt sind, zu reinigen, bevor sie wiederumlaufen gelassen werden, was eu großen Kosten und zu einem großen wirtschaftlichen Nachteil führt.

Aus der veröffentlichten Japanischen Patentanmeldung Nr. 8329/65 ist auch ein Verfahren bekannt, bei welchem ein Spaltgas hoher Temperatur, welches durch thermisches Spalten von beispielsweise Rohoel erhalten ist, in einen Zyklon eingeführt und mit einem flüssigen Kohlenwasserstoff

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gewaschen wird, um das Gas zu kühlen und Kohlenstoff und Teer zu beseitigen. Auch bei diesem Verfahren haben Kohlenstoff und Teer das Bestreben, an dem Zyklon anzuhaften und sie werden leicht in diesem abgelagert. Weiterhin ist es bei diesem Verfahren, da das Spaltgas durch Verdampfen des flüssigen Kohlenstoffs in einer Waschsäule gekühlt wird, notwendig, eine große Menge des flüssigen Kohlenwasserstoffs wie bei dem oben genannten Verfahren zu verwenden. Aus diesem Grunde ist auch dieses Verfahren nachteilig.

Gegenüber dem üblichen Konzept, Kohlenstoff und Teer zu entfernen, der in einem gasförmigen Produkt ent-

* halten ist, welches Wasserstoff, Methan, Äthylen, Äthan, Propylen, Propan, Butan, Butadien, Kohlenmonoxyd, Kohlendioxyd, Sauerstoff, Stickstoff, Leichtoel, Schweroel, Teer, Kohlenstoff und Dampf umfaßt und durch thermisches Spalten eines Kohlenwasserstoffs erhalten ist, wobei das Beseitigen von Kohlenstoff und Teer dadurch erfolgt, daß das gasförmige Produkt mit einer geeigneten Waschflüssigkeit in Berührung gebracht wird und dadurch Kohlenstoff und Teer aus dem gasförmigen Produkt ausgewaschen v/erden, sind Untersuchungen gemacht worden, die zu dem Ergebnis geführt haben, daß, wenn ein solches gasförmiges Produkt in einem V/irbelbett aus Feststoffpartikeln gekühlt und

}. gleichzeitig mit fluidisierten Peststoffpartikeln in Berührung gebracht wird, Kohlenstoff und Teer, die in dem gasförmigen Produkt enthalten sind, wirksam auf den Oberflächen der Pe ststoffpartikel gefangen werden, wodurch Kohlenstoff- und Teerkomponenten wirksam aus dem gasförmigen Produkt entfernt werden können, ohne daß irgendeine verunreinigte Waschflüssigkeit gebildet wird.

Der Hauptzweck der Erfindung besteht darin, ein Verfahren zu schaffen, um Kohlenstoff und Teer gleichzeitig

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leicht und bequem aus einem Spaltgas hoher Temperatur zu beseitigen, welches durch thermisches Spalten eines Kohlenwasserstoffs, insbesondere eines schweren flüssigen Kohlenwasserstoffs wie Rohoel und Schweroel erhalten ist, bei welchem das Spaltgas hoher Temperatur in ein Sprudelbett oder Wirbelbett aus Feststoffpartikeln eingeführt wird, Wasser oder ein flüssiger Kohlenwasserstoff in das Wirbelbett gesprüht wird, das Spaltgas durch Ausnutzen der latenten Wärme der Verdampfung des Wassers oder des flüssigen Kohlenwasserstoffs gekühlt wird und bei welchem gleichzeitig Kohlenstoff wirksam an den Feststoffpartikeln des Wirbelbettes anhaften gelassen wird unter Ausnutzung der Klebfähigkeit oder Klebrigkeit von Teer.

Ein anderer Zweck der Erfindung besteht darin, ein Verfahren zum Beseitigen von Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt zu schaffen, welches durch thermisches Spalten eines Kohlenwasserstoffs erhalten ist, indem das Spaltgasprodukt hoher Temperatur abgekühlt wird ohne Verwendung einer Waschflüssigkeit, d.h. ohne Bildung einer großen Menge an Abfall einer verunreinigten Waschflüssigkeit.

Gemäß der Erfindung ist ein Verfahren geschaffen, um aus einem Spaltgasprodukt darin enthaltenden Kohlenstoff und Teer zu beseitigen. Das Verfahren umfaßt das Sprudeln oder Wirbeln eines Spaltgasproduktes hoher Temperatur, welches Kohlenstoff und Teer enthält und durch thermisches Spalten eines Kohlenwasserstoffs erhalten ist, von dem Boden eines Behälters oder Gefäßes, in welchem anorganische Feststoffpartikel enthalten sind, wodurch ein Sprudelbett oder Wirbelbett der Feststoffpartikel in dem Behälter gebildet wird. Weiterhin wird gemäß dem Verfahren Wasser oder ein flüssiger Kohlenwasserstoff in dem auf diese Weise gebildeten Wirbelbett aus Feststoffpartikeln gesprüht oder gespritzt, um dadurch

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das Spaltgasprodukt abzukühlen und gleichzeitig den Kohlenstoff und den Teer, die in dem Spaltgasprodukt enthalten sind, an den Oberflächen der Feststoffpartikel anhaften zu lassen.

Irgendwelche Spaltgase, die durch thermisches Spalten von Kohlenwasserstoffen gebildet sind, können mit dem Verfahren gemäß der Erfindung behandelt werden. Beispielsweise können Spaltgase mit dem Verfahren gemäß der Erfindung behandelt werden, die durch thermisches Spalten von Rohoel, Schweroel, Erdoel (Naphtha), Naturgas, Erdgas und Methan gebildet sind. Diese Spaltgase enthalten unvermeidbar Kohlenstoff und Teer zusätzlich zu wertvollen Substanzen wie Methan,' Acetylen, Äthylen, Äthan, Propylen, Propan, Butan, Butadien, Wasserstoff und Kohlenmonoxyd. Das Verfahren gemäß der Erfindung ist geeignet für die Behandlung von Spaltgasen mit hohem Gehalt an Kohlenstoff und Teer, wie sie durch das thermische Spalten von schweren flüssigen Kohlenwasserstoffen erhalten sind wie Rohoel und Schweroel. Insbesondere ist das Verfahren gemäß der Erfindung geeignet für die Behandlung von Spaltgasen, die Kohlenstoff und Teer in einer Gesamtmenge von 20 bis 100 g/Nm^ enthalten.

Die Spaltgasprodukte werden allgemein in einem ■ Zustand abgezogen, in welchem sie auf eine Temperatur von 700 bis 1400° 0 erhitzt sind. Bei der Erfindung wird das Abkühlen der Spaltgasprodukte von solchen hohen Temperaturen, die aus einem Spaltreaktor abgezogen sind, und das Entfernen von Kohlenstoff und Teer wirksam erreicht.

Es ist wichtig, daß die Behandlung gemäß der Erfindung in einem Wirbelbett aus anorganischen Peststoffpartikeln durchgeführt wird. Mit der Bezeichnung "Wirbelbett", wie er in der Beschreibung und in den Ansprüchen verwendet

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wird, ist ein übliches in der Technik verwendetes Sprudelbett oder Wirbelbett gemeint, nämlich ein Bett aus Feststoffpartikeln, in welchem die Feststoff partikel fluidisiert sind und in einem Gefäß oder Behälter durch Konvektion kraftvoll zirkulieren gelassen werden, indem ein Arbeitsmittel von einer öffnung oder Mündung eingeführt oder eingespritzt wird, die am Boden des Behälters vorgesehen ist, und zwar ohne einen perforierten Gasverteiler.

In dem Fall, daß ein Spaltgasprodukt in einem gewöhnlichen Wirbelbett behandelt wird, haften in dem Gasprodukt enthaltener Kohlenstoff und Teer an dem perforierten Gasverteiler an und verstopfen den Verteiler oftmals. Dieser Nachteil kann überwunden werden, wenn ein raffiniertes Spaltgas oder Dampf verwendet wird, um die Feststoffpartikel in Wirbelung zu versetzen. Jedoch wird dadurch ein anderer Nachteil erzielt, der darin besteht, daß das raffinierte oder gereinigte Spaltgas oder der Dampf in großen Mengen verwendet werden müssen. Gemäß der Erfindung wird dieser Nachteil ebenfalls durch die Verwendung eines Wirbelbettes wirksam überwunden.

Als anorganische Feststoffpartikel, die für die Bildung eines Wirbelbettes verwendet werden sollen, können Partikel aus irgendeinem hitzebeständigen oder ■ feuerfesten Material verwendet werden. Beispielsweise können Partikel aus anorganischen Feststoffsubstanzen wie Mullite, Tonerdequarz oder Silika, Zementklinker, Magnesiumklinker und Tonerde bei der Erfindung zweckmäßig verwendet v/erden. Unter diesen werden Mullite oder Tonerd^-Silika-Partikel besonders bevorzugt, weil sie starken Temperaturänderungen und starker Reibung widerstehen, die in dem Wirbelbett angetroffen werden. Es ist erwünscht, daß diese Partikel einen Durchmesser von 0,1

bis 6 mm, insbesondere von 1,5 bis 4 mm haben.

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Die optimale Temperatur des Wirbelbettes ändert sich in Abhängigkeit von der Art und der Zusammensetzung des zu behandelnden Spaltgases, dem Gehalt an Kohlenstoff und Teer und dergleichen. Demgemäß kann die optimale Temperatur nicht einfach basierend auf einem Faktor oder einem anderen bestimmt werden. Jedoch ist es allgemein bevorzugt, daß das Wirbelbett auf einer Temperatur von 200 bis 600° C₁ insbesondere 300 bis 500° 0 gehalten wird. Es ist gefunden worden, daß Teer mit einem Siedepunkt, der etwas höher als die Betttemperatur liegt, das Bestreben hat, an den Partikeln des Wirbelbettes leicht gefangen zu werden.

Die oberflächliche Gasgeschwindigkeit in einer leeren Säule, Uo(m/sec) des Spaltgases in dem Wirbelbett wird eingestellt in Abhängigkeit von dem mittleren Durchmesser der Feststoffpartikel in dem Bett, ihrer Größenverteilung, der Wärmeübertragungsgeschwindigkeit in dem Bett und anderer Faktoren^ um jedoch einen guten Wirbelzustand zu erhalten, wird es allgemein bevorzugt, die oberflächliche Gasgeschwindigkeit oder Oberflächengeschwindigkeit des Gases in einer leeren Säule in einem Bereich von Λ bis 10 m/sec, insbesondere 2 bis 5 m/sec. aufrechtzuerhalten.

Die Geschwindigkeit des Spaltgases an der Mündung oder Öffnung muß höher sein als die Endgeschwindigkeit der Feststoffpartikel in dem Wirbelbett. Wenn Partikel eines Durchmessers von 1_S5 bis 4,0 mm verwendet werden, ist es erwünscht, die Geschwindigkeit des Spaltgases an der Mündung oder Öffnung in einem Bereich von 20 bis 30 m/sec. zu halten.

Das Verhältnis der Oberflächengeschwindigkeit des Gases in einer leeren Säule, Uo(m/sec) zu der Oberflächengeschwindigkeit des Gases bei minimalen Wirbelbedingungen, Umf(m/sec), d.h. das Verhältnis Uo/Umf wird innerhalb

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eines Bereichs von 1,5 his 10, vorzugsweise in einem Bereich von 2 bis 8 eingestellt.

Hinsichtlich des flüssigen Kohlenwasserstoffs, der in das Wirbelbett gesprüht oder gespritzt werden soll, um das Spaltgasprodukt abzukühlen, wird es bevorzugt, solche Kohlenwasserstoffe zu verwenden, die einen Siedepunkt haben, der unter 170° C liegt, wenn das Verfahren bei einer Bettemperatur von 200 bis 300° C ausgeführt wird, und Kohlenwasserstoffe zu verwenden, die einen Siedepunkt haben, der 250° 0 nicht übersteigt, wenn das Verfahren bei einer Bettemperatur im Bereich von 300 bis 600° G ausgeführt wird. Hinsichtlich der Wirkung des Kühlens des Spaltgases und vom wirtschaftlichen Gesichtspunkt aus ist es erwünscht, in das Wirbelbett Wasser zu sprühen oder zu spritzen, welches eine große latente Verdampfungswärme hat und bequem zu handhaben ist. Wasser oder ein flüssiger Kohlenwasserstoff wird einzeln von einer ausgewählten Stellung des Wirbelbettes gespritzt, jedoch wird eine bessere Diffusion der gespritzten Flüssigkeit erhalten, wenn die Flüssigkeit von dem unteren Teil des Wirbelbettes mit einer Geschwindigkeit gespritzt wird, die höher als die Geschwindigkeit des Spaltgases ist, und zwar unter Verwendung von Dampf oder raffiniertem Spaltgas. Durch solches Spritzen kann ein Kühlen des Spaltgases hoher Temperatur und ein Anhaften von Kohlenstoff und Teer an den FeststoffpartikeIn wirksam erreicht werden.

Das Ausmaß der dem Wirbelbett zuzuführenden Menge an Kühlflüssigkeit ändert sich in gewissem Ausmaß in Abhängigkeit von der latenten Verdampfungswärme, die die Kühlflüssigkeit hat, von der Temperatur und der spezifischen Wärme des zu behandelnden Spaltgases, von der gewünschten Bettemperatur und von anderen Faktoren.

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Jedoch werden bessere Ergebnisse erhalten, wenn die zugeführte Kühlflüssigkeitsmenge so eingestellt ist, daß die Bettemperatur in dem Bereich von 200 bis 600° G, vorzugsweise von 300 bis 500° C ist.

Die Erfindung wird nachstehend an Hand der Zeichnung beispielsweise erläutert.

Fig. 1 ist eine schematische Ansicht eines Ausführungsbeispiels einer Reihe von Vorrichtungen, die zur Durchführung des Verfahrens gemäß der Erfindung geeignet sind, sowie von Ausrüstungen zum Regenerieren der Eeststoffpartikel. Fig. 2 ist eine schematische Ansicht, in der im

Längsschnitt ein anderes Ausführungsbeispiel einer Vorrichtung dargestellt ist, die zur Durchführung des Verfahrens gemäß der Erfindung geeignet ist.

Fig. 3 ist eine Draufsicht einer Prall- oder Leiteinrichtung, die bei der Vorrichtung gemäß Fig. 1 oder 2 verwendet werden kann und für die Ausführung der Erfindung geeignet ist. Fig. 4- ist eine schaubildliche Ansicht eines Beispiels der Einrichtung gemäß Fig. 3 bei Verwendung einer Vorrichtung, die für die Ausführung des Verfahrens gemäß der Erfindung geeignet ist. Fig. 5 ist eine Seitenansicht, in der eine noch andere Ausführungsform einer für die Ausführung des Verfahrens gemäß der Erfindung geeigneten Vorrichtung dargestellt ist. Fig. 6 ist eine Querschnittsansicht nach Linie A-A¹ . der Fig. 5.

Gemäß Fig. 1 werden über eine Leitung 3 Feststoffpartikel, die regeneriert sind, einem Trichter 5 zugeführt. Wenn es notwendig ist, werden frische oder neue Feststoffpartikel dem Trichter 5 über eine Leitung 4-

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zugeführt. Danach werden die Partikel in einen zum Kühlen dienenden Wirbelbettbehälter 1 zugeführt, und zwar über ein Ventil 6 und eine Leitung 7.

Weiterhin wird ein Spaltgas hoher Temperatur, welches in einem nicht dargestellten Spaltreaktor durch thermisches Spalten eines Kohlenv/asserstoffs gebildet ist, in den Behälter 1 über eine Leitung 2 eingeführt, und zwar werden sie mit vorbestimmter Geschwindigkeit von einer Öffnung 9 am Boden des Behälters 1 eingeführt. Durch dieses Einführen oder Einspritzen des Spaltgases werden die in dem Behälter 1 befindlichen Peststoffpartikel in Wirbelung versetzt und sie bewegen sich zusammen mit dem Spaltgas in den mittleren Teil des Behälters 1 nach oben. Dann bewegen sich die Feststoffpartikel an dem Innenwandteil des Behälters 1 nach unten. Auf diese Weise werden die Feststoffpartikel kraftvoll in dem Behälter 1 zirkulieren gelassen und es wird ein Wirbelbett S aus den Feststoffpartikeln gebildet.

Eine Kühlflüssigkeit, die aus Wasser oder einem flüssigen Kohlenwasserstoff zusammengesetzt ist, wird in das Wirbelbett S des Behälters 1 über eine Leitung 12 und eine Düse 13 eingespritzt, die in dem unteren Teil des Behälters 1 angeordnet ist, und zwar mit Hilfe von Dampf oder raffiniertem oder gereinigtem Spaltgas, welches über Leitungen 10 und 11 eingeführt wird. Das durch die Öffnung 9 eingeführte Spaltgas hoher Temperatur wird durch die latente Verdampfungswärme des eingespritzten Wassers oder flüssigen Kohlenwasserstoffs gekühlt. Gleichzeitig wird durch das genannte Kühlen die Temperatur des in dem Spaltgas enthaltenen Teers unterhalb des Siedepunktes des Teers gehalten und

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der Teer wird an den Oberflächen der Feststoffpartikel in dem Wirbelbett S anhaften gelassen, während Kohlenstoff wirksam an den Oberflächen der Feststoffpartikel gefangen wird, die mit abgelagertem Teer benetzt sind, der Klebfähigkeit hat bzw· klebrig ist.

Das Spaltgas, welches durch den oben genannten Arbeitsvorgang gekühlt worden ist und aus welchem Kohlenstoff und Teer entfernt worden sind, wird als das behandelte Spaltgas in das letzte nicht dargestellte Raffinierungsverfahren bzw. Reinigungsverfahren eingeführt, und zwar über eine Leitung 8, die in dem oberen Teil des Behälters 1 angeordnet ist.

Es wird bevorzugt, daß die Bodenwand des Wirbelbettbehälters 1 kegelstumpfförmige Gestalt mit einem Schrägwinkel von 30 bis 120°, insbesondere 60 bis 90° hat und daß die Öffnung 9 sich in der Mitte dieser kegelstumpf förmigen Bodenwand befindet.

Feststoffpartikel in dem Wirbelbett S, an denen Kohlenstoff und Teer anhaften, v/erden aus dem Wirbelbettbehälter 1 über eine Leitung 14 kontinuierlich angezogen, die mit der Seitenwand des Wirbelbettbehälters 1 verbunden ist und in der ein Ventil 15 angeordnet ist.

Ein weiterer Wirbelbettbehälter, der für das Ausführen der Erfindung geeignet ist, wird nunmehr an Hand von Fig. 2 beschrieben.

Gemäß Fig. 2 werden in einen Wirbelbett-Kühlbehälter 39 Feststoffpartikel aus einer Leitung 38 eingeführt. Spaltgas hoher Temperatur wird über eine Leitung 40 und eine Öffnung 41 eingeführt. Auf diese Weise wird ein Wirbelbett S¹ in dem Behälter 39 gebildet, indem die Feststoffpartikel in Wirbelung versetzt werden.

Wasser oder ein flüssiger Kohlenwasserstoff wird in den Wirbelbettbehälter 39 über eine Leitung 42 und

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aus einer Düse 4-3 eingespritzt, und zwar mit Hilfe von Dampf oder gereinigtem Spaltgas, die durch Leitungen 44- und 4-5 eingeführt sind. Durch die latente Verdampfungswärme des so eingespritzten V/assers oder flüssigen Kohlenwasserstoffs wird das Spaltgas von der hohen Temperatur gekühlt. Gleichzeitig wird bewirkt, daß Kohlenstoff und Teer an den Oberflächen der Feststoffpartikel in dem Wirbelbett S¹ anhaften in einer Art und Weise, wie es oben beschrieben ist.

Das abgekühlte Spaltgas, von welchem Kohlenstoff und Teer entfernt worden sind, wird über eine Leitung abgezogen und in das nicht dargestellte letzte Raffinierungsverfahren eingeführt.

Von den Feststoffpartikeln in dem Wirbelbett S¹, an denen Kohlenstoff und Teer anhaften, werden nur solche groben Partikel, die einen Durchmesser haben, der ein gewisses Ausmaß überschreitet, wahlweise veranlaßt, aus einer Öffnung 4-7 in eine Leitung 48 nach unten einzutreten und sich in Richtung gegen einen Trichter 49 zu bewegen, und zwar mittels Dampf oder gereinigtem Spaltgas, welches in das Wirbelbett S¹ über eine Leitung 50» den Trichter 49 und die Leitung 48 sowie die Öffnung 47 eingeführt wird, wobei diese Teile unter dem Wirbelbettbehälter 39 angeordnet sind, und zwar in Übereinstimmung mit dem sogenannten Schlämmprinzip oder Ausschlämmprinzip. Beim Ausführen des oben genannten Arbeitsvorganges ist es notwendig, Dampf oder gereinigtes Spaltgas, welches aus der öffnung 47 austreten soll, mit einer Geschwindigkeit zuzuführen, die höher als die Oberflächengeschwindigkeit des von der Öffnung 4-1 zugeführten Spaltgases in einer leeren Säule, Uo(m/sec) ist. Wenn das Verfahren gemäß der Erfindung durch Verwendung eines Wirbelbett-Kühlbehälters 39 gemäß Fig. 2 ausgeführt wird, kann die Partikelgröße der Feststoffpartikel in dem Wirbelbett S¹

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wahlweise eingestellt v/erden durch Steuern der Geschwindigkeit des Dampfes oder des gereinigten Spaltgases, welches durch die Öffnung 47 hindurch eingeführt wird, und nur vergrößerte Partikel, deren Größe einen gewissen vorbestimmten Wert übersteigt, und an denen Kohlenstoff und Teer anhaften, können wirksam aus dem Wirbelbett S¹ abgezogen werden·

Bei einer bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens gemäß der Erfindung wird das Spaltgas hoher Temperatur durch den Boden des Behälters hindurch eingeführt, der die Peststoffpartikel enthält, um dadurch die Peststoffpartikel in Wirbelung zu versetzen und sie zusammen mit dem Spaltgas aufwärts zu bewegen. Diese Aufwärtsströmung der in Wirbelung versetzten Peststoffpartikel und des Spaltgases wird in einer Stellung oder Lage gestört, die von der Öffnung für das Spaltgas in einem gewissen Abstand liegt.

Bei der oben beschriebenen Ausführungsform wird eine Öffnung der Aufwärtsströmung der in Wirbelung versetzten Peststoffpartikel und des Spaltgases in seitlicher Richtung oder in Abwärtsrichtung verschoben, um turbulente Strömungen hervorzurufen, v/odurch es möglich gemacht ist, die Quellhöhe oder Schwellhöhe des Wirbelbettes zu vergrößern, einen guten Wirbelzustand in dem-Bett aufrechtzuerhalten und die Berührungszeit zwischen dem Spaltgas und den Peststoffpartikeln zu verlängern mit dem Ergebnis, daß es möglich ist, die Wirksamkeit des Fangens von Kohlenstoff und Teer, die in dem Spaltgas enthalten sind, weiter zu verbessern.

Eine oder mehrere Prallplatten oder Leitplatten können in Längsrichtung des Behälters im Abstand voneinander vorgesehen sein, um die Aufwärtsströmung der in Wirbelung versetzten Peststoffpartikel und des Spaltgases zu stören. Beispielsweise können eine oder mehrere

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Platten 55, die, wie in Fig. 3 gezeigt, eine Mehrzahl von Löchern 54- haben, in dem Wirbelbett S oder S' in dem Behälter 1 bzw. 39 gemäß den Fig. 1 und 2 vorgesehen sein. Für solche Prall- oder Leitplatten kann eine Tragstange 56 vorgesehen sein, wie es in Fig. 4-dargestelit ist. In diesem Fall ist es ervmnscht, daß die Oberflächengeschwindigkeit des Spaltgases in einer leeren Säule, Uo, auf 2 bis 5 m/sec. gehalten wird und daß die Größe der Feststoffpartikel in dem Bett im Bereich von 1 bis 2 mm liegt. Es wird weiterhin bevorzugt, daß die Gesamtquerschnittsfläche der wirksamen Unterbrechung durch die Prallplatte 55 ein Drittel bis ein Sechstel der wirksamen Gesamtquerschnittsfläche des Behälters 1 bzw. 39 ist.

An Stelle der oben beschriebenen Prallplatte 55 können ein oder mehrere kreisförmige Rohre 57 vorgesehen sein, wie es in den Fig· 5 und 6 dargestellt ist. Das kreisförmige Rohr ist in dem Wirbelbettbehälter derart senkrecht angebracht, daß das untere Ende sich von der Eintrittsöffnung für das Spaltgas in einem Abstand von 300 bis 800 mm befindet, gemessen in Längsrichtung, und daß das Oberende des Rohres sich auf einer Höhe entsprechend dem höchstgelegenen Ende des Wirbelbettes befindet, welches in dem Behälter durch die Feststoff partikel gebildet ist. Es wird bevorzugt, daß der Durchmesser und die Anzahl von Rohren 57 so ausgewählt sind, daß der entsprechende durch die Rohre bestimmte Durchmesser 100 bis 200 mm ist (4· · Querschnittsfläche des Behälters/(im Wirbelbett eingetauchte Behälterlänge + im Wirbelbett eingetauchte Rohrlänge)). Bei dieser Ausführungsform, bei der ein solches kreisförmiges Rohr 57 verwendet wird, kann die BerührungsWirksamkeit zwischen dem Spaltgas und den FeststoffpartikeIn erhöht werden

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und die Wirksamkeit des Fangens von in dem Spaltgas enthaltenen Kohlenstoff und Teer kann ebenfalls erhöht werden. . .

Bei einer noch anderen Ausführungsform der Erfindung werden Feststoff partikel, an denen Kohlenstoff und Teer anhaften, aus dem oben beschriebenen Wirbelbett herausgenommen, in einen zweiten Behälter eingeführt und in diesem zweiten Behälter mittels eines Sauerstoff enthaltenden Gases in Wirbelung versetzt, wodurch Kohlenstoff und Teer, die an der Oberfläche der Fe st stoff partikel anhaften, von diesen Feststoffpartikeln abgebrannt werden, die dann gekühlt und in den ersten Behälter zurückgeführt werden, d.h. in den Wirbelbett-Kühlbehälter.

Für diese Ausführungsform wird ein Eegenerator 16 verwendet, um die Feststoff partikel zu regenerieren, wie es in Fig. 1 dargestellt ist· Festste ff partikel, an denen Kohlenstoff und Teer anhaften und die aus dem Wirbelbettbehälter 1 bzw. 39 gemäß Fig. 1 oder 2 abgezogen werden, werden über eine Leitung 35 gemäß Fig. 1 oder eine Leitung 51* ein Ventil 52 und eine Leitung 53 gemäß Fig. 2 in den Eegenerator geführt. Dem Eegenerator 16 zugeführte Feststoffpartikel werden im Wirbelzustand gehalten, und zwar mittels eines Sauerstoff enthaltenden Gases wie Luft, die über eine Leitung 17 tind einen Gasverteiler 18 züge- , führt ist, oder die Feststoff partikel werden kraftvoll gerührt oder in Bewegung gesetzt mittels eines Sauerstoff enthaltenden Gases wie Luft, welches über eine Leitung 19 und eine öffnung 20 eingeführt ist. Kohlenstoff und Teer, die an der Oberfläche der Feststoff partikel anhaften, werden bei einer Temperatur von 800 bis 1000° 0 verbrannt* und zwar durch das Sauerstoff enthaltende Gas, wodurch die Feststoffpartikel regeneriert werden. Wenn es gewünscht wird, ist es möglich, die Verbrennung von Kohlenstoff und schwerem Teer dadurch auszuführen, daß ein Brennstoff wie Schweroel, Erdoel und Rohoel durch eine Brennstoff-

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öffnung 22 hindurch eingespritzt und in dem Regenerator 16 verbrannt wird.

Die Feststoffpartikel, von denen in dem Regenerator 16 Kohlenstoff und Teer entfernt worden sind, werden über eine Leitung 25, ein Ventil 26 und eine Leitung 36 einem Kühlbehälter 27 zugeführt. Die durch die Verbrennung von Kohlenstoff und Teer in dem Regenerator 16 erzeugte Verbrennungswärme wird in Form von Dampf mittels einer Einrichtung 24 zum Wiedergewinnen von Verlustwärme wiedergewonnen, die in dem oberen Teil des Regenerators 16 angeordnet ist. Das Abfallgas von dem Regenerator 16 wird über Leitungen 23 und 31 abgegeben.

In den Kühlbehälter 27 eingeführte Feststoffpartikel werden mittels Luft in Wirbelung gehalten, die über eine Leitung 29 und einen Gasverteiler 28 eingeführt wird. Gleichzeitig werden die Feststoffpartikel durch diese Luft gekühlt. Das Abgas des Kühlbehälters 27 wird durch die Leitungen 30 und 31 abgegeben.

Feststoffpartikel, die in dem Kühlbehälter 27 gekühlt worden sind, gelangen durch eine Leitung 32, ein Ventil 33 und eine Leitung 37 und werden dann über einen Löffelheber oder Schaufelheber 34 oder dergleichen und die Leitung 3 in den Trichter 5 geführt.

Bei den Wirbelbett-Kühlbehältern gemäß den Fig. 1" und 2, die zur Ausführung des Verfahrens gemäß der Erfindung geeignet sind, ist die Anzahl der Spaltgasöffnungen 9 bzw. 41 nicht auf eine öffnung begrenzt, sondern es können zwei oder mehrere Eintrittsöffnungen vorgesehen sein. Es ist auch möglich, eine Mehrzahl von Düsen 13 oder 43 an der Seitenwand des Behälters 1 bzw. 39 vorzusehen.

Das Verfahren gemäß der Erfindung ist unter Bezugnahme auf die Fig. 1 bis 6 beschrieben worden, jedoch ist das Verfahren gemäß der Erfindung nicht auf Ausführungen beschränkt, bei denen Vorrichtungen gemäß diesen

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Figuren verwendet werden.

In Übereinstimmung mit dem Verfahren gemäß der Erfindung können das Abkühlen des Spaltgasproduktes hoher Temperatur und das Entfernen von Kohlenstoff und Teer gleichzeitig ausgeführt werden, und die Klebrigkeit oder Klebfähigkeit schweren Teers wird fachgerecht für die Entfernung von Kohlenstoff ausgenutzt. Weiterhin ist es bei dem Verfahren gemäß der Erfindung nicht notwendig, eine große Menge verunreinigter Waschflüssigkeit wie Wasser oder ein Kohlenwasserstoff zu reinigen, und das Kühlen des Spaltgasproduktes hoher Temperatur und das Entfernen von Kohlenstoff und Teer können wirksam" erreicht werden, indem eine kleine Menge Wasser oder eine kleine Menge flüssigen Kohlenwasserstoffs gesprüht oder gespritzt werden. Weiterhin kann die Temperatur des Wirbelbettes bequem gesteuert werden, indem die Menge eingespritzter Flüssigkeit gesteuert wird, und das Spaltgasprodukt kann auf eine gewünschte Temperatur gekühlt werden. Weiterhin sind in Übereinstimmung mit dem Verfahren gemäß der Erfindung die Arbeitsvorgänge des Abziehens von Feststoffpartikeln, die Kohlenstoff und Teer gefangen haben, aus dem Wirbelbett und das Regenerieren dieser Feststoffpartikel zum Wiederumlaufenlassen oder Wiedereinführen in das Verfahren sehr leicht oder bequom auszuführen, und die durch Verbrennung von Kohlenstoff und Teer erzeugte Wärme kann wirksam wiedergewonnen werden. Weiterhin ist es bei dem Verfahren gemäß der Erfindung nicht notwendig, einen Gasverteiler zu verwenden, dessen Verwendung bei dem üblichen Verfahren, bei welchem ein Wirbelbett verwendet wird, unabdingbar bzw. unvermeidbar ist. Demgemäß treten bei dem Verfahren gemäß der Erfindung Verstopfungen der Kühlvorrichtung, die sich bei dem Verfahren, bei welchem ein übliches Wirbelbett verwendet wird, oftmals auftreten, nicht auf,

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und die Ausrüstung kann bequem oder leicht gewartet werden. Dies sind typische Beispiele industrieller Wirkungen und Vorteile, die durch das Verfahren gemäß der Erfindung erzielt werden. -

Die Erfindung wird nachstehend an Hand von Beispielen näher erläutert.

Beispiele 1 bis 5

Ein Spaltgasprodukt hoher Temperatur der nachstehend angegebenen Zusammensetzung, das durch thermisches Spalten von Minas-Rohoel erhalten wurde, wurde behandelt unter Verwendung eines Wirbelbett-Kühlbehälters gemäß Pig. i, der mit einer Spaltgaseintrittsöffnung 9 eines Innendurchmessers von 110 mm, einer Leitung 14 eines Innendurchmessers von 4-1,6 mm zum Abziehen von Peststoffpartikeln, an denen Kohlenstoff und (Peer anhaften, einer Leitung 7 eines Innendurchmessers von 41,6 mm zum Zuführen von Feststoffpartikeln, einer Düse 15 eines Innendurchmessers von 1,5 mm zum Zuführen von Wasser oder flüssigem Kohlenwasserstoff, einer Leitung 11 eines Innen-

durchmessers von 4,5 mm zum Zuführen von Dampf oder gereinigtem Spaltgas zum Einspritzen oder Einsprühen von Wasser oder flüssigem Kohlenwasserstoff und mit einer Leitung 8 versehen, die einen Innendurchmesser von 155.2 mm hat und zum Abziehen des behandelten Spaltgasproduktesdient. Der Behälter 1 hatte einen Innendurchmesser von 450 hud und eine Höhe von 2150 mm.

Komponenten	Volumenpro zent
H₂	7,0
OH₄	9,5
O₂H₂	0,4
O₂H₄	15»^ I
O₂H₆	1.7
O₃H₆	5.1

109846/1929

C₃H₈ ' 0,2

π ττ in

O ;■ Xl/- ' , ^

r« tr 1 1 ■

ν//ι Χίο 5

CO 6,0

CO₂ · 13,2

O₂ 0,1

N₂ 0,2

Leichtοel (Siedepunkt niedriger

als I50⁰ C) 0,7

Sehweroel (Siedepunkt von I50

bis 3000 C) 0,6

Teer (siehe Tabelle 1)

Kohlenstoff (siehe Tabelle 1)

Dampf ' 37,8

Als Feststoffpartikel, die in Wirbelung versetzt werden sollten, wurden Mullitepartikel (3Al₂O?*-2SiO₂) verwendet mit einem Durchmesser von 1 bis 2 mm, und Feststoffpartikel, die Kohlenstoff und Teer gefangen hatten, wurden mittels einer Vorrichtung regeneriert, wie es in Fig. 1 dargestellt ist. Anschließend wurden die regenerierten Partikel wieder in das Verfahren eingeführt.

Der Neigungswinkel der kegelstumpfförmigen Bodenwand (divergenter Winkel an dem Eintrittsöffnungsteil) des Wirbelbettbehälters 1 wurde auf 60° eingestellt.

Kontinuierliches Arbeiten wurde während 72 Stunden durchgeführt, und zwar unter Bedingungen, die in der Tabelle 1 angegeben sind. Die erhaltenen Ergebnisse sind ebenfalls in Tabelle 1 dargestellt.

Bei den Beispielen 1 bis 3 wurde die jeweils vorhandene Menge der Feststoffpartikel konstant gehalten, jedoch waren die Temperaturen des V/irbelbettes verschieden. Bei den Beispielen 4 und 5 waren die Temperatur des

109846/19 2 y

2'!H 062

Wirbelbettes und die jeweils vorhandene Menge an Feststoffpartikeln konstant, jedoch war die wieder in das Verfahren zurückgeführte Menge regenerierter Feststoffpartikel verschieden.-

109846/192

Betriebsbedingungen

Spaltgastemperatur (⁰C)

Teergehalt im Spaltgas (g/Nm3 Trockengas)

Kohlenstoffgehalt im Spaltgas (g/Nm3 Trockengas)

-* Spaltgaszuführgeschwindigkeit ° (m3/hr bei 800° C)

co Spaltgasgeschwindigkeit an der Eintrittsöffnung (m/sec)

eingespritzte Wassermenge (kg/Std.)

Dampfmenge für Wassersprühen (kg/Std.)

Menge an Feststoffpartikeln, die im Bett vorhanden sind (kg)

umlaufen gelassene Menge an Feststoffpartikeln (kg/Std.)

Zuführgeschwindigkeit an Feststoffpartikeln (kg/Std.)

Oberflächengeschwindigkeit des Gases in einer leeren Säule (m/sec.)

Tabelle 1	3	2 800	Beispiel Nr.	3 800	• 800	,3	800	,3	I ro ro
	,3	20,		20,3	20.	,3	20,	,3	ι
1 800		47.	,3	47,3	47,		47·
20,	,3	1482	,3	14-82	1482	,3	1482	,3
47,	,1	43		43,3	43	,9	43	,9
1482		97	,3	82,4	97	,6	97
43,		32	,9	27,5	32		• 32
114,		90	,6	90	90		90
38,		120		120	90		150
90		3		3	3		3
120
3

2,26 2,32

2,37

2,32 2,32

Tabelle 1

•rcr»

Ergebnisse

Temperatur des behandelten Spaltgases am Behälteraustritt (OG)

Teergehalt im behandelten Spaltgas (g/Νπκ Trockengas)

Kohlenstoffgehalt im behandelten Spaltgas (g/Nm3 Trockengas)

Teermenge an den Feststoff-Partikeln (g/kg Feststoffpartikel)

Kohlenstoffmenge an den Feststoffpartikeln (g/kg Feststoff partikel)

350

400

4,0 6,'

7,1 11,8

22,0 19,3

54,6 48,2

Beispiel Nr. 3 4

7,3

14,7

17,6

44,3

400

6,3

12,3

25,3

63,3

400

5,9

11,3

15,6

39,0

£ .- ι 4 h b 2

Beispiele 6 und 7

Ein Spaltgasprodukt hoher Temperatur, welches durch thermisches Spalten von Minas-Rohoel erhalten wurde, wurde behandelt unter Verwendung eines Wirbelbett-Kühlbehälters gemäß Beispiel 1. In dem Behälter waren weiterhin zwei Prallplatten 55 gemäß Fig. 3 vorgesehen mit einem Innendurchmesser von 240 mm und vier Löchern eines Innendurchmessers von 50 mm. Wie in Fig. 4-dargestellt, war eine der Prallplatten 74-5 ™ oberhalb der Spaltgaseintrittsöffnung 9 angeordnet, und die andere Prallplatte war 1195 nun über der Öffnung 9 angeordnet. Als Feststoffpartikel wurden Mullitepartikel (3A]^Ox "2SiC^) mit einem Durchmesser von 1 bis 2 mm verwendet. Die Feststoffpartikel, an denen Kohlenstoff und Teer anhaftete, wurden in einer Vorrichtung gemäß Fig. 1 regeneriert und wieder in das Verfahren eingeführt. Das kontinuierliche Arbeiten wurde unter den Bedingungen gemäß Tabelle 2 während 72 Stunden durchgeführt. Die erhaltenen Ergebnisse sind ebenfalls in Tabelle 2 angegeben.

α ·?

co
to
co

Bet r iebsb edingung^en Spaltgastemperatur (⁰C) Teergehalt im Spaltgas (g/Hm3 Trockengas) Kotilenstoffgehalt im Spaltgas (g/Hm3 Trockengas) Spaltgaszuführgeschwindigkeit (m3/hr bei 8000 ο) Spaltgasgecchwindigkeit an der Eintrittsoffnung (m/sec) eingespritzte VJassermenge (kg/Std.)

Dampfmenge für Wassersprühen (kg/Std.)

Menge an Feststoffpartikeln, die im Bett vorhanden sind (kg) umlaufen gelassene Menge an Feststoffpartikeln (kg/Std.) Zuführgeschwindigkeit an Feststoff partikeln (kg/Std.)

Oberflächengeschwindigkeit des Gases in einer leeren Säule (m/sec·)

Tabelle 2	Beispiel 7
Beispiel 6	800
800	20,3
20,3	47,3
^7,3	1482
1482	43,3
43,3	97,9
97,9	32,6
32,6	150
120	120
120	3
3	2,52
2,32

Ergebnisse

Temperatur des behandelten Spaltgases am. Behälteraustritt (°σ)

Teergehalt im behandelten .Spaltgas (g/Nm3 Trockengas)

Kohlenstoffgehalt im behandelten Spaltgas (g/Nm* Trockengas)

Teermenge an den Feststoff-Partikeln (g/kg Feststoffpartikel)

Kohlenstoffnenge an den Feststoffpartikeln (g/kg Peststoff partikel)

Tabelle 2	Beispiel 6	Beispiel 7
400	400
5,3
9,9	8,0
20,4	21,5

50,7

53,3

- 27 - 2'ί U062

Beispiel 8

Der Wirbelbett-Kühlbehälter 1 eines Innendurchmessers von 450 mm wurde mit. 12 kreisförmigen Rohren 57 eines Innendurchmessers von 76,2 mm, einer Dicke von 4- mm und.einer Länge von 700 mm versehen, wie es in den #ig. 5 und 6 dargestellt ist. Die Rohre 57 waren in Form eines gleichseitigen Dreieckes einer Steigung oder Teilung von I50 mm angeordnet und sie wurden in Längsrichtung in den Behälter 1 derart eingesetzt, daß ihr unteres Ende 500 mm oberhalb der Spaltgaseintrittsöffnung 9 lag. Unter Verwendung eines solchen Behälters wurde ein Spaltgasprodukt hoher Temperatur, welches durch thermisches Spalten von Minas-Rohoel erhalten wurde, behandelt. Als Feststoffpartikel, die in dem Wirbelbett in Wirbelung versetzt werden sollten, wurden sphärische Mullitepartikel (3AIoO-,-2SiOo) eines Durchmessers von 1 bis 2 mm verwendet. Die Feststoffpartikel, an denen Kohlenstoff und Teer anhaftete, wurden mittels Luft bei 900° C in dem Regenerator gemäß Fig. 1 verbrannt, und die regenerierten Feststoffpartikel wurden wieder in das Verfahren eingeführt und wiederholt verwendet. Kontinuierliches Arbeiten wurde während 72 Stunden ausgeführt unter den in Tabelle 3 angegebenen Bedingungen. Die Ergebnisse sind ebenfalls in der Tabelle angegeben.

109846/192

Tabelle 3 Betriebsbedingungen Beispiel Nr. 8

Spaltgastemperatur (⁰C) 800

Teergehalt im Spaltgas _?Q ,

(g/Nm3 Trockengas) »^ ■

Kohlenstoffgehalt im Spaltgas

(g/Nm3 Trockengas) 47,3

""* Spaltgaszuführgeschwindigkeit

(m3'/hr bei 8000 G) 1H82

Spaltgeschwindigkeit an ■ ι

**" der EintrittsÖffnung (m/sec) 43,3 γό

--. eingespritzte Wassermenge °°

- (kg/Std.) 97,9 '

Nj Dampfmenge für Wassersprühen

<£ (kg/Std.) 32,6

Menge an Peststoffpartikeln,

die im Bett vorhanden sind (kg) 120

umlaufen gelassene Menge an

Peststoffpartikeln (kg/Std.) · 90

Zuführgeschwindigkeit an Peststoff ρ artikeln (kg/Std.) 3

Oberflächengeschwindigkeit des ^

Gases in einer leeren Säule '_._Ä

(m/sec) 2,32 __x

Tabelle Ergebnisse Beispiel 8

Temperatur des behandelten
Spaltgases am Behälteraustritt (⁰G) HOO

Teergehalt im behandelten

Spaltgas (g/Nm* Trockengas) 3,6

_i Kohlenstoffgehalt im bees handelten Spaltgas (g/Nm3 ^, to Trockengas) '»

js. Teermenge an den Feststoffen partikeln (g/kg Feststoff-
-«. partikel) 30,1

^ Kohlenstoffmenge an den Fest-

Kj stoffpartikeln (g/kg Fest-

to stoffpartikel) 72,1

O CD K5

Claims

1. Verfahren zum Entfernen von Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt, welches durch thermisches Spalten eines Kohlenwasserstoffs erhalten ist,

• dadurch gekennzeichnet, daß das Spaltgasprodukt hoher Temperatur, welches Kohlenstoff und Teer enthält, durch den Boden eines Behälters eingeführt wird, der anorganische Feststoffpartikel enthält, so daß in dem Behälter ein Wirbelbett aus den Feststoffpartikeln ge-I bildet wird, und daß Wasser oder ein flüssiger Kohlenwasserstoff in das aus den Feststoffpartikeln gebildete Wirbelbett gesprüht oder gespritzt wird, um dadurch d.as Spaltgasprodukt zu kühlen und gleichzeitig in dem Spaltgasprodukt enthaltenen Kohlenstoff und Teer an den Oberflächen der Feststoffpartikel anhaften zu lassen.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß Wasser oder ein flüssiger Kohlenwasserstoff in einer Menge zugeführt wird, die ausreichend ist, um die Temperatur des Wirbelbettes auf 200 bis 600° C zu halten.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gefc kennzeichnet, daß Feststoffpartikel mit einem Durchmesser von 0,1 bis 6 mm verwendet werden.

4·. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3» dadurch gekennzeichnet, daß Feststoffpartikel aus Mullite (3Al₂0,-2Si0₂) und/oder aus Tonerde-Silika verwendet werden,

5- Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Spaltgasprodukt mit einer oberflächlichen Gasgeschwindigkeit bzw. einer Oberflächengasgeschwindigkeit in einer leeren Säule von 1 bis 10 m/sec· eingeführt wird_e

109846/1929

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5* dadurch gekennzeichnet, daß diejenigen Feststoffpartikel, die Kohlenstoff und Teer gefangen haben, aus dem Wirbelbett herausgenommen und in einen zweiten Behälter eingeführt werden, irjiem sie mittels eines Sauerstoff enthaltenden Gases in Wirbelung versetzt werden, daß der Kohlenstoff und Teer, die an der Oberfläche der Feststoffpartikel in dem zweiten Behälter anhaften, verbrannt werden, und daß die Feststoff partikel, von denen Kohlenstoff und Teei* entfernt worden sind, gekühlt v/erden und in den ersten Behälter zurückgeführt werden.

!098/^6/ !929

ι ³^ ·♦ Leerseite