DE2044079A1

DE2044079A1 - Mit einem Überzug versehene, naht lose Behälter und Verfahren zu deren Herstellung

Info

Publication number: DE2044079A1
Application number: DE19702044079
Authority: DE
Inventors: Dipak C W ard George W Whiteley Roger L Bethlehem Pa Shah (V St A) B21d24 00
Original assignee: Bethlehem Steel Corp , Bethlehem, Pa (VStA)
Priority date: 1969-09-05
Filing date: 1970-09-05
Publication date: 1971-03-25
Also published as: US3655349A; NL166416C; BE755818A; DE2044079B2; GB1334253A; CA929808A; FR2060428B1; NL7013208A; NL166416B; FR2060428A1

Description

Beim Ziehen und Pressen dünnwandiger zylindrischer Wandungen, z.B. nahtloser Behälter aus Stahl, ist man bestrebt, dünne Wände mit einer geringeren Anzahl von Verformungs-Arbeitsgängen und mit einer höheren Geschwindigkeit herzustellen. Die plastische Verformung, die bei dieser Art der Metallbearbeitung auftritt, wird durch zwei Faktoren begrenzt: das Auftreten von Brüchen und die durch Änderungen der Reibungsbedingungen verursachte Ungleichmäßigkeit. Diese Nachteile werden nach der Erfindung weitgehend vermieden.

Nach der Erfindung ist es möglich, gezogene und gepreßte Behälter herzustellen, indem eine Differenz- oder Differentialreibung angewandt wird, um eine stärkere Verjüngung bei einer geringeren Anzahl von Gesenken zu erhalten, was eine bessere Verteilung des Metalls in der Behälterseitenwand zur Folge hat. Nach der Erfindung wird ferner ein Ausgangsmaterial (Rohling) mit einem Überzug geschaffen, der eine bleibende Widerstandsfähigkeit gegen Rost und Differenzreibung bei einem Preßvorgang bewirkt.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein mit einem überzug versehenes Stahlblech zu schaffen, das eine maximale Wandverjüngung beim Pressen durch eine einzige Geeenkform ermöglicht. Gleichzeitig aoll ein Verfahren zum Ziehen und Pressen naht-

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loser Behälter aus einem Stahlblech-Rohling mit metallischen Oberflächenüberzügen unterschiedlicher Gleitfähigkeit angegeben werden. Es gehört ferner zur Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren zur Herstellung dünnwandiger, zylindrischer Gegenstände, die auf beiden Seiten mit einem metallischen überzug versehen sind, anzugeben.

Nach der Erfindung wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß ein Stahlsubstrat geschaffen wird, dessen Oberflächenmit metallischem Material unterschiedlicher Gleitfähigkeit auf sich gegenüberliegenden Seiten überzogen sind. Das derart überzogene Blech stellt das Mittel zur Erzeugung einer Differenzreibung zwischen der Stempel-Seite und der Gesenk-Seite des Rohmaterials dar.

Die Erfindung und ihre Weiterbildungen sind in den Ansprüchen gekennzeichnet.

Die Erfindung und ihre Weiterbildungen werden im folgenden an Hand von Zeichnungen näher beschrieben.

Fig. 1 stellt eine Teilschnittansicht der Vorrichtung dar, die zur Herstellung nach der Erfindung ausgebildeter Gegenstände verwendet wird.

Fig. 2 stellt ein Diagramm der in einem Teil des nach der Erfindung hergestellten Gegenstands auftretenden Spannungen dar.

Fig. 3 ist eine grafische Darstellung des Einflusses der Differenzreibung auf die WandverjUngung und

Fig. 4 ist eine grafische Darstellung, die den Einfluß des Gesenkwinkels auf die Verringerung der Wanddicke darstellt.

Eine Untersuchung der mechanischen Vorgänge beim Pressen dünnwandiger zylindrischer Ummantelungen zeigt, daß erhebliche

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Vorteile erzielt werden, wenn eine Differenzreibung bzw. Reibungsdifferenz auftritt. Es ist insbesondere offensichtlich, daß eine starke Verjüngung beim Pressen in einem einzigen Gesenk erzielt werden kann. Durch Versuche wurden praktische Verfahren zur Ausbildung einer Differenzreibung beim Pressen ermittelt.

Das Diagramm nach Fig. 1 stellt die mechanischen Spannungen dar, die beim Pressen einer zylindrischen Wandung mit einem sich bewegenden Stempel 10 und einem ruhenden Gesenk 11 auftreten. Ein ruhender Stempel und ein sich bewegendes Gesenk bewirken praktisch den gleichen Spannungszustand in der Verformungszone, doch ist es aus praktischen Erwägungen günstiger, einen sich bewegenden Stempel zu verwenden. Der radiale Spielraum H. zwischen dem Preßgesenk und dem Stempel ist kleiner als die Dicke des Ausgangsmaterials Hg. Die Dicke des Materials wird daher verringert, während es sich durch die Form hindurchbewegt. Es kann angenommen werden, daß die Änderung des mittleren Manteldurchmessers von D_ß auf D. aufgrund der Wandstrekkung vernachlässigbar und daher die Umfangs- oder Bereifungsspannung sehr gering ist. Es wird daher angenommen, daß die Verformung des Materials durch Spannungen in der Ebene des Materials erfolgt.

Nach Fig. 2 ist angenommen, daß der senkrecht auf die Oberflächen wirkende Druck ρ auf der Gesenk-Seite und der Stempel-Seite der gleiche ist, da die Mantelwand sehr dünn ist. Ferner ist angenommen, daß die Längszugspannung Oi ζ und der senkrechte Druck ρ Hauptspannungen sind. Dies setzt jedoch voraus, daß der Halbkonuswinkel ck> klein ist. Es ist ferner angenommen, daß die Längszugspannung CS* ζ gleichförmig über die gesamte Wand des Mantels bzw. der Ummantelung verteilt ist. Es ist klar, daß die Längszugspannung <J*z die maximal erreichbare Wandverjüngung bestimmt. Das Material dringt in das Gesenk mit der Geschwindigkeit V. ein, und nach dem Pressen verläßt es das Gesenk mit der Geschwindigkeit V_ß. Eine wesentliche Eigenschaft dieses Preßvorgangs besteht darin, daß der Stempel sich sowohl gegenüber

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dem Material, das verformt wird, als auch gegenüber dem ruhenden Gesenk bewegt. Infolgedessen ist die Geschwindigkeit V_p des Stempels in Jedem Abschnitt der Deformationszone "abcd" größer als die-Geschwindigkeit des Materials, das verformt wird, Nachdem das Pressen abgeschlossen ist, bewegen sich das Material und der Stempel mit der gleichen Geschwindigkeit, d.h. Vg ^=vp· In dem Material, das verformt wird, tritt daher eine Relativgeschwindigkeit auf der Stempel-Seite auf, die der Stempel-Bewegung entgegengerichtet ist. Dies ruft eine Reibungsscherspannung t_p zwischen dem Material und dem Stempel in Richtung der Stempelbewegung hervor. Infolgedessen unterstützt die Reibungsbeanspruchung aufgrund dieser Scherspannung T_D den Preßvorgang insofern, als sie zu einer negativen Komponente der gesamten Preßbeanspruchung wird. Die Reibungsbeanspruchung entlastet daher einen Teil der in der Ummantelungswandung auftretenden Zugsspannung ^z, die für das Auftreten eines Bruches verantwortlich ist. Es sei darauf hingewiesen, daß die Reibungsscherspannung T. auf der Gesenkseite des Materials in einer Richtung wirkt, die der Stempelbewegung entgegengerichtet ist. Dies ist eine Folge der Tatsache, daß das Material, das deformiert wird, sich auf der Gesenk-Seite in der gleichen Richtung bewegt, wie sich der Stempel in bezug auf das ruhende Gesenk bewegt. Es muß daher eine Preßbelastung aufgebracht werden, um die Reibung auf der Gesenk-Seite zu überwinden. Eine größere Wandverjüngung pro Preßvorgang wird möglich, wenn die durch die Scherspannung T_p bewirkte Komponente der Stempelbelastung gegenüber der durch die Scherspannung T^ bewirktenKomponente der Stempelbelastung zunimmt.

Die durch einen Preßvorgang erzielbare Verjüngung wird durch die Zugfestigkeit des Materials auf der Ausgangsseite des Gesenks begrenzt. Die maximale Verjüngung wird erreicht, wenn die Wandzugspannung in der Ummantelung die Materialfließgrenze bei Beanspruchung des Materials in Richtung der Ebene des Materials erreicht. Wenn der Wert der Wand-Zugspannung die Materialfließgrenze bei Ebenen-Beanspruchung überschreitet, dann tritt ein Bruch beim Einsetzen des Preßvorgangs auf. Das Gesenkprofil

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und die Reibungsverhältnisse haben einen erheblichen Einfluß auf die maximal erreichbare Wandverjüngung. Wenn die Stempelreibung größer als die Gesenk-Reibung ist, gestattet die Verwendung geringerer Gesenk-Halbkonus-Winkel eine größere Wandverjüngung. Ein Bruch tritt auf bei einem Preßvorgang, nachdem die Seitenwand teilweise gepreßt wurde und ist offensichtlich eine Folge von Änderungen der Reibungsverhältnisse, die durch Störungen der Gleitfähigkeit oder Schmierverhältnisse verursacht werden, während das Pressen fortgesetzt wird. Eine Schmiermittelunterbrechung scheint stets auf der Außenseite der Ummantelung aufzutreten. Beim Pressen ist die Verformung auf der Gesenk-Seite kritischer als auf der Stempel-Seite. Ferner scheint die Gleitfähigkeit oder Schmierung zum Ende eines Preßvorgangs (eines Stiches) hin auszufallen. Man schließt daraus, daß der Reibungskoeffizient zunimmt, wenn das Pressen fortgesetzt wird, und daß der Reibungskoeffizient auf der Gesenk-Seite schneller als auf der Stempel-Seite zunimmt. Bislang hat man dafür gesorgt, daß der Reibungskoeffizient mit zunehmender Wandverjüngung zunimmt und daß diese Zunahme auf der Gesenk-Seite größer ist. Daraus folgt, daß die Differenzreibung während eines Preßvorgangs nicht konstant bleibt (unter Preßvorgang soll hier eine einmalige Preßbewegung oder ein einmaliger Preßhub oder Stich verstanden werden) und der Reibungskoeffizient in irgendeinem Preßstadium auf der Gesenk-Seite gegenüber seinem Anfangswert stärker zugenommen hat als auf der Stempel-Seite. Dies hat zur Folge, daß die maximal erzielbare Wandverjüngung und mithin die Seitenwandbrüche nach einer teilweisen Pressung verringert werden. Es wurde auch festgestellt, daß eine allmähliche Verstärkung der Seitenwand (Zunahme der Seitenwanddicke) beim Ziehen von tassenförmigen Behältern eine Zunahme der Preßbeanspruchung bei der Fortsetzung des Pressens zur Folge hat, die ebenfalls das Auftreten von Bedingungen unterstützt, die einen Bruch oder Riß dtr Behälttr-Stitenwand, wit ,oben beschrieben, zur Folge haben.

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Das für Rohlinge entwickelte Stahlblech zum Ziehen und Pressen nahtloser Behälter nach der Erfindung enthält ein Stahlsubstrat, das mit einem korrosionsbeständigen, metallischen überzug auf der einen Seite überzogen ist, der eine Gleitfähigkeit hat, die nicht größer als die des Substrats ist, und auf der anderen Seite einen korrosionsbeständigen, metallischen Überzug mit höherer Gleitfähigkeit aufweist. Mit "metallischer Überzug mit höherer Gleitfähigkeit" ist ein metallischer Überzug mit einer Gleitfähigkeit gemeint, die wesentlich größer als die des StahlSubstrats ist. Die Gleitfähig keit oder Schmierfähigkeit eines festen Films oder dünnen metallischen Überzugs ist im wesentlichen eine Funktion seiner Scherfestigkeit und Dicke. Zu metallischen Überzügen mit einer höheren Gleit- oder Schmierfähigkeit als die von Stahl gehören überzüge aus Zinn, Zink, Kupfer und anderen Materialien. Überzüge mit einer Gleitfähigkeit, die nicht größer als die des Grundsubstrats ist, und überzüge mit höherer Gleitfähigkeit können aus überzügen des gleichen Metalls, das in verschiedenen Dicken auf das Stahlsubstrat aufgebracht ist, oder aus anderen Metallen bestehen. Man hat Versuche mit verschiedenen duktilen, korrosionsbeständigen, metallischen Überzügen, wie Messing, Zink, Kupfer, Zinn, Chrom-Chromoxid und anderen, durchgeführt. Die meisten Versuche wurden mit Zinnüberzügen durchgeführt, weil ein derartiger Überzug sehr häufig für Nahrungsmittel- und Getränkebehälter verwendet wird.

Es ist bekannt, beide Seiten eines Bleches mit gleichschweren überzügen zu überziehen, um eine Korrosionsbeständigkeit auf beiden Seiten zu erzielen und auch um die Oberflächen zur Emaillierung vorzubereiten. Wie Jedoch aus Tabelle 1 zu ersehen 1st, ergaben gleiche Gewichte von Zinn, z.B. 0,50 Ib. /bb (5,61 g/m² ) auf beiden Seiten, eine zulässige WandverjUnguhg von nur etwa 36%. Nach der Erfindung ist es jedoch möglich, Wandverjüngungen von mehr als 5096 zu erzielen.

Der Einfluß der Zinnüberzugdicke auf Wandverjüngungen wurde untersucht durch überziehen von Schwarzblech-Rohlingen auf

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nur einer Seite mit Zinn-Überzugsgewichten von 0,10; 0,25» 0,50; 0,75; 1,00; 1,35 und 1,80 Ib./bb (1,12; 2,81; 5,61;

8,41;11,22;15,2 g/m ). Die Rohlinge wurden dann durch herkömmliche Mittel mit der nichtüberzogenen Schwarzblech-Oberfläche auf der Stempel-Seite zu zylindrischen Ummantelungen gezogen und gepreßt. Ein auf Seife basierendes Schmiermittel hat man in der Presse umlaufen lassen, um die gewünschte Gleitfähigkeit während des Pressens zu erzielen. Ein wirksamer Schmiermittelfilm bei einer plastischen Verformung von Metall hat zwei wichtige Eigenschaften: 1) bewirkt er einen Film mit geringer Scherfestigkeit, um die Reibung zu verringern, und 2) verhindert er ein Verschweißen während der Verformung. Wie bereits erwähnt, bildet Zinn einen Überzug mit niedriger Scherfestigkeit, die das Problem der Schmierung beim Pressen erheblich verringert. Ein reiner Zinnüberzug erfordert eine bestimmte Art der Schmierung beim Pressen, um ein Verschweißen zu verhindern. Das bei den nach der Erfindung durchgeführten Versuchen zusammen mit Zinn und anderen metallischen Überzügen verwendete, auf Seifenbasis gebildete Schmiermittel enthielt bis zu 9596 Wasser und verhinderte ein Verschweißen während des Pressens. Es unterstützte auch die Ableitung der Wärme, die in dem Werkzeug aufgrund der plastischen Verformung gebildet wurde. Die in der Tabelle 1 aufgeführten Ergebnisse lassen erkennen, daß eine Wandverjüngung von bis zu 62% erreichbar ist. Es sei darauf hingewiesen, daß eine Erhöhung der Überzugs-

dicke über 1,00 Ib./bb (11,22 g/m ) keine weitere Zunahme der maximal erreichbaren Wandverjüngung zur Folge hatte.

Im Hinblick auf die ungünstige Korrosionsbeständigkeit einer Schwarzblech-Oberfläche wurden Versuche durchgeführt, um festzustellen, welche Zinn-Überzugsdicke auf der Stempel-Seite eines Bleches zulässig ist, um die Korrosionsbeständigkeit zu verbessern, ohne die Differenzreibungsverhältnisse beim Pressen wesentlich zu ändern. Verschiedene Schwarzblech-Rohlinge wurden unterschiedlich mit Zinn überzogen, und zwar mit 0,25 Ib./bb (2,81 g/m² ) und 0,50 Ib./bb (5,61 g/m² ) Zinnüberzug

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auf der einen Seite und unterschiedlichen Mengen von Zinnüberzug auf der anderen Seite, wie aus der Tabelle 1 und Fig. 3 zu ersehen ist. Die Rohlinge wurden dann zu seichten Tassen-Vorformeh gezogen und durch ein einziges Preßgesenk mit Hilfe herkömmlicher Mittel hindurchgepreßt, und zwar mit der leichter überzogenen Oberfläche auf der Stempelseite. Zinn-Überzugsge-' wichte bis zu etwa 0,05 Ib./bb (0,56 g/m² ) auf der Stempel-Seite des Rohlings änderten die Differenzreibungsverhältnisse während des Pressens nicht wesentlich, so daß praktisch die gleichen Wandverjüngungen mit den 0,25 Ib./bb (2,81 g/m ) und 0,50 Ib./bb (5,61 g/m )-Proben mit unterschiedlichen ' (differentiellen) Zinnüberzugsgewichten erzielt wurden.

Weitere Untersuchungen unterschiedlicher Zinnüberzugsgewichte, wie aus Tabelle 1 zu ersehen ist, zeigen, daß unabhängig von der Dicke des Überzugs günstige Verjüngungen erreichbar sind, solange sich die Gleitfähigkeit auf der Gesenk-Seite gegenüber der auf der Stempel-Seite erheblich unterscheidet. Letztlich bestimmt die Verwendung des Behälters die Menge des Überzugs, die zu verwenden ist, wobei berücksichtigt werden sollte, daß auch wirtschaftliche Gesichtspunkte eine Rolle spielen können.

Der Einfluß anderer metallischer Überzüge als Zinn, wie Zink, Kupfer und Nickel, ist ebenfalls in der Tabelle 1 dargestellt. Die Ergebnisse zeigen, daß die Einflüsse unterschiedlicher Überzugsgewichte, die sich bei diesen anderen Metallüberzügen ergeben, ähnlich denjenigen waren, die sich bei Zinn ergaben. Es sei ferner darauf hingewiesen, daß, wenn die Uberzugsgewichte auf beiden Seiten des Bleches gleich waren, und zwar unabhängig von der Art des Überzugs, die Verjüngung durch ein einziges Preßgesenk wesentlich geringer als bei den Untersuchungen mit verschiedenen Überzugsgewichten von Gesenk-Seite zu Stempel-Seite war.

Außerdem wurden Versuche mit Rohlingen durchgeführt, die auf der einen Seite mit 0,50 Ib./bb (5,61 g/m² ) Zinn und auf der anderen Seite mit Chrom überzogen waren. Bei dem Chrom-Über-

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zug handelte es sich um einen sehr dünnen, z.B. 0,4 Mikrozoll (1,016 Mikrozentimeter), Chrom-Überzug, und wegen der natürlichen Diskontinuität dieses dünnen Überzugs wurde zusätzlich ein Überzug aus .Chromoxid aufgebracht, um eine kontinuierliche korrosionsbeständige Oberfläche zu gewährleisten. Der Chrom-Chromoxid-Überzug wurde auf der Stempel-Seite des Rohlings aufgebracht, und in überraschender Weise glichen die Ergebnisse der Untersuchungen denjenigen, die mit unterschiedlichen Zinnüberzügen erzielt wurden. Es ist daher wahrscheinlich, daß die Verwendung eines Chrom-Chromoxid-Überzugs zusammen mit anderen metallischen Überzügen, wie Kupfer, Zink und Nickel, ähnliche Ergebnisse zeigt.

Die theoretische Untersuchung der Differenzreibung beim Pressen dünnwandiger Ummantelungen zeigt, daß kleinere Gesenkwinkel größere maximale Wandverjüngungen ergeben. Bei kleineren Gesenkwinkeln nimmt die Fläche zu, auf die die Reibungsscherkraft an der Stempel-Material-Grenzfläche einwirkt, so daß der Beitrag der Reibungsbeanspruchung auf die Gesamtpreßbeanspruchung zunimmt. Dies hat zur Folge, daß die für das Reißen oder Zerbrechen der Seitenwand maßgebende Wand-Zugspannung verringert wird.

Der Einfluß des Gesenkwinkels auf die maximale Wandverjüngung bei Differenzreibung ist in Fig. 4 dargestellt. Die Differenzreibung wurde dadurch erzielt, daß nur auf der einen Seite des Rohlings ein Zinnüberzug von 0,50 Ib./bb (5,61 g/m ) aufgebracht wurde. Die Ergebnisse zeigen, daß die maximale Wandverjüngung zunimmt, wenn der Gesenkwinkel von 8° auf 4° verringert wird. Wenn der Gesenkwinkel abnimmt, nimmt jedoch die radiale, elastische Dehnung des Gesenks zu. Dies trägt dazu bei, daß bei kleineren Gesenkwinkeln ein höherer Druck in Nbrmalen-Richtung auftritt. Man hat daher festgestellt, daß ein Gesenk mit einem Halbkonuswinkel von 2° einer zu hohen radialen Expansion bzw. Dehnung unterliegt, und als Folge davon verringerte eich die maximal erreichbare Wandverjüngung bis unter denjenigen Wert, der eich bei einem Gesenk mit einem

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Halbkonuswinkel von 4° ergab. Es muß Jedoch darauf hingewiesen werden, daß die Verringerung der maximal erreichbaren Wandverjüngung bei Verwendung eines Gesenks mit einem Halbkonuswinkel von 2° eine Folge der Zunahme der radialen Dehnung des Gesenks und nicht des Auftretens eines Bruches oder Risses in der Seitenwand ist. Bei einem Halbkonuswinkel, der größer als 2° ist, wird jedoch die maximal erreichbare Wandverjüngung durch das Brechen oder Reißen der Seitenwand begrenzt. Die in Fig. 4 aufgetragenen Ergebnisse zeigen jedoch, daß ein Gesenk mit einem Halbkonuswinkel ^j = 4° bis 6° optimal ist. Dies gilt unabhängig davon, ob die Oberfläche des Gesenk-Eingangs eine gerade Schräge, wie es in Fig. 1 dargestellt ist, } oder gekrümmt ist, in welchem Falle der Eingangswinkel die Steigung der Sehne des Bogens zwischen dem Berührungspunkt a des Ummantelungsmaterials, das in das Preßgesenk 11 eintritt, und dem Punkt c ist, wo der gerade Stegteil des Gesenks mit dem Bogen an der Auslaßöffnung des Gesenks zusammentrifft.

Es ist offensichtlich, daß das hier beschriebene Verfahren zur Herstellung überzogener, nahtloser Behälter aus Stahlblech-Rohlingen mit einem metallischen überzug auf der einen Seite des Rohlings, der eine Schmier- oder Gleitfähigkeit aufweist, die nicht größer als die des Substrats ist, und einem metallischen Überzug auf der anderen Seite mit höherer Schmier-. oder Gleitfähigkeit sowohl praktisch als auch wirtschaftlich * ist. Das Verfahren hat den Vorteil, daß es weniger Herstellungsschritte beim Pressen durch ein einziges Gesenk erfordert, was einen kürzeren Preßstoß und eine höhere Herstellungsgeschwindigkeit oder Ausstoßrate zur Folge hat. Ein weiterer sehr wesentlicher Vorteil besteht darin, daß bei diesem Verfahren die Flanschfläche des Behälters wesentlich dicker bleiben kann als der Hauptbehälterkörper, und es hat sich gezeigt, daß die geringere Bearbeitungshärtung des Flanschbereichs, die durch dieses Verfahren erzielt wird, das Auftreten von Flansch-Brüchen oder -Rissen beseitigt.

Dieses Verfahren kann zum Ziehen und Pressen irgendeines naht-

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losen, dünnwandigen, im wesentlichen zylindrischen Gegenstands angewandt werden, der die erforderliche Uberzugskombination aufweist, bei der sich das Überzugsgewicht auf der Gesenk-Seite gegenüber dem auf der Stempel-Seite wesentlich unterscheidet und/oder der Überzug auf der Stempel-Seite eine Gleit- oder Schmierfähigkeit aufweist, die nicht größer als die des Grundsubstrats ist und der Überzug auf der Gesenk-Seite eine wesentlich größere Gleit- oder Schmierfähigkeit aufweist als das Grundsubstrat·

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(lp./bb=11,22 g/m )

TABELLE 1

Einfluß der verschiedenen erzielbare Wandver.jüngung

Parameter auf die maximal beim Pressen

Gesenkseite des Rohlings

Stempel-Seite des Rohlings

Art des Überzugs

des Presse Pressen
iCesenks (in 2,54 cm] (Grad)

Wand	Prozen	cm)	36
dicke	tuale	57
nach dem	Wand-	57
Pressen	Verjüngung	57
(in 2,54	57
0,0068	62*
0,0046	62
0,0046	62
0,0046	55
0,0046	55
0,0041	55
0,0041	55*
0,0041	56
0,0045	56
0,0045	49
0,0045	49
0,0045	40
0,0045	40
0,0045	57
0,0053	57
0,0053	51
0,0062	51
0,0062	39
0,0045	51
0,0046	51
0,0052
0,0052
0,0065
0,0052
0,0052

Zinn-Überzug

Zinn-Überzug Dicke

Unterschiedlicher
u> Zinn-Überzug

ZInn/Chrom-überzug
Zink-Überzug

Kupfer-Überzug

0,50 0,10 0,25 0,50 0,75 1,00 1,35 1,80

0,50 0,50 0,50 0,50 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,10

0,50

0,25 0,25 0,25

0,25 0,25

0,50 frei frei frei frei frei frei frei

frei

0,01

0,02

0,05

0,00

0,038

0,07

0,116

0,155

0,25

0,05

1,016/

frei '

0,02

0,25

frei

0,01

6	Bliss¹^	0,0107
6	Bliss	0,0107
6	Bliss	0,0107
6	Bliss	0,0107
6	Bliss	0,0107
6	Bliss	0,0107
6	Bliss	0,0107
6	Bliss _v	0,0107
8	Swift^'	0,0100
8	Swift	0,0100
8	Swift	0,0100
8	Swift	0,0100
6	Swift	0,0103
6	Swift	0,0103
6	Swift	0,0103
6	Swift	0,0103
6	Swift	0,0103
6 .	Swift	0,0103
6	Bliss	0,0107
6	Bliss	0,0107
6	Bliss	0,0107
6	Bliss	0,0107
6	Bliss	0,0107
6	Bliss	0,0107
6	Bliss	0,0107

Claims

Patentansprüche

1. Blech mit einem Stahlsubstrat, das auf der einen Seite mit einem metallischen Überzug versehen ist, dessen Gleit- oder Schmierfähigkeit nicht größer als die des Substrats ist, und das auf der anderen Seite mit einem metallischen Überzug höherer Gleit- oder Schmierfähigkeit versehen ist,

2. Blech nach Anspruch 1,

dadurch gekennzeichnet, daß mindestens der eine der metallischen überzüge korrosionsbeständig ist.

3. Blech nach Anspruch 1,

dadurch gekennzeichnet,

daß der metallische überzug auf der einen Seite Zinn mit einer Dicke von 0,05 Ib./bb (0,56 g/m ) oder weniger ist und der metallische Überzug auf der anderen Seite Zinn mit einer Dicke

von 0,10 Ib./bb bis 0,75 Ib./bb (1,12 g/m² bis

8,41 g/m² ) ist.

4. Blech nach Anspruch 1,

dadurch gekennzeichnet,

daß der metallische Überzug auf der einen Seite Zinn mit einer

Dicke von 0,10 Ib./bb bis 0,75 Ib./bb (1,12 g/m² bis

8,41 g/m ) und der metallische überzug auf der anderen

Seite Chrom-Chromoxid ist.

5. Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen Behälters aus einem Blech nach Anspruch 1,

dadurch gekennzeichnet, daß das Blech zu einer seichten Tassen-Vorform gezogen und dann die Vorform durch mindestens ein Preßgeeenk mit dem Überzug hoher Gleitfähigkeit auf der Geienk-Seite hindurchgepreßt wird.

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6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens einer der metallischen überzüge korrosionsbeständig ist.

7. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der metallische Überzug auf der einen Seite Zinn mit einer Dicke von 0,05 Ib./bb (0,56 g/m ) oder weniger ist und der metallische Überzug auf der anderen Seite Zinn mit einer Dicke von ι
ist.

von 0,10 Ib./bb bis 0,75 Ib./bb (1,12 g/m² bis 8,41 g/m² )

8. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der metallische Überzug auf der einen Seite Zinn mit einer Dicke von 0,10 Ib./bb bis 0,75 Ib./bb (1,12 g/m² bis 8,41 g/m ) und der metallische Überzug auf der anderen Seite Chrom-Chromoxid ist.

9. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet,

daß die Verjüngung der Seitenwand bzw. Verringerung der Seiten- wanddicke der Vorform beim Hindurchpressen durch ein einziges ψ Gesenk mindestens 50% beträgt.

10. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Verringerung der Seitenwanddicke der Vorform beim Hindurchpressen durch ein einziges Gesenk mindestens 50% beträgt.

11. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Verringerung der Seitenwanddicke der Vorform beim Hindurchpressen durch ein einziges Gesenk mindestens 50# beträgt.

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12. Verfahren nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet,

daß die Verringerung der Seitenwanddicke der Vorform beim Hindurchpressen durch ein einziges Gesenk mindestens 5096 beträgt.

13. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet,

daß das Gesenk eine konische Eingangsoberfläche aufweist, die mit der Wand der Vorform einen Winkel von 4° bis 6° einschließt.

14. Verfahren nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet,

daß das Gesenk eine konische Eingangsoberfläche aufweist, die mit der Wand der Vorform einen zwischen 4° und 6° liegenden Winkel einschließt.

15. Verfahren nach Anspruch 7»
dadurch gekennzeichnet,

16. Verfahren nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet,

17· Verfahren zur Herstellung eines überzogenen, nahtlosen, weitgehend zylindrischen Behälters aus einem Blech nach Anspruch 1,

dadurch gekennzeichnet, daß das Blech zu einer seichten Tassen-Vorform gezogen und dann die Vorform durch mindestens ein Preßgesenk mit dem Überzug hoher Gleitfähigkeit auf der Gesenk-Seite hindurchgepreßt wird.

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18. Gezogener und gepreßter, nahtloser, dünnwandiger Metallgegenstand,

dadurch gekennzeichnet,

daß das Metall ein Stahlsubstrat umfaßt, das auf der Innenseite mit einem metallischen Überzug, der eine Gleit- oder Schmierfähigkeit aufweist, die nicht größer als die des Substrats ist, versehen ist und auf der Außenseite einen metallischen Überzug mit höherer Gleit- oder Schmierfähigkeit aufweist.

19. Gegenstand nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet,

daß der metallische Überzug auf der Innenseite Chrom-Chromoxid ist.

20. Gegenstand nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet,

daß der metallische Überzug auf der Außenseite Zinn ist.

21. Nahtloser Metallbehälter, dadurch gekennzeichnet ,

daß das Metall ein Stahlsubstrat umfaßt, das auf der Oberfläche der Innenseite mit Chrom-Chromoxid und auf der Oberfläche der Außenseite mit Zinn überzogen ist.

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