DE19918589A1

DE19918589A1 - Magnetischer Markierstreifen und Verfahren zur Herstellung eines magnetischen Markierstreifens

Info

Publication number: DE19918589A1
Application number: DE19918589A
Authority: DE
Inventors: Kurt Emmerich; Giselher Herzer
Original assignee: Vacuumschmelze GmbH and Co KG
Current assignee: Vacuumschmelze GmbH and Co KG
Priority date: 1999-04-23
Filing date: 1999-04-23
Publication date: 2000-10-26
Also published as: EP1047032B1; US6313746B1; EP1047032A2; EP1047032A3; DE50004900D1

Abstract

Magnetischer Markierstreifen zur Erzeugung eines Signals innerhalb einer Abfragezone, in der ein sich periodisch änderndes Magnetfeld mit einer vorbestimmten Grundfrequenz vorhanden ist, wobei das vom Markierstreifen erzeugte Signal von einer Abtasteinrichtung aufgenommen und bei Feststellung einer in ihm vorhandenen Harmonischen höheren Ordnung der Grundfrequenz eine Anzeige erzeugt wird, welche aus einem Signalstreifen aus ferromagnetischem Material mit einer geringen Koerzitivkraft besteht, auf dem ferromagnetisches Material aufgebracht ist, dessen Koerzitivkraft deutlich größer ist als die des Materials des Signalstreifens, wobei der Signalstreifen gegenüber seiner Breite verhältnismäßig lang ausgebildet ist sowie in einem ersten unmagnetisierten Zustand infolge des Magnetfeldes im Abfragebereich Harmonische enthaltende Signale abstrahlt und in einem zweiten Zustand in diesem Magnetfeld kein Harmonische enthaltendes Signal abstrahlt, und bei dem das die größere Koerzitivkraft aufweisende ferromagnetische Material in Form von mehreren Kontrollelementen im Abstand voneinander auf dem Signalstreifen angeordnet ist, wobei die Breite der Kontrollelemente im wesentlichen gleich der Breite des Signalstreifens ist und wobei die Kontrollelemente in einem ersten, unmagnetisierten Zustand den Signalstreifen in den ersten Zustand und in einem zweiten, magnetisierten Zustand den Signalstreifen in den zweiten Zustand schalten, dadurch gekennzeichnet, daß der Signalstreifen von ...

Description

Die Erfindung betrifft einen magnetischen Markierstreifen zur Erzeugung eines Signals innerhalb einer Abfragezone, in der ein sich periodisch änderndes Magnetfeld mit einer vorbe stimmten Grundfrequenz vorhanden ist, wobei das vom Markier streifen erzeugte Signal von einer Abtasteinrichtung aufge nommen und bei Feststellung einer in ihm vorhandenen Harmoni schen höherer Ordnung der Grundfrequenz eine Anzeige erzeugt wird, welcher aus einem Signalstreifen aus ferromagnetischem Material mit einer geringen Koerzitivfeldstärke besteht, auf den ferromagnetisches Material aufgebracht ist, dessen Koer zitivfeldstärke deutlich größer ist als die des Materials des Signalstreifens. Solche magnetischen Markierstreifen sind beispielsweise aus der DE 30 26 482 A1 und aus der EP 0 121 649 B1 bekannt.

Aus der DE 30 26 482 A1 auf deren Gegenstand im folgenden ex plizit Bezug genommen wird ("incorporated by reference") sind Markierstreifen der eingangs genannten Art bekannt, bei denen der Signalstreifen gegenüber seiner Breite verhältnismäßig lang ausgebildet ist sowie in einem ersten, unmagnetisierten Zustand in Folge des Magnetfeldes im Abfragebereich Harmoni sche enthaltende Signale abstrahlt und in einem zweiten Zu stand in diesem Magnetfeld kein Harmonische enthaltendes Si gnal abstrahlt. Das die größere Koerzitivfeldstärke aufwei sende ferromagnetische Material wird dort in Form von mehre ren Deaktivierelementen im Abstand voneinander auf dem Si gnalstreifen angeordnet. Die Breite der Deaktivierelemente ist im wesentlichen gleich der Breite des Signalstreifens, wobei die Deaktivierelemente in einem ersten, unmagnetisier ten Zustand den Signalstreifen in den ersten Zustand und in einem zweiten, magnetisierten Zustand den Signalstreifen in den zweiten Zustand schalten.

Die dort beschriebenen Signalstreifen werden typischerweise aus kristallinen, hochpermeablen Nickel-Eisen-Legierungen mit hohem Nickel-Gehalt hergestellt.

Diese Legierungen haben den Nachteil, daß sie bezüglich ihrer magnetischen Eigenschaften gegenüber mechanischen Verformun gen, wie z. B. Verbiegen oder Verdrillen, sehr empfindlich sind. Die Empfindlichkeit geht soweit, daß ein einmaliges Hin- und Herbiegen eines Signalstreifens bereits zu einer vollständigen Zerstörung der Funktionsfähigkeit führt.

Die Verwendung von den in der DE 30 26 482 A1 beschriebenen magnetischen Markierstreifen ist deshalb auf die Anwendung in der Warensicherung von Büchern in Bibliotheken beschränkt. Hierbei spielt die Empfindlichkeit gegenüber mechanischen Verformungen eine stark untergeordnete Rolle, da durch die Steifigkeit der Bücher eine mechanische Verformung der Si gnalstreifen weitestgehend verhindert wird.

Als wesentlich geeignetere Materialien für die niederkoerzi tiven Signalstreifen in magnetischen Markierstreifen werden in der EP 0 017 801 B1 und in der EP 0 121 649 B1 amorphe, ferromagnetische Legierungen vorgeschlagen. Amorphe, ferroma gnetische Legierungen verändern ihre magnetischen Eigenschaf ten nach einem Hin- und Herbiegen nicht in dem Maße, wie kri stalline, ferromagnetische Legierungen, so daß die mechani sche Beanspruchung während der Herstellung der magnetischen Markierstreifen oder während ihrer Befestigung auf der zu si chernden Ware nicht zu einer Beeinträchtigung der Funktions fähigkeit führt.

Für die Verwendung amorpher, ferromagnetischer Legierungen als Signalstreifen für magnetische Markierstreifen werden in der EP 0 121 649 B1 Legierungsauswahlen mit einer möglichst geringen Sättigungsmagnetostriktion λ_S vorgeschlagen, die das Signal unabhängig von inneren und äußeren Spannungszuständen des Signalstreifens macht.

Als besonderer Vorzug wird in der EP 0 121 649 B1 herausge stellt, daß die dort gelehrten Legierungsauswahlen bereits im Herstellzustand, d. h. also unmittelbar nach dem Gießen in Rascherstarrungstechnologie, eine B-H-Schleife aufweisen, die rechteckig ist. Für die Erzeugung einer hohen Harmonischen ist die Form der magnetischen Hysterese (B-H-Schleife) des ferromagnetischen Materials von sehr großer Bedeutung. Magne tisiert man einen metallischen Gegenstand durch Einbringen in ein magnetisches Feld, so verbleibt nach Abschalten des ma gnetischen Feldes eine gewisse Magnetisierung. Das Zurück bleiben der Magnetisierung ferromagnetischer Stoffe gegenüber der Feldstärke ist eine meßbare Größe, die sich mit einer Kurvendarstellung erfassen läßt, die allgemein als B-H- Schleife bezeichnet wird. Die dort gelehrten Legierungen be sitzen bereits im Herstellzustand die benötigte rechteckige B-H-Schleife, ohne daß eine Wärmebehandlung notwendig ist. Eine Wärmebehandlung ist nach der EP 0 121 649 B1 sogar nach teilig, da sie tendentiell zur Versprödung der amorphen, fer romagnetischen Legierung führt. Die Verwendung einer Wärmebe handlung wird deshalb in der EP 0 121 649 B1 nur im Zusammen hang mit der Erzeugung eines teilkristallinen bzw. kristalli nen Zustandes für eine bessere Verarbeitbarkeit beschrieben.

Im zunehmenden Maße werden Waren nicht mehr durch den Einzel handel mit magnetischen Markierstreifen versehen, sondern di rekt bei der Herstellung bereits mit einem magnetischen Mar kierstreifen verarbeitet (Source Tagging). Durch diese Ent wicklung werden eine sichere Deaktivierbarkeit der magneti schen Markierstreifen und gleichzeitig eine wirtschaftliche Fertigung zwingende Forderungen, da nun sehr viele Waren mit magnetischen Markierstreifen werden, unabhängig davon, ob nun ein einzelner Einzelhändler ein entsprechendes Warensiche rungssystem verwendet oder nicht.

Derzeit erhältliche magnetische Markierstreifen verwenden Si gnalstreifen aus amorphen, ferromagnetischen Legierungen in typischen Breiten zwischen 0,7 mm und 2,5 mm in Längen zwi schen 30 mm und 90 mm. Zur Deaktivierung wird auf diese Si gnalstreifen ferromagnetisches Material aufgebracht, dessen Koerzitivfeldstärke deutlich größer ist als die des Materials des Signalstreifens. Diese höher koerzitiven Legierungen wei sen dabei koerzitive Feldstärken zwischen 15 A/cm und 100 A/cm auf. Diese höher koerzitiven Streifen sind in der Regel zwischen 3 und 15 mm lang und werden aus Gründen der Befe stigbarkeit 2 bis 4 mm breiter als die Signalstreifen ausge bildet. Bei den Herstellverfahren werden diese Deaktivierele mente von einer Zuführrolle einzeln abgelängt. Sie werden in der Regel dann über Klebefolien befestigt, die auch den durchgehenden Signalstreifen des magnetischen Markierstrei fens fixieren.

Diese Herstellverfahren haben nun im Vergleich zu dem in der DE 30 26 482 A1 beschriebenen und dort in der Fig. 1 gezeig ten Herstellverfahren den Nachteil, daß die verwendeten Mate rialien jeweils als schmale Bänder in dem Produktionsprozeß einlaufen und die Deaktivierungselemente in einem Prozeß schritt abgelängt werden müssen, der aus wirtschaftlichen Gründen mit sehr hoher Taktgeschwindigkeit laufen muß.

In dem in der DE 30 26 482 A1 beschriebenen Verfahren werden die Deaktivierelemente als durchgehende einzelne, schmale Streifen auf einem Breitband des Signalstreifens fixiert und der fertige magnetische Markierstreifen abschließend abge längt. Der Vorteil dieses Verfahrens liegt in der kostenredu zierenden Verwendung von Breitbändern für den Signalstreifen unter Verwendung eines einzelnen Ablängprozesses pro magneti schen Markierstreifen anstelle der Vielfachprozeßschritte in klusive Befestigung bei der herkömmlichen, oben beschriebenen Herstellung von magnetischen Markierstreifen mit Signalstrei fen aus amorphen, ferromagnetischen Legierungen.

Demnach wurde versucht, das in der DE 30 26 482 A1 gelehrte kostengünstige Herstellungsverfahren für magnetische Markier streifen mit Signalstreifen aus kristallinen Nickel-Eisen- Legierungen auch mit den in der EP 0 121 649 B1 gelehrten amorphen, ferromagnetischen Legierungen umzusetzen. Überra schenderweise hat sich jedoch gezeigt, daß das dort gelehrte Herstellverfahren nicht mit den in der EP 0 121 649 B1 ge lehrten amorphen, ferromagnetischen Legierungsauswahlen durchführbar ist.

In einem ersten Experiment wurde ein Breitband aus einer amorphen, ferromagnetischen Legierung mit der Zusammensetzung Co₅₈Fe_5,5Ni₁₃Si_14,5B₉ mittels Rascherstarrungstechnologie in einer Bandbreite von 54 mm und einer mittleren Dicke von 25 µm hergestellt. Die Sättigungsmagnetostriktion λ_S betrug -0,5 ppm. Die Sättigungsinduktion B_S des gegossenen Bandes betrug 0,7 Tesla. Das hergestellte Band wies auch eine rechteckige B-H-Schleife auf, mit einem Remanenzverhältnis (gleichbedeu tend mit der "Rechteckigkeit") von ca. 85%.

Von diesem gegossenen Breitband wurde dann ein Signalstreifen mit einer Breite von 2 mm quer zur Längsachse des gegossenen Breitbandes abgelängt und dessen Harmonische gemessen. Hierzu wurde der Signalstreifen mit einem magnetischen Wechselfeld mit einer Amplitude von 1 A/cm und einer Frequenz von 1 kHz angeregt. Der Signalstreifen war dabei parallel zum Magnet feld der Erde orientiert, was einer Gleichfeldvormagnetisie rung von etwa 0,2 A/cm entspricht. Die durch das Wechselfeld bewirkte Induktionsänderung wurde in einer luftkompensierten, die Mitte des Signalstreifens umgebenden Pick-up-Spule mit 100 Windungen anhand der dort induzierten Spannung gemessen. Die induzierte Spannung wurde dann mittels eines Spektralana lysators in ihre Frequenzbestandteile zerlegt, d. h. es wurde eine Harmonische Analyse durchgeführt.

Obwohl das hergestellte Material allen Kriterien, die die EP 0 121 649 B1 lehrt, aufwies, war überraschenderweise kein Harmonisches Signal, d. h. kein Oberwellenanteil in der indu zierten Spannung, nachweisbar, welcher über dem üblichen Rauschpegel lag.

In einem zweiten Experiment wurde ein gegossenes Breitband mit derselben Legierungszusammensetzung wie oben einer Wärme behandlung unterworfen. Hierzu wurde ein ca. 2 kg schwerer Bandwickel etwa 2 Stunden lang bei einer Temperatur von 230°C wärmebehandelt. Bei der Wärmebehandlung wurde zusätzlich ein magnetisches Gleichfeld in Umfangsrichtung des Bandwickels angelegt, d. h. also parallel zur Gießrichtung des Breitban des ("Längsfeldbehandlung"). Die Stärke des magnetischen Gleichfeldes wurde so eingestellt, daß das Breitband in Rich tung des angelegten magnetischen Gleichfeldes ferromagnetisch gesättigt wurde. Die Feldstärke wies dabei 10 A/cm auf. Durch diese Behandlung konnte die "Rechteckigkeit" der B-H-Schleife der amorphen, ferromagnetischen Legierung auf fast 100% ver bessert werden, so daß alle von der EP 0 121 649 B1 geforder ten Kriterien optimal erfüllt waren.

Von dem derart wärmebehandelten Breitband wurde wiederum ein Signalstreifen quer zur Längsachse des Breitbandes mit einer Breite von 2 mm abgelängt und dessen Harmonische wie im er sten Experiment gemessen. Obwohl die amorphe, ferromagneti sche Legierung nun eine praktisch perfekt rechteckige B-H- Schleife aufwies, war keinerlei Harmonisches Signal detek tierbar. Die Spektralanalyse zeigte keine Oberwellenanteile, welche über dem üblichen Rauschpegel lagen. Weitere Versuche wurden für eine ganze Reihe verschiedener Legierungszusammen setzungen angefertigt, welche in der Tabelle I zusammenge stellt sind.

Tabelle I

erfindungsgemäße Ausführungsbeispiele

Für alle Legierungszusammensetzungen konnte der Befund bestä tigt werden, daß amorphe ferromagnetische Legierungsbänder, wie sie in der EP 0 121 649 B1 gelehrt werden, nicht mit dem in der DE 30 26 482 A1 gelehrten Herstellverfahren zu magne tischen Markierstreifen verarbeitet werden können.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, amorphe, ferromagnetische Legierungen bereitzustellen, die über das in der DE 30 26 482 A1 gelehrte Verfahren zu magnetischen Mar kierstreifen verarbeitbar sind.

Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe durch einen magnetischen Markierstreifen der eingangs genannten Art gelöst, der da durch gekennzeichnet ist, daß der Signalstreifen von einem Band aus einer amorphen, duktilen, nahezu magnetostriktions freien Legierung quer zur Längsachse des Bandes abgelängt ist, das achsparallel zu seiner Längsachse eine flache B-H- Schleife aufweist. Unter einer flachen B-H-Schleife wird eine Hystereseschleife mit einem Verhältnis von Remanenz zu Sätti gungsmagnetisierung B_S von < 20% bzw. B_r/B_s < 10% verstanden.

Es hat sich nämlich gezeigt, daß die nach dem Stand der Tech nik hergestellten amorphen, ferromagnetischen Legierungsbän der zwar eine rechteckige B-H-Schleife aufweisen, aber nur in Gießrichtung. Diese in Gießrichtung vorliegende rechteckige B-H-Schleife ist aber bei quer zur Längsachse des Breitbandes abgelängten Signalstreifen für die Funktionsfähigkeit der daraus hergestellten magnetischen Markierstreifen nicht aus reichend. Demnach wird nach dem in der Fig. 2 dargestellten Grundgedanken der vorliegenden Erfindung das gegossene Band so wärmebehandelt, daß entlang der Gießrichtung eine flache B-H-Schleife vorliegt. Sobald eine flache B-H-Schleife in Gießrichtung des Bandes vorliegt, dann liegt in der Richtung quer zur Gießrichtung eine rechteckige B-H-Schleife vor, die dann die erstrebte kostengünstige Weiterverarbeitung zu einem magnetischen Markierstreifen ermöglicht.

Typischerweise haben sich Legierungssysteme als besonders ge eignet erwiesen, die eine Zusammensetzung aufweisen, welche im wesentlichen aus der Formel:

Co_aFe_bNi_cX_dB_eSi_f

besteht, worin X zumindest eines der Elemente Cr, Mo, Nb, Ta ist, a-f in Atom% angegeben sind und die folgenden Bedingun gen gegeben sind:

25≦a80	0≦d≦<5
2≦b≦10	8≦e≦20
0≦c≦45	0≦f≦18,

wobei 15≦(e+f)≦30 und a+b+c+d+e+f = 100 sind und gegebenenfalls bis zu 2 Atom% des vorhandenen B und Si zusammen durch zumin dest eines der Elemente C, P, Al, Ge ersetzt sind und gegebe nenfalls bis zu 5 Atom% des vorhandenen Fe durch Mn ersetzt sind.

Unterwirft man diese Legierungen einer Wärmebehandlung im Durchlauf, typischerweise unter Zugspannung oder in einem Ma gnetfeld quer zur Längsachse des gegossenen amorphen, ferro magnetischen Bandes, läßt sich in Gießrichtung eine sehr fla che B-H-Schleife einstellen. Die genannten Legierungssysteme sind ebenfalls nahezu magnetostriktionsfrei, weisen eine ge nügende Sättigungsinduktion auf und besitzen nach erfolgter Wärmebehandlung und Ablängen quer zur Längsachse des gegosse nen Bandes eine rechteckige B-H-Schleife, die eine hervorra gende Funktionstüchtigkeit für die herzustellenden magneti schen Markierstreifen ergibt.

Besonders vorteilhafte Legierungen ergeben sich für die Rea lisierung besonders kurzer Signalstreifenlängen und hervorra gender mechanischer Unempfindlichkeit mit dem oben genannten amorphen, ferromagnetischen Legierungssystem, bei dem die folgenden Bedingungen gelten:

1. 19≦(e+f)≦23 und 20≦c≦45 oder
2. 23≦(e+f)≦26 und 10≦c≦20 oder
3. 26≦(e+f)≦30 und c≦10 wobei

die Unterauswahl 2 und die Unterauswahl 3 besonders bevorzugt sind, da sie ein hervorragendes Ansprechen auf die Wärmebe handlungen und eine sehr gute Duktilität gewährleisten.

Die erfindungsgemäßen magnetischen Markierelemente werden ty pischerweise mit folgendem Verfahren hergestellt, das die folgenden Schritte aufweist:

- Es wird ein amorphes, ferromagnetisches Band aus einer Schmelze mittels Rascherstarrung gegossen;
- das amorphe, ferromagnetische Band wird im Durchlauf unter Zugspannung und/oder in einem Magnetfeld quer zur Längsach se des amorphen, ferromagnetischen Bandes einer Wärmebe handlung unterzogen;
- auf das amorphe, ferromagnetische Band werden parallel zu dessen Längsachse zumindest zwei verhältnismäßig schmale Streifen eines ferromagnetischen Materials mit deutlich hö herer Koerzitivfeldstärke (Deaktivierelemente) aufgebracht;
- die Streifen werden mit dem Band verbunden;
- das amorphe, ferromagnetische Band und die mit ihm verbun denen Streifen werden quer zur Längsachse des amorphen, ferromagnetischen Bandes abgelängt.

In einem alternativen Verfahren zur Herstellung der erfin dungsgemäßen Markierstreifen wird anstatt einer Wärmebehand lung im Durchlauf eine stationäre Wärmebehandlung durchge führt.

Bei der stationären Wärmebehandlung wird das amorphe, ferro magnetische Band zu einem Bandwickel (Coil) gewickelt und der Bandwickel oder mehrere Bandwickel werden einer Wärmebehand lung unterzogen, bei der gleichzeitig ein magnetisches Gleichfeld angelegt wird, welches parallel zur Wickelachse des Bandwickels oder der Bandwickel, d. h. also quer zur Gießrichtung des Bandes orientiert ist ("Querfeldbehandlung"). Dieses Vorgehen ist in der Fig. 3 dargestellt.

Vorzugsweise wird die Durchlaufgeschwindigkeit bei der Durch laufwärmebehandlung so gewählt, daß das amorphe, ferromagne tische Band für eine Wärmebehandlungszeit 2s≦t≦60 s auf eine Temperatur 280°C≦T≦380°C erwärmt wird.

Verzichtet man auf das Anlegen eines Magnetfeldes und führt statt dessen die Wärmebehandlung unter Zugspannung aus, so hat sich das Anlegen einer Kraft in Bandlängsrichtung F≧5N als besonders vorteilhaft erwiesen.

Führt man statt einer Wärmebehandlung im Durchlauf eine sta tionäre Wärmebehandlung an einem Bandwickel durch, so haben sich Wärmebehandlungszeiten 0,5 h≦t≦20 h auf eine Temperatur 150°C≦T≦280°C besonders geeignet erwiesen.

Vorzugsweise sollte die Legierung und die Magnetfeldwärmebe handlung aufeinander abgestimmt sein. Wesentlicher Abstim mungsparameter ist dabei die Curietemperatur T_C der Legie rung. Es hat sich nämlich gezeigt, daß die Magnetfeldbehand lungen nur dann zu Signalstreifen mit guten Harmonischen Si gnalen führt, wenn die dort gewählten Temperaturen T unter halb der Curietemperatur T_C liegen bzw. diese nicht wesent lich überschreiten.

Besonders bevorzugt sind Legierungen, deren Curietemperaturen T_C < 200°C, vorzugsweise T_C < 220°C sind.

Diese Legierungen sprechen besonders gut in sehr kurzen Zei ten auf die Wärmebehandlungen an.

Legierungen mit einem relativ geringen Metalloidgehalt weisen in der Regel solche Curietemperaturen auf. Dadurch kann auch die Duktilität der Legierungen nach der Wärmebehandlung ver bessert werden. Andererseits jedoch ergibt sich durch die Er niedrigung des Metalloidgehaltes wiederum eine Erhöhung der Sättigungsinduktion B_S, was bei einer vorgegebenen Geometrie der Signalstreifen eine Abschwächung der Harmonischen Signale bedeutet. So konnte festgestellt werden, daß bei Signalstrei fen deren Länge kleiner 10 cm war, eine Verbesserung der Har monischen Signale eintrat, wenn die Sättigungsinduktion B_S verkleinert wurde. Als besonders geeignet haben sich Sätti gungsinduktionen B_S≦0,7 Tesla gezeigt.

Als bevorzugte Legierungen haben sich die ergeben, deren Zu sammensetzung so gewählt ist, daß die Sättigungsinduktion B_S≦0,7 Tesla und gleichzeitig die Curietemperatur TC≧200°C ist. Diese gegensätzlichen Anforderungen lassen sich unter anderem dadurch erreichen, daß in den Legierungen ein Nickel- Gehalt von mindestens 10 Atom% vorliegt.

Aus der EP 0 121 649 B1 geht hervor, daß bei erhöhtem Nickel- Gehalt der Eisen-Gehalt der Legierung < 10 Atom% sein muß, damit ein Harmonisches Signal nicht durch mechanische Span nungen, z. B. durch Verbiegen oder Verdrillen des Signal streifens, beeinträchtigt werden kann.

Ein entsprechend der Lehre der EP 0 121 649 B1 hergestellte Legierung mit der Zusammensetzung Co₄₃Fe₁₅Ni₂₀Si₁₃B₉ erwies sich jedoch als vollkommen ungeeignet, da das Harmonische Si gnal bereits nach einmaligem Verdrillen eines etwa 5 cm lan gen hergestellten Signalstreifens nicht mehr vorhanden war. Eine ähnliche Legierung, bei welcher der Eisen-Gehalt deut lich unter 10 Atom% abgesenkt war, nämlich eine Legierung mit der Zusammensetzung Co_43,3Fe_6,7Ni₂₈Si₁₃B₉ erwies sich jedoch überraschenderweise hinsichtlich ihres Harmonischen Signals als weitgehend unempfindlich gegenüber einem Verdrillen. Auch mehrmaliges Verdrillen beeinflußte das Harmonische Signal nicht negativ.

Die Untergrenzen für die Wärmebehandlung aus den obengenann ten Ausführungen ergeben sich die Untergrenzen für Wärmebe handlungszeiten und Wärmebehandlungstemperaturen. Aus der Forderung, daß der Signalstreifen auf die Wärmebehandlung an spricht, d. h. bei der beschriebenen Anregung einen hohen An teil an Harmonischen Oberwellen aufweist. Die entsprechenden Obergrenzen ergeben sich aus der Forderung, daß der Signal streifen nach der Wärmebehandlung noch ausreichend duktil sein muß.

In der Tabelle II und der Tabelle III werden mehrere typische Versuchsergebnisse zur Eingrenzung geeigneter Wärmebehandlun gen zusammengefaßt. Dabei wird unterschieden zwischen Wärme behandlung am Bandwickel und Wärmebehandlung im Durchlauf.

Tabelle II

Beispiele für Wärmebehandlungen im Querfeld am Bandcoil. Bei dem spröden Band war keine Messung der harmoni schen Antwort möglich, da aufgrund der Sprödigkeit kein Band streifen abgeschnitten werden konnte.

Tabelle III

Beispiele für Wärmebehandlungen im Durchlauf mit und ohne eine Zugkraft von etwa 20 N. Wenn nicht anders ange geben wurden die Wärmebehandlungen in einem quer zur Bandrichtung orientierten Magnetfeld durchgeführt. Bei dem spröden Band war keine Messung der harmonischen Antwort mög lich, da aufgrund der Sprödigkeit kein Bandstreifen abge schnitten werden konnte.

Beispielsweise wurde ein Band einer amorphen, ferromagneti schen Legierung der Zusammensetzung Co₅₈Fe_5,5Ni₁₃Si_14,5B₉ mittels Rascherstarrung in einer Bandbreite von 54 mm und ei ner mittleren Dicke von 25 µm gegossen. Die Sättigungsmagne tostriktion betrug λ_S = -0,5 ppm, die Sättigungsinduktion B_S betrug 0,7 Tesla, so daß eine Legierung vorlag, die zu den Legierungen in den eingangs genannten erst beiden Experimen ten identisch war. Gemäß der vorliegenden Erfindung wurde das gegossene Band einer Wärmebehandlung unterworfen. Die Wärme behandlungsdauer war dabei zwei Stunden bei einer Temperatur T = 230°C, demnach exakt wie in dem eingangs erwähnten zwei ten Experiment. Während der Wärmebehandlung wurde wieder ein magnetisches Gleichfeld angelegt, welches aber diesmal paral lel zur Wickelachse des Bandwickels, d. h. also quer zur Gießrichtung des Bandes orientiert war. Die Stärke des Ma gnetfeldes wurde wieder so gewählt, daß das Band in Richtung des angelegten Magnetfeldes ferromagnetisch gesättigt wurde, wofür diesmal aufgrund des Entmagnetisierungsfaktors parallel zur Wickelachse des Bandwickels eine höhere Feldstärke von 2000 A/cm nötig war.

Das Band war nach besagter Wärmebehandlung vollkommen duktil, d. h. es ließ sich problemlos mechanisch weiterverarbeiten, d. h. also Steigen, Stanzen oder ähnliche Verfahren, ohne zu brechen.

Nach der Wärmebehandlung wies die Legierung diesmal eine fla che B-H-Schleife (gemessen wieder in Gießrichtung) mit einer Rechteckigkeit von < 10% auf. Von dem derart wärmebehandelten Band wurde wieder ein Signalstreifen quer zur Bandrichtung mit einer Breite von 2 mm abgetrennt und dessen Harmonisches Signal wie eingangs beschrieben gemessen. Die Fig. 4 zeigt das Oberwellenspektrum des Signalstreifens in Vergleich zu dem Signalstreifen im ersten Experiment und im zweiten Expe riment. Es ist ganz klar ersichtlich, daß im Gegensatz zu den im ersten und im zweiten Experiment behandelten Signalstrei fen diesmal ein signifikant hoher Anteil von Oberwellen vor handen ist, wie er in Harmonischen Warensicherungssystemen zum Erkennen des Signalstreifens benötigt wird.

Aus der Fig. 5 geht ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel für die Herstellung der erfindungsgemäßen Anzeigeelemente hervor.

Dort ist eine Herstellvorrichtung gezeigt, die zur Erzeugung von einzelnen magnetischen Markierelementen geeignet ist, die anschließend in einem separaten Prozeß an oder in der Verpac kung der Ware befestigt werden.

Nach diesem Ausführungsbeispiel für die Herstellung werden die Deaktivierelemente auf einer Trägerfolie befestigt, die durch Erwärmung die Verbindung mit den Deaktivierelementen erreicht. Von einer Ablaufrolle 3 wird die Trägerfolie über die Anwärmzone 1 geführt und dort auf eine Temperatur von ca. 150°C erwärmt. Zwischen den Andrückrollen 4 wird diese Trä gerfolie mit 3 eines Materials zur Deaktivierung verbunden.

Jedes Element zur Deaktivierung besteht aus einer magneti schen halbharten Legierung.

Die Bandstärke dieser Deaktivierelemente wird mit 51 µm und die Bandbreite jeweils mit 8 mm verwendet. Als Abstand zwi schen den jeweilig auf die Trägerfolie aufgebrachten Deakti vierelementen wird jeweils 4 mm eingestellt. Dieser Verbund wird in der Anheizzone 2 dann wieder auf die Temperatur von 150°C aufgeheizt, um dann zwischen den Andrückrollen 5 mit einem zur Verwendung in dieser Anwendung optimal wärmebehan delt Signalstreifen verbunden zu werden. Das hier verwendete Band besteht aus einer Legierung mit der Zusammensetzung Co_43,3Fe_6,7Ni₂₈Si₁₃B₉. Das Band wurde nach dem Gießen zu ei nem Bandwickel aufgewickelt und im einem Magnetfeld parallel zur Wickelachse des Bandwickels einer Wärmebehandlung unter zogen. Diese stationäre Wärmebehandlung wurde für eine Wärme behandlungszeit t = 2 h bei einer Temperatur von 230°C durch geführt. Das Band hatte die Abmessungen 40 mm × 0,025 mm.

In der Ablängeinheit 6, 7 werden jeweils 1,0 mm Breite Si gnalstreifen von dem Band abgelenkt. Die auf diese Weise her gestellten magnetischen Markierelemente wurden kann bezüglich ihrer Verwendbarkeit in Harmonischen Warensicherungssystemen wie folgt geprüft:
Das magnetische Markierelement wurde zunächst im endmagneti sierten Zustand der Deaktivierelemente mit einem magnetischen Wechselfeld mit einer Amplitude von 1 A/cm und einer Frequenz von 1 kHz angeregt. Das Anzeigeelement war dabei parallel zum Magnetfeld der Erde orientiert, was einer Gleichfeldmagneti sierung von etwa 0,2 A/cm entspricht.

Die durch das Wechselfeld bewirkte Induktionsänderung wurde in einer luftkompensierten, die Anzeigeelementmitte umgebende Pick-up-Spule mit 100 Windungen anhand der dort induzierten Spannung detektiert. Die induzierte Spannung wurde hierbei mittels eines Spektralanalysators in ihre Frequenzbestandtei le zerlegt, d. h. es wurde eine Harmonische Analyse durchge führt. Die für die quer abgelenkten Signalstreifen wurde ein sehr hoher Anteil von Oberwellen, wie sie in Harmonischen Wa rensicherungssystemen zum Erkennen des magnetischen Mar kierelements verwendet werden, erhalten.

In einem weiteren Versuch wurden nun die Deaktivierelemente durch Anlegen eines Magnetfelds von 250 A/cm aufmagnetisiert und das Anzeigeelement danach der gleichen magnetisch Harmo nischen Analyse unterzogen. Durch die aufmagnetisierten Deak tivierelemente wurden nun nur noch ein Anteil von Oberwellen festgestellt, der sich kaum von dem natürlichen Hinter grundrauschen hervorhob. Die magnetischen Markierelemente wurden demnach durch das Aufmagnetisieren der Deaktivierele mente für ein Harmonisches Warensicherungssystem unkenntlich gemacht. Das nach diesem Ausführungsbeispiel hergestellte ma gnetische Markierelement erfüllt somit hervorragend die An forderungen an ein in der Quellensicherung von Waren bevor zugt verwendetes deaktivierbares magnetisches Markierelement.

In einer Weiterentwicklung des oben beschriebenen Herstell verfahrens, wird wie in der Fig. 6 beschrieben, das magneti sche Markierelement direkt auf dem Verpackungsmaterial befe stigt. Die hier beschriebene Integration der Fertigung der magnetischen Markierelemente in die Verpackungsmaschine führt zu einer sehr wirtschaftlichen Auszeichnung der Waren, wie sie insbesondere für die Quellensicherung gefordert wird.

Nach der Fig. 6 wird im ersten Schritt eine beidseitig kle bende Trägerfolie von einer Ablaufhaspel 2 auf ein über die Transportrollen 1 laufendes endloses Förderband mit den An drückrollen 3 befestigt.

In der zweiten Prozeßstufe werden wie im vorhergehenden Bei spiel, das in der Fig. 5 beschrieben wurde, drei Deakti vierelemente von den Ablaufrollen 4 auf der Klebefolie über die Andrückrollen 3 angeklebt. Im weiteren Schritt wird das Band von der Ablaufrolle 5 über die Andrückrollen 3 auf dem Klebeband befestigt. Von den Transportrollen 9, die vorzugs weise teflonbeschichtet sind, wird das Klebeband von dem end losen Förderband abgezogen und in eine Ablängeinrichtung 6 eingeführt.

Bevor das magnetische Markierelement von der Ablängeinrich tung 6 von den zugeführten Komponenten abgetrennt wird, wird das magnetische Markierelement von einem Greifarm fixiert, in dem in der Funktionsfläche des Greifarms beispielsweise ein Dauermagnet befestigt ist. Dieser Dauermagnet zieht dann das magnetische Markierelement an. Nachdem das magnetische Mar kierelement nun vollständig abgetrennt ist, wird es von dem Greifarm auf dem vorbeilaufenden Verpackungsmaterial ange drückt.

Die Klebekraft der Trägerfolie ist nun deutlich stärker als die magnetische Fixierung des magnetische Markierelements an dem Greifarm, so daß das magnetische Markierelement auf dem Verpackungsmaterial fixiert ist.

Das Verpackungsmaterial wird nach Aufbringen des magnetischen Markierelementes mit einem Laminat 10 beidseitig beschichtet und in weiteren Folgeschritten, die hier nicht gezeigt sind, zu einer Warenverpackung verarbeitet.

Pro Verpackung ist nun ein magnetisches Markierelement in die Verpackung einlaminiert und somit für den Kunden nicht mehr sichtbar. Die entsprechenden Verpackungen wurden dann wie weiter oben beschrieben, ebenfalls in einem Harmonischen Wa rensicherungssystem getestet und als deaktivierbare magneti sche Markierelemente geprüft.

Claims

1. Magnetischer Markierstreifen zur Erzeugung eines Signals innerhalb einer Abfragezone, in der ein sich periodisch än derndes Magnetfeld mit einer vorbestimmten Grundfrequenz vor handen ist, wobei das vom Markierstreifen erzeugte Signal von einer Abtasteinrichtung aufgenommen und bei Feststellung ei ner in ihm vorhandenen Harmonischen höherer Ordnung der Grundfrequenz eine Anzeige erzeugt wird, welche aus einem Si gnalstreifen aus ferromagnetischem Material mit einer gerin gen Koerzitivfeldstärke besteht, auf den ferromagnetisches Material aufgebracht ist, dessen Koerzitivfeldstärke deutlich größer ist als die des Materials des Signalstreifens, wobei der Signalstreifen gegenüber seiner Breite verhältnismäßig lang ausgebildet ist sowie in einem ersten, unmagnetisierten Zustand infolge des Magnetfeldes im Abfragebereich Harmoni sche enthaltende Signale abstrahlt und in einem zweiten Zu stand in diesem Magnetfeld kein Harmonische enthaltendes Si gnal abstrahlt, und bei dem das die größere Koerzitivfeld stärke aufweisende ferromagnetische Material in Form von meh reren Deaktivierelementen im Abstand voneinander auf dem Si gnalstreifen angeordnet ist, wobei die Breite der Deaktivier elemente im wesentlichen gleich der Breite des Signalstrei fens ist und wobei die Deaktivierelemente in einem ersten, unmagnetisierten Zustand den Signalstreifen in den ersten Zu stand und in einem zweiten, magnetisierten Zustand den Si gnalstreifen in den zweiten Zustand schalten, dadurch gekennzeichnet, daß der Signalstreifen von einem Band aus einer amorphen, duktilen, nahezu magnetostriktionsfreien Legierung quer zur Längsachse des Bandes abgelängt ist und daß das Band achsparallel zu seiner Längsachse eine flache B- H-Schleife aufweist.

2. Markierstreifen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung eine Zusammensetzung aufweist, welche im wesentlichen aus der Formel:
Co_aFe_bNi_cX_dB_eSi_f
besteht, worin X zumindest eines der Elemente Cr, Mo, Nb, Ta ist, a-f in Atom% angegeben sind und die folgenden Bedingun gen gegeben sind:
25≦a≦80 0≦d≦5 2≦b≦10 8≦e≦20 0≦c≦45 0≦f≦1,8,

wobei 15 ≦ (e+f)30 und und a+b+c+d+e+f = 100 sind und

- gegebenenfalls bis zu 2 Atom% des vorhandenen B und Si zu sammen durch zumindest eines der Elemente C, P, Al, Ge er setzt sind und
- gegebenenfalls bis zu 5 Atom% des vorhandenen Fe durch Mn ersetzt sind.

3. Markierstreifen nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch die folgenden Bedingungen:
19≦(e+f)≦23 und
20≦c≦45.

4. Markierstreifen nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch die folgenden Bedingungen:
23≦(e+f)≦26 und
10≦c≦20.

5. Markierstreifen nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch die folgenden Bedingungen:
26≦(e+f)≦30 und
c≦10.

6. Markierstreifen nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Signalstreifen eine Sättigungsmagnetisierung B_S≦0,7T aufweist.

7. Markierstreifen nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung eines Sättigungsmagnetostriktion |λ_S|≦1 ppm aufweist.

8. Verfahren zur Herstellung eines Markierstreifens gemäß ei nem der Ansprüche 1 bis 7, gekennzeichnet durch folgende Schritte:

- Es wird ein amorphes, ferromagnetisches Band aus einer Schmelze mittels Rascherstarrung gegossen;
- das amorphe, ferromagnetische Band wird im Durchlauf einer Wärmebehandlung unterzogen;
- auf das amorphe, ferromagnetische Band werden achsparallel zu dessen Längsachse zumindest zwei verhältnismäßig schmale Streifen eines ferromagnetischen Materials mit deutlich hö herer Koerzitivfeldstärke aufgebracht;
- die Streifen werden mit dem Band verbunden;
- das amorphe, ferromagnetische Band und die mit ihm verbun denen Streifen werden quer zur Längsachse des amorphen, ferromagnetischen Bandes abgelenkt.

9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß das amorphe, ferromagnetische Band unter Zugspannung im Durchlauf einer Wärmebehandlung unterzogen wird.

10. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß das amorphe, ferromagnetische Band in einem Magnetfeld quer zu Längsachse des amorphen, ferromagnetischen Bandes ei ner Wärmebehandlung unterzogen wird.

11. Verfahren zur Herstellung eines Markierstreifens gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7, gekennzeichnet durch folgende Schritte:

- Es wird ein amorphes, ferromagnetisches Band aus einer Schmelze mittels Rascherstarrung gegossen;
- das amorphe, ferromagnetische Band wird zu einem Bandwickel gewickelt;
- der Bandwickel wird in einem Magnetfeld parallel zur Wicke lachse des Bandwickels einer Wärmebehandlung unterzogen;
- von dem wärmebehandelten Bandwickel werden auf das amorphe, ferromagnetische Band achsparallel zu dessen Längsachse zu mindest zwei verhältnismäßig schmale Streifen eines ferro magnetischen Materials mit deutlich höherer Koerzitivfeld stärke aufgebracht;
- die Streifen werden mit dem Band verbunden;
- das amorphe, ferromagnetische Band und die mit ihm verbun denen Streifen werden quer zu Längsachse des amorphen, fer romagnetischen Bandes abgelenkt.

12. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß das amorphe, ferromagnetische Band und die Streifen durch Klebung miteinander verbunden werden.