DE1433117A1 - Use of a nickel-chromium alloy - Google Patents
Use of a nickel-chromium alloyInfo
- Publication number
- DE1433117A1 DE1433117A1 DE19601433117 DE1433117A DE1433117A1 DE 1433117 A1 DE1433117 A1 DE 1433117A1 DE 19601433117 DE19601433117 DE 19601433117 DE 1433117 A DE1433117 A DE 1433117A DE 1433117 A1 DE1433117 A1 DE 1433117A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- aluminum
- titanium
- alloy
- chromium
- nickel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000623 nickel–chromium alloy Inorganic materials 0.000 title description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 28
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 25
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 16
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 5
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 5
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims 2
- 244000025254 Cannabis sativa Species 0.000 claims 1
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- SZMZREIADCOWQA-UHFFFAOYSA-N chromium cobalt nickel Chemical compound [Cr].[Co].[Ni] SZMZREIADCOWQA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CZZYITDELCSZES-UHFFFAOYSA-N diphenylmethane Chemical compound C=1C=CC=CC=1CC1=CC=CC=C1 CZZYITDELCSZES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
"Verwendung einer Nickel-Chrom-Legierung""Use of a nickel-chromium alloy"
Die Erfindung bezieht sich auf die Verwendung einer Nickel-Chrom-Legierung, bestehend aus 13 bis 17$ Chrom, 3 bis 7$ Molybdän, 3 bis 7$ Kobalt, 6 bis 9$ Titan und Aluminium, 0,10 bis 0,209t Kohlenstoff, Rest Nickel.The invention relates to the use of a nickel-chromium alloy consisting of 13 to 17 $ Chromium, $ 3 to $ 7 molybdenum, $ 3 to $ 7 cobalt, $ 6 to $ 9 titanium and aluminum, 0.10-0.209t carbon, the balance nickel.
Gasturbinenschaufeln und andere Teile, die bei hohen Temperaturen eine hohe Zeitstandfestigkeit besitzen müssen, werden gewöhnlich aus Nickel- oder Nickel-Kobalt-Chrom-Legierungen hergestellt, die außerdem noch die eine nickelhaltige Ausscheidungsphase bildenden Elemente Aluminium und Titan enthalten. Zur weiteren Verbesserung der Zeitstandfestigkeit können diese Legierungen noch Molybdän enthalten und im Vakuum erschmolzen werden.Gas turbine blades and other parts that have high creep rupture strength at high temperatures are usually made of nickel or nickel-cobalt-chromium alloys, which also have one nickel-containing precipitation phase-forming elements contain aluminum and titanium. To further improve the Creep rupture strength, these alloys can still contain molybdenum and can be melted in a vacuum.
Bekannt sind aus der britischen Patentschrift 814 029 und der australischen Patentschrift 166 814 Nickel-Legierungen mit 1,8 bis 4$ T-itan und 0,5 bis 4$ Aluminium bzw. 0,5 bis 8$ Titan und 0p3 bis &f» Aluminium, deren Verhältnis von Titan zu Aluminium zwischen 1,5 und 3,0 liegt.Known from British patent specification 814 029 and Australian patent specification 166 814 are nickel alloys with 1.8 to 4 $ titanium and 0.5 to 4 $ aluminum or 0.5 to 8 $ titanium and 0 p 3 to & f » Aluminum with a ratio of titanium to aluminum between 1.5 and 3.0.
809803/0665809803/0665
Neue Unterlagen (Art. 7 § l Abs. 2 Nr. I Satz 3 des Ä nderungsgeB, v. 4.9.1967Ϊ BANKKONTO: DEUTSCHE BANK AG., DÜSSELDORF 1672161 · POSTSCHECKKONTO! ESSEN 8734 New documents (Art. 7, Paragraph 1, Paragraph 2, No. I, Clause 3 of the Ä nderungsgeB, dated 4.9.1967Ϊ BANK ACCOUNT: DEUTSCHE BANK AG., DÜSSELDORF 1672161 · POST CHECK ACCOUNT! ESSEN 8734
, Schreiben vom .......23-· J.Uli ±9.68. an J2LjÜL_23 JJLZaIL... .. Blatt Z , Letter of ....... 23- · J.Uli ± 9.68. an J2LjÜL_23 JJLZaIL ... .. sheet Z
Die Standzeit derartiger Legierungen liegt "bei Temperaturen von unter 900 O und einer Belastung von 11 kg/mm weit unter 100 Stunden«The service life of such alloys is "at temperatures of below 900 O and a load of 11 kg / mm far below 100 hours «
Die Erfindung "beruht auf der Erkenntnis des maßgebenden Einflusses der Elemente !Ditan und Aluminium auf die Zeitstandfestigkeit der eingangs erwähnten ETickel-Chrom-Legierung, die dann am größten ist, wenn die Gehalte an Titan und Aluminium in ein "bestimmtes Verhältnis zueinander gebracht und dieses Verhältnis gleichzeitig in einer "bestimmten Beziehung zum G-esamtgehalt an Titan und Aluminium steht. Bei einer Anzahl von Legierungen mit einem gegebenen Verhältnis von Titan zu Aluminium durchlief die Standzeit bei einer Erhöhung des (xesamtgehalte s an Titan und Aluminium unter sonst gleichen Bedingungen ein Maximum. Dabei wurde festgestellt, daß der G-esamtgehalt an Titan und Aluminium, bei dem sich dieses Maximum einstellt, mit steigendem Verhältnis von Titan zu Aluminium zunimmt.The invention "is based on the knowledge of the decisive influence of the elements! Ditan and aluminum on the creep strength of the above-mentioned nickel-chromium alloy, which is greatest when the contents of titanium and aluminum are in a "certain ratio to one another brought and this ratio is at the same time in a "certain relationship to the total content of titanium and aluminum. With a number of alloys with a given ratio from titanium to aluminum passed through the service life with an increase in the total content of titanium and aluminum all other things being equal, a maximum. It was found that the total content of titanium and aluminum, at which this maximum occurs, with increasing ratio increases from titanium to aluminum.
Hiervon ausgehend besteht die Erfindung in dem Vorschlag, eine Nickel-Chrom-Legierung mitBased on this, the invention consists in the Proposal to use a nickel-chromium alloy
13 bis 17 $> Chrom, 3 bis 7 # Molybdän, 3 bis 7 > Kobalt, 6 bis 9 % Titan und Aluminium, 0,10 bis 0,20$ Kohleristoff, Rest Nickel,13 to 17 $> chromium, 3 to 7 # molybdenum, 3 to 7> cobalt, 6 to 9% titanium and aluminum, 0.10 to 0.20 $ carbon, balance nickel,
deren Verhältnis von Titan zu Aluminium 1,5 bis 3 beträgtwhose ratio of titanium to aluminum is 1.5 to 3
809803/06 6 5809803/06 6 5
Zum Schreiben vom 2J*J.Uli 19.68.. an E 14 ...33 117.....Q. Blatt 3 For the letter dated 2J * J.Uli 19.68 .. to E 14 ... 33 117 ..... Q. Sheet 3
und deren Gesamtgehalt an Titan und Aluminium zwischen [6 + 2/3 (Ti/Al)] und [7 + 2/3 (Ti/Al)]and their total titanium and aluminum content between [6 + 2/3 (Ti / Al)] and [7 + 2/3 (Ti / Al)]
liegt, als Werkstoff zum Herstellen von Gegenständen zu ver-'' wenden, die, wie Q-aeturbinenschaufeln, im warmverformten und ausgehärteten Zustand bei 9600C und einer Belastung 11 kg/mm eine Zeitstandfestigkeit von mindestens 100 Stunden besitzen müssen»is, to be understood as material for producing articles 'contact', which, as Q-aeturbinenschaufeln, in the hot formed and hardened state at 960 0 C and a load 11 kg / creep rupture strength of at least 100 hours mm possess must "
Die erfindungsgemäße Abstimmung des Verhältnisses von Titan zu Aluminium auf den Gesamtgehalt an Titan und Aluminium führt zu einer optimalen ZeitStandfestigkeit. h: Dabei erhöht sich mit größer werdendem Verhältnis von Eitan <£'· zu Aluminium auch die Zeitstandfestigkeit der Legierung. Die '? obere Grenze für das Verhältnis von Titan zu Aluminium ergibt sich daraus, daß sich zufolge der damit verbundenen Steigerung des Gesamtgehaltes an Titan und Aluminium bei höheren Werten Schwierigkeiten bei der Verformung ergeben.The adjustment according to the invention of the ratio of titanium to aluminum to the total content of titanium and aluminum leads to an optimal long-term stability. h : The greater the ratio of Eitan <£ '· to aluminum, the greater the creep strength of the alloy. The ' ? The upper limit for the ratio of titanium to aluminum results from the fact that the associated increase in the total content of titanium and aluminum results in difficulties in deformation at higher values.
Andererseits, führt das Fehlen von Kobalt, Chrom, Molybdän und Kohlenstoff in den angegebenen Gehaltsgrenzen im »intr Verringerung der Standzeit. Vorzugsweise enthält dl· %vtladungsgemäß zu verwendende legierung noch bis ©|O5# Bor, bis 0,2$ Zirkonium, bis 0,5$ Silizium, bis 0,5^ Mangan und bis 1,0$ Eisen.On the other hand, the lack of cobalt, chromium, molybdenum and carbon within the specified content limits leads to a reduction in service life. Preferably, dl · vt% contains charge for use in accordance alloy until © | O5 # boron, up $ 0.2 zirconium, up to 0.5 $ silicon, up to 0.5 manganese and up to 1.0 ^ $ iron.
Die Legierung sollte bei einem Höchstdruck von iww am_Q.S*, vorzugsweise von 5 mm Q.S«, im Vakuum erschmol-The alloy should be melted in a vacuum at a maximum pressure of iww am _Q.S *, preferably 5 mm QS «.
809803/0665809803/0665
η Schreiben vpm ^Jttli···4·9·68 an ...Έ.ΛΑ-.-.ΖΖ.ΛΙ'Ι^Ο. -,- Blatt 4η Write vpm ^ Jttli ··· 4 · 9 · 68 to ... Έ.ΛΑ -.-. ΖΖ.ΛΙ'Ι ^ Ο. -, - sheet 4
zen oder gefeint werden. Optimale Eigenschaften ergaben sich, wenn die Schmelze bei 1400 bis 160O0C mindestens fünf Minuten, vorzugsweise mindestens zehn. Minuten unter dem vorerwähnten Druck gehalten wurde. Vorzugsweise wird die Legierung zunächst im Vakuum erschmolzen und alsdann bis zum Abgießen unter Vakuum gehalten, obgleich auch ein übliches Schmelzen erfolgen kann, wenn die Schmelze anschließend vakUumbehandelt wird. Nach einem Vakuumschmelzen und und/oder Vakuumfeinen sind die technologischen Eigenschaften der Legierung unabhängig davon, ob sie im Vakuum oder in Luft vergossen wirdezen or be refined. Optimal properties were obtained when the melt was heated at 1400 to 160O 0 C for at least five minutes, preferably at least ten. Minutes under the aforementioned pressure. The alloy is preferably first melted in a vacuum and then kept under vacuum until it is cast, although the usual melting can also take place if the melt is subsequently vacuum-treated. After vacuum melting and / or vacuum refining, the technological properties of the alloy are independent of whether it is cast in a vacuum or in air
. Die aus der vakuumbehandelten Legierung hergestellten Blöcke können zu Stäben warmgewalzt werden. TJm ihre Zeitstandfestigkeit zu entwickeln, sollten sie bei 1150 bis 125O°O lösungsgeglüht und anschließend bei 700 bis 11000C ausgehärtet werden. Die Temperatur des Lösungsglühens boII-te möglichst hoch liegen, wobei deren obere Grenze durch die Gefahr eines zu starken Kornwachstums gesetzt wird. Die Aushärtetemperatur sollte über der Betriebstemperatur der aus den Knüppeln oder Stäben hergestellten Fertigprodukte liegen.. The ingots made from the vacuum treated alloy can be hot rolled into bars. TJM to develop their creep strength, they should to 125O ° O solution annealed at 1150 and then cured at 700 to 1100 0C. The temperature of the solution heat treatment should be as high as possible, the upper limit of which is set by the risk of excessive grain growth. The curing temperature should be above the operating temperature of the finished products made from the billets or rods.
Im Rahmen von Versuchen wurden mehrere Legierungen der gleichen Grundzusammensetzung, jedoch mit unterschiedlichen Gehalten an Titan und Aluminium im Vakuum bei einem Druck von 1 mm Q,S. erschmolzen und anschließend bei 15000CIn the course of tests, several alloys of the same basic composition, but with different contents of titanium and aluminum, were tested in a vacuum at a pressure of 1 mm Q, S. melted and then at 1500 0 C
80 9 8 03/066 580 9 8 03/066 5
Zum Schreiben vom 2.3UJJUIi .1.9.6.8. an ., Έ....ΛΑ..33. 117.Λ.Ω Blaff 5..To the letter of 2.3UJJUIi .1.9.6.8. an., Έ .... ΛΑ..33. 117.Λ.Ω Blaff 5 ..
fünfzehn Minuten unter diesem Druck gehalten sowie schließlich im seihen Vakuum zu Blöcken mit einem Durehmesser von etwa 67 mm vergossen. Die Blöcke wurden dann zu einem Stab mit einem Durchmesser von 19 mm stranggepreßt, der Stab anderthalb Stunden bei 120O0C lösungsgeglüht, an luft abgekühlt und schließlich sechzehn Stunden bei 105O0C ausgehärtet sowie in Luft abgekühlt. Probestücke dieser Stäbe wurden einem Zeitstandversueh bei 96O0C und einer BelastungMaintained under this pressure for fifteen minutes and finally cast in a vacuum to form blocks with a diameter of about 67 mm. The blocks were then extruded mm into a rod having a diameter of 19, the bar and a half hours at 120O 0 C solution treated, air cooled and cured finally sixteen hours at 105 0 C and cooled in air. Test pieces of these rods were subjected to a creep test at 96O 0 C and a load
2
von 11 kg/mm unterworfen. .2
of 11 kg / mm. .
Die Grundschmelze besaß folgende Zusammensetzung:The base melt had the following composition:
Kohlenstoff, 15 # Chrom,
5 % Kobalt,
5 % Molybdän, 0,05$ Zirkonium,
0,01Ji Bor,
0,3 $> Silizium, Rest Nickel.Carbon, 15 # chromium,
5 % cobalt,
5 % molybdenum, $ 0.05 zirconium, 0.01Ji boron,
$ 0.3> silicon, the remainder nickel.
Auf Basis dieser Grundschmelze wurden Versuchslegierungen mit den sich aus der nachfolgenden !Tabelle ergebenden Titan- und Aluminiumgehalten erschmolzen. Dabei fallen die legierungen 1 bis 3 unter die Erfindung, während die übrigen legierungen außerhalb liegen0 On the basis of this base melt, test alloys with the titanium and aluminum contents shown in the table below were melted. The alloys 1 to 3 covered by the invention, while other alloys are outside 0
809803/0665809803/0665
in Schreiben vom in letter of
8 0 98 03/06 6 58 0 98 03/06 6 5
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB37434/59A GB887746A (en) | 1959-11-04 | 1959-11-04 | Creep-resistant nickel-base alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE1433117A1 true DE1433117A1 (en) | 1968-10-17 |
Family
ID=10396450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE19601433117 Pending DE1433117A1 (en) | 1959-11-04 | 1960-11-02 | Use of a nickel-chromium alloy |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3107999A (en) |
| BE (1) | BE596719A (en) |
| CH (1) | CH405723A (en) |
| DE (1) | DE1433117A1 (en) |
| GB (1) | GB887746A (en) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3148054A (en) * | 1959-06-08 | 1964-09-08 | Int Nickel Co | Casting alloy |
| GB909948A (en) * | 1960-04-13 | 1962-11-07 | Rolls Royce | Method of making turbine blades |
| GB960020A (en) * | 1962-01-26 | 1964-06-10 | Mond Nickel Co Ltd | Nickel-chromium alloys |
| US3648832A (en) * | 1970-08-21 | 1972-03-14 | David Kirshenbaum | Card carrying case |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA548778A (en) * | 1957-11-12 | The International Nickel Company Of Canada | Nickel-base heat-resistant alloy |
-
1959
- 1959-11-04 GB GB37434/59A patent/GB887746A/en not_active Expired
-
1960
- 1960-11-01 US US66440A patent/US3107999A/en not_active Expired - Lifetime
- 1960-11-02 DE DE19601433117 patent/DE1433117A1/en active Pending
- 1960-11-02 CH CH1224560A patent/CH405723A/en unknown
- 1960-11-03 BE BE596719A patent/BE596719A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BE596719A (en) | 1961-05-03 |
| GB887746A (en) | 1962-01-24 |
| US3107999A (en) | 1963-10-22 |
| CH405723A (en) | 1966-01-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE3926289C2 (en) | Method of making an precipitation hardened nickel-base superalloy | |
| DE3621671C2 (en) | ||
| DE1250642B (en) | ||
| DE1458330A1 (en) | Stainless steel | |
| DE1458485A1 (en) | Austenitic chrome-nickel steel | |
| DE2427038A1 (en) | STAINLESS STEEL AND THE METHOD OF MANUFACTURING IT | |
| DE69017448T2 (en) | ALLOY BASED ON NICKEL ALUMINUM FOR CONSTRUCTIVE APPLICATION AT HIGH TEMPERATURE. | |
| DE1433117A1 (en) | Use of a nickel-chromium alloy | |
| DE1233609B (en) | Process for the heat treatment of a hardenable nickel-chromium alloy | |
| DE2641924C2 (en) | Austenitic Ni-Cv alloy with high corrosion resistance and hot formability | |
| DE2903083A1 (en) | CHARGING TITANIUM CARBIDE TOOL STEEL | |
| DE1558676B2 (en) | Use of a cobalt alloy | |
| DE2102749A1 (en) | Nickel Chromium Iron Alloy | |
| DE2517780A1 (en) | PASTABLE AUSTENITIC HIGH TEMPERATURE ALLOY | |
| DE1458354A1 (en) | Titanium alloy | |
| DE1295847B (en) | Use of a cobalt alloy | |
| DE2106506C3 (en) | Use of a chrome-nickel steel for the manufacture of components | |
| DE2906163A1 (en) | HIGH STRENGTH AUSTENITIC NICKEL CHROME IRON ALLOY | |
| DE1935972A1 (en) | Process to improve the weldability and shape change ability of nickel superalloys | |
| DE1014577B (en) | Process for the production of hot work tools using a hardening steel alloy | |
| DE2313576C3 (en) | Heat-resistant, hardenable nickel-chromium alloy | |
| DE1233146B (en) | Weakly alloyed, fine-grain uranium alloy | |
| DE1558477B1 (en) | Highly wear-resistant, machinable and hardenable sintered steel alloy | |
| DE2403704C3 (en) | Wrought nickel-cobalt-iron alloy | |
| DE2258523C3 (en) | Titanium alloy |