DE1106965B

DE1106965B - Process for the production of densely sintered molded bodies from silver composite material

Info

Publication number: DE1106965B
Application number: DES52299A
Authority: DE
Inventors: Dr Techn Habil Horst Schreiner
Original assignee: Siemens Corp
Current assignee: Siemens Corp
Priority date: 1957-02-12
Filing date: 1957-02-12
Publication date: 1961-05-18

Description

Verfahren zur Herstellung dicht gesinterter Formkörper aus Silberverbundwerkstoff Silberverbundwerkstoffe enthalten neben Silber als Grundmetall einen Zusatz von Metallen, die im Silber im festen und flüssigen Zustand unlöslich sind, z. B. einen Zusatz von mindestens einem der Metalle Vanadium, Tantal, Chrom, Molybdän, Wolfram, Eisen, Kobalt, Nickel oder Iridium. Derartige Verbundwerkstoffe werden vor allem als Kontaktkörper verwendet. Ihre Kontakteigenschaften sind um so besser, je höher ihre Dichte ist, d. h. je mehr sie sich dem theoretischen Wert eines gleichzusammengesetzten, porenfreien Körpers, der sogenannten Kompaktdichte, nähern. Dank der ausgezeichneten plastischen Eigenschaften des Silbers ist es möglich, einen Sinterverbundkörper durch eine Kalt- oder Warmverformung annähernd bis zur theoretischen Kompaktdichte zu verdichten. Dies ist auch dann noch zu erreichen, wenn der Sinterkörper eine verhältnismäßig niedrige Sinterdichte, z. B. mit einer Porosität von 33 °/o, aufweist. Ein derartiger, durch mechanische Verformung, z. B. durch Nachpressen, Walzen oder Schmieden, hochverdichteter Körper weist jedoch folgende Nachteile auf: Beim Verdichten werden die im Sinterkörper absorbierten und in den Poren eingeschlossenen adsorbierten Gase ebenfalls hochverdichtet. Der Gasdruck im Inneren des Sinterkörpers wird beim Erwärmen des Körpers weiter erhöht und erreicht Werte, die die Festigkeit des Werkstoffes gelegentlich überschreiten. In der Folge tritt eine Vergrößerung des Volumens des Sinterkörpers ein, der Sinterkörper bläht sich auf, entsprechend sinkt die Dichte des Körpers ab. Diese Erscheinungen sind bei der Verwendung derartiger Werkstoffe als elektrisch und thermisch hochbelastete Kontakte störend, da sie zu einem verhältnismäßig großen Abbrand führen. Dies beruht darauf, daß durch den beim Öffnen der Kontakte entstehenden Lichtbogen die Kontaktflächen örtlich über den Schmelzpunkt erhitzt werden, so daß das Metall stellenweise aufschmilzt; vorhandene Gaseinschlüsse führen dann auf Grund des hohen Gasdruckes zum Aufplatzen des flüssigen Bereiches und damit zu einem vergrößerten Abbrand.Process for the production of densely sintered shaped bodies from silver composite material In addition to silver as a base metal, silver composites contain an addition of Metals that are insoluble in silver in the solid and liquid state, e.g. B. a Addition of at least one of the metals vanadium, tantalum, chromium, molybdenum, tungsten, Iron, cobalt, nickel or iridium. Such composite materials are mainly used as a contact body. The higher their contact properties, the better their density is, d. H. the more they agree with the theoretical value of an equally composed, approach pore-free body, the so-called compact density. Thanks to the excellent plastic properties of silver, it is possible to use a sintered composite by cold or hot deformation almost up to the theoretical compact density to condense. This can still be achieved even if the sintered body has a relatively low sintered density, e.g. B. with a porosity of 33%. Such, by mechanical deformation, e.g. B. by pressing, rolling or Forging, highly compressed body, however, has the following disadvantages: When compressing those absorbed in the sintered body and enclosed in the pores are adsorbed Gases also highly compressed. The gas pressure inside the sintered body is when Heating the body further increases and reaches values that the strength of the material occasionally exceed. As a result, there is an increase in the volume of the Sintered body, the sintered body expands, and the density decreases accordingly of the body. These phenomena are associated with the use of such materials as electrically and thermally highly stressed contacts annoying, since they are relatively lead to large burn-up. This is due to the fact that when the contacts open resulting arc heats the contact surfaces locally above the melting point so that the metal melts in places; lead existing gas inclusions then due to the high gas pressure to burst open the liquid area and thus to an increased burn-off.

Experimentell wurde nachgewiesen, daß bei der Glühung eines nicht gasfreien Verbundwerkstoffes . der oben beschriebenen Art bei einer Temperatur von 900°C während einer Stunde und bei einem Druck von 10-3Torr (Vakuumglühtest) ein merklicher Dichteverlust und ein Aufblähen des Körpers eintreten.It has been experimentally proven that one does not during the annealing gas-free composite material. of the type described above at a temperature of 900 ° C for one hour and at a pressure of 10-3 Torr (vacuum annealing test) noticeable loss of density and swelling of the body occur.

Bei der bisherigen Herstellung von Süberverbundwerkstoffen wurde das Ausgangspulvergemisch verpreßt und im allgemeinen zwischen 800 und 900°C in reduzierender Atmosphäre oder im Vakuum gesintert. Dabei tritt bereits häufig -ein Dichteabfall auf. Durch Walzen wurde der Sinterkörper bis nahe an die Kompaktdichte nachverdichtet. Bei einem anderen, eine Dichtsintexung anstrebenden Verfahren wird nicht von Silberpulver, sondern von einer Silberverbindung, z. B. von Silberkarbonat oder Silberoxyd, ausgegangen. Hiermit erhält man Sinterkörper mit einer Porosität von etwa 5 °/o. Auch die nach diesem Verfahren hergestellten Verbundwerkstoffe erleiden bei dem oben angegebenen Vakuumglühtest einen Dichteabfall und mehr oder weniger starke Aufblähungen.In the previous production of super-composite materials, this was Starting powder mixture pressed and generally between 800 and 900 ° C in reducing Atmosphere or sintered in a vacuum. At the same time, there is often a decrease in density on. The sintered body was re-densified by rolling to almost the compact density. Another method, which aims at a dense sintering process, does not use silver powder, but from a silver compound, e.g. B. of silver carbonate or silver oxide, assumed. This gives sintered bodies with a porosity of about 5%. Even those after Composite materials made using this process suffer from the above Vacuum annealing test a decrease in density and more or less severe puffiness.

Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung eines Formkörpers hoher Dichte aus Silberverbundwerkstoff, der die oben beschriebenen Nachteile nicht aufweist. Es eignet sich zur Herstellung von Formkörpern mit einer Sinterdichte von mindestens 95 % und einer Nachpreßdichte von mindestens 99,8 % der Kompaktdichte. Bei dem Verfahren nach der Erfindung wird der gepreßte Formkörper einer Vorsinterung in Wasserstoffatmosphäre unterworfen, die hinsichtlich Zeit und Temperatur so bemessen wird, daß der Formkörper gasdurchlässig bleibt. Anschließend wird der Formkörper ohne Nachpressen während einer Stunde im Vakuum auf die zwischen 850°C und dem Schmelzpunkt des Silbers (960,5°C) zu wählende Sintertemperatur aufgeheizt und dichtgesintert und anschließend nachgepreßt.The invention relates to a method for producing a high-density molded body made of a silver composite material which does not have the disadvantages described above. It is suitable for the production of molded bodies with a sintered density of at least 95 % and a post-compression density of at least 99.8 % of the compact density. In the method according to the invention, the pressed shaped body is subjected to a pre-sintering in a hydrogen atmosphere, the time and temperature being such that the shaped body remains gas-permeable. The shaped body is then heated for one hour in vacuo to the sintering temperature to be selected between 850 ° C. and the melting point of the silver (960.5 ° C.), without further pressing, and densely sintered and then re-pressed.

Das Formpressen erfolgt bis zu einer Raumerfüllung von 45 bis 70 %. Die Vorsinterung in Wasserstoffatmosphäre wird je nach Korngröße, Kornverteilung und anteilmäßiger Zusammensetzung des Formkörpers bei einer Temperatur zwischen 400 und 900°C durchgeführt. Die Bedingungen sind insbesondere so zu wählen, daß die beim Formpressen erreichte Raumerfüllung nicht mehr als 100/, ansteigt und der Sinterkörper, wie schon oben angegeben, gasdurchlässig bleibt. Bei der Dichtsinterung wird bevorzugt eine Temperatur zwischen 850 und 940'C und ein Druck zwischen 10-1 und 10-3 Torr angewendet. Das Restgas kann aus Luft und/oder Wasserstoff bestehen. Hierbei ergibt sich für Silber nach der vergleichbaren Temperaturzählung von Tammann eine Sinterdichte (T ist die Sintertemperatur, TF die Schmelztemperatur des Silbers, beide in Kelvingraden). Der Schmelzpunkt der Zusatzmetalle liegt ausnahmslos erheblich über dem des Silbers. Die Sinterzeit für die Vor- und Dichtsinterung beträgt vorzugsweise etwa 1 Stunde. Nach dieser Zeit liegt die Raumerfüllung des Sinterkörpers über 990/0 des oben angegebenen theoretischen Wertes. Nach der Dichtsinterung wird der Formkörper mit einem Druck von 8 bis 10 t/cm2 im gleichen Preßwerkzeug, in dem die Formpressung durchgeführt worden ist, kalt nachgepreßt. Hierbei erreicht man eine Dichte des Formkörpers von mindestens 99,8 °/o der Kompaktdichte, also praktisch die theoretische Dichte.The compression molding takes place up to a space filling of 45 to 70 % . The pre-sintering in a hydrogen atmosphere is carried out at a temperature between 400 and 900 ° C., depending on the grain size, grain distribution and proportionate composition of the shaped body. In particular, the conditions are to be chosen so that the space filling achieved during compression molding does not increase by more than 100 % and the sintered body, as already stated above, remains gas-permeable. In the case of dense sintering, a temperature between 850 and 940 ° C. and a pressure between 10-1 and 10-3 Torr are preferably used. The residual gas can consist of air and / or hydrogen. This results in a sintered density for silver according to the comparable temperature count by Tammann (T is the sintering temperature, TF the melting temperature of the silver, both in Kelving degrees). Without exception, the melting point of the additional metals is considerably higher than that of silver. The sintering time for pre-sintering and dense sintering is preferably about 1 hour. After this time, the space occupied by the sintered body is over 990/0 of the theoretical value given above. After the dense sintering, the shaped body is re-pressed cold at a pressure of 8 to 10 t / cm2 in the same press tool in which the compression molding was carried out. This achieves a density of the molding of at least 99.8% of the compact density, that is to say practically the theoretical density.

Der so hergestellte Formkörper ist z. B. als Kontaktmaterial direkt einsatzfertig. Eine weitere Qualitätsverbesserung des Formkörpers wird durch eine zweite Sinterung bei einer Temperatur zwischen 850 und 940°C und bei einem Druck zwischen 10-1 und 10-3 Torr und durch eine anschließende zweite Nachpressung mit einem Druck von 8 bis 10 t/cm2 erreicht.The molded body produced in this way is z. B. as contact material directly ready to use. A further improvement in the quality of the molded body is achieved by a second sintering at a temperature between 850 and 940 ° C and at a pressure between 10-1 and 10-3 Torr and by a subsequent second re-pressing with a pressure of 8 to 10 t / cm2.

Ein ähnliches Verfahren ist bereits früher vorgeschlagen worden. Dieses unterscheidet sich von dem Verfahren gemäß der Erfindung dadurch, daß die Vorsinterung vor der Vakuumsinterung fehlt. Diese bringt, wie die zu der vorliegenden Erfindung führenden experimentellen Arbeiten ergeben haben, eine weitere Verbesserung gegenüber den nach dem früheren Verfahren hergestellten Formkörper. Die nach dem Verfahren der Erfindung hergestellten Formkörper weisen auch bei einem Wasserstoffglühtest - z. B. bei einer Temperatur zwischen 800 und 920°C während einer Stunde - keinen Dichteverlust auf, der gelegentlich bei Formkörpern, die nach dem älteren Verfahren hergestellt sind, festzustellen ist. Der Dichteverlust ist, wie sorgfältige Untersuchungen ergeben haben, auf oxydische Anteile im Ausgangspulver zurückzuführen. Diese treten insbesondere bei Fällungsmischpulvern auf, da diese im allgemeinen nicht vollständig reduziert sind oder bei der Lagerung wieder Sauerstoff aufgenommen haben. Durch die beim Verfahren gemäß der Erfindung der Dichtsinterung vorausgehende Vorsinterung in Wasserstoffatmosphäre wird eine praktisch vollständige Reduktion der oxydischen Bestandteile im Ausgangspulver erreicht.A similar method has been proposed earlier. This differs from the method according to the invention in that the pre-sintering missing before vacuum sintering. This, like that, leads to the present invention leading experimental work has shown a further improvement over the molded body produced by the earlier process. The after the procedure Moldings produced according to the invention also show in a hydrogen annealing test - e.g. B. at a temperature between 800 and 920 ° C for one hour - none Loss of density, which occasionally occurs in moldings made according to the older method are established. The loss of density is how careful research have shown to be attributed to oxidic components in the starting powder. These kick especially in the case of mixed precipitation powders, since these are generally not complete are reduced or have reabsorbed oxygen during storage. By the pre-sintering which precedes the dense sintering in the method according to the invention in a hydrogen atmosphere there is a practically complete reduction of the oxidic Components reached in the starting powder.

Wie bei den bereits bekannten Verfahren zur Herstellung von Silberverbundwerkstoffen werden auch bei dem Herstellungsverfahren gemäß der Erfindung als im Silber im festen und flüssigen Zustand unlösliche Zusatzmetalle, bevorzugt mindestens eines der Metalle Vanadium, Tantal, Chrom, Molybdän, Wolfram, Eisen, Kobalt, Nickel oder Iridium, verwendet, und zwar in einer Menge zwischen 5 und 50 °/o.As with the already known processes for the production of silver composites are also in the manufacturing process according to the invention as in silver in solid and liquid state insoluble additional metals, preferably at least one of the metals Vanadium, tantalum, chromium, molybdenum, tungsten, iron, cobalt, nickel or iridium, used in an amount between 5 and 50 ° / o.

Nachstehend seien einige Beispiele für die Herstellung eines Silber-Nickel-Formkörpers gemäß der Erfindung beschrieben. Beispiel 1 Durch Fällung hergestelltes Silberpulver und durch thermische Zersetzung von Ni-Karbonyl hergestelltes Nickelpulver wird im Verhältnis 90: 10 innig gemischt oder in der Kugelmühle naß gemahlen und nach dem Trocknen mit einem Druck von 0,5 bis 1 t/cm? in der Preßform verdichtet. Dabei wird eine Preßdichte von 5,9 bis 6,5 g/cm3 erreicht. Die anschließende Vorsinterung in Wasserstoffatmosphäre wird bei einer Temperatur von 500°C während einer Stunde durchgeführt. Hierbei tritt gegenüber der Preßdichte kein nennenswerter Dichteanstieg ein. Ohne Nachpressen erfolgt anschließend die Vakuum-Dichtsinterung bei einer Temperatur von 900°C während 2 Stunden. Dabei erreicht man eine Sinterdichte von 9,9 g/cm3; dies entspricht einer Raumerfüllung von 99 °/o. Die Zugfestigkeit und Dehnbarkeit kann noch gesteigert werden, wenn zwischen der Dichtsinterung nachgepreßt wird, z. B. in der Weise, daß die Dichtsinterung nach einer Stunde unterbrochen, mit einem Druck von 6 t/cm2 nachgepreßt und anschließend eine weitere Stunde gesintert und mit 8 bis 10 t nachgepreßt wird. Der so hergestellte Formkörper erleidet sowohl beim Vakuumglühtest (z. B. während einer Stunde bei einer Temperatur zwischen 900 und 920°C und bei einem Druck kleiner als 10-3 Torr) als auch beim Wasserstoffglühtest (z. B. während einer Stunde bei einer Temperatur von 900°C) keinen Gewichtsverlust und keinen Dichteabfall. Beispiel 2 Es wird ein Ausgangspulvergemisch Silber-Nickel (90: 10), das durch gemeinsame Fällung aus der Lösung der Nitrate mit Natriumkarbonat gewonnen wird, verwendet. Das nach Abfiltrieren und Waschen gewonnene Silber-Nickel-Karbonat wird getrocknet und in Wasserstoffatmosphäre bei 400°C zersetzt. Das Ausgangspulver enthält das Silber und Nickel in sehr feinteiliger Form und höchst gleichmäßiger Verteilung. Das Formpressen erfolgt bei einem Druck von 0,5 t/cm2 und ergibt eine Preßdichte von 5,6 g/cm3. Wegen der besseren Verteilung der Komponenten im Ausgangspulver gegenüber dem im Beispiel 1 verwendeten Ausgangspulver kann bei der Vorsinterung in Wasserstoffatmosphäre eine wesentlich höhere Sintertemperatur gewählt werden, ohne daß die Sinterdichte über das zulässige Maß hinaus zunimmt. Im vorliegenden Beispiel wird während einer Stunde bei 900°C vorgesintert. Die Dichtsinterung erfolgt bei einer Temperatur von 900°C und bei einem Druck von 10-3 Torr während 2 Stunden. Durch Nachpressen mit 10 t/cm2 ergibt sich eine Enddichte von 10,2 g/cm3. Der so hergestellte Formkörper weist beim Vakuum- und beim Wasserstoffglühtest keinen Dichte- oder Gewichtsabfall auf.Some examples of the production of a silver-nickel shaped body according to the invention are described below. Nickel powder produced by precipitation produced silver powder and by thermal decomposition of nickel carbonyl Example 1 in a ratio of 90: 10 or intimately mixed in the ball mill, wet-ground and after drying at a pressure of 0.5 to 1 t / cm? compressed in the mold. A compressed density of 5.9 to 6.5 g / cm3 is achieved. The subsequent pre-sintering in a hydrogen atmosphere is carried out at a temperature of 500 ° C. for one hour. In this case, there is no noticeable increase in density compared to the compacted density. Without re-pressing, the vacuum dense sintering then takes place at a temperature of 900 ° C for 2 hours. A sintered density of 9.9 g / cm3 is achieved here; this corresponds to a space occupancy of 99%. The tensile strength and ductility can be increased if re-pressing is carried out between the dense sintering, e.g. B. in such a way that the dense sintering is interrupted after one hour, re-pressed with a pressure of 6 t / cm2 and then sintered for another hour and re-pressed with 8 to 10 t. The molded body produced in this way suffers both in the vacuum annealing test (for example for one hour at a temperature between 900 and 920 ° C. and at a pressure of less than 10-3 Torr) and in the hydrogen annealing test (for example for one hour at a Temperature of 900 ° C) no weight loss and no decrease in density. Example 2 A starting powder mixture silver-nickel (90:10 ) is used, which is obtained by co-precipitation from the solution of the nitrates with sodium carbonate. The silver-nickel-carbonate obtained after filtering off and washing is dried and decomposed in a hydrogen atmosphere at 400 ° C. The starting powder contains the silver and nickel in very finely divided form and extremely evenly distributed. The compression molding takes place at a pressure of 0.5 t / cm2 and results in a compression density of 5.6 g / cm3. Because of the better distribution of the components in the starting powder compared to the starting powder used in Example 1, a significantly higher sintering temperature can be selected for pre-sintering in a hydrogen atmosphere without the sintering density increasing beyond the permissible level. In the present example, pre-sintering takes place at 900 ° C. for one hour. Dense sintering takes place at a temperature of 900 ° C. and a pressure of 10-3 Torr for 2 hours. Repressing with 10 t / cm2 results in a final density of 10.2 g / cm3. The molded body produced in this way shows no decrease in density or weight in the vacuum or hydrogen annealing test.

Beispiel 3 Als Ausgangspulver dient ein Silber-Nickel-Gemisch im Verhältnis 60: 40, das in derselben Weise wie das Ausgangspulvergemisch des Beispiels 1 gewonnen worden ist. Bei sonst gleichen Bedingungen kann hier, bedingt durch das unterschiedliche Mischungsverhältnis des Ausgangspulvers, die Vorsinterung in Wasserstoffatmosphäre bei höherer Temperatur als bei der Mischung des Beispiels 1, z. B. bei 600°C während einer Stunde, durchgeführt werden. Preßt man während der Dichtsinterung mit 5 t/cm2 nach, so erreicht man eine Enddichte von 9,76 g/cm3, was einer hundertprozentigen Raumerfüllung entspricht.Example 3 The starting powder used is a ratio of silver-nickel mixture 60:40, obtained in the same manner as the starting powder mixture of Example 1 has been. All other things being equal, here, due to the different Mixing ratio of the starting powder, pre-sintering in a hydrogen atmosphere at a higher temperature than the mixture of Example 1, e.g. B. at 600 ° C during one hour. If you press 5 t / cm2 during the dense sintering after, a final density of 9.76 g / cm3 is achieved, which is a hundred percent Space fulfillment corresponds.

Die auf die oben beschriebene Weise hergestellten Formkörper weisen, wie gezeigt, praktisch die theoretische Dichte und überdies nach der Nachpressung eine hohe Maßgenauigkeit auf. Hierdurch ist eine hundertprozentige Materialausnutzung gewährleistet. Auch in dieser Hinsicht besteht ein Vorteil gegenüber den nach den bisher bekannten Verfahren hergestellten Verbundwerkstoffen, deren hohe Dichte durch Walzen oder eine andere mechanische Behandlung erreicht worden ist; dort werden z. B. die Formteile aus dem gewalzten Werkstoff gestanzt, wobei zwangläufig Materialverluste eintreten.The moldings produced in the manner described above have as shown, practically the theoretical density and, moreover, after repressing high dimensional accuracy. This means that the material is used one hundred percent guaranteed. In this respect, too, there is an advantage over the after previously known method produced composite materials, their high density by Rolling or other mechanical treatment has been achieved; there will be z. B. punched the molded parts from the rolled material, with inevitable material losses enter.

Die gemäß dem Verfahren der Erfindung hergestellten Verbundwerkstoffe besitzen auch hinsichtlich des Gefüges Vorteile gegenüber Werkstoffen, die mit den bisher bekannten Verfahren hergestellt worden sind. Sie bestehen darin, daß hier die im Silber eingelagerten Zusatzmetallteilchen verhältnismäßig wenig verformt sind, so daß der Formkörper in seinen Eigenschaften, z. B. in der elektrischen Leitfähigkeit, isotrop ist. Dagegen sind bei einem gewalzten Werkstoff die im Silber eingelagerten, ursprünglich vorwiegend kugeligen Metallteilchen zu Plättchen deformiert; der Werkstoff ist daher anisotrop. Dies ist z. B. nachteilig bei der Verwendung des Verbundwerkstoffes für elektrische Kontakte; hierbei bildet im allgemeinen die Walzebene die Kontaktebene; da die Kontaktplättchen senkrecht zur Stromrichtung liegen, ist gerade in dieser Richtung die elektrische Leitfähgigkeit des_Kontaktwerkstoffes am kleinsten.The composites made according to the method of the invention also have in terms of structure Advantages over materials, which have been produced with the previously known methods. They consist of that here the additional metal particles embedded in the silver are comparatively few are deformed so that the molded body in its properties, for. B. in electrical Conductivity, isotropic. On the other hand, those in a rolled material are in silver embedded, originally predominantly spherical metal particles deformed into platelets; the material is therefore anisotropic. This is e.g. B. disadvantageous in use the composite material for electrical contacts; in this case generally forms the Rolling plane the contact plane; because the contact plates are perpendicular to the direction of the current is the electrical conductivity of the contact material in this direction the smallest.

Claims

PATENT CLAIMS: 1. Process for the production of moldings of high Density of silver composite material, preferably with a sintered density of at least 95% and a compression density of at least 99.8% of the compact density, thereby characterized in that the pressed molded body is pre-sintered in a hydrogen atmosphere is subjected, which is measured in terms of time and temperature so that the Shaped body remains gas-permeable, and that the shaped body then without re-pressing in a vacuum for one hour to between 850 ° C. and the melting point of silver The sintering temperature to be selected is heated and densely sintered and then re-pressed will.

2. The method according to claim 1, characterized in that the compression molding takes place up to a space filling of 45 to 70 ° / o.

3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the pre-sintering takes place between 400 and 900 ° C depending on the grain size, grain distribution and proportional composition of the molded body.

4. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the dense sintering at a temperature between 850 and 940 ° C and at a pressure between 10-1 and 10-3 Torr occurs.

5. The method according to any one of the preceding claims, characterized characterized in that the shaped body after the dense sintering with a pressure of 8 up to 10 t / cm2 in the same press tool in which the compression molding was carried out is, is re-pressed cold.

6. The method according to claim 5, characterized in that that the shaped body after pressing a second sintering at a temperature between 850 and 940 ° C and at a pressure between 10-1 and 10-3 Torr and then is subjected to a second re-pressing with a pressure of 8 to 10 t / cm2.

7. Application of the method according to one of claims 1 to 6 to known per se Silver composites that are insoluble in silver in the solid and liquid state Additional metal at least one of the metals vanadium, tantalum, chromium, molybdenum, tungsten, Iron, cobalt, nickel or iridium in amounts of 5 to 50%.