DD300656A5

DD300656A5 - Wärmetauscher

Info

Publication number: DD300656A5
Application number: DD340003A
Authority: DD
Original assignee: Linde Ag
Priority date: 1989-04-25
Filing date: 1990-04-23
Publication date: 1992-06-25
Also published as: DE59004850D1; NO901810L; EP0394758A2; DE3913579A1; EP0394758A3; NO901810D0; NO173352B; AU5383790A; ZA903091B; EP0394758B1; AU631418B2; NO173352C; CZ204590A3

Abstract

Es werden ein Waermetauscher und ein Verfahren zum Betreiben desselben beschrieben. Der Waermetauscher weist einen im wesentlichen zylindersymmetrischen Stroemungsraum 2 auf, der von einem ersten Fluid in im wesentlichen vertikaler Richtung durchflossen wird. Innerhalb senkrecht dazu verlaufender Rohre stroemt ein zweites Fluid. Erfindungsgemaesz sind Einbauten zur Erhoehung der mechanischen Stabilitaet (Stuetzbleche 12) vorgesehen. Zusaetzlich koennen zur Daempfung akustischer Schwingungen Antidroehnbleche parallel zu den Rohren eingebaut sein. Die Verteilung des ersten Fluids kann durch ein speziell gestaltetes Prallblech 10 optimiert werden. Fig. 1

Description

Hierzu 3 Seiten Zeichnungen

Die Erfindung betrifft einen Wärmetauscher mit einem im wesentlichen zylindorförmigen Strömungsraum, der durch einen Mantel begrenzt ist, mit einer Anzahl von Rohren, die den Strömungsraum in im wesentlichen zur Zylinderachse paralleler Richtung durchziehen und mit mindestens einem Paar von Stutzen, die einander gegenüber an der Zylinderfläche des Mantels angeordnet sind und in den Strömungsraum führen. Ferner befaßt sich die Erfindung mit einem Verfahren zum Betreiben eines solchen Wärmetauschers, mit einer Verwendung desselben und mit einer Anwendung des Verfahrens. Derartige Wärmetauscher werden für eine Vielzahl von Anwendungen zum Abkühlen oder Anwärmen von Flüssigkeiten und/oder Gasen durch indirekten Wärmetausch eingesetzt. Dabei tritt ein Fluid durch einen der Stutzen in den Strömungsraum ein, umspült dort die Rohre mit einer Strömungsrichturig, die im wesentlichen senkrecht zur Zylinderachse verläuft, und strömt durch einen weiteren Stutzen wieder hinaus. Oft ist der Strömungsraum in mehrere Abschnitte mit jeweils einem eigenen Paar von Einfüll- und Ablaßstutzen aufgeteilt. Eine solche Bauform in der das Fluid im Strömungsraum im Kreuzstrom zu einem zweiten Fluid, das durch das Innere der Rohre geführt wird, strömt, bietet den Vorteil, daß das erste Fluid nur einen sehr geringen Druckverlust beim Durchgang durch den Wärmetauscher erfährt. Dies wird durch einen relativ direkten Durchgang durch den Strömungsraum bewirkt, der allerdings eino recht offene Bauweise ohne strömungshindernde Einbauten im Strömungsraum voraussetzt. Dies wiederum verringert die mechanische Stabilität und Starrheit der Vorrichtung, so daß derartige Wärmetauscher bisher lediglich bei relativ niedrigen Strömungsgeschwindigkeiten im Strömungsraum eingesetzt werden können. Außerdem ist bei solchen Kreuzstromwärmetauschern auch das Problem der Verteilung des ersten Fluids im Strömungsraum senkrecht zur Strömungsrichtung bisher nicht zufriedenstellend gelöst.

Aufgabe der Erfindung ist es nunmehr, einen Wärmetauscher der eingangs genannten Art dahingehend zu verbessern, daß seine mechanische Stabilität auch für die Anwendung bei höheren Strömungsgeschwindigkeiten ausreicht. Dabei soll eine günstige Wärmeübortragungsleistung und eine gute Verteilung des ersten Fluids im Strömungsraum gewährleistet sein. Diese Aufgabe wird durch Stützbleche gelöst, die im wesentlichen senkrecht zur Zylinderachse in den Strömungsraum eingebaut sind. Diese Stützen bewirken einen wesentlich stabileren und starreren mechanischen Aufbau und verstärkende Starrheit des zylinderförmigen Mantels um den Strömungsraum. Der erfindungsgemäße Wärmetauscher kann deshalb Strömungsgeschwindigkeiten bis zu etwa 10% der Schallgeschwindigkeit im Strömungsraum verkraften. Neben der mechanischen Stabilität in Längsrichtung können bei dem Wärmetauscher auch Probleme durch akustische Schwingungen entstehen, welche durch stehende Wellen in Ebenen senkrecht zur Zylinderachse aufgebaut werden. Gemäß eines weiteren Aspektes der Erfindung kann zur Überwindung dieser Schwierigkeiten mindestens ein Antidröhnblech eingebaut sein, das im wesentlichen zur Zylinderachse im Strömungsraum angeordnet ist. Im allgemeinen werden zwei parallele Antidröhnbleche beiderseits der Zylinderachse verwendet, die über die volle Länge des Strömungsraumes verlaufen. Unter Umständen kann auch eine ungerade Anzahl und eine unsymmetrische Anordnung von Antidröhnblechen günstig sein. Auf diese Weise sind in jede Querschnittsfläche Hindernisse eingebaut, die einer Bildung von stehenden akustischen Wellen entgegenwirken.

Zur weiteren Erhöhung der Stabilität des Wärmetauschers und zur Erleichterung der Herstellung desselben ist es günstig, wenn Antidröhnbleche und Stützbleche stoffschlüssig miteinander verbunden sind, beispielsweise durch Verschweißen der Berührungsflächen. Dadurch entsteht eine besonders stabile und starre Wabenstruktur innerhalb des Strömungsraumes. Allerdings ist bei dieser Bauweise ein Queraustausch des Fluides im Stromungsraum zwischen verschiedenen Waben nicht mehr möglich, so daß einagleichmäßige Fluidverteilung nicht ohne weiteres gewährleistet ist. Insbesondere der Austausch zwischen dem in Waben aufgeteilten Bereich und dem Randbereich des Strömungsraumes wird stark behindert, so daß die Wärmeübertragungsleistung vor allem in diesem Randbereich nicht optimal ist.

Eine Weiterbildung der Erfindung weist ein Prallblech auf, das im wesentlichen senkrecht zur Verbindungslinie zwischen zwei paarweise gegenüberliegenden Stutzen und durchgehend über die volle Länge des Strömungsraumes parallel zur Zylinderachse angeordnet ist. Dabei ist es günstig, wenn zwischen den Längsseiten des Prallblechs und dem Mantel ein Zwischenraum liegt. Gegenüber üblicherweise verwandten Prallblechen, welche lediglich auf einer kleinen Fläche unterhalb des Eintrittsstutzens angebracht werden und daher nur eine sehr grobe Maßnahme zur Verteilung des durch den Eintrittstutzen strömenden Fluids darstellen, bewirkt das erfindungsgemäße Prallblech gezielt eine bessere Zufuhr von Fluid in die Randbereiche des Strömungsraum.Gs.

Weiterhin ist es günstig, wenn das Prallblech in Richtung der Zylinderachse in Abschnitte unterteilt ist, die unterschiedliche

relative Lochquerschnittsflächen aufweisen. Dadurch kann eine gezielte Verteilung des durch den Strömungsraum geführten

Fluids auch in Richtung der Zylinderachse erreicht werden. Dabei ist es vorteilhaft, wenn das Prallblech in Teilstücke unterteilt ist, die jeweils eine ganze Anzahl η von Abschnitten aufweisen

und auf jeder Seite entweder durch ein Ende des Strömungsraumes oder durch eine* genau zwischen zwei Paaren von Stutzensenkrecht zur Zylinderachse liec iiden Ebene begrenzt werden. Die Stutzen sind vorzugsweise so angeordnet, daß die Teilstückegleich groß sind. Ein Wärmetauscher kann mehrere Teilstücke oder auch nur eines aufweisen. Im letzteren Fall ist nur ein Paarvon Stutzen vorhanden.

In günstiger Weiterbildung der Erfindung weist jeweils ein Teilstück des Prallbleches eine gerade Anzahl η von

aufeinanderfolgenden Abschnitten P|, i = 1,.. .,n auf, wobei jeweils die Abschnitte

Pi und P_n-i₊₁,i = 1,...,n/2

hinsichtlich ihrer Abmessungen a„ b-, und ihrer relativen Lochquerschnittsfläche U identisch aufgebaut sind.

Das oder die Teilstücke sind also hinsichtlich ihrer Aufteilung in Abschnitte symmetrisch zur Verbindungslinie des zugehörigen Paares von Stutzen. Es erweist sich als günstig, wenn die Anzahl η der Abschnitte Pi innerhalb eines Teilstückes zwischen 2 und 18 beträgt und wenn

für die relativen LochquerschniUsflächen Lj der Abschnitte P| gilt:

Li>L,₊„i = 1 n/2-1.

Vorzugsweise liegt η zwischen 4 und 8.

In einer günstigen Ausführungsform der Erfindung wird das Verhältnis zwischen größter und kleinster relativer Lochquerschnittsfläche L₁ZL_nZ₂ in Abhängigkeit von der Verteillänrjö l_v (= Abstand zwischen Mittelachse des Einfüllstutzens und Begrenzung des entsprechenden Toilstückes) und vom Innenradius r des Einfüllstutzens gewählt, und zwar vorzugsweise gemäß der Beziehung

L, = f-VT7~ U₂.

Der Faktor f liegt in der Größenordnung von 1, etwa zwischen 0,8 und 1,3. Das Verhältnis 1_v/r liegt üblicherweise im Bereich von

3; L₁ZL_nZ₂ beträgt im allgemeinen etwa 1,5 bis 2,0, vorzugsweise ca. 1,7.

Umfangreiche hydrodynamische Berechnungen haben gezeigt, daß mit Hilfe einer derartigen Gestaltung des Prallbleches eine

günstige Verteilung von Gas, welches durch den Strömungsraum geführt wird und damit eine hohe

Wärmeüb'jrtragungsleistung des Wärmetauschers erzielt werden kann. Als besonders günstig hat sich ein Wertebereich von L_n/2

zwischen 10 und 30% herausgestellt.

Gemäß einer weiteren Variante des erfindungsgemäßen Wärmetauschers sind die durch den Strömungsraum verlaufenden Rohre in mehrere entlang der Verbindungsachse eines Paares von Stutzen aufgereihte Bündel zusammengefaßt, wobei die Rohre so miteinander verbunden sind, daß die Bündel von dem in den Rohren fließenden Fluid nacheinander durchströmt

werden. Auf diese Weise kann zusätzlich - je nach Betriebsart - ein Gleich- oder Gegenstromeffekt erzielt werden.

Die Erfindung betrifft auch ein Verfahren zum Betreiben eines solchen Wärmetauschers, bei dem jedes Paar von Stutzen aus

einem Einfüll- und einem Ablaßstutzen besteht, wobei bei dem Verfahren ein erstes Fluid durch den/die Einfüllstutzen in den

Strömungsraum eingeführt und durch den/die Ablaßstutzen wieder herausgeleitet wird und ein zweites Fluid durch das Innere

der Rohre geleitet wird. Das erfindungsgemäße Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, daß das zweite Fluid zunächst in die

Rohre des dem Ablaßstutzen am nächsten gelegenen Bündels eingeführt wird und anschließend nacheinander die Rohre der

weiter in Richtung Einlaßstutzen liegenden Bündel durchströmt. Das zweite Fluid wird damit in gewissem Umfang im

Gegenstrom zu dem ersten Fiuid geführt. Bi\ einer Weiterbildung des orfindungsgemäßen Verfahrens wird das erste Fluid gasförmig in den Strömungsraum eingeführt

und bei dem Wärmeaustausch mit dem zweiten Fluid teilweise kondensiert.

Es ist günstig, bei dem Verfahren Wasser als zweites Fluid zu verwenden und als Kühl- oder Heizmedium einzusehen. Bis vor etwa 15 Jahren war es üblich, als Spaltgaskühler in Ethylenanlagen Wärmetauschor zu verwenden, die zwar ähnlich wie

der erfindungsgemäße Typ einen zylinderförmigen Strömungsraum und parallel zur Zylinderachse liegende Kühlwasserrohreaufweisen, bei dem jedoch das zu kühlende Gas mehrmals über den Querschnitt des Strömungsraumes hin- und hergeführt wird.

Dabei entsteht jedoch ein wesentlich höherer Druckverlust und das Verfahren wird insgesamt energetisch ungünstig. Als Energie knapp und teuer wurde, sah man sich gezwungen, Direktkontaktkühler zu verwenden und das Spaltgas durch

direkten Wärmetausch mit Wasser abzukühlen. Solche Anlagen weisen zwar einen niedrigen Druckverlust auf; dieser wirdjedoch durch hohen apparativen Aufwand erkauft. Dies ist einerseits darin begründet, daß das Kühlwasser im Kreislauf geführtwerden.und deshalb in einem gesonderten Wärmetauscher wieder abgekühlt werden muß. Andererseits ist es notwendig, das

trennen.

Die Verwendung des erfindungsgemäßen Wärmetauschers als Stufenkühler für Spaltgas in einer Ethylenanlage bzw. die Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens bei einem Verfahren zur Gewinnung von Ethylen zur Abkühlung von Spaltgas

vereinen nun die Vorteile der beiden bei Ethylenanlagen bekannten Typen von Spaltgaskühlern, nämlich einerseits mäßigenapparativen Aufwand und damit relativ geringe Kapitalisten und andererseits sehr geringen Druckverlust und somit niedrige

Betriebskosten. Vorzugsweise wird dabei das Spaltgas als erstes Fluid durch den Strömungsraum geführt. Die Erfindung und nähere Einzelheiten der Erfindung werden im folgenden anhand eines in den Zeichnungen schematisch

dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert.

Hierbei zeigen Fig. 1: einen Längsschnitt in einer vertikalen Ebene, Fig.2: einen Querschnitt und Fig. 3: einen weiteren Längsschnitt in einer horizontalen Ebene durch einen erfindungsgemäßen Wärmetauscher.

Der Mantel 1 des Wärmetauschers ist im wesentlichen zylindersymmetrisch um die Achse 8 gestaltet. Er umschließt zusammen mit den Trennwänden 3 A und 3C den Strömungsraum 2. Dieser wiederum ist durch eine weitere Trennwand 3B in zwei Teilräume unterteilt, zwischen Jenen kein Gasaustausch möglich ist. Zu dem in Figur 1 links angeordneten Teilraum gehört ein erstes Paar 4 von Stutzen, we Ic. \es aus Eintrittsstutzen 4 A und Austrittsstutzen 4 B gebildet wird. Analog sind auf der rechten Seite die Stutzen 5A und 5B des Paares 5 zu sehen.

Erfindungsgemäß sind in den Strömungsraum 2 Stützbleche 12 eingebaut, deren Anzahl in dem Ausführungsbeispiel insgesamt 10, also 5 pro Teilraum beträgt. Die Stützbleche 12 werden von einem Boden 15 getragen. Des weiteren sind in Figur 2 zwei Antidröhnbleche 11 dargestellt, die über die volle Länge des Strömungsraumes 2 von Trennwand 3 A bis Trennwand 3 C (siehe Figur 1) verlaufen. Stützbleche 12, Antidröhnbleche 11 und Trennwände 3 A, 3 B, 3C sind miteinander verschweißt und bilden eine starre, wabenartige Struktur, bei der kein seitlicher Gasaustausch zwischen den Waben und kein Austausch zu dem Volumen zwischen Antidröhnblechen 11 und Mantel 1 möglich ist.

Aus diesem Grund ist erfindungsgemäß ein Prallblech 10 vorgesehen, welches unterhalb der Eintrittsstutzen 4A, 5A in einer horizontalen Ebene über die volle Länge des Strömungsraumes 2 angeordnet ist. Die Breite b des in Figur 10 eingezeichneten Prallbleches 10 ist etwa gleich dem inneren Durchmesser 2 r der Einfüllstutzen 4A, 5A. b kann jedoch auch geringfügig größer oder kleiner als 2r sein (siehe Zahlenbeispiel unten). In Querrichtung ist das Prallblech 10 durch die beiden Antidröhnbleche 11 begrenzt und mit diesen stoffschlüssig verbunden.

Durch diese Anordnung bewirkt das gelochte Prallblech 10 einen erschwerten Durchgang des durch die Eintrittsstutzen 4A, 5A eingeführten Fluids in den zentralen Teil des Strömungsraumes 2 und damit eine bessere Verteilung durch die Zwischenräume 1414 (siehe Figur 2) in Richtung des Randvolumens zwischen Antidröhnblechen 11 und Mantel 1. Analog zu den Teilräumen des Strömungsraumes 2 ist das Prallblech 10 durch die Trennwand 3B in zwei Teilstücke unterteilt. Jedes der beiden Teilstücke des Prallblechs 10 besteht aus Abschnitten P₁ bis P₆ bzw. P', bis P'_e, wie es in Figur 3 dargestellt ist. Die Anzahl η der Abschnitte pro Teilstück beträgt im Ausführungsbeispiel 6. Das Prallblech 10 weist in einer speziellen Version drei verschiedene Arten von Lochungen auf, welche sich durch verschiedene relative Lochquerschnittsfläche auszeichnen. Mit relativer Lochquerschnittsfläche ist das Verhältnis zwischen Öffnungsfläche der Löcher und Gesamtfläche des Bleches gemeint. Die verschiedenen Lochungsarten können durch unterschiedliche Dichten und/oder Größen von Löchern realisiert werden. Vorzugsweise werden bei dem Ausführungsbeispiel drei verschiedene Werte Li, L₂, L₃ von relativen LochquerschniUsflächen verwendet, und zwar

L₁ für P₁, P₆, P',, Ρ'«, Lj für P₂, Pt, P'j, P'6 und L₃ für P₃, P₄, P'a, PV

Die Lochungen werden so gewählt, daß direkt unterhalb der Eintrittsstutzen 4A, 5A die relative Lochquerschnittsfläche (L₃) am kleinsten und bei den am weitesten von den Eintrittsstutzen 4A, 5A entfernten Abschnitten die relative Lochquerschnittsfläche (Li) am größten ist, um eine möglichst gleichmäßige Fluidverteilung im Strömungsraum entlang derZylinderachsezu erreichen. In einem zu Vereuchszwecken gebauten Wärmetauscher wurden die folgenden Zahlenwerte gewählt:

Durchmesser des Strömungsraumes Radius der Öffnung der Einfüllstutzen Verteillänge Länge jedes Abschnittes Breite der Abschnitte

relative Lochquerschnitte

Verhältnis max. zu min. relativer Lochquerschnitt Lochdurchmesser

Lochteilung Es ist herstellungstechnisch günstig, die Länge a dor Abschnitte Pι bis P₆ bzw. Pi' bis P₆' gleich dem Abstand zwischen zwei Stützblechen 12 zu wählen. Verteilungstechnisch gesehen ist natürlich eine höhere Anzahl von Abschnitten mit verschiedenen

relativen Lochquerschnittsflächen günstiger; als praktikabler Kompromiß zwischen Verteilgüte und apparativem Aufwand hatsich bei den hydrodynamischen Rechnungen ein Wertebereich für die Anzahl η von Abschnitten pro Teilstück von 2 bis 18,

vorzugsweise 4 bis 8 erwiesen.

Die Rohre, welche den Strömungsraum 2 durchziehen, sind in den Zeichnungen nicht explizit dargestellt. Im Längsschnitt von Figur 1 liegen ihre geraden Teilstücke zwischen Prallblech 10 und Tragblech 15. An den Enden des Wärmetauschers sind die Rohre entweder mit einem der Stutzen 6A, 6B oder untereinander verbunden, wie im folgenden anhand der Figur 2 näher

erläutert wird.

In der Querschnittsdarstellung sind 4 Bündel A₁₂ bis A₇₈ eingezeichnet, die in jeweils zwei Untergruppen bester· an aus 50 bis 300,

vorzugsweise 120 bis 250 Rohren und füllen jeweils ein durch zwei gekreuzte Linien gekennzeichnetes Volumen beiderseits eines

Antidröhnbleches 11 aus. Die Rohre sind so miteinander verbunden, daß ein Fluid, welches über den Stutzen 6A eingespeist wird, zunächst parallel die Rohre der Untergruppe Ai durchströmt und anschließend nacheinander durch die Rohre der übrigen Untergruppen und Bündel

in der Reihenfolge A₂, A₃, A», Ag, A₆, A;, Ag und anschließend zum Austrittsstutzen 6 B geleitet wird.

d.	= 1676 mm
r	= 348 mm
Iv	= 999 mm
a	= 333 mm
b	= 666 mm
L,	40%
L₂	30%
L₃	23%
U/U	= 1,74
d,	= 8mm
d₂	= 8 mm
d₃	= 10mm
t,	= 12mm
tj	= 14mm
ta	= 20 mm

Beim erfindungsgemäßen Verfahren wird der Wärmetauscher so betrieben, daß ein erstes Fluid - beispielsweise Spaltgas in einer Ethylenanlage- in zwei parallelen Strömen über die Eintrittsstutzen 4 A und 5 A in den Strömungsraum 2 ein- und durch die Austrittsstutzen 4 B, 5 B wieder herausgeführt wird, wie es durch Pfeile in den Figuren 1 und 2 angedeutet ist. Im Kreuzstrom dazu wird ein zweites Fluid - beispielsweise Kühlwasser über den Stutzen 6A eingespeist, durch die nicht dargestellten Rohre geführt und über den Stutzen 6B wieder entnommen (Pfeile 7 in Figur 1).

Claims

1. Wärmetauscher mit einem im wesentlichen zylinderförmigen Strömungsraum (2), der durch einen Mantel (1) begrenzt ist, mit einer Anzahl von Rohren, die den Strömungsraum (2) in im wesentlichen zur Zylinderachse (8) paralleler Richtung durchziehen und mit mindestens einem Paar (4,5) von Stutzen, die einander gegenüber an der Zylinderfläche des Mantels (1) angeordnet sind und in den Strömungsraum (2) führen, gekennzeichnet durch Stützbleche (12), die im wesentlichen senkrecht zur Zylinderachse (8) in den Strömungsraum (2) eingebaut sind.

2. Wärmetauscher nach Anspruch !,gekennzeichnet durch mindestens ein Antidröhnblech (11),das im wesentlichen parallel zur Zylinderachse (8) in dem Strömungsraum (2) angeordnet ist.

3. Wärmetauscher mit den Merkmalen der Ansprüche 1 und 2, gekennzeichnet dadurch, daß Antidröhnblech(e) (11) und Stützblech(e) (12) stoffschlüssig miteinander verbunden sind.

4. Wärmetauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 3, gekennzeichnet durch ein Prallblech (10), das im wesentlichen senkrecht zur Verbindungslinie zwischen zwei paarweise gegenüberliegenden Stutzen (4A,4B; 5 A, 5B) und durchgehend überdie volle Länge des Strömungsraumes (2) parallel zur Zylinderachse (8) angeordnet ist.

5. Wärmetauscher nach Anspruch 4, gekennzeichnet dadurch, daß zwischen den Längsseiten (13) des Prallblechs (10) und dem Mantel (1) ein Zwischenraum (14) liegt.

6. Wärmetauscher nach einem der Ansprüche 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Prallblech (10) in Richtung der Zylinderachse (8) in Abschnitte (P₁ bis P₆, ΡΊ bis P'₆) unterteilt ist, die unterschiedliche relative Lochquerschnittsflächen (L₁ bis L₆, U, bis L'_e) aufweisen,

7. Wärmetauscher nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Prallblech (10) in Teilstücke (20,20') unterteilt ist, die jeweils eine ganze Zahl η von Abschnitten (P₁ bis P₆; ΡΊ bis P'₆) aufweisen und auf jeder Seite entweder durch ein Ende (3 A, 3C) des Strömungsraumes (2) oder durch eine genaue, zwischen zwei Paaren (4,5) von Stutzen (4A, 4B; 5 A, 5B) senkrecht zur Zylinderachse (8) liegenden Ebene (3B), begrenzt werden.

8. Wärmetauscher nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß jeweils ein Teilstück (20,20') des Prallbleches (12) eine gerade Anzahl η von aufeinanderfolgenden Abschnitten P₁, i = 1,...,n aufweist, wobei jeweils die Abschnitte

P₁ und P_n_i+i, i = 1,...,n/2

hinsichtlich ihrer Abmessungen ai, b, und ihrer relativen Lochquerschnittsfläche Lj identisch aufgebaut sind.

9. Wärmetauscher nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Anzahl η der Abschnitte Pj (P₁ bis P₆; ΡΊ bis P'₆) innerhalb eines Teilstückes (20,20') zwischen 2 und 18 beträgt und daß für die relativen Lochquerschnittsflächen Lj der Abschnitte Pj gilt:

Li>L_i+1,i = 1 n/2-1

10. Wärmetauscher nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß für die maximale relative Lochquerschnittsfläche L₁ gilt:

L₁ = f · VVr" · L_n/2,

mit f: Faktor,0,8Sfg1,3

l_v: Verteillänge (= Abstand zwischen Verbindungsachse eines Paares [4,5] von Stutzen und Begrenzung des entsprechenden

Teilstückos)
r: Radius der Öffnung des Einfüllstutzens (4A, 5A)

11. Wärmetauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Rohre in mehrere entlang der Verbindungsachse eines Paares (4,5) von Stutzen (4A, 4 B; 5A, 5 B) aufgereihte Bündel (A₁^ bis A₇,₈) zusammengefaßt sind, wobei die Rohre so miteinander verbunden sind, daß die Bündel (A₁^ bis A₇,₈) von dem in den Rohren fließenden Fluid nacheinander durchströmt werden.

12. Verfahren zum Betreiben eines Wärmetauschers nach Anspruch 11, bei dem jedes Paar (4,5) von Stutzen aus einem Einfüll- (4A, 5A) und einem Ablaßstutzen (4B, 5B) besteht, ein erstes Fluid durch

den/die Einfüllstutzen (4A, 5A) in den Strömungsraum (2) eingeführt und durch den/die Ablaßstutzen (4B, 5B) wieder herausgeleitet wird und ein zweites Fluid durch das innere der Rohre geleitet wird, dadurch gekennzeichnet, daß das zweite Fluid zunächst in die Rohre des dem Ablaßstutzen (4B, 5B) am nächsten gelegenen Bündols(Ai,2) eingeführt wird und anschließend nacheinander die Rohre der weiter in Richtung Einlaßstutzen (4A, 5 A) liegenden Bünde! {Α_3ι4 bis A_7i8) durchströmt.

13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß das erste Fluid gasförmig in den Strömungsraum (2) eingeführt und bei dem Wärmeaustausch mit dem zweitan Fluid teilweise kondensiert wird.

14. Verfahren nach Anspruch 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, daß als zweites Fluid Wasser verwendet wird.

15. Verwendung eines Wärmetauschers nach einem der Ansprüche 1 bis 10 als Stufenkühler für Spaltgas in einer Ethylenanlage.

16. Anwendung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 12 bis 14 bei einem Verfahren zur Gewinnung von Ethylen zur Abkühlung von Spaltgas.

17. Anwendung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß das erste Fluid aus Spaltgas besteht.