CZ2011651A3 - Glass-melting electric furnace with elevated bottom of melting portion - Google Patents
Glass-melting electric furnace with elevated bottom of melting portion Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2011651A3 CZ2011651A3 CZ20110651A CZ2011651A CZ2011651A3 CZ 2011651 A3 CZ2011651 A3 CZ 2011651A3 CZ 20110651 A CZ20110651 A CZ 20110651A CZ 2011651 A CZ2011651 A CZ 2011651A CZ 2011651 A3 CZ2011651 A3 CZ 2011651A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- melting
- glass
- elevation
- longitudinal axis
- melting portion
- Prior art date
Links
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract description 212
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract description 210
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims abstract description 70
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 23
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 claims abstract description 20
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 2
- 238000010309 melting process Methods 0.000 abstract description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 10
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 4
- 239000005355 lead glass Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 3
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 1
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005388 borosilicate glass Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 238000005816 glass manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000156 glass melt Substances 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000000116 mitigating effect Effects 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/02—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating
- C03B5/027—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in electric furnaces, e.g. by dielectric heating by passing an electric current between electrodes immersed in the glass bath, i.e. by direct resistance heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/26—Outlets, e.g. drains, siphons; Overflows, e.g. for supplying the float tank, tweels
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
Abstract
Sklárská elektrická tavicí pes se zvýseným dnem (3) tavicí cásti (1) zahrnuje nejméne dve základní zvýsení (10, 10a, 10b), která jsou tvarove identická a shodná v kazdém svém rícném rezu vzhledem k podélné ose (9) tavicí cásti (1), jsou usporádána navzájem zrcadlove vzhledem k podélné ose (9) alespon v cásti tavicí cásti (1) mezi celní stenou (4) a zadní stenou (5) a v odstupu od bocních sten (6, 7) osazených topnými elektrodami (8, 8a), a jsou privrácena k ponorenému prutoku (2) a prutokové zadní stene (5), prípadne jsou s ní spojena. Základní zvýsení (10, 10a, 10b) mají mezi svými navzájem privrácenými stenami usporádán podélný spojovací kanál (12), prednostne v úrovni dna (3) tavicí cásti (1). Zvýsené dno (3) tavicí cásti (1) zahrnuje dále nejméne jedno, od základního zvýsení (10, 10a, 10b) oddelené, prodlouzené zvýsení (100, 100a, 100b), které je shodné v kazdém svém prícném rezu kolmém na podélnou osu (9), je usporádáno v odstupu od bocních sten (6, 7) osazených topnými elektrodami (8, 8a), je privráceno k celní stene (4) tavicí cásti (1), a prípadne je s ní spojeno. Mezi privrácenými stenami prodlouzeného zvýsení (100, 100a, 100b) a základního zvýsení (10, 10a, 10b) je usporádán prícný spojovací kanál (12a), vytvárející s podélným spojovacím kanálem (12) kanál ve tvaru písmene T. Vsechna zvýsení (10, 10a, 10b, 100, 100a, 100b) mají svou horní plochu nebo hranu ponorenou pod hladinou tavené skloviny (11) a prednostne pod polovinou výsky hladiny skloviny (11). Zvýsení (10, 10a, 10b, 100, 100a, 100b) muze mít bud konstantní nebo promenlivý prícný profil k podélné ose (9), nebo ve smeru kolmém k podélné ose (9) tavicí cásti (1). ZákladnThe glass melting process with the raised bottom (3) of the melting part (1) comprises at least two basic elevations (10, 10a, 10b) which are identical in shape and identical in each of their slices with respect to the longitudinal axis (9) of the melting part (1) ) are arranged mirror-to-mirror with respect to the longitudinal axis (9) at least in a part of the melting part (1) between the customs wall (4) and the rear wall (5) and spaced from the side walls (6, 7) fitted with heating electrodes (8, 8a), and are facing or connected to a submerged flow (2) and a flow back wall (5). The base elevations (10, 10a, 10b) have a longitudinal connecting channel (12) arranged between their facing walls, preferably at the level of the bottom (3) of the melting part (1). The raised bottom (3) of the melting part (1) further comprises at least one, from the base elevation (10, 10a, 10b), a separate, elongated elevation (100, 100a, 100b) which is identical in each of its transverse sections perpendicular to the longitudinal axis ( 9), is spaced apart from the side walls (6, 7) fitted with the heating electrodes (8, 8a), and is optionally connected to the customs wall (4) of the melting part (1). A transverse connection channel (12a) is provided between the facing walls of the elongated elevation (100, 100a, 100b) and the base elevation (10, 10a, 10b), forming a T-shaped channel with the longitudinal connection channel (12). 10a, 10b, 100, 100a, 100b) have their upper surface or edge submerged below the surface of the molten glass (11) and preferably below half of the glass level (11). The elevations (10, 10a, 10b, 100, 100a, 100b) can either have a constant or variable cross-section to the longitudinal axis (9) or in a direction perpendicular to the longitudinal axis (9) of the melting part (1). Bases
Description
Oblast technikyTechnical field
Vynález se týká sklářské tavící pece se zvýšeným dnem na tavící části, v níž se taví sklovina. Tavící část, zahrnující dno, čelní stěnu, průtokovou zadní stěnu a boční stěny, je otápěna topnými elektrodami, a navazuje ponořeným průtokem na pracovní část.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a glass bottom melting furnace with a raised bottom on a glass melting portion. The melting part, including the bottom, the front wall, the flow back wall and the side walls, is heated by heating electrodes and connects the submerged flow to the working part.
Dosavadní stav techniky ,10 Pro celo-elektrické tavení technických a užitkových sklovin, zejména křišťálových sklovin, jsou používány pece, které v minulosti prošly určitým vývojem konstrukce, rozložení elektrod a použitých napájecích zdrojů. Účelem bylo zvýšit jejich tavící výkon při zachování kvality vyráběné skloviny. Nové tavící pece by měly být především energeticky úsporné, a skloviny v nich tavené by měly mít vysokou 15 kvalitu a provoz tavící pece by neměl ekologicky zatěžovat životní prostředí. Stávající pece mají určité nevýhody či nedostatky, které je třeba odstraňovat, aby výrobky mohly být konkurence schopné, splňovaly požadavky trhu a zároveň vyhověly ekologickým požadavkům EU.BACKGROUND OF THE INVENTION [0002] For the all-electric melting of technical and utility glass, in particular of crystal glass, furnaces which have undergone some development in the design, electrode layout and power supplies used in the past are used. The purpose was to increase their melting performance while maintaining the quality of the produced glass. In particular, new melting furnaces should be energy efficient, and the melts melted therein should be of high quality and the operation of the melting furnace should not be environmentally harmful. Existing furnaces have some drawbacks or shortcomings that need to be overcome in order to be able to compete, meet market requirements while meeting EU environmental requirements.
Technické skloviny, např. boritokřemičitá sklovina, jsou taveny v pecích 20 s mělkým tavícím bazénem, který prakticky nemá prostor pro ustálení, a proto je potřeba tavící prostor zvláště účelně využít.Technical glass, such as borosilicate glass, is melted in furnaces 20 with a shallow melting pool, which practically has no room for stabilization, and therefore the melting space needs to be particularly useful.
K tavení užitkových (křišťálových) sklovin jsou běžně používány celoelektrické tavící pece s hlubším tavícím bazénem, kde se u dna počítá s prostorem pro ustáleni skloviny.All-electric melting furnaces with a deeper melting pool are commonly used for melting the utility (crystal) glass.
Podmínky tavení v elektrických tavících pecích jsou dány především vlastnostmi elektrického topného systému, způsobem rozložení vybavené energie v tavícím bazénu, tj. např. počtem elektrod, jejich umístěním a zapojením ke zdroji. Taviči výkon a kvalitu vyráběné skloviny může nepříznivě ovlivňovat v celoelektrických tavících pecích existence cyklického proudění, zvláště jeho sestupná část, která se nachází v místech s nižší koncentraci vybavené elektrické energie. Problematiku zmírněni vlivu tohoto proudění v celoelektrické peci lze řešit využíváním řízeného způsobu vybavování elektrické energie tak, aby se nevytvářela kritická místa s nižší koncentrací vybavené energie.The melting conditions in electric melting furnaces are given mainly by the characteristics of the electric heating system, the way of distribution of the provided energy in the melting pool, ie by the number of electrodes, their location and connection to the source. The melting performance and the quality of the produced glass may adversely affect the existence of cyclic flow in all-electric melting furnaces, especially the downstream part thereof, which is located in places with a lower concentration of equipped electric energy. The issue of mitigating the effect of this flow in an all-electric furnace can be solved by using a controlled method of providing electrical power so as not to create critical points with a lower concentration of equipped power.
• · · ·• · · ·
Tuzemský výrobce technického skla provozuje elektrické tavící pece, u nichž byl v průběhu 30-40ti let zvýšen tavící výkon, prodloužena životnost a je potřeba ještě dořešit sníženou taviči schopnost způsobenou nižší koncentrací vybavené energie v podélné ose bazénu pece, zvětšit pružnost tavícího výkonu pece, 5 navrhnout způsob účinného řízení a stabilizace výkonů (proudů) elektrodami a optimalizovat skladbu profilového dna se zřetelem na tepelné ztráty.The domestic producer of technical glass operates electric melting furnaces, in which the melting capacity has been increased, the service life has been prolonged within 30-40 years and it is still necessary to solve the reduced melting ability caused by lower concentration of equipped energy in the longitudinal axis of the furnace pool. to propose a method for efficient control and stabilization of power (currents) by electrodes and to optimize the profile of the bottom profile with respect to heat losses.
Výrobci užitkového skla taví nejčastěji barnatý křišťál v celo-elektrických pecích s hladinovými elektrodami.Manufacturers of utility glass melt most often barium crystal in all-electric furnaces with surface electrodes.
Důležitá veličina pro charakterizování tavící schopnosti pece je doba zdržení 10 roztavené skloviny v tavícím bazénu. Tato veličina závisí na rozměrech bazénu, ale je dána také velikostí odběrového prouděníAn important variable for characterizing the melting ability of a furnace is the residence time of 10 molten glass in the melting pool. This quantity depends on the dimensions of the pool, but is also given by the size of the sampling flow
Tuto problematiku řeší WO 99/095068 A1 ( 21.07.1998), a korespondující EPThis problem is solved by WO 99/095068 A1 (21.07.1998), and the corresponding EP
944 555 A1, CZ 1999-1010 A1, přihlašovatele Isover Saint-Gobain, FR pro sklářskou tavící pec a sestavu zahrnující tuto pec. Řešení navrhuje elektrody sestavené 15 z desek, u nichž lze natáčením nastavit orientaci aktivní plochy pro ovládání velikosti proudových čar ve sklovině, a tím mezi nimi zvyšovat nebo snižovat vybavený výkon. Je to jedna z možností, jak řídit vybavování elektrického výkonu v taviči peci. Pec zahrnuje vanu vytvořenou z žáruvzdorného materiálu, sestávající se ze dna a vertikálních stěn, nad nimiž je klenba. Vana má horizontální dno a od tradičních pecí 20 se liší malou výškou stěn. Vana obsahuje hmotu roztaveného skla, pokrytou vrstvou vsázky zakládané zakládacím systémem. Utavená sklovina vytéká z pece průtokem. Tavící deskové elektrody jsou uspořádány v horní části pece v držácích.944 555 A1, CZ 1999-1010 A1, Applicant Isover Saint-Gobain, FR for a glass melting furnace and an assembly comprising the furnace. The solution proposes electrodes composed of 15 plates, which can be rotated to adjust the orientation of the active surface to control the magnitude of the flow lines in the glass, thereby increasing or decreasing the output power therebetween. This is one of the ways to control the power supply in the melting furnace. The furnace comprises a tub made of a refractory material consisting of a bottom and vertical walls above which a vault is formed. The tub has a horizontal bottom and differs from the traditional furnaces 20 by the low height of the walls. The bath contains a mass of molten glass covered with a layer of charge deposited by the loading system. The melted glass flows out of the furnace by flow. The melting plate electrodes are arranged in the upper part of the furnace in holders.
Tato sklářská taviči pec neobsahuje v tavící části žádná zvláštní konstrukční uspořádání např. sběrný kanál nebo ponořený průtok. Nevýhodou tohoto řešení je, 25' že řízení vybavovaného elektrického výkonu je omezeno pouze na okolí vlastních deskových topných elektrod.This glass melting furnace does not contain any special design in the melting section, for example a collecting duct or submerged flow. A disadvantage of this solution is that the control of the provided electrical power is limited only to the surroundings of the plate heating electrodes themselves.
Vliv zvýšeného dna se především uplatní u mělkých celoelektrických tavících pecí. Podle CS AO 262 142 B1 ( 31.3. 1987), původců Konárek F., Vlček P. Jedná se sklářskou, zejména elektrickou pec, která má šikmé dno, svažující se od bočních 30 stěn k podélné ose. Olovnatá sklovina je tavena osmi vertikálními elektrodami.The effect of the raised bottom is mainly applied in shallow all-electric melting furnaces. According to CS AO 262 142 B1 (March 31, 1987) by Konarek F., Vlcek P. It is a glass furnace, in particular an electric furnace, having an inclined bottom sloping from the side walls 30 to the longitudinal axis. Lead glass is melted by eight vertical electrodes.
Oboustranně zešikmené dno ústí do jednoho sběrného kanálku, jehož nejnižší část je shodná s podélnou osou tavící části pece. Sběrný kanálek vyúsťuje do odpouštěcich spár napojených na sběrnou drážku v dolní části vyzdívky dna. Účelem tohoto uspořádání je svedeni vyredukovaného kovového olova ke sběrnému • ® · ® ··· · ·«· * • · · ·· • · · · ·· • · · ·· ··· ·· ··· · ·· kanálku, který vyúsťuje do odpouštěcích spár ve dně u elektrických pecí na tavení olovnaté skloviny.The double-slanted bottom opens into one collecting channel, the lowest part of which is coincident with the longitudinal axis of the melting part of the furnace. The collecting duct opens into the drain joints connected to the collecting groove at the bottom of the bottom lining. The purpose of this arrangement is to lead the reduced metal lead to the collecting duct (® ® · · · · · «* *« «« kanál kanál kanál kanál kanál kanál). , which results in drain gaps in the bottom of electric furnaces for melting lead glass.
Další příklad vlivu tvarově upraveného dna v tavícím bazénu pece se svislými tyčovými elektrodami ve dnu taviči i čeřící a pracovní části pece popisuje původce y Němeček M. v CS AO 234 088 B1. V navržené dvouprostorové peci, vytápěné elektrickým proudem, se dno tavící části zvedá do ustalovaci/pracovní části a počet elektrod v čeřící části je vyšší. Sklon a prohloubení dna v tavící části má být účelné z hlediska většího elektricky vodivého objemu pro vybavování energie a zároveň skýtá ochranu proti ulomení pro dlouhé tyčové elektrody v prostoru zakládání vsázky.Another example of the effect of a shaped bottom in a melting pool of a furnace with vertical rod electrodes in the bottom of both the melting and refining and working parts of the furnace is described by y Němeček M. in CS AO 234 088 B1. In the proposed two-chamber, electric-heated furnace, the bottom of the melting section rises to the fixing / working section and the number of electrodes in the fining section is higher. The inclination and depression of the bottom in the melting portion should be expedient in terms of a larger electrically conductive volume for energy recovery and at the same time provide breakage protection for the long rod electrodes in the charging space.
zof
Celoelektrická pec se skládá z tavící části a pracovní části, které jsou od sebe v oblasti průtoku odděleny mostem nebo plovákem. Tavící část má strechovité dno s hřebenem v podélné ose, svažující se k bočním stěnám tavící části, přičemž takto vzniklý hřeben má navíc spád k zadní stěně tavící části. Tavící část má nárokovanou hloubku minimálně 0,8 m. Poměr plochy dna tavící části ke druhé mocnině hloubky 15 tavící části je nárokován v rozmezí 1 až 20. V tavící části jsou umístěny tyčové elektrody uspořádané do tří oblastí: centrální oblasti, přední oblasti a protilehlé oblasti. Hustota elektrod je nejvyšší v centrální oblasti, nižší v přední oblasti a nejnižší v zadní oblasti.The all-electric furnace consists of a melting part and a working part, which are separated from each other in the flow area by a bridge or float. The melting portion has a roof-like bottom with a ridge in the longitudinal axis sloping towards the side walls of the melting portion, the ridge thus formed in addition to the rear wall of the melting portion. The melting portion has a claimed depth of at least 0.8 m. The ratio of the bottom area of the melting portion to the square of the depth 15 of the melting portion is claimed in the range 1 to 20. Rods are arranged in the melting portion arranged in three areas: central region, front region and opposite areas. Electrode density is highest in the central area, lower in the front area and lowest in the rear area.
Taviči část, vzhledem k čeřící a pracovní části je prohloubená, a předpokládá 20 se v ní silné prostorové proudění. Elektrody, nejhustěji rozmístěné v centrální oblasti, vyvolávají silný teplý proud skloviny, která silně otavuje zespodu vsázku. Přímému pronikání neprotavených částí vsázky do průtoku zabraňuje vysoká hustota elektrod v centrální oblasti před průtokem. Lze očekávat značné ztráty tepla z velkého počtu elektrod, rozmístěných po celém dnu tavící části. Nevýhodou tohoto 25 řešení elektrod s řízeným vybavováním energie mohou být i ztráty tepla na chlazení elektrod. Malé vzdálenosti mezi elektrodami a tudíž i nízké elektrické odpory mezi nimi, budou příčinou velkých elektrických proudů na elektrodách a v přívodech k nim, čímž se zvýší výkonové ztráty ve vedení, a lze očekávat i vyšší korozi molybdenových elektrod. Tvarové dno v tavícím bazénu této pece nemá podstatný 30 vliv na změnu koncentrace vybavené energie, která má být docílena použitým počtem svislých tyčových elektrod v jednotlivých částech dna peceThe melting portion, with respect to the fining and working portions, is deepened, and a strong spatial flow is assumed therein. The electrodes, most densely spaced in the central region, produce a strong warm melt stream that strongly melts the charge from below. The direct penetration of unmelt batch parts into the flow is prevented by the high density of electrodes in the central region prior to flow. Significant heat losses can be expected from a large number of electrodes distributed throughout the bottom of the melting portion. The disadvantage of this electrode controlled energy recovery electrode solution may be the loss of heat for electrode cooling. Small distances between the electrodes and hence low electrical resistances between them will cause large electrical currents on and in the electrodes, thereby increasing line power losses, and higher corrosion of molybdenum electrodes can be expected. The shaped bottom in the melting pool of this furnace does not have a significant effect on the change in the concentration of equipped energy to be achieved by the number of vertical rod electrodes used in the individual parts of the bottom of the furnace
Pro zvýšení výkonové pružnosti celoelektrické taviči pece navrhují Holejšovský P., Novák V., Smolík S., Viewegh J., Lisý A. vCS AO 238 229 B1 (3. 4. 1985) sklářskou elektrickou tavící pec, zejména pro taveni borosilikátů. Dvouprostorová pec typu Gell má dvě řady elektrod v protilehlých stěnách, deskových elektrod u dna a tyčových elektrod nad nimi. Deskové a tyčové elektrody v jedné boční stěně jsou připojeny na stejnou fázi dvoufázového regulovatelného zdroje. Tento příklad řízeného vybavování energie ve sklovině umožňuje měnit množství energie v oblasti 5 elektrod u stěn, homogenizovat zde sklovinu a zlepšovat transport tepla, ale nikoli už v ose tavícího bazénu s prohloubeným sběrným kanálem, který snižuje vybavenou koncentraci energie.To increase the power flexibility of the all-electric melting furnace, Holejšovský P., Novák V., Smolík S., Viewegh J., Lisý A. in CS AO 238 229 B1 (April 3, 1985) propose a glass electric melting furnace, in particular for melting borosilicates. The two-chamber Gell type furnace has two rows of electrodes in opposing walls, plate electrodes at the bottom and rod electrodes above them. The plate and rod electrodes in one side wall are connected to the same phase of a two-phase adjustable source. This example of controlled energy recovery in the glass makes it possible to vary the amount of energy in the electrode region 5 at the walls, to homogenize the glass there and to improve heat transfer, but not already along the melting pool axis with a deepened collecting channel.
Sklářská tavící pec se sestává z taviči a pracovní části, které jsou od sebe vzájemně odděleny průtokem. Tavící část má klenbu, boční stěny, čelní stěny a dno 1,0 s kanálem v podélné ose pece. Topný systém je tvořen deskovými a tyčovými elektrodami. Deskové elektrody jsou umístěny u dna a tyčové v horní polovině bočních stěn. Jedná se o relativně mělkou pec typu Gell.The glass melting furnace consists of a melter and a working part which are separated from each other by flow. The melting part has a vault, side walls, end walls and a bottom 1.0 with a channel in the longitudinal axis of the furnace. The heating system consists of plate and rod electrodes. The plate electrodes are located at the bottom and the bar electrodes in the upper half of the side walls. It is a relatively shallow Gell type furnace.
Nevýhodou tohoto řešení je nedostatečné vybavování tepla v podélné ose tavící části sklářské pece, způsobené zahloubeným sběrným kanálem pod úrovní 15 dna. Vlastní zahloubení vytváří paralelní elektrický odpor, který zřeďuje vybavování elektrické energie v podélné ose tavící části pece. Tím dochází ke vzniku nepříznivého konvenčního proudění v této oblasti zahloubení, které může vést ke zhoršení kvality skloviny.The disadvantage of this solution is the insufficient heat recovery in the longitudinal axis of the melting portion of the glass furnace caused by the recessed collecting channel below the bottom 15. The recess itself creates a parallel electrical resistance, which dilutes the electrical power supply in the longitudinal axis of the melting portion of the furnace. This creates an unfavorable conventional flow in this area of the recess, which can lead to a deterioration in the quality of the glass.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Uvedené nevýhody se odstraní nebo podstatně omezí u sklářské elektrické tavící pece se zvýšením dna tavící části, podle tohoto vynálezu. Podstata tohoto vynálezu spočívá v tom, že dno taviči části zahrnuje nejméně dvě, tvarově identická, a v každém svém příčném řezu shodná, základní zvýšení, která jsou uspořádaná, 25 alespoň v části dna tavící části, mezi čelní stěnou a zadní stěnou, a v odstupu od stěn osazených topnými elektrodami. Obě základní zvýšení jsou uspořádána navzájem zrcadlově a paralelně k podélné ose tavící části. Obě základní zvýšení mají mezi navzájem přivrácenými stěnami uspořádán podélný spojovací kanál, přednostně v úrovni dna tavící části, a mají svou horní plochu nebo hranu 30 ponořenou pod hladinou tavené skloviny, přednostně pod polovinou výšky hladiny skloviny. Obě základní zvýšení jsou přivrácena k ponořenému průtoku a průtokové zadní stěně, případně je s průtokovou zadní stěnou spojena, což je optimální řešení i z hlediska konstrukčního.These drawbacks are avoided or substantially reduced in a glass electric melting furnace with an increase in the bottom of the melting portion of the present invention. It is an object of the present invention that the bottom of the melting portion comprises at least two shape-identical, and in each cross-sectional, identical basic elevations which are arranged at least in a portion of the bottom of the melting portion between the front wall and the rear wall; distance from the walls fitted with heating electrodes. The two basic elevations are mirrored to each other and parallel to the longitudinal axis of the melting portion. The two basic elevations have a longitudinal connecting channel between the facing walls, preferably at the bottom of the melting portion, and have their upper surface or edge 30 submerged below the molten glass surface, preferably below half the glass level. Both basic elevations are directed towards the submerged flow and the flow back wall, or are connected to the flow back wall, which is also an optimal solution from a constructional point of view.
• · · · s * · · · · · · · · · · · · · ····· ······• s · s · s · s · s · s · s · s · s · s · s · s · s · s · s · s
S výhodou má každé ze základních zvýšení největší výšku přivrácenou k podélnému spojovacímu kanálu .Preferably, each of the base elevations has the greatest height facing the longitudinal connecting channel.
Hlavní výhodou tohoto vynálezu je, že umožní úpravou základního zvýšení dna X zvýšit vybavenou energii z topných elektrod do skloviny, zejména nad podélným spojovacím kanálem v podélné ose tavící části. Základní zvýšení dna též prodlužuje setrvání utavené skloviny v tavící části a tím napomáhá jejímu lepšímu protavení. Tavení skloviny v tavící části navržené konstrukce je hospodárné. Zlepšené vybavování energie v podélné ose tavící části, zejména v oblasti podélného IQ spojovacího kanálu optimalizuje tavící proces, tj. technologické proudění skloviny z míst tavení vsázky plovoucí na hladině do podélného spojovacího kanálu a ponořeného průtoku. Prodlužuje dobu setrvání tavené skloviny v peci a snižuje, popř. eliminuje výskyt klesavého konvekčního proudění, případně úkapů v oblasti výtokového kanálu. To umožní docílit vysokou kvalitu tavené skloviny a zároveň se 15 zvýšit měrný tavící výkon pece.The main advantage of the present invention is that by adjusting the basic elevation of the bottom X it is possible to increase the provided energy from the heating electrodes to the glass, especially above the longitudinal connecting channel in the longitudinal axis of the melting portion. The base elevation also extends the residence of the molten glass in the melting portion, thereby helping to improve its melting. Melting of glass in the melting part of the proposed structure is economical. Improved energy recovery along the longitudinal axis of the melting portion, particularly in the region of the longitudinal joining channel, optimizes the melting process, i.e., the technological flow of glass from the melting batches floating on the surface into the longitudinal joining channel and the submerged flow. Extends the residence time of the molten glass in the furnace and eliminates the occurrence of a downward convection flow or dripping in the area of the outflow channel. This makes it possible to obtain high quality molten glass while increasing the specific melting capacity of the furnace.
Další zlepšení představuje konstrukční řešeni, kdy taviči část má ve svém dnu uspořádáno, v odstupu od bočních stěn, osazených topnými elektrodami, a od základního zvýšení oddělené, ještě nejméně jedno oddělené prodloužené zvýšení, které je přivráceno k čelní stěně tavící části, a případně je s čelní stěnou spojeno. 20 Prodloužené zvýšení je shodné v každém svém příčném řezu kolmém na podélnou osu. Mezi přivrácenými stěnami prodlouženého zvýšení a přivrácenými stěnami základního zvýšeni je uspořádán příčný spojovací kanál, vytvářející s podélným spojovacím kanálem spojovací kanál ve tvaru písmene T. I prodloužené zvýšení má svou horní plochu nebo hranu ponořenou pod hladinou tavené skloviny, přednostně 25 pod polovinou výšky hladiny skloviny.A further improvement is the design in which the melting portion is arranged in its bottom, at a distance from the side walls fitted with the heating electrodes, and separated from the basic elevation by at least one separate elongated elevation which faces the front wall of the melting portion and optionally connected to the front wall. The extended elevation is identical in each of its cross-sections perpendicular to the longitudinal axis. A transverse connecting channel is formed between the facing walls of the extended elevation and the facing walls of the basic elevation, forming a T-shaped connecting channel with the longitudinal connecting channel. The extended elevation has its upper surface or edge submerged below the molten glass level, preferably 25 below half the glass level. .
Toto zlepšené konstrukční řešení má tu přednost, že příčný spojovací kanál představuje transportní kanál pro již utavenou sklovinu.This improved design has the advantage that the transverse connecting channel is a transport channel for the already melted glass.
Zvýšení dna tavící části může mít konstantní nebo proměnlivý příčný profil vzhledem k podélné ose taviči části, případně ve směru kolmém vzhledem k 30 podélné ose tavící části. Konstantní profil zvýšení dna je nenáročný na výrobu, proměnlivý profil zvýšení dna může přinášet další zlepšení podle požadavků tavení skloviny v tavící části sklářské pece.The bottom of the melting portion may have a constant or variable transverse profile with respect to the longitudinal axis of the melting portion, optionally in a direction perpendicular to the longitudinal axis of the melting portion. The constant bottom elevation profile is easy to manufacture, and the variable bottom elevation profile can bring further improvements according to glass melting requirements in the melting portion of the glass furnace.
Základní zvýšení dna tavící části může být podle konkrétních požadavků na tavení skloviny, buď shodně nebo odlišně konstrukčně řešeno vzhledem 5' k prodlouženému zvýšení dna tavící části, pokud se týká výšky, celkové šířky a zkosených ploch.The base increase of the bottom of the melting part can be designed according to the specific requirements for melting the glass, either identically or differently with respect to the extended rise of the bottom of the melting part in terms of height, overall width and chamfered surfaces.
Zkosené plochy zvýšení dna tavící části mohou být spojité, nebo lomené, případně kaskádovité, vždy by však měl být sklon zkosených ploch veden seshora dolů ke dnu, aby nevznikaly tzv. „mrtvé kouty“.The chamfered surfaces of the bottom of the melting section may be continuous, or angled, or cascaded, however, the slope of the chamfered surfaces should always be led from top to bottom to avoid so-called "dead corners".
Pro variabilitu a kombinace konstrukčního řešení je výhodné, když zvýšení dna tavící části je zkoseno směrem k podélné ose tavící části a/nebo směrem k bočním stěnám tavící části a/nebo směrem k čelní stěně a/nebo směrem k průtokové zadní stěně tavící části.For variability and combinations of the design, it is advantageous if the bottom of the melting portion is tapered towards the longitudinal axis of the melting portion and / or towards the side walls of the melting portion and / or towards the front wall and / or towards the flow back wall of the melting portion.
ip Zvýšení dna tavící části má vysokou variabilitu možnosti volby výšky a/nebo nebo šířky a/nebo délky.The raising of the bottom of the melting portion has a high variability in the choice of height and / or width and / or length.
Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Vynález je podrobně popsán na příkladných provedeních a blíže osvětlen 15 pomocí schematických výkresů, z nichž znázorňuje obr. 1 půdorys tavící části sklářské tavící pece, osazený svislými hladinovými topnými elektrodami se dvěma základními zvýšeními dna podél podélné osy, obr. 2 podélný řez A-A z obr. 1, obr. 3 půdorys tavící části sklářské taviči pece, osazený svislými topnými hladinovými elektrodami, se dvěma základními a dvěma prodlouženými zvýšeními dna pece, obr. 4 řez A1-A1 z obr. 3, obr. 5 příčný řez B-B z obr.1 a z obr. 3, s obdélníkovitým průřezem dvou základních zvýšení dna, obr. 6 příčný řez B-B z obr. 1 a z obr. 3, s alternativním lichoběžníkovým průřezem dvou základních zvýšení dna, obr. 7 příčný řez B-B z obr. 1 a z obr. 3, s alternativním trojúhelníkovým průřezem dvou základních zvýšení dna, obr. 8 příčný řez B1-B1 z obr. 3, s obdélníkovým průřezem jednoho prodlouženého zvýšení dna, navazujícím na obr. 5, obr.9 příčný řez B1-B1 z obr. 3, s alternativním lichoběžníkovým průřezem jednoho prodlouženého zvýšení dna, navazujícím na obr. 6, obr. 10 příčný řez B1-B1 z obr. 3, s alternativním lichoběžníkovým průřezem jednoho prodlouženého zvýšení dna, navazujícím na obr. 9,BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a plan view of a melting portion of a glass melting furnace fitted with vertical surface heating electrodes with two base elevations along the longitudinal axis; FIG. 2 is a longitudinal section AA of FIG. 1, FIG. 3 is a plan view of the melting portion of a glass melting furnace fitted with vertical heating level electrodes, with two basic and two elongated furnace bottom elevations; FIG. 4 is sectional view A1-A1 of FIG. 1 and 3, with a rectangular cross-section of the two base elevations, FIG. 6 a cross section BB of FIGS. 1 and 3, with an alternative trapezoidal cross-section of the two base elevations, FIG. 7 cross section BB of FIG. 1 and FIG. 3, with an alternative triangular cross-section of two basic bottom elevations, FIG. 8 a cross-section B1-B1 of FIG. 3, with a rectangular cross-section Fig. 9 is a cross-sectional view of B1-B1 of Fig. 3, with an alternative trapezoidal cross-section of one of the extended bottom elevations of Fig. 6, Fig. 10 of a cross-sectional view of B1-B1 of Fig. 3, with an alternative trapezoidal cross-section of one elongated bottom elevation, following FIG. 9,
6'6 '
obr. 11 půdorys tavící části sklářské tavící pece, osazený topnými deskovými elektrodami, se dvěma základními zvýšeními dna tavící pece, obr. 12 příčný řez A2-A2 z obr. 11 a obr. 13 příčný řez B2-B2 z obr. 11.Fig. 11 is a plan view of a melting portion of a glass melting furnace fitted with heating plate electrodes, with two basic elevations of the bottom of the melting furnace; Fig. 12 a cross-section A2-A2 of Fig. 11 and Fig. 13 a cross-section B2-B2 of Fig. 11.
P ř í k I a d 1 / ’ (Obr. 1,2,5) Z EXAMPLE 1 (Fig. 1, 2) Z
Na obr. 1 je znázorněna sklářská tavící pec, která zahrnuje bazén tavící částiFIG. 1 shows a glass melting furnace which includes a pool of a melting portion
I, v konkrétním provedení čtyřúhelníkového půdorysu, a ponořený průtok 2, lp navazující na neznázorněnou pracovní část. Tavící část 1 je též znázorněna na obr. 2, ve svislém příčném řezu A-A z obr. 1, vedeném v podélné ose 9 taviči části 1_. Tavící části. Je vyobrazena také na obr. 5, ve svislém příčném řezu B-B z obr. 1, vedeném kolmo na podélnou osu 9 tavící části 1.1, in a particular embodiment of a quadrangular plan, and a submerged flow 2, 1p connected to a working part (not shown). The melting portion 1 is also shown in FIG. 2 in a vertical cross-section AA of FIG. 1 taken along the longitudinal axis 9 of the melting portion 7. Melting parts. J e illustrated also in FIG. 5, in vertical cross-section BB of Fig. 1 taken perpendicular to the longitudinal axis 9 of the melting chamber 1.
Bazén tavící části 1 tvoří dno 3, čelní stěna 4, protilehlá zadní průtoková 15 stěna 5, které jsou spojeny dvěma protilehlými bočními stěnami 6,7 (obr.1, 2, 5).The pool of the melting portion 1 comprises a bottom 3, a front wall 4, an opposing rear flow 15 wall 5, which are connected by two opposite side walls 6,7 (Figs. 1, 2, 5).
V bazénu tavící části 1 je sklovina H, která je ohřívaná topnými svislými hladinovými elektrodami 8, které jsou rozmístěny podél obou bočních stěn 6,7, a jsou napájeny z jednofázového nebo třífázového napájecího zdroje - transformátoru. Počet, množství a umístění elektrod 8 je voleno pro danou pec a sklovinu Ij..In the pool of the melting part 1 there is molten glass H, which is heated by heating vertical surface electrodes 8, which are distributed along both side walls 6,7 and are supplied from a single-phase or three-phase power supply - transformer. The number, quantity and location of the electrodes 8 are selected for a given furnace and molten glass.
Elektrody ve dnu nepřichází v úvahu, protože by došlo k narušení proudění sklovinyElectrodes in the bottom are out of the question as they would impede the flow of the glass
II. Počet elektrod 8 závisí na velikosti navržené pece. Typ elektrod 8 závisí na druhu tavené skloviny 11. Topné svislé hladinové elektrody 8 jsou vhodné pro tavení většiny běžných skel.II. The number of electrodes 8 depends on the size of the furnace designed. The type of electrodes 8 depends on the type of molten glass 11. The vertical level electrodes 8 are suitable for melting most conventional glasses.
Kolem podélné osy 9 taviči části 1 jsou situována zrcadlově, dvě podélná 25 základní zvýšení 10 dna 3, pevně spojená se zadní průtokovou stěnou 5 (obr. 1, 5). Obě základní zvýšení 10 jsou tvarově identická a shodná v každém svém příčném řezu, kolmém na podélnou osu 9 tavící části 1.Around the longitudinal axis 9 of the melting portion 1 are situated mirror-like, two longitudinal 25 basic elevations 10 of the bottom 3, fixedly connected to the rear flow wall 5 (Figs. 1, 5). The two basic elevations 10 are identical in shape and identical in each of their cross-sections perpendicular to the longitudinal axis 9 of the melting portion 1.
Obě protilehlá základní zvýšení 10 dna 3 odděluje přímý spojovací kanál 12, v úrovni dna 3 taviči části 1, který končí před stropem 14 průtoku 2 (obr. 2).The two opposing base elevations 10 of the bottom 3 separate the direct connection channel 12, at the level of the bottom 3 of the melting portion 1, which terminates in front of the ceiling 14 of the flow 2 (FIG. 2).
Spojovacím kanálem 12 proudí sklovina 11 přes šikmou stěnu 13 do ponořeného průtoku 2.Through the communication channel 12 the glass 11 flows through the inclined wall 13 into the submerged flow 2.
Příčný obdélníkový profil obou základních zvýšení 10 v příčném řezu je patrný na obr. 5. Z těchto znázornění vyplývá, že každé základní zvýšení 10 představuje kvádr, který je nejjednodušši pro výrobu i instalaci.The transverse rectangular profile of the two base elevations 10 in cross-section is shown in FIG. 5. It is apparent from these representations that each base elevation 10 represents a block that is the easiest to manufacture and install.
r · ......r · ......
Každé ze základních zvýšení 10 má tvar kvádru o výšce H, šířce W a délce L (obr. 1,2, 5).Each of the basic elevations 10 has a cuboid shape having a height H, a width W and a length L (Figs. 1, 2, 5).
Výška H je vzdálenost vymezená mezi horní plochou základního zvýšení 10 a mezi dnem 3 tavící části 1 (obr. 2, 5). Výška H základního zvýšení 10 v tomto příkladném konkrétním provedení zasahuje cca do 1/3 celkové výšky čelní a zadní stěny 4,5 a obou bočních stěn 6, 7 tavící části 1. Výška H základního zvýšeni 10 by neměla být větší než jedna polovina výšky stěn 4, 5, 6, 7 taviči části 1. Vyšší výška H by vyžadovala neúměrně vysoké napětí na zdroji elektrického proudu, a mohla by se narušit optimální funkce topného systému.The height H is the distance defined between the upper surface of the base elevation 10 and the bottom 3 of the melting portion 1 (Figs. 2, 5). The height H of the base elevation 10 in this exemplary specific embodiment extends to about 1/3 of the total height of the front and rear walls 4,5 and both side walls 6, 7 of the melting portion 1. The height H of the base elevation 10 should not be more than one half of the wall height 4, 5, 6, 7 of the melting part 1. A higher height H would require a disproportionately high voltage at the power source, and the optimum function of the heating system could be impaired.
ÍÓ Šířka W (obr. 1, 5) každého základního zvýšení 1 dna 3 v tomto konkrétním příkladu provedení je zvolena tak, že zaujímá cca % šířky tavící části 1, myšleno kolmo na podélnou osu 9. Tato šířka W je optimální. Pokud by byla šířka W základního zvýšení 10 výrazně menší, dá se předpokládat, z důvodu koroze, snížení její životnosti. Pokud by byla šířka W základního zvýšení 10 výrazně větší, bylo by to na úkor prostoru pro ustálení skloviny 1_1> který se nachází pod topnými elektrodami 8.The width W (FIGS. 1, 5) of each base elevation 1 of the bottom 3 in this particular embodiment is selected to occupy approximately% of the width of the melting portion 1, perpendicular to the longitudinal axis 9. This width W is optimal. If the width W of the basic increase 10 is significantly smaller, it can be assumed, because of corrosion, to reduce its service life. If the width W of the base elevation 10 were significantly greater, this would be at the expense of the glass settling space 11 below the heating electrodes 8.
Délka L (obr. 1,2) každého základního zvýšení 10 dna 3 v tomto konkrétním příkladném provedení zasahuje cca do 2/3 celkové délky tavící části 1, myšleno ve smyslu podélné osy 9 tavící části 1. Pokud by základní zvýšení 10 dna 3 bylo 20 provedeno nepřerušovaně mezi čelní stěnou 4 a průtokovou stěnou 5, došlo by k narušení prouděni skloviny 11 z prostoru ustálené skloviny 11 do ponořeného průtoku 2.The length L (FIG. 1,2) of each base elevation 10 of the bottom 3 in this particular exemplary embodiment extends to about 2/3 of the total length of the melting part 1, meaning along the longitudinal axis 9 of the base 1. 20 between the end wall 4 and the flow wall 5, the flow of the glass 11 from the steady glass 11 into the submerged flow 2 would be disrupted.
Obě základní zvýšení 10 dna 3, v konkrétním příkladném provedení, mají svoji horní plochu v úrovni dolního konce svislých hladinových topných elektrod 8. (obr.Both base elevations 10 of the bottom 3, in a particular exemplary embodiment, have their upper surface at the level of the lower end of the vertical surface heating electrodes 8. (FIG.
2). Horní plocha zvýšení 10 však může být i v jiné úrovni vzhledem k topným elektrodám 8.2). However, the upper surface of the elevation 10 may be at a different level with respect to the heating electrodes 8.
Příklad 2 (Obr. 3, 4, 5, 8)Example 2 (Figs. 3, 4, 5, 8)
Na obr. 3 je znázorněna sklářská tavící pec 1 shodná s předchozím provedením, s tím rozdílem, že na obě základní zvýšení 10 dna 3, navazuje, v myšleném prodloužení jejich vnějších stěn přivrácených k bočním stěnám 6,7, jedno prodloužené zvýšení 100, přivrácené k čelní stěně 4 tavící části 1. (obr. 3, 4).FIG. 3 shows a glass melting furnace 1 identical to that of the previous embodiment, except that the two basic elevations 10 of the bottom 3 are followed, in an imaginary extension of their outer walls facing the side walls 6,7, by one elongated elevation 100 facing to the front wall 4 of the melting portion 1. (FIGS. 3, 4).
• ·· ·• ·· ·
Obě základní zvýšení 10 dna 3 jsou pevně spojena se zadní průtokovou stěnou 5. Prodloužené zvýšení 100 dna 3 je pevně spojeno s čelní stěnou 4. Mezi přivrácenými svislými stěnami obou základních zvýšení 10 je situován podélný spojovací kanál 12 (obr. 3) v úrovni dna 3 tavící části 1.. Mezi přivrácenými svislými g stěnami obou základních zvýšení 10 a prodlouženého zvýšení 100 je situován příčný spojovací kanál 12a v úrovni dna 3 tavící části 1, kolmý na podélnou osu 9 (obr. 3) Oba spojovací kanály 12, 12a ve tvaru písmene „T“ mají své dno v úrovni dna 3 tavící části 1 (obr. 4). Podélný spojovací kanál 12 umožňuje proudění skloviny 11 do průtoku 2. Příčný spojovací kanál 12a umožňuje proudění skloviny 11 mezi tO oběma bočními stěnami 6,7_(obr. 3).Both base elevations 10 of the base 3 are rigidly connected to the rear flow wall 5. An extended elevation 100 of the base 3 is rigidly connected to the front wall 4. Between the facing vertical walls of the two base elevations 10 a longitudinal connecting channel 12 (Fig. 3) is situated at the bottom Between the facing vertical g walls of the two basic elevations 10 and the extended elevation 100, a transverse connection channel 12a is situated at the bottom level 3 of the melting portion 1, perpendicular to the longitudinal axis 9 (FIG. 3). of the T-shape have their bottom at the bottom level 3 of the melting part 1 (Fig. 4). The longitudinal connecting channel 12 allows the glass 11 to flow into the flow 2. The transverse connecting channel 12a allows the glass 11 to flow between the two side walls 6,7 (FIG. 3).
Na obr. 5 je znázorněn příčný řez B-B základním zvýšením 10 z obr. 1 i obr. 3, který představuje shodný obdélníkový profil základního zvýšení 10 v příčném řezu taviči části 1_.FIG. 5 shows a cross-section B-B of the base elevation 10 of FIG. 1 and FIG. 3, which represents the same rectangular profile of the base elevation 10 in cross section of the melting portion 7;
Na obr. 8 je znázorněn jeden příčný obdélníkový profil prodlouženého zvýšení L5 100, odpovídající řezu B1-B1 z obr. 3. Kvádrové prodloužené zvýšení 100 zasahuje v konkrétním příkladném provedení cca do 1/4 taviči části l(obr. 3) v délce L1. Toto kvádrové prodloužené zvýšení 100 má šířku W1. V této šířce W1 jsou vedeny vnější svislé stěny kvádrovitých zvýšení 10, 100, přivrácené bočním stěnám 6, 7. U těchto kvádrovitých zvýšení 10, 100 je shodná jejich výška H.Fig. 8 shows one transverse rectangular profile of the extension L5 100 corresponding to section B1-B1 of Figure 3. In a particular exemplary embodiment, the rectangular extension 100 extends up to about 1/4 of the melting portion 1 (Figure 3) in the length L1. . This rectangular extension 100 has a width W1. In this width W1, the outer vertical walls of the cuboid increments 10, 100 facing the side walls 6, 7 are guided. In these cuboid increments 10, 100 their height H is identical.
2020 May
Příklad 3 (Obr. 1,3, 6,9)Example 3 (Fig. 1,3, 6,9)
Typ alternativního příčného lichoběžníkového profilu zvýšení 10a, 100a dna 3 je znázorněn na obr. 6 a 9, a to pro základní zvýšení 10a na obr. 6, a pro 2$ prodloužené zvýšení 100a na obr. 9. Obě základní zvýšení 10a, 100a s lichoběžníkovým profilem jsou tvarově identická a shodná v každém svém příčném řezu, kolmém na podélnou osu 9 tavící části T Jsou zrcadlově uspořádána vzhledem k podélné ose 9 tavící části 1.An alternative transverse trapezoidal profile of bottom elevation 10a, 100a is shown in FIGS. 6 and 9 for the base elevation 10a in FIG. 6, and for the $ 2 prolonged elevation 100a in FIG. the trapezoidal profile is identical in shape and identical in each of their cross-sections perpendicular to the longitudinal axis 9 of the melting portion T They are mirrored with respect to the longitudinal axis 9 of the melting portion 1.
Přitom, obě alternativní základní zvýšení 10a, s lichoběžníkovým profilem, lze 3Q aplikovat jak na tavící část 1 znázorněnou na obr. 1, tak na tavící část 1. znázorněnou na obr. 3. Alternativní prodlouženi 100a s lichoběžníkovým profilem, je aplikováno na tavící část 1, znázorněné na obr. 3.In this case, both alternative base elevations 10a, with a trapezoidal profile, can be applied to both the melting portion 1 shown in Fig. 1 and the melting portion 1 shown in Fig. 3. An alternative trapezoidal profile extension 100a is applied to the melting portion 1, shown in FIG. 3.
Na obr. 6 je znázorněn alternativní lichoběžníkový profil obou základních zvýšení 10a v příčném řezu B-B z obr. 1 a 3. Lichoběžníkový profil obou základníchFIG. 6 shows an alternative trapezoidal profile of the two base elevations 10a in cross section B-B of FIGS. 1 and 3. The trapezoidal profile of the two base elevations is shown in FIG.
zvýšení 10a má shodnou celkovou výšku H, shodnou celkovou délku L a shodnou celkovou šířku W, jako je tomu u předchozích příkladů provedení. Takže, alternativní zvýšení 10a jako celek představuje lichoběžníkovitý útvar, s horizontálně orientovanými stěnami jakožto základnami, jednou svislou stěnou a jednou spojitě zkosenou stěnou. Alternativní lichoběžníkový útvar obou zvýšení 10a, je uložen v taviči části 1 tak, že má širší horizontální základnu přivrácenou dnu 3 tavící části 1, a protilehlou užší horizontální základnu odpovídající horní ploše zvýšení 10a (obr. 6) ponořenou do skloviny 11. Horní plocha s užší základnou alternativního zvýšení 10a má cca poloviční plochu ve srovnání s širší spodní základnou. Každé IQ alternativní zvýšení 10a s lichoběžníkovým profilem, má, mezi oběma základnami, svislou stěnu přivrácenou k podélné ose 9 tavící části 1, a tedy i podélnému spojovacímu kanálu 12, a na protilehlé straně spojitě zkosenou plochu, přivrácenou k boční stěně 6,7.The elevation 10a has the same overall height H, the same overall length L and the same overall width W as in the previous embodiments. Thus, the alternative elevation 10a as a whole represents a trapezoid shape, with horizontally oriented walls as bases, one vertical wall and one continuously tapered wall. An alternative trapezoid formation of both elevations 10a, is embedded in the melting portion 1, having a wider horizontal base facing the bottom 3 of the melting portion 1, and an opposing narrower horizontal base corresponding to the upper surface of the elevation 10a (Fig. 6) immersed in glass 11. the narrower base of the alternative elevation 10a has about half the area compared to the wider lower base. Each 10 ' trapezoidal profile elevation 10a has, between the two bases, a vertical wall facing the longitudinal axis 9 of the melting portion 1 and hence the longitudinal connecting channel 12, and on the opposite side a continuously tapered surface facing the side wall 6.7.
Aplikace alternativního prodlouženého zvýšení 100a s lichoběžníkovým 15 profilem aplikovaná u tavící pece 1, znázorněné na obr. 3, má tvar lichoběžníkovitého útvaru, s horizontálními základnami, širší spodní základnou a užší horní základnou, o celkové výšce H, shodné s oběma alternativními základními zvýšeními 10a dna 3. Lichoběžníkovité prodloužené zvýšení má celkovou šířku W1, odpovídající širší spodní základně. Tato největší šířka W1 alternativního prodlouženého zvýšení 2Q' 100a (obr. 1,9) je shodná s šířkou mezi vnějšími hranami obou alternativních základních zvýšení 10a v taviči části 1 sklářské pece (obr.3).The application of the alternative elongated elevation 100a with the trapezoidal profile 15 applied to the melting furnace 1 shown in Fig. 3 has the shape of a trapezoid formation, with horizontal bases, a broader lower base and a narrower upper base, of overall height H, identical to the two alternative basic elevations 10a. 3. The trapezoidal elongation has an overall width W1 corresponding to a wider lower base. This largest width W1 of the alternative elongated extension 20a (100a) (Fig. 1.9) is equal to the width between the outer edges of the two alternative base elevations 10a in the melting portion 1 of the glass furnace (Fig. 3).
Lichoběžníkový profil obou zvýšení 10a, 100a představuje optimální profil z hlediska proudění skloviny 11 a koroze žáromateriálu zvýšení 10a, 100a i dna 3.The trapezoidal profile of both elevations 10a, 100a represents an optimum profile in terms of glass flow 11 and corrosion of the refractory material of elevations 10a, 100a and bottom 3.
Příklad 4 (Obr.1,3, 7, 10)Example 4 (Figs. 1, 3, 7, 10)
Alternativní příčný trojúhelníkový profil zvýšení 10b, 100b dna 3 je znázorněn na obr. 7 a 10, a to pro základní zvýšení 10b na obr. 7 a pro prodloužené zvýšení 100b na obr. 10. Obě alternativní základní zvýšení 10a, s trojúhelníkovým profilem, 30 lze aplikovat jak na taviči část 1 znázorněnou na obr. 1, tak na tavící část 1.An alternative transverse triangular profile of elevation 10b, 100b of bottom 3 is shown in Figs. 7 and 10, for the basic elevation 10b in Fig. 7 and for the extended elevation 100b in Fig. 10. can be applied to both the melting portion 1 shown in Figure 1 and the melting portion 1.
znázorněnou na obr. 3. Alternativní prodloužení 100b s trojúhelníkovým profilem je aplikováno na taviči část 1 znázorněné na obr. 3. Obě základní zvýšení 10b, 100b s trojúhelníkovým profilem jsou tvarově identická a shodná v každém svém příčném • · · · • · · ···· ·· · • ♦ · · · · řezu, kolmém na podélnou osu 9 tavící části 1. Jsou zrcadlově uspořádána vzhledem k podélné ose 9 tavící části 1.The alternative triangular profile extension 100b is applied to the melting portion 1 shown in FIG. 3. The two basic triangular profile extensions 10b, 100b are identical in shape and shape in each of their transverse cross sections. They are mirrored with respect to the longitudinal axis 9 of the melting part 1.
Na obr. 7 je znázorněn alternativní trojúhelníkový profil obou základních zvýšení 10b v příčném řezu B-B z obr. 1 a 3. Trojúhelníkový profil obou základních ;íf zvýšení 10b má shodnou celkovou výšku H, shodnou celkovou délku L a shodnou celkovou šířku W, jak je tomu u předchozích příkladů provedení.Fig. 7 shows an alternative triangular profile of the two base elevations 10b in cross section BB of Figures 1 and 3. The triangular profile of both base elevations 10b has the same overall height H, the same overall length L, and the same overall width W as this is the case in the previous examples.
Rozdíl je však v tom, že každý z trojúhelníkovitých klínů obou alternativních zvýšení 10b má horizontálně orientovanou širší základnu, svislou stěnu, a mezi nimi spojitě zkosenou stěnu.The difference, however, is that each of the triangular wedges of the two alternative elevations 10b has a horizontally oriented wider base, a vertical wall, and a continuously tapered wall therebetween.
fF
Každé alternativní zvýšení 10b představuje klínovitý útvar s trojúhelníkovým profilem. Jako celek v tavící části 1 je uloženo tak, že horizontální základna je v úrovni dna 3 taviči části 1, svislá stěna je přivrácena k podélné ose 9 tavící části 1 a spojitě zkosená stěna je přivrácena k bočním stěnám 6, 7.Each alternative elevation 10b represents a wedge-shaped structure with a triangular profile. As a whole, the melting portion 1 is mounted such that the horizontal base is at the level of the bottom 3 of the melting portion 1, the vertical wall faces the longitudinal axis 9 of the melting portion 1 and the continuously tapered wall faces the side walls 6, 7.
Aplikace alternativního prodlouženého zvýšení 100b s lichoběžníkovým profilemApplication of alternative 100b extension with trapezoidal profile
1-5 aplikovaná u tavící pece 1 znázorněné na obr. 3 má tvar lichoběžníkovitého útvaru, s horizontálními základnami, širší spodní základnou a užší horní základnou, o celkové výšce H, shodné s oběma alternativními základními zvýšeními 10b dna 3 (obr.3,10). Lichoběžníkovité prodloužené zvýšení 100b má celkovou šířku W1, odpovídající širší spodní základně. Tato největší šířka W1 alternativního prodlouženého zvýšení 100b je shodná s šířkou mezi vnějšími hranami obou alternativních základních zvýšení 10b s trojúhelníkovým profilem v taviči části 1 sklářské pece (obr. 3, 10).1-5 applied to the melting furnace 1 shown in FIG. 3 has the shape of a trapezoidal shape, with horizontal bases, a broader lower base and a narrower upper base, of a total height H, identical to the two alternative base elevations 10b of the bottom 3 (FIG. 3,10). ). The trapezoidal elongation 100b has an overall width W1 corresponding to a wider lower base. This largest width W1 of the alternative elongation 100b is equal to the width between the outer edges of the two alternative base elevations 10b with a triangular profile in the melting portion 1 of the glass furnace (Figs. 3, 10).
Příklad 5 (obr. 11, 12 a 13)Example 5 (Figures 11, 12 and 13)
Na obr. 10 a 11 je znázorněna sklářská pec s tavící částí 1 shodnou s příkladem provedení na obr. 1 a 2, s tím rozdílem, že tavící část 1 je otápěna topnými deskovými elektrodami 8a, instalovanými v bočních stěnách 6, 7.Figures 10 and 11 show a glass furnace with a melting portion 1 identical to the embodiment of Figures 1 and 2, except that the melting portion 1 is heated by heating plate electrodes 8a installed in the side walls 6, 7.
Tavící části má dvě základní zvýšení 10a lichoběžníkového profilu, shodné s již popsaným zvýšením 10a, 100a v příkladu 2 a vyobrazené na obr. 6.The melting portion has two basic elevations of the trapezoidal profile, identical to the elevations 10a, 100a already described in Example 2 and shown in Fig. 6.
Příkladná konkrétní provedení nejsou omezující a jsou možná i jiná konstrukční řešení v rámci rozsahu patentových nároků.Exemplary particular embodiments are not limiting and other designs within the scope of the claims are possible.
• · · ·• · · ·
Půdorys tavící části 1 může být jiný než uváděný v příkladných provedeních, např. obdélníkový. Tavící část 1 může být mělká s nižšími stěnami 4,5,6,7 a tím i nižší hloubkou skloviny 1_1_, nebo může mít vyšší stěny 4,5,6,7 a tím i větší hloubku skloviny Ij.. Proudění skloviny 11 v různých konstrukčních typech tavící části 1 5 potom bude rozdílné a konstrukčně rozdílná mohou být volena i zvýšení 10,100 10a, 100a 10b, 100b dna 3.The plan view of the melting portion 1 may be other than that shown in the exemplary embodiments, eg rectangular. The melting portion 1 may be shallow with lower walls 4,5,6,7 and thus a lower depth of the glass 11, or it may have higher walls 4,5,6,7 and thus a greater depth of the glass 11. the design types of the melting portion 15 will then be different, and the designations of the bottom 10, 100, 10a, 100a, 10b, 100b may also be structurally different.
Tavící část 1_ může být otápěna jinými typy topných elektrod, např. horizontálními.The melting portion 7 may be heated by other types of heating electrodes, eg horizontal ones.
Zvýšení 10 10a, 10b dna 3 tavící části 1 může zasahovat nejen k čelní stěně 10 4 tavící části 1, ale může končit i před ní. V tomto případě by proudila sklovina 11 mezi vnější stěnou těchto zvýšení a čelní stěnou 4. Obdobně totéž platí pro prodloužené zvýšení 100 100a, 100b dna 3 tavící části 1, které může zasahovat nejen k průtokové zadní stěně 5 tavící části 1, ale může končit i před ní, a v tomto případě bude proudit sklovina 11 mezi vnější stěnou těchto zvýšení a průtokovou 15 zadní stěnou 5. Toto konstrukční provedení připadá v úvahu u delších typů tavících částí 1.The elevation 10 10a, 10b of the bottom 3 of the melting part 1 can extend not only to the front wall 10 4 of the melting part 1, but can also end in front of it. In this case, glass would flow between the outer wall of these elevations and the front wall 4. Similarly, the same applies to the extended elevation 100 100a, 100b of the bottom 3 of the melting portion 1, which may extend not only to the flow back wall 5 of the melting portion 1 in front of it, and in this case the glass 11 will flow between the outer wall of these elevations and the flow 15 through the rear wall 5. This design is possible for longer types of melting parts 1.
Délka L, L1 zvýšení 10,100 10a, 100a 10b, 100b dna 3 tavící části 1 musí umožňovat optimální proudění skloviny 1_1_, jednak mezi jejich přivrácenými stěnami, a jednak současně také vně těchto zvýšení 10,100 10a, 100a 10b,100b, tj. mezi 20 jejich vnějšími stěnami a přivrácenými stěnami 4,5,6,7 tavící části 1, zejména stěnami 6,7 osazenými elektrodami 8, 8a. Dále sklovina 11 musí proudit též spojovacími kanály 12, 12a. Proudění skloviny 11 v tavící části 1 musí být takové, aby nedošlo ke vzniku míst, kde sklovina 11 proudí omezeně nebo vznikají tzv. „mrtvé kouty“.The length L, L1 of the elevations 10,100 10a, 100a 10b, 100b of the bottom 3 of the melting portion 1 must allow an optimal flow of glass 11, both between their facing walls and also outside these elevations 10,100 10a, 100a 10b, 100b, i.e. between 20 of them. outer walls and facing walls 4,5,6,7 of the melting portion 1, in particular walls 6,7 provided with electrodes 8, 8a. Furthermore, the glass 11 must also flow through the connecting channels 12, 12a. The flow of the molten glass 11 in the melting portion 1 must be such that there are no places where the molten glass 11 flows to a limited extent or so-called " dead corners "
Zvýšení 10,100 10a, 100a 10b, 100b dna 3 může mít i jiné konstrukční průřezy podle požadavků. Nejvyšší horní plocha nebo hrana zvýšeni 10,100 10a,100aThe elevations 10, 100, 10a, 100a, 10b, 100b of the bottom 3 may have other structural cross-sections as required. Highest upper surface or edge increased 10,100 10a, 100a
10b,100b dna 3 musí být pod hladinou skloviny 11_, a jednak, pro umožnění optimálního proudění skloviny 11 a přenosu optimálního přenosu tepla do skloviny 11 z elektrod 8, 8a, by měla zasahovat pod přibližně polovinu výšky hladiny skloviny 30 11 v taviči části 1_. Šířka W, W1 zvýšení 10,100, 10a, 100a 10b, 100b by měla být volena tak, aby zajišťovala průtok skloviny 11 spojovacími kanály 12, 12a, a přitom aby byla vzdálena od elektrod 8,8a v dostatečné vzdálenosti, umožňující optimální přenos tepelné energie do skloviny 11. Volba těchto parametrů, t.j délky L, L1_, šířky W, W1 a výšky H zvýšení 10,100 10a,100a 10b,100b se volí podle typu sklářské • · · · • · · • · · ···· · · · pece, tavící části 1, typu topných elektrod, skloviny H, a případně jiných parametrů zde neuvedených.10b, 100b of bottom 3 must be below the molten glass level 11, and secondly, to allow optimum flow of molten glass 11 and transfer of optimum heat transfer to molten glass 11 from electrodes 8, 8a, it should extend below approximately half of the molten glass level 30 11 in melting portion 1. . The widths W, W1 of the elevations 10,100, 10a, 100a 10b, 100b should be selected to provide the flow of glass 11 through the communication channels 12, 12a, while being spaced from the electrodes 8.8a at a sufficient distance to allow optimal transfer of thermal energy to The selection of these parameters, ie length L, L1_, width W, W1 and height H increase 10,100 10a, 100a 10b, 100b is chosen according to the type of glassmaking. the furnace, the melting portion 1, the type of heating electrodes, the glass E, and possibly other parameters not mentioned herein.
Zvýšení 10,100 10a,100a 10b,100b dna 3 tavící části 1 může mít konstantní příčný konstrukční profil po celé délce, tj. shodnou výšku H, shodnou délku L, L1 aThe elevations 10, 100, 10a, 100a, 10b, 100b of the bottom 3 of the melting portion 1 can have a constant transverse structural profile along the entire length, i.e. equal height H, equal length L, L1 and
V shodnou šířku W, W1.In the same width W, W1.
Avšak, zvýšení 10,100 10a, 100a 10b, 100b dna 3_tavicí části 1 může mít také i proměnlivý konstrukční tvar, profil, nebo určité plochy, např.horní plochu, zkosené plochy, případně i jejich uspořádání.However, the elevations 10, 100, 10a, 100a, 10b, 100b of the bottom 3 of the melting portion 1 may also have a varying structural shape, profile, or certain surfaces, eg upper surface, tapered surfaces, or even their arrangement.
Profil zvýšení 10,100 10a, 100a 10b,100b, při shodné šířce W, W1 a délce L ,Increase profile 10,100 10a, 100a 10b, 100b, with equal width W, W1 and length L,
V /'V / '
L1, může mít maximální výšku H přivrácenou k podélné ose 9, tj. s horní plochou zkosenou směrem od této osy 9 ke dnu 3 taviči části 1. Tento hranolovitý profil je optimální jak z hlediska nenáročné výroby, tak funkce.L1, may have a maximum height H facing the longitudinal axis 9, i.e. with an upper surface bevelled away from this axis 9 to the bottom 3 of the melting part 1. This prismatic profile is optimal in terms of both inexpensive manufacture and function.
Nebo, profil zvýšení 10,100 10a,100a 10b,100b, při shodné šířce W, W1 a délce L, L1 , může mít maximální výšku H zvýšení 10,100 10a, 100a 10b,100b 15 naopak největší na straně přivrácené k bočním stěnám 6, 7 tavící části 1, tj. horní plocha tohoto zvýšení 10,100 10a, 100a 10b, 100b je zkosená směrem k podélné ose 9. Toto řešení je vhodné tam, kde se předpokládá pomalé proudění skloviny 11 a tudíž i pomalá koroze zvýšení 10,100 10a, 100a 10b,100b podél podélné osy 9 taviči části 1.Or, the elevation profile 10,100 10a, 100a 10b, 100b, with equal width W, W1 and length L, L1, may have a maximum elevation H of 10,100 10a, 100a 10b, 100b 15, on the other hand, the largest on the side facing the side walls 6, 7 Part 1, i.e. the upper surface of this increase 10,100 10a, 100a 10b, 100b is chamfered toward the longitudinal axis 9. This solution is suitable where a slow flow of glass 11 and hence slow corrosion of the increase 10,100 10a, 100a 10b, 100b is assumed. along the longitudinal axis 9 of the melting portion 1.
2Q Nebo také, profil zvýšení 10,100 10a, 100a 10b,100b, při shodné šířce W, W1 a délce L, L1 může být paralelně s podélnou osou 9 střechovitý, a jeho maximální výška H může probíhat uprostřed tohoto zvýšení 10,100 10a,100a 10b,100b. Horní plochy budou zkoseny směrem k podélné ose 9 a též směrem k bočním stěnám 6, 7.Or also, the elevation profile 10,100 10a, 100a 10b, 100b, at equal width W, W1 and length L, L1 may be roof-like parallel to the longitudinal axis 9, and its maximum height H may run in the middle of this elevation 10,100 10a, 100a 10b, 100b. The upper surfaces will be chamfered towards the longitudinal axis 9 and also towards the side walls 6, 7.
Maximální výška H zvýšení 10,100, 10a,100a, 10b, 100b může být, při shodné šířce W, W1 délce L, L1 největší na straně přivrácené ponořenému průtoku 2 a horní plocha zvýšení 10,100, 10a,100a, 10b,100b je potom spojitě zkosena ve směru od ponořeného průtoku 2 či čelní stěny 4směrem k průtokové zadní stěně 5 tavící části 1.The maximum height H of the increments 10,100, 10a, 100a, 10b, 100b may be the largest at the side facing the submerged flow 2 at the same width W, W1 of the length L, L1 and the top surface of the increment 10,100, 10a, 100a, 10b, 100b is then bevel in the direction from the submerged flow 2 or face 4 towards the flow back wall 5 of the melting portion 1.
3.0 Rovněž i šířka W, W1 zvýšení 10,100 10a,100a 10b, 100b nemusí být konstantní, ale může se spojitě zužovat směrem k čelní stěně 4 nebo průtokové zadní stěně 5 tavící části 1 což bude záviset na konstrukci tavící části 1.Also, the width W, W1 of the increase 10,100 10a, 100a 10b, 100b may not be constant, but may taper continuously towards the front wall 4 or the flow back wall 5 of the melting portion 1, which will depend on the design of the melting portion 1.
Zkosené plochy zvýšení 10,100 10a,100a 10b,100b dna 3 tavící části 1 nemusí být jen spojité, mohou být lomené, případně kaskádovité.The tapered surfaces of the elevation 10,100 10a, 100a 10b, 100b of the bottom 3 of the melting portion 1 need not only be continuous, they can be broken or cascaded.
• · · ·• · · ·
1/1* ··· ··· · · 1π ····· ····· ······1/1 * ··· ··· · · 1π ····· ····· ······
Existuje také možnost, že základní zvýšení 10,10a,10b se bude konstrukčně odlišovat od prodlouženého zvýšení 100,100a,100b, v různých konstrukčních kombinacích, i volbě délky_L, L1_, šířky W, W1 a výšky H.There is also the possibility that the base elevation 10,10a, 10b will be structurally different from the extended elevation 100,100a, 100b, in various design combinations, as well as the choice of length L, L 1, width W, W 1 and height H.
Zvýšení 10,100 10a, 100a 10b, 100b je zhotoveno ze žáruvzdorného materiálu, X' obdobně jako materiál dna 3 nebo stěn 4,5,6,7 tavící části 1 stěn ponořeného průtoku 2. Tyto konstrukční prvky ze žáromateriálu se dají odlévat do forem žádaného tvaru, ale také řezat z běžně dodávaných, např. kvádrových tvarů.The elevations 10, 100, 10a, 100a, 10b, 100b are made of a refractory material, X ', similar to the material of the bottom 3 or walls 4,5,6,7 of the melting part 1 of the submerged flow walls 2. These refractory construction elements can be cast into molds of desired shape , but also cut from commonly supplied, eg, cuboid shapes.
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Řešení je určeno pro sklářský průmysl.The solution is designed for the glass industry.
• · · ·• · · ·
-15 * • · •· •· •· • · ·-15 * · · · · · · · · · · · · · · · ·
iůiů
15' tavící ffist ponořený pr(rtQk_ čelní ^tgna průtoková zadní §těna^15 'melting fist submerged (flow front flow)
6,7 boční stěny topné hladinové topné elektrody^-6.7 side walls of the heating level electrode ^ -
8a topné deskové ^ektrodyi , podélná osa ^tavící části f základní zvýšení dna s obdélníkovým průřezem8a heating plate electrode, longitudinal axis of the melting portion f, a basic bottom elevation with a rectangular cross-section
100 prodloužené zy-ýAe T nJ<^ dna^ s obdélníkovým průřezem100 extended ZY-ya e T n J <^ ^ bottom rectangular section
10a lichoběžníkové základní zyýšenir4á^ dna4s lichoběžníkovým průřezem 100a lichoběžníkové prodloužené zyvšemjfl^Ž^ s lichoběžníkovým průřezem 10b trojúhelníkové základ ní ^ýšjeoí^tŮfc dna^ý s trojúhelníkovým průřezem 100b trojúhelníkové prodloužené zvýšení JfféH^dna ^s trojúhelníkovým průřezem 11 >ISteia_ podélný spojovací kanál10a of the trapezoidal basic elevation r 4a at the bottom with the trapezoidal cross section 100a the trapezoidal elongated part having the trapezoidal cross-section 10b of the triangular base is triangular base with the triangular cross-section 100b of the triangular elongated cross section 11 with the bottom section 11a. channel
12a příčný spojovacíJc^nák— šikmá^stěna^ stroje^ průtoku12a is a transverse connecting key of the inclined wall of the flow machine
Η výška® zvýšeni tB^OO^TOa,- WOa, 10b, 10QbW šířkg^ zvýšení 1β^4©θτ4θΒ^—Η height® increase tB ^ OO ^ TOa, - WOa, 10b, 10QbW widthkg ^ increase 1β ^ 4 © θτ4θΒ ^ -
W1 šířk^y^^ffldtoaženéfíQTzvýčoni 100, 460a, 100b; acěíkovOfřRa^ L délka £ gyýšSBQO, 11) a, 105*--->W1 widths are generally 100, 460a, 100b; length, length, length, 105 * --->
L1 dél^a^j^prodlouženěho zvýšení tDUr-WdarAOOb—30 • · · · .· 1A -·* ··· ··· · · 5 10 ····· ····· ······L1 length ^ and ^ j ^ prolonged increase tDUr-WdarAOOb — 30 · · · · · 1A - · * ··· ··· · · 5 10 ····· ····· ······
Claims (10)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20110651A CZ2011651A3 (en) | 2011-10-13 | 2011-10-13 | Glass-melting electric furnace with elevated bottom of melting portion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20110651A CZ2011651A3 (en) | 2011-10-13 | 2011-10-13 | Glass-melting electric furnace with elevated bottom of melting portion |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ303733B6 CZ303733B6 (en) | 2013-04-10 |
| CZ2011651A3 true CZ2011651A3 (en) | 2013-04-10 |
Family
ID=48044450
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20110651A CZ2011651A3 (en) | 2011-10-13 | 2011-10-13 | Glass-melting electric furnace with elevated bottom of melting portion |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ2011651A3 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ307906B6 (en) * | 2018-05-28 | 2019-08-07 | Josef SmrÄŤek | Glass melting furnace |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CS263553B1 (en) * | 1987-07-23 | 1989-04-14 | Konecny Vaclav | N-/2,6-dialkylphenyl/halogenmeleinimides and process for preparing them |
| US6253578B1 (en) * | 1996-04-12 | 2001-07-03 | Praxair Technology, Inc. | Glass melting process and apparatus with reduced emissions and refractory corrosion |
| PL332381A1 (en) * | 1997-07-22 | 1999-09-13 | Saint Gobain Isover | Glass-furnace and production plant incorporating same |
| CZ287501B6 (en) * | 1998-10-23 | 2000-12-13 | Preciosa A. S. | Glass pit melting furnace |
| DE20306634U1 (en) * | 2003-04-28 | 2003-07-10 | Bock, Werner, 92685 Floß | Switching arrangement used for measuring the wear of electrodes immersed in pairs in a glass melt of a glass melting oven comprises a resistance network connected to electrode pairs via a current measuring unit, and calculating units |
-
2011
- 2011-10-13 CZ CZ20110651A patent/CZ2011651A3/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ307906B6 (en) * | 2018-05-28 | 2019-08-07 | Josef SmrÄŤek | Glass melting furnace |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ303733B6 (en) | 2013-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN203212446U (en) | Container used for forming and/or holding glass melt | |
| EP3441370B1 (en) | Glass tank furnace having high melting rate | |
| US11097972B2 (en) | Arrangement structure for bubbling apparatuses of furnace | |
| KR20140001886A (en) | Clarification tank, glass melting furnace, molten glass production method, glassware production method and glassware production device | |
| CN103011580B (en) | A kind of high-strength glass fibre pool kiln wiredrawing method and device thereof | |
| CN103130398B (en) | Float glass runner | |
| CN110028225A (en) | Electric boosting system suitable for the fusing of high alumina special glass | |
| US11530152B2 (en) | Method for manufacturing glass article, and melting furnace | |
| CZ2011651A3 (en) | Glass-melting electric furnace with elevated bottom of melting portion | |
| KR20210018195A (en) | Glass article manufacturing method | |
| CN1898166B (en) | Float bath and float forming method | |
| CN101921051A (en) | Glass electric melting furnace | |
| US4927446A (en) | Glass melting furnace | |
| CZ23055U1 (en) | Electric glass-melting furnace with raised bottom of melting portion | |
| CN202063819U (en) | Electric melting furnace for special glass | |
| CN104773944B (en) | Energy-saving environment-friendly glass melting method and long bending glass melter | |
| CN106145611A (en) | A kind of optical glass furnace pond | |
| FI75331C (en) | ELEKTRISK SMAELTUGN FOER EN I GLASFORM OEVERGAOENDE CHARGE. | |
| CN202107622U (en) | Obstruction ridge for tin bath of ultrathin electronic glass smelting kiln, and glass smelting kiln | |
| CN216513458U (en) | Overflow trough and overflow forming device | |
| CN102010118A (en) | Float glass melting furnace | |
| US20120180531A1 (en) | Glass furnace, in particular for clear or ultra-clear glass, with a reduction in the primary recirculation | |
| CN1513780A (en) | Hexagonal step type electrofusion furnace technology for high boron silicon instrument galss | |
| FI79082B (en) | GLASSMAELTUGN INNEHAOLLANDE BOTTENELEKTRODER. | |
| CN102560544B (en) | Percolating type aluminium electrolytic cell and method for stabilizing molten aluminium in electrolytic cell |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20131013 |