CZ160694A3 - Inlet system of aluminium continuous casting apparatus - Google Patents
Inlet system of aluminium continuous casting apparatus Download PDFInfo
- Publication number
- CZ160694A3 CZ160694A3 CZ941606A CZ160694A CZ160694A3 CZ 160694 A3 CZ160694 A3 CZ 160694A3 CZ 941606 A CZ941606 A CZ 941606A CZ 160694 A CZ160694 A CZ 160694A CZ 160694 A3 CZ160694 A3 CZ 160694A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- inlet
- inlet nozzle
- nozzle
- plug
- section
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
- B22D11/181—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/103—Distributing the molten metal, e.g. using runners, floats, distributors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/14—Closures
- B22D41/16—Closures stopper-rod type, i.e. a stopper-rod being positioned downwardly through the vessel and the metal therein, for selective registry with the pouring opening
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Regulace vtoku taveniny pomocí trysky a zátky je známá z různých publikací. Např. v přednáškových textech, vydaných v roce 1986 při příležitosti sympozia pořádaného Německu společností pro nauku o kovech, kde bylo jednáno o principech regulace hladiny lití na principu vířivého proudění, je na straně 331 zobrazen regulační systém s použitím trysek a zátek. Tryska je upevněna na spodu licího žlábku a směřuje svým spodním koncem dovnitř kokily.Control of the melt inflow by means of a nozzle and a plug is known from various publications. E.g. In the lecture papers issued in 1986 on the occasion of a symposium organized by Germany for the Metal Science Society, which discussed the principles of eddy-current casting control, a control system using nozzles and plugs is shown on page 331. The nozzle is fixed at the bottom of the casting trough and points with its lower end into the ingot mold.
Změnou stanovených předpokladů rychlosti vtoku hliníkové taveniny do vtokové trysky se mění rovněž statický tlak. Při velmi vysokých rychlostech hliníkové taveniny vznikající podtlak nasává na vstupu nebo výstupu trysky oxidy a částečky nečistot z kovového povrchu licího žlábku, což se nepříznivě projevuje na kvalitě hliníkových odlitků.By varying the predicted velocities of the aluminum melt inlet to the inlet nozzle, the static pressure also changes. At very high velocities of the aluminum melt, the underpressure generated sucks in the inlet or outlet of the nozzle oxides and particles of dirt from the metal surface of the casting groove, which adversely affects the quality of the aluminum castings.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Úkolem vynálezu je do značné míry odstranit uveden-: nedostatky vtokového zařízení pro plynulé lití hliníku tak, že instalovaný podtlak na vstupu a výstupu vtokové trysky bude minimalizován a budou optimalizovány poměry proudění ve vtokové trysce. Tímto způsobem činnosti vtokového systému lze snížit tvoření vírů v taveniné a zamezit tak tvoření víru jak na povrchu taveniny v licím žlábku, tak na povrchu taveniny v kokile.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the invention to largely eliminate the drawbacks of the inflow device for continuous aluminum casting so that the installed vacuum at the inlet and outlet of the inlet nozzle is minimized and the flow ratios in the inlet nozzle are optimized. In this way, the operation of the inflow system can reduce the formation of vortices in the melt and thus prevent vortex formation both on the surface of the melt in the casting trough and on the surface of the melt in the ingot mold.
Úkol podle vynálezu je podle uvedených nároků vyřešen tak, že prostřednictvím zvlášť vytvořeného vnitřního obrysu vtokové trysky a dodržením stanovené hloubky ponoru ve vytvářející se zóně taveniny nad vtokovým důlkem, může být zabráněno unášení oxidů a jiných částeček nečistot z povrchu kovu. Zároveň musí být zabezpečena dostačující hladina roztaveného kovu v licím žlábku. Prvým krokem pak bude minimalizování působícího podtlaku, a dále odměření hloubky ponoru tak, že sloupec kovu o výšce nejméně 2 cm kompenzuje zbývající podtlak.The object according to the invention is solved in such a way that by means of a specially designed inner contour of the inflow nozzle and by maintaining a predetermined immersion depth in the forming melt zone above the inflow pit, the entrainment of oxides and other contaminant particles from the metal surface can be prevented. At the same time, a sufficient level of molten metal in the trough must be ensured. The first step will then be to minimize the applied vacuum, and then measure the depth of the dive so that a metal column at least 2 cm high compensates for the remaining vacuum.
Obrys vtokové trysky podle vynálezu je vytvořen tak, že ve středu vtokové trysky je vytvořen zúžený průřez, čímž v tomto místě vznikne vyšší rychlost. Tvarem vtokové trysky lze proto zamezit přetržení proudu, které by mohlo zmenšit příčný průřez vtokové trysky. Průtok vtokovou tryskou je tak rovnoměrný celým jejím průřezem, čímž lze nastavit optimální objemový proud.The contour of the inlet nozzle according to the invention is designed such that a tapered cross-section is formed in the center of the inlet nozzle, whereby a higher velocity is generated at this point. Therefore, the shape of the inlet nozzle can prevent the flow from breaking, which could reduce the cross-section of the inlet nozzle. The flow through the inlet nozzle is thus uniform throughout its cross-section, which allows the optimum volume flow to be set.
Při obvyklém uspořádání licího žlábku se vyskytují ve vtokovém systému rozdílné poměry proudění a to v závislosti na tom, kterou stranou trysky bude nejdříve proudit tavenina z licího žlábku. Stanovené předpoklady vedou u obvyklých vtokových systémů k nestejnoměrnému rozděleni proudění kapaliny na vnitřní stěny vtokové trysky, čímž v určitém průřezu vtokové trysky vznikají velmi vysoké rychlosti proudění, zatímco v jiných místech vtokové trysky vzniká úplav. Tyto stavy narušují až dosud rovnoměrné proudění taveniny a podílejí se také na vtokových a výtokových poměrech ve vtokové trysce.In the usual arrangement of the casting trough, there are different flow ratios in the inlet system, depending on which side of the nozzle the melt will first flow from the casting trough. The stated assumptions lead to uneven distribution of the fluid flow to the inner walls of the inlet nozzle in conventional inlet systems, whereby very high flow velocities arise over a certain cross section of the inlet nozzle, while at other points in the inlet nozzle a flood occurs. These states disrupt the melt flow so far and are also involved in the inlet and outlet conditions in the inlet nozzle.
Souhrnně lze řešení podle vynálezu popsat následujícími znaky:In summary, the solution according to the invention can be described by the following features:
1. vytvoření vtokové trysky takovým způsobem, že na vstupu a výstupu vtokové trysky vznikne jen nepatrný podtlak,1. forming an inlet nozzle in such a way that only a slight negative pressure is generated at the inlet and outlet of the inlet nozzle,
2. vytvoření takové konfigurace vtokové trysky, při které je průtok příčným průřezem vtokové trysky rovnoměrný a nedochází tak v žádném místě k odtržení proudu,2. the design of the inlet nozzle configuration in which the flow through the cross-section of the inlet nozzle is uniform and does not result in a flow cut at any point;
3. zmenšení existující energie proudění škrcením ve střední části vtokové trysky, čímž na vstupu a výstupu vtokové trysky nevznikne prakticky žádná turbulence.3. reducing the existing flow energy by throttling in the central portion of the inlet nozzle, so that virtually no turbulence occurs at the inlet and outlet of the inlet nozzle.
Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Vynález podle vícero příkladů provedení je blíže objasněn na výkresech, kde značí:The invention according to several exemplary embodiments is explained in more detail in the drawings, where:
Obr. 1 Celkový pohled na vtokový systém podle vynálezuGiant. 1 is a general view of an inflow system according to the invention;
Obr. 2 Vtoková tryska se zátkou v příčném řezuGiant. 2 Inlet nozzle with plug in cross section
Obr. 3 Diagram průběhu tlaku vtokového systému podle vynálezu {vodní model)Giant. 3 Flow diagram of the inlet system according to the invention (water model)
Obr. 4 Systém tryska - zátka podle stavu technikyGiant. 4 Nozzle-plug system according to the prior art
Obr. 5 Diagram průběhu tlaku u obvyklého vtokového systému (vodní model)Giant. 5 Pressure flow diagram of a typical inlet system (water model)
Obr. 6 Schematické znázornění elektronické regulace hladiny litíGiant. 6 Schematic representation of electronic casting level control
Obr. 7 Celkový pohled na vtokový systém podle stavu technikyGiant. 7 An overview of the prior art gating system
Obr. 8 Schematické znázornění mechanické regulace hladiny lití.Giant. 8 Schematic representation of the mechanical control of the casting level.
Příklady provedení vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Vtokový systém podle obr. 1 sestává z vtokové trysky 2, upravené v licím žlábku 1, ve které je vsazena zátka 2 k regulaci vtoku taveniny 4. Vtokovou tryskou 2 vtéká taveninaThe inlet system according to FIG. 1 consists of an inlet nozzle 2 provided in a trough 1 in which a plug 2 is inserted to control the inflow of the melt 4. The melt flows through the inlet nozzle 2.
4. do kokily 5, kde je formována do odlitku 6, upraveném na nálitku 7. Odlitek 6 je pak vytažen ze spodu kokily 5 spuštěním licího stolu 8 pomocí spouštěcího zařízení 9.4. into the ingot mold 5, where it is formed into a casting 6 adapted to the riser 7. The casting 6 is then withdrawn from the bottom of the ingot mold 5 by lowering the casting table 8 by means of a lowering device 9.
Tvary vtokové trysky 2 a zátky 2 jsou dále seznátelné z obr. 2, z něhož je zřejmé, že příčné průřezy X a Y na vstupu a výstupu trysky jsou v porovnání s ostatními příčnými průřezy vtokové trysky 2 větší, čímž v těchto místech vznikají pouze malé rychlosti proudění.The shapes of the inlet nozzle 2 and the plug 2 are further illustrated in Fig. 2, which shows that the cross sections X and Y at the inlet and outlet of the nozzle are larger than the other cross sections of the inlet nozzle 2, resulting in only small areas flow velocity.
Z obr. 2 je rovněž seznatelné ponoření zátky 2 ve vtokové trysce 2r při kterém je vytvořen prostor ve tvaru kruhové štěrbiny C. Tento prostor je dimenzován tak, že proudění vyplní celkový průřez vtokové trysky 2. Kruhová štěrbina C se ze strany vtoku X zmenšuje, čímž se v proudícím kovu vytvoří dynamický tlak, který způsobí snížení statického tlaku v tavenině.It can also be seen from FIG. 2 that the plug 2 is immersed in the inlet nozzle 2 r, in which a space in the shape of a circular slot C is formed. , thereby creating a dynamic pressure in the flowing metal which causes a decrease in the static pressure in the melt.
V téměř paralelní části kruhové štěrbiny C je ke škrcení nezbytný vznik tření, kruhová štěrbina C se poté od zátky 3 spojité rozšiřuje, čímž proudění v těchto místech přilehne lépe k zátce 2. Při zmenšujícím se průřezu vzniká ve vtokové trysce 2 homogenní proudění.Friction is necessary in the near-parallel part of the circular slot C, and the circular slot C then expands continuously from the plug 3, whereby the flow at these points is better adjacent to the plug 2. As the cross-section decreases, a homogeneous flow is produced.
Za nejnižším místem, přibližné ve středu vtokové trysky 2, se její průřez rozšiřuje, čímž dochází opět ke zpomalování proudění, bez odtržení. Za účelem ustálení proudění kolem zátky 2/ ίθ její vrchol opatřen zaoblením, které má v příkladném provedení rádius = 11,5 mm.Beyond the lowest point, approximately in the center of the inlet nozzle 2, its cross-section widens, again retarding the flow without tearing. In order to stabilize the flow around the plug 2 / θθ, its apex is provided with a rounding, which in the exemplary embodiment has a radius = 11.5 mm.
Za účelem zjištění popř. vyzkoušení skutečných poměrů proudění ve vtokové trysce 2 podle vynálezu byl vytvořen vodní model lití válcového odlitku. V tomto vodním modelu mohou být simulovány poměry v licím žlábku, ve vtokové trysce a ve válcovém odlitku při různých systémech vtokové trysky zátky. Na tomto modelu byly rovněž zkoumány průběhu tlaků v optimalizovaném vtokovém systému, jejichž výsledný průběh je znázorněn na obr. 3.In order to detect or. To test the actual flow conditions in the inlet nozzle 2 according to the invention, a water model of the casting of a cylindrical casting was created. In this water model, the ratios in the trough, in the inlet nozzle and in the cylindrical casting can be simulated for different plug inlet nozzle systems. This model also examined the course of pressures in the optimized inflow system, the resulting course of which is shown in Figure 3.
Z obr. 3 je zřejmé, že na vstupu vtokové trysky 2 (v délkové úrovni = 0), se vyskytuje pozitivní nebo jen nepatrně negativní tlak. Ve střední části vtokové trysky 2 bude vlivem vyšších rychlostí proudění dosažen velmi vysoký podtlak. Naměřený vyšší podtlak v užším průřezu značí, že proudění přiléhá na stěny vtokové trysky 2 a nedochází tudíž k jeho odtrhávání. Poté dochází během kratšího časového úseku ke snižování vysokého podtlaku, takže na výstupu vtokové trysky 2, to jest přibližně při délce trysky 17 cm, zbývá jen velmi nepatrný podtlak.It can be seen from Fig. 3 that at the inlet of the inlet nozzle 2 (at length level = 0), there is a positive or only a slightly negative pressure. A very high vacuum will be achieved in the central part of the inlet nozzle 2 due to the higher flow rates. The measured higher vacuum in the narrower cross-section indicates that the flow abuts the walls of the inlet nozzle 2 and therefore does not tear off. Thereafter, the high vacuum is reduced over a shorter period of time, so that only a very slight vacuum remains at the outlet of the inlet nozzle 2, i.e. at approximately 17 cm nozzle length.
K podstatné zrněné tlakových poměrů nedojde ani při zvýšení hladiny lití, v příkladném provedení z 26 cm na 34 cm. Jednotlivé křivky průběhu tlaku pro rozdílné hladiny lití, které probíhají těsně při sobě značí, že proudění je dostatečně stabilní a rovněž při vyšším podtlaku nedochází k odtrhávání proudění v trysce. 2 toho plyne, že takovýto průřez trysky umožňuje relativně rovnoměrný průchod proudění, bez výskytu rychlostních špiček.Substantial grain pressure ratios do not occur even when the casting level is increased, in the exemplary embodiment from 26 cm to 34 cm. The individual pressure curves for the different casting levels, which run closely together, indicate that the flow is sufficiently stable and that no flow breaks in the nozzle even at a higher vacuum. It follows that such a nozzle cross-section allows a relatively uniform flow of the flow, without the occurrence of velocity peaks.
Na obr. 6 a,b a 5 a,b jsou znázorněny příkladné průběhy tlaků známých vtokových systémů. U zespoda uzavřeného vtokového systému podle obr. 4 a se nemůže podtlak na výstupu trysky dále zmenšovat, neboř použitelný průřez na výstupu trysky je vlivem odtržení proudění zmenšen. Tím vzniká na výstupu trysky vysoký podtlak, který nemůže být ani kompenzován zvětšením hloubky ponoru vtokové trysky, (viz obr. 5 a).6 a, b and 5 a, b show exemplary pressure curves of known inlet systems. In the bottom closed inlet system of FIG. 4a, the vacuum at the nozzle outlet cannot be further reduced, since the usable cross-section at the nozzle outlet is reduced due to the flow breakage. This creates a high vacuum at the nozzle outlet, which cannot even be compensated by increasing the immersion depth of the inlet nozzle (see Fig. 5a).
Na obr 4 b je znázorněn známý, shora uzavřený vtokový systém. Zde výrazné stoupá podtlak při zvětšujícím se rozdílu hladin (viz obr. 5b). To má za následek, že nad vstupem vtokové trysky do licího žlábku se vytvoří sloupec kovu, který však ani v součinnosti se statickým tlakem nepostačuje k tomu, aby kompenzoval podtlak, vznikající na vstupu vtokové trysky. Dále dochází pod zátkou k odtržení proudění, které pak zmenšuje stávající průřez vtokové trysky. Při větším rozdílu hladin se může takto odtržené proudění projevit účinkem až k výstupu vtokové trysky, takže zesílený podtlak se projeví výše jmenovanými nepříznivými následky.FIG. 4b shows a well-known inflow gate system. Here, the vacuum increases significantly as the level difference increases (see Fig. 5b). As a result, a metal column is formed above the inlet of the inlet nozzle into the trough, which, however, in combination with the static pressure, is not sufficient to compensate for the vacuum generated at the inlet of the inlet nozzle. Further, a flow break occurs under the plug, which then reduces the existing cross section of the inlet nozzle. In the case of a greater difference in levels, the breakage can thus be effected up to the outlet of the inlet nozzle, so that the increased negative pressure results in the aforementioned adverse consequences.
Ty průběhy tlaků, získané shora uvedeným pozorováním, jsou závislé na poloze existujících měřících bodů. Obr. 5 a,b, představující dvojrozměrné znázornění, proto nevypovídají nic o rovnoměrnosti proudění nad obvodem vtokové trysky. U obvyklých vtokových systémů, jak je úvodem uvedeno, může nad obvodem vtokové trysky vzniknout nerovnoměrné proudění, čímž vznikají rychlostní špičky proudění, které zvyšují podtlak.The pressure curves obtained by the above observation are dependent on the position of the existing measuring points. Giant. 5 a, b, representing a two-dimensional representation, therefore do not indicate anything about the flow uniformity over the periphery of the inlet nozzle. In conventional gating systems, as mentioned above, uneven flow may occur above the periphery of the inlet nozzle, resulting in flow velocities that increase the vacuum.
V praxi často dochází k tomu, že šikmo nasazená nebo křivá zátka ještě dále ovlivní poměry proudění tím způsobem, že je zvětšována nehomogenita proudění. U známých vtokových systému pak dochází k tomu, že jen některé obvody vtokových trysek jsou zaručené protékány. Proto se také vyskytují problémy při regulaci objemového proudění, které jsou zejména patrné při automatické regulaci hladiny.In practice, it is often the case that the obliquely mounted or crooked plug further affects the flow conditions by increasing the flow inhomogeneity. In known inlet systems, only some of the inlet nozzle circuits are guaranteed to flow. Therefore, there are also problems in controlling volumetric flow, which are particularly evident in automatic level control.
Při změně příčného průřezu podle vynálezu může být objemový proud přesněji dávkován a zmenšen vznik nestability proudění. Na skleněném modelu se ukázalo, že optimalizovaná vtoková tryska je také nad obvodem relativně rovnoměrně protékána.By changing the cross-section of the present invention, the volumetric flow can be more accurately metered and flow instability reduced. The glass model showed that the optimized inlet nozzle also flows relatively uniformly over the circumference.
V protikladu k tomu je známý vtokový systém náchylný ke vzniku turbulenci. Ten je znázorněn a blíže objasněn na obr. 7. Tavenina 4 prochází ve směru šipky licím žlábkem 1 ke vtokové trysce 2. Vlivem vznikajícího podtlaku na vstupu a výstupu vtokové trysky 2 je povrch taveniny prohlouben tlakcin vzduchu, čímž může být strhávána vrstva oxydů, které spolu s částečkami nečistot mohou být nasávány do taveniny 4. Tak budou vznikat v čele tuhnoucí taveniny netvárná znečištění, která při pozdějším procesu válcování se dostávají na povrch a jsou příčinou trhání válcovaného pásu nebo poškození válců.In contrast, the known inflow system is prone to turbulence. This is illustrated and explained in greater detail in FIG. 7. The melt 4 passes in the direction of the arrow through the trough 1 to the inlet nozzle 2. Due to the negative pressure at the inlet and outlet of the inlet nozzle 2, the melt surface is deepened by air pressure. together with dirt particles, they can be sucked into the melt 4. This will result in non-formable contamination at the head of the solidifying melt, which in the later rolling process reaches the surface causing tearing of the rolled strip or damage to the rolls.
Na obr. 8 je znázorněna mechanická regulace vtokového systému lití do kokíl pro hliníkové odlitky k válcování. Prostřednictvím plováku 14, který je umístěn na povrchu roztaveného kovu odlitku a který je spřažen s mechanickkou pákovou soustavou 15, je zátka 3 pomocí tyčky 16 zvedána nahoru nebo dolů. Pojem plovák přitom náleží pro část vytvořenou z ohnivzdorného materiálu, která plave na povrchu roztaveného kovu a prostřednictvím páky udává stav hladiny kovu. V daném případě je tak zvětšována nebo zmenšována kruhová štěrbina mezi vtokovou tryskou 2 a zátkou 2 a to podle toho, ve kterém sméru se hladina taveniny odchyluje od jmenovité hodnoty. Vtokové množství taveniny je tedy regulováno prostřednictvím rozdílných výšek zátky 3.Figure 8 shows the mechanical control of the ingot molding system for aluminum castings for rolling. By means of a float 14 which is located on the surface of the molten metal of the casting and which is coupled to the mechanical lever assembly 15, the plug 3 is lifted up or down by means of a rod 16. The term float is used here for a part made of a refractory material that floats on the surface of the molten metal and indicates the level of the metal by means of a lever. In this case, the circular gap between the inlet nozzle 2 and the plug 2 is thus increased or decreased, depending on which direction the melt level deviates from the nominal value. The flow rate of the melt is thus controlled by different heights of the plug 3.
Jiné metody jsou založeny na laserovém snímání stavu hladiny kovu v kokile 2· Vzniklý signál je zpracován elektronickou cestou a přetvořen v akční veličinu pro zátku 2 (viz obr. 6). Stav hladiny kovu v kokile 5 může z různých příčin kolísat. Např. neni-li naklánění tavící pece kontinuální, vznikne v licím žlábku 1 čeření. Rovněž stav hladiny kovu v licím žlábku 1 je obvykle regulován plovákem, čímž dochází k tomu, že jsou běžně spřaženy dva regulační systémy, které vedou k dynamickému chování regulace, zatímco fáze lití vyžaduje stálou korekci polohy zátky 2·Other methods are based on laser sensing the state of the metal level in the ingot mold 2 · The resulting signal is processed electronically and transformed into an action variable for plug 2 (see Fig. 6). The level of the metal level in the ingot mold 5 may vary for various reasons. E.g. if the tilting of the melting furnace is not continuous, a fining is formed in the casting trough. Also, the level of metal in the casting trough 1 is usually regulated by a float, which means that two control systems are commonly coupled which result in dynamic control behavior, while the casting stage requires constant plug position correction.
Kolísání stavu hladiny kovu změní tepelné podmínky lití, což vede ke vzniku nevhodného povrchu odlitků, čímž se zvětšuje tloušťka okrajové skořepiny, která musí být před válcováním odfrázována.Fluctuations in the metal level will alter the casting thermal conditions, resulting in an unsuitable casting surface, thereby increasing the thickness of the edge shell, which must be de-iced before rolling.
vin
Claims (7)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4322316A DE4322316C1 (en) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | Infeed system for an aluminum continuous casting plant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ160694A3 true CZ160694A3 (en) | 1997-05-14 |
| CZ285017B6 CZ285017B6 (en) | 1999-05-12 |
Family
ID=6491984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ941606A CZ285017B6 (en) | 1993-07-05 | 1994-07-01 | Gating for aluminium continuous casting |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5490554A (en) |
| EP (1) | EP0637477B1 (en) |
| KR (1) | KR970005376B1 (en) |
| AU (1) | AU674749B2 (en) |
| BR (1) | BR9402624A (en) |
| CA (1) | CA2127321C (en) |
| CZ (1) | CZ285017B6 (en) |
| DE (2) | DE4322316C1 (en) |
| ES (1) | ES2133443T3 (en) |
| HU (1) | HU216124B (en) |
| NO (1) | NO300034B1 (en) |
| PL (1) | PL177723B1 (en) |
| RU (1) | RU2091193C1 (en) |
| SK (1) | SK78394A3 (en) |
| TW (1) | TW289002B (en) |
| YU (1) | YU41294A (en) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19504009A1 (en) * | 1995-02-08 | 1996-08-14 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Infeed system for an aluminum continuous casting plant |
| DE19706151C2 (en) * | 1997-02-18 | 2000-12-07 | Sms Demag Ag | Process and dip tube for continuous metal casting |
| KR100330352B1 (en) * | 1999-07-02 | 2002-04-01 | 유현식 | Syndiotactic Polystyrene Compositions having Improved Impact Strength |
| GB2352992B (en) * | 1999-08-05 | 2002-01-09 | Pyrotek Engineering Materials | Distributor device |
| NL1014024C2 (en) * | 2000-01-06 | 2001-07-09 | Corus Technology Bv | Apparatus and method for continuous or semi-continuous casting of aluminum. |
| US6989061B2 (en) * | 2003-08-22 | 2006-01-24 | Kastalon, Inc. | Nozzle for use in rotational casting apparatus |
| US7041171B2 (en) * | 2003-09-10 | 2006-05-09 | Kastalon, Inc. | Nozzle for use in rotational casting apparatus |
| US7270711B2 (en) * | 2004-06-07 | 2007-09-18 | Kastalon, Inc. | Nozzle for use in rotational casting apparatus |
| JP5621737B2 (en) * | 2011-09-15 | 2014-11-12 | 新日鐵住金株式会社 | Flow rate adjustment method in continuous casting |
| JP2016511156A (en) | 2013-03-12 | 2016-04-14 | ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． | Intermittent molten metal delivery |
| EP3349924A1 (en) * | 2015-09-15 | 2018-07-25 | Retech Systems LLC | Laser sensor for melt control of hearth furnaces and the like |
| CA3049465C (en) | 2017-11-15 | 2021-10-12 | Novelis Inc. | Metal level overshoot or undershoot mitigation at transition of flow rate demand |
| CN115551657A (en) * | 2020-05-07 | 2022-12-30 | 诺维尔里斯公司 | Slotted Cast Feed Tube with Bottom Control Pin |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB917565A (en) * | 1960-05-13 | 1963-02-06 | Didier Werke Ag | Improvements relating to pouring nozzles for liquid metal |
| US4523624A (en) * | 1981-10-22 | 1985-06-18 | International Telephone And Telegraph Corporation | Cast ingot position control process and apparatus |
| FR2639267B1 (en) * | 1988-11-23 | 1991-02-22 | Clecim Sa | PROCESS AND ASSEMBLY FOR SUPPLYING MOLTEN METAL TO THE LINGOTIERE OF A CONTINUOUS CASTING INSTALLATION OF THIN BLANKS |
| US5205343A (en) * | 1989-06-03 | 1993-04-27 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Pouring tube for feeding molten steel into a continuous casting mold |
| US5339885A (en) * | 1993-05-07 | 1994-08-23 | Wagstaff Inc. | Integrated non-contact molten metal level sensor and controller |
-
1993
- 1993-07-05 DE DE4322316A patent/DE4322316C1/en not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-05-06 KR KR1019940009905A patent/KR970005376B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-05-19 NO NO941868A patent/NO300034B1/en unknown
- 1994-05-26 DE DE59407993T patent/DE59407993D1/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-05-26 ES ES94108061T patent/ES2133443T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-05-26 EP EP94108061A patent/EP0637477B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-09 HU HUP9401732A patent/HU216124B/en not_active IP Right Cessation
- 1994-06-16 PL PL94303861A patent/PL177723B1/en unknown
- 1994-06-28 YU YU41294A patent/YU41294A/en unknown
- 1994-06-29 SK SK783-94A patent/SK78394A3/en unknown
- 1994-07-01 AU AU66132/94A patent/AU674749B2/en not_active Ceased
- 1994-07-01 TW TW083106018A patent/TW289002B/zh active
- 1994-07-01 CZ CZ941606A patent/CZ285017B6/en not_active IP Right Cessation
- 1994-07-04 RU RU9494024564A patent/RU2091193C1/en active
- 1994-07-04 CA CA002127321A patent/CA2127321C/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-07-04 BR BR9402624A patent/BR9402624A/en not_active Application Discontinuation
- 1994-07-05 US US08/271,890 patent/US5490554A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2127321C (en) | 1999-05-11 |
| RU2091193C1 (en) | 1997-09-27 |
| EP0637477B1 (en) | 1999-03-24 |
| KR970005376B1 (en) | 1997-04-15 |
| DE59407993D1 (en) | 1999-04-29 |
| US5490554A (en) | 1996-02-13 |
| NO300034B1 (en) | 1997-03-24 |
| EP0637477A3 (en) | 1996-04-03 |
| PL177723B1 (en) | 2000-01-31 |
| CA2127321A1 (en) | 1995-01-06 |
| DE4322316C1 (en) | 1995-03-16 |
| ES2133443T3 (en) | 1999-09-16 |
| KR950002888A (en) | 1995-02-16 |
| EP0637477A2 (en) | 1995-02-08 |
| PL303861A1 (en) | 1995-01-09 |
| NO941868D0 (en) | 1994-05-19 |
| SK78394A3 (en) | 1995-09-13 |
| RU94024564A (en) | 1996-04-20 |
| BR9402624A (en) | 1995-04-04 |
| HUT67850A (en) | 1995-05-29 |
| CZ285017B6 (en) | 1999-05-12 |
| TW289002B (en) | 1996-10-21 |
| YU41294A (en) | 1996-10-09 |
| HU216124B (en) | 1999-04-28 |
| NO941868L (en) | 1995-01-06 |
| HU9401732D0 (en) | 1994-09-28 |
| AU6613294A (en) | 1995-01-12 |
| AU674749B2 (en) | 1997-01-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ160694A3 (en) | Inlet system of aluminium continuous casting apparatus | |
| ITMI961243A1 (en) | DIVER FOR CONTINUOUS CASTING OF THIN SLABS | |
| US20060261100A1 (en) | Tundish stopper rod for continuous molten metal casting | |
| WO2020137722A1 (en) | Continuous casting stopper and continuous casting method | |
| WO2012053476A1 (en) | Upward pouring type teeming tube and teeming method | |
| RU2100137C1 (en) | Gear to feed melt in plant for continuous casting of aluminium | |
| EP1854571A1 (en) | Refractory nozzle for the continous casting of steel | |
| KR20190090829A (en) | Sliding nozzle | |
| JP3697040B2 (en) | Immersion nozzle for continuous casting of steel and method for continuous casting of steel using the same | |
| US4117959A (en) | Method and single piece annular nozzle to prevent alumina buildup during continuous casting of al-killed steel | |
| KR100605696B1 (en) | Immersion nozzle for continuous casting | |
| JPS62197257A (en) | Pouring method for molten steel in continuous casting | |
| GB1592554A (en) | Pouring of molten metal from a teeming vessel | |
| KR100902215B1 (en) | Immersion nozzle for playing | |
| JPH11277194A (en) | Immersion nozzle for continuous casting of steel and continuous casting method of steel using the same | |
| USRE30343E (en) | Method and single piece annular nozzle to prevent alumina buildup during continuous casting of Al-killed steel | |
| WO2005021187A1 (en) | Submerged entry nozzle for continuous casting | |
| JP6695731B2 (en) | Lower nozzle | |
| KR20020050884A (en) | A Device For Supplying Molten Steel Uniformly And A Continuous Caster | |
| JPS62252650A (en) | Straight flow control method in continuous molten steel casting mold | |
| JPS6120660A (en) | Upper nozzle of vessel for molten metal | |
| JPS632541A (en) | Molten metal vessel having molten metal flowing hole | |
| JPS5811714A (en) | Method for selecting and tapping molten steel and molten slag | |
| KR20000016735A (en) | Submergence nozzle for continuously casting thin slab | |
| JPH0327300B2 (en) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20000701 |