CN203245305U

CN203245305U - 具有凹凸部的板材

Info

Publication number: CN203245305U
Application number: CN2010900015638U
Authority: CN
Inventors: 高桥昌也
Original assignee: Sumitomo Light Metal Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Light Metal Industries Ltd
Priority date: 2010-07-12
Filing date: 2010-09-02
Publication date: 2013-10-23
Anticipated expiration: 2020-09-02
Also published as: EP2594347A4; EP2594347A1; JPWO2012008059A1; WO2012008059A1; US20130108885A1

Abstract

本实用新型涉及具有凹凸部（20）的板材（1）。将第一基准面（K1）、第二基准面（K2）、中间基准面（K3）作为基准，将方格分类成第一格（231）和第二格（232），上述方格是通过将配置在中间基准面（K3）上的单位区域（23）纵横n等分的格子划分的。将连接第一格（231）的区域作为第一基准区域（213），将连接第二格（232）的区域作为第二基准区域（223）。具有从第一基准区域（213）相对于第一基准面（K1）突出的第一区域（21）、和从第二基准区域（213）相对于第二基准面（K2）突出的第二区域（22）。第一区域由第一顶面（211）和第一侧面（212）构成。第二区域由第二顶面（221）和第二侧面（221）构成。

Description

具有凹凸部的板材

技术领域

本实用新型涉及一种通过形成凹凸部而提高了刚性的板材以及使用其而构成的车辆面板和层叠构造体。

背景技术

例如在机动车中，以轻量化为目的，研究并实施了将由钢板等构成的部件的材料置换成铝合金板等质量轻的材料。该情况下，作为轻量化的前提，必须确保所要求的刚性。

目前为止，为不增厚板材的板厚而提高刚性，开始研究在板材上设置凹凸图案而在形状上提高刚性。

例如，作为机动车部件之一，具有由称为热绝缘体的板材形成的部件。在专利文献1中，作为其材料，为不增厚板厚地确保足够的刚性，提出了通过压花成型形成了大量突部的结构。另外，不限于热绝缘体，还提出了在各种用途中通过形成压花成型等的凹凸部来提高刚性的板材。（专利文献2～6）

现有技术文献

专利文献1:日本特开2000-136720号公报

专利文献2:日本特开2000-257441号公报

专利文献3:日本特开平9-254955号公报

专利文献4:日本特开2000-288643号公报

专利文献5:日本特开2002-307117号公报

专利文献6:日本特开2002-321018号公报

如上述专利文献1那样，形成了大量的凹凸部的板材的刚性比没有凹凸部的板材高，这是事实。但是，关于最适合于不增厚板厚地提高刚性的凹凸部形状是怎样的，还不能说是了解的。而且，总是要求进一步提高刚性提高率。

另外，不限于机动车，在各种机械装置等中，都存在减少由板材形成的部分实现轻量化的要求。除了轻量化的必要性以外，还能够期待材料费削减的效果。另外，只要是板材（具有板形状的材料），无论材质，都存在提高刚性的要求。

另外，关于使用具有刚性提高效果高的凹凸部的板材并包含其的层叠构造体，以及使用了具有刚性提高效果高的凹凸部的板材的车辆面板，也谋求具有比以往更高的刚性的结构。

实用新型内容

本实用新型是鉴于所述问题点而研发的，其目的是提供一种通过设置凹凸部来提高刚性的板材、具有刚性提高效果比以往高的凹凸部的图案的板材、以及使用其的车辆面板以及层叠构造体。

第一实用新型是一种具有凹凸部的板材，技术方案1是通过形成凹凸部来提高刚性的板材，其特征在于，

上述凹凸部以隔开间隔依次平行地配置的假想的3个面即第一基准面、中间基准面及第二基准面这3个基准面为基准，

将上述中间基准面假定为铺设了假想的正方形的单位区域的结构，由将上述各单位区域内纵横n等分的格子进行划分的假想的方格分类成第一格和第二格两种，n为4以上的整数，在上述方格的各纵列及横列上，一定包括上述第一格和上述第二格两者，同种类的方格在纵向或横向上邻接地配置2个以上，并且，上述单位区域内的上述第一格的合计个数及上述第二格的合计个数都是n²/2±0.5的范围内的整数，将连接上述第一格的区域作为第一基准区域，并且将连接上述第二格的区域作为第二基准区域，

设置有在上述中间基准面上从确定的上述第一基准区域朝向上述第一基准面突出的第一区域、和在上述中间基准面上从确定的上述第二基准区域朝向上述第二基准面突出的第二区域，

上述第一区域由将上述第一基准区域等倍或缩小地投影在上述第一基准面上而成的第一顶面、和连接该第一顶面的轮廓和上述第一基准区域的轮廓的第一侧面构成，

上述第二区域由将上述第二基准区域等倍或缩小地投影在上述第二基准面上而成的第二顶面、和连接该第二顶面的轮廓和上述第二基准区域的轮廓的第二侧面构成。

技术方案2为，在技术方案1中，4≤n≤10。

技术方案3为，在技术方案1或2中，上述第一基准区域及上述第二基准区域通过如下方式构成：在分别连接上述第一格及上述第二格之后，以两者的面积不变的方式使两者的角部的一部分变形成圆弧状。

技术方案4为，在技术方案1中，上述第一基准区域及上述第二基准区域通过如下方式构成：在分别连接上述第一格及上述第二格之后，使两者所成的边界线的一部分以两者的面积不变的方式倾斜。

技术方案5为，在技术方案1中，上述单位区域全部是相同的大小。

技术方案6为，在技术方案1中，上述单位区域由多个大小不同的部分构成。

技术方案7为，在技术方案1中，上述第一侧面相对于上述中间基准面的倾斜角度θ₁（°）和上述第二侧面相对于上述中间基准面的倾斜角度θ₂（°）处于10°～90°的范围内。

技术方案8为，在技术方案1中，在上述第一顶面及上述第二顶面的至少一部分上设置有子凹凸部，上述子凹凸部将上述第一基准面或上述第二基准面作为中立面并具有沿厚度方向上下突出的形状。

技术方案9为，在技术方案1中，依次配置的上述第一基准面、上述中间基准面及上述第二基准面的至少一部分分别由平行的曲面构成。

技术方案10为，在技术方案1中，上述板材是通过对金属板进行冲压成型而形成上述凹凸部的板材。

技术方案11为，在技术方案7中，上述金属板的成型前的板厚t（mm）为0.05～6.0mm。

技术方案12为，在技术方案11中，上述正方形的一边的长度L（mm）和上述板厚t（mm）之比L/t为10～2000。

技术方案13为，在技术方案11中，上述第一区域的突出高度H1（mm）和上述板厚t（mm）之比H1/t、以及上述第一侧面和上述中间基准面所成的最大的倾斜角θ₁（°）满足1≤（H1/t）≤-3θ₁+272的关系，上述第二区域的突出高度H2（mm）和上述板厚t（mm）之比H2/t、以及上述第二侧面和上述中间基准面所成的最大的倾斜角θ₂（°）满足1≤（H2/t）≤-3θ₂+272的关系。

技术方案14为，在技术方案12中，上述第一区域的突出高度H1（mm）和上述板厚t（mm）之比H1/t、以及上述第一侧面和上述中间基准面所成的最大的倾斜角θ₁（°）满足1≤（H1/t）≤-3θ₁+272的关系，上述第二区域的突出高度H2（mm）和上述板厚t（mm）之比H2/t、以及上述第二侧面和上述中间基准面所成的最大的倾斜角θ₂（°）满足1≤（H2/t）≤-3θ₂+272的关系。

第二实用新型是一种层叠构造体，是层叠多个板材而成的层叠构造体，其特征在于，上述板材的至少1张是上述第一实用新型的具有凹凸部的板材。

第三实用新型是一种车辆面板，是具有外板和接合于该外板的背面的内板的车辆面板，其特征在于，上述外板和上述内板中的任意一方或双方由技术方案1～14中任一项所述的具有凹凸部的板材构成。

实用新型的效果

第一实用新型的上述具有凹凸部的板材具有上述特殊形状的凹凸部。上述凹凸部如上所述地设置有在上述中间基准面上从确定的上述第一基准区域朝向上述第一基准面突出的上述第一区域、和在上述中间基准面上从确定的上述第二基准区域朝向上述第二基准面突出的上述第二区域。而且，上述第一区域由上述第一顶面、以及连接该第一顶面的轮廓和上述第一基准区域的轮廓的上述第一侧面构成，上述第二区域由上述第二顶面、以及连接该第二顶面的轮廓和上述第二基准区域的轮廓的上述第二侧面构成。

此外，上述第一顶面及上述第二顶面分别由上述第一基准面及上述第二基准面所成的面构成，或者不限于上述第一基准面及上述第二基准面，由从上述第一基准面及上述第二基准面向与上述中间基准面相反的方向突出的部位构成。作为突出的部位的形状例有球形状、棱线形状、锥形状等，但不限于此。

由于具有这样的构造，所以本实用新型的上述板材的弯曲刚性及面刚性优良，并且成为能量吸收特性优良的板材。

刚性提高的理由如下所述。即，上述第一区域和上述第二区域由配置在沿板材的厚度方向分离的位置上的上述第一顶面及上述第二顶面、以及在板材的厚度方向上交叉的上述第一侧面及上述第二侧面构成，能够在从中立面分离的位置配置大量的材料。因此，能够有效地将大量的材料作为强度部件使用，能够提高刚性提高效果。

另外，上述第一基准区域和上述第二基准区域所成的面积大致相同。因此，向上述板材的表里突出的上述第一区域和上述第二区域的面积也大致相同。因此，能够更有效果地提高刚性。

另外，能够得到伴随刚性的提高带来的减振性的提高效果、和由凹凸形状产生的回声的抑制效果。

像这样，根据本实用新型，与以往相比，刚性提高效果更高，能够得到具有能量吸收特性优良的凹凸部的图案的板材。

在第二实用新型中，如上所述地将刚性优良的具有凹凸部的板材作为层叠构造体的一部分使用，由此，能够容易地得到刚性非常高且能量吸收特性优良的层叠构造体。另外，能够得到伴随刚性提高带来的减振性的提高效果、和包含空气层而得到的吸音性的提高效果。

在第三实用新型中，如上所述地将刚性高的具有凹凸部的板材用于外板及内板中的任意一方或双方，由此，能够容易地得到刚性非常高的能量吸收特性优良的车辆面板。另外，能够得到伴随刚性提高带来的减振性的提高效果、和包含空气层而得到的吸音性的提高效果。附图说明

图1（a）是实施例1中的凹凸部的局部俯视图，图1（b）是沿图 1（a）的A-A线方向截面的局部放大图。

图2是实施例1中的凹凸部的局部立体图。

图3是表示实施例1中的单位区域内的第一区域及第二区域的配置的说明图。

图4是表示实施例1中的具有以相同姿势连续配置单位区域的凹凸部的板材的中间基准面的说明图。

图5（a）是表示实施例1中的单侧支承梁的0°方向的FEM解析方法的说明图，图5（b）是表示45°方向的FEM解析方法的说明图。

图6是表示实施例1中的圆板的FEM解析方法的说明图。

图7是表示使实施例1中的试验片的一边和单位区域的一边所成的角度变化的情况下的单侧支承梁的FEM解析的结果的说明图。

图8是表示在实施例2中具有连续配置相对于实施例1的单位区域的各边线对称的形状而成的凹凸部的板材的中间基准面的说明图。

图9是表示在实施例2中具有连续配置使实施例1的单位区域每旋转90°的形状而成的凹凸部的板材的中间基准面的说明图。

图10是表示在实施例2中具有凹凸部的板材的中间基准面的说明图，所述凹凸部随机地配置使实施例1的单位区域相对于各边线对称的形状及各旋转90°的形状。

图11是在实施例2中由图9所示的中间基准面形成的凹凸部的局部立体图。

图12是表示实施例2中的单侧支承梁的0°方向的FEM解析方法的说明图。

图13是表示实施例2中的单侧支承梁的45°方向的FEM解析方法的说明图。

图14是表示实施例2中的使试验片的一边和单位区域的一边所成的角度变化的情况下的单侧支承梁的FEM解析的结果的说明图。

图15是表示实施例2中的3点弯曲试验方法的说明图。

图16是表示实施例2中的3点弯曲试验的负载-位移线图。

图17是表示实施例3中的单位区域内的第一基准区域及第二基准区域的配置的说明图。

图18是实施例4中的凹凸部的局部俯视图。

图19是表示实施例4中的单侧支承梁的FEM解析方法的说明图。

图20是表示实施例4中的单位区域内的第一区域及第二区域的配置的说明图。

图21是表示实施例4中的具有连续配置使单位区域相对于其各边线对称的形状而成的凹凸部的板材的中间基准面的说明图。

图22是表示实施例4中的使试验片的一边和单位区域的一边所成的角度变化的情况下的单侧支承梁的FEM解析的结果的说明图。

图23是实施例4中的3点弯曲试验的负载-位移线图。

图24是表示实施例5中的单位区域内的第一区域及第二区域的配置的说明图。

图25是表示实施例5中的具有以相同姿势连续配置单位区域而成的凹凸部的板材的中间基准面的说明图。

图26是表示实施例6中的具有组合单位区域和与其大小不同的单位区域而成的凹凸部的板材的中间基准面的说明图。

图27是实施例7中的凹凸部的局部俯视图。

图28是表示实施例8中的具有凹凸部的圆筒形状的板材的说明图。

图29是实施例9中的层叠构造体的展开说明图。

图30是实施例10中的车辆面板的展开说明图。

具体实施方式

在本实用新型中，正方形等形状的表述都不仅限于几何学上的狭义的概念，一般包括能够辨识为上述形状的形状，当然允许各边稍有曲线，或者在角部或面上设置有成型所需的圆角等所谓的倒角这样的曲面。

另外，在本实用新型中，平行面的表述不仅限于几何学上的狭义的概念，一般包括能够辨识为平行面的面，在两个面上，一个面上的任意的点、与该点处的法线和另一个面相交的点之间的距离在任何部分都具有大致相同的距离。

在具有上述凹凸部的板材中，等分上述单位区域的数n的范围优选为4≤n≤10。

通过满足4≤n≤10，刚性的各向异性小，能够得到优良的凹凸部形状。n＜4的情况下，凹凸部形状简单，刚性产生各向异性，有时不能得到所期望的刚性。n＞10的情况下，凹凸部的形状变小，有时不能得到所期望的刚性。另外，存在凹凸部的形状变得复杂、成型变得困难的可能性。

另外，在具有上述凹凸部的板材中，上述第一基准区域及上述第二基准区域能够以如下方式构成，即，分别连接上述第一格及上述第二格之后，以两者的面积不变的方式使两者的角部的一部分变形为圆弧状。

这里，上述角部是指，在上述第一基准区域的轮廓线中成为凸角的角部以及在上述第二基准区域的轮廓线中成为凸角的角部。该情况下，由于能够使具有上述凹凸部的板材的凹凸的角部平顺，所以容易成型，并且能够实现用途的扩大和设计性的提高。

另外，在具有上述凹凸部的板材中，上述第一基准区域及上述第二基准区域也能够以如下方式构成，即，分别连接上述第一格及上述第二格之后，使两者所成的边界线的一部分以两者的面积不变的方式倾斜。

该情况下，能够实现具有上述凹凸部的板材的成型性的改善、用途的扩大或设计性的提高。

另外，在具有上述凹凸部的板材中，上述单位区域优选全部是相同的大小。

该情况下，能够得到具有刚性的各向异性小的优良的凹凸部的板材。

另外，在具有上述凹凸部的板材中，上述单位区域优选由多个大小不同的结构形成。

该情况下，能够与用途相匹配地适用各种大小的凹凸部形状，能够提高设计性。

另外，在具有上述凹凸部的板材中，上述第一侧面相对于上述中间基准面的倾斜角度θ₁（°）和上述第二侧面相对于上述中间基准面的倾斜角度θ₂（°）优选为10°～90°的范围。

上述第一侧面的倾斜角度θ₁（°）和上述第二侧面相对于上述中间基准面的倾斜角度θ₂（°）为10°～90°的范围的情况下，能够在确保成型性的同时，得到具有优良的刚性提高率的凹凸部形状。

上述第一侧面的倾斜角度θ₁（°）及上述第二侧面的倾斜角度θ₂（°）小于10°的情况下，增大上述第一区域和上述第二区域的突出高度变得困难，刚性提高率降低。另外，上述第一侧面的倾斜角度θ₁（°）及上述第二侧面的倾斜角度θ₂（°）超过90°时，凹凸部难以形成，是不需要的区域。

此外，在冲压成型金属板的情况下，上述第一侧面的倾斜角度θ₁（°）及上述第二侧面的倾斜角度θ₂（°）的上限值从成型性的问题出发优选为70°以下。因此，作为更优选的范围是10°～70°。

另外，上述第一侧面及上述第二侧面由多个面构成，但这些面不需要全部为相同的倾斜角度，也可以根据部位改变倾斜角度。但是，在任意的面中，都优选为上述优选的倾斜角度的范围内。

另外，在具有上述凹凸部的板材中，优选在上述第一顶面及上述第二顶面的至少一部分设置有子凹凸部，上述子凹凸部具有将上述第一基准面或上述第二基准面作为中立面并沿厚度方向上下突出的形状。

作为上述子凹凸部，能够使用例如缩小上述本实用新型的凹凸部而成的形状的结构。另外，也可以使用其他的凹凸形状。

该情况下，能够进一步提高具有上述凹凸部的板材的刚性。

另外，在具有上述凹凸部的板材中，优选依次配置的上述第一基准面、上述中间基准面及上述第二基准面的至少一部分分别由平行的曲面形成。

该情况下，能够使包含具有高刚性的优良的上述凹凸部的板材变形成各种形状，能够扩大用途。

另外，在具有上述凹凸部的板材中，优选上述板材通过冲压成型金属板而形成有上述凹凸部。

金属板通过实施压花成型等冲压成型或滚压成型等塑性加工，能够容易地形成凹凸部。因此，在为金属板的情况下，能够较容易地适用上述优良的凹凸部形状。作为金属板的材质可以采用铝合金、钢、铜合金等能够实施塑性加工的各种材料。

此外，在成型方法中，除了滚压成型等塑性加工以外，还能够采用铸造、切削等。

另外，上述板材只要具有上述凹凸部，在金属以外的材料中也是有效的，例如也可以采用树脂板等。只要是树脂材料等，就能够通过注塑成型或热压成型等形成凹凸部。在树脂材料中，与金属材料的情况相比，不容易受到成型形状的制约，设计的自由度更高。

另外，在具有上述凹凸部的板材中，上述金属板的成型前的板厚t（mm）优选为0.05mm～6.0mm。

金属板的板厚不足0.05mm的情况及超过6.0mm的情况下，根据用途，提高刚性的必要性小。

另外，在具有上述凹凸部的板材中，上述单位区域的一边的长度L（mm）和上述金属板的板厚t（mm）之比L/t优选为10～2000。

上述比L/t小于10的情况下，成型可能变得困难，另一方面，上述比L/t大于2000的情况下，可能无法形成足够的凹凸部形状，产生刚性降低的问题。

另外，在具有上述凹凸部的板材中，上述第一区域的突出高度H1（mm）和上述板厚t（mm）之比H1/t、以及上述第一侧面和上述中间基准面所成的最大的倾斜角θ₁（°）优选具有1≤（H1/t）≤-3θ₁+272的关系，上述第二区域的突出高度H2（mm）和上述板厚t（mm）之比H2/t、以及上述第二侧面和上述中间基准面所成的最大的倾斜角θ₂（°）优选具有1≤（H2/t）≤-3θ₂+272的关系。

在上述比H1/t小于1的情况下，可能会产生不能充分地得到由形成第一区域带来的刚性提高的效果的问题。另一方面，上述比H1/t大于-3θ₁+272的情况下，可能会产生成型困难这样的问题。同样，上述比H2/t小于1的情况下，可能会产生不能充分地得到由形成第一区域带来的刚性提高的效果的问题。另一方面，上述比H2/t大于-3θ₂+272的情况下，可能会产生成型困难这样的问题。

另外，在第二实用新型的层叠构造体中，能够采用三层构造的层叠体，该三层构造的层叠体将具有上述凹凸部的板材作为1张芯材，由配置在其两面的各1张的平坦的面板形成。另外，也可以具有重复这样的基本构造而成的构造，即，使多张具有上述凹凸部的板材隔着各1张平坦的面板层叠而成的多层构造。

另外，还可以采用如下构造，即，直接层叠多张具有凹凸部的板材并作为芯材，在其一侧或两侧的表面上接合平坦的面板而成的构造。

另外，还可以采用仅直接层叠多张具有凹凸部的板材的状态的层叠构造体。

作为上述板材的层叠张数，可以根据用途及要求特性变更。

另外，第三实用新型的车辆面板不限于机动车的发动机盖，还可以适用于车门、顶棚、底板、行李箱盖等的面板和加强部件、以及保险杠、碰撞吸能盒、门梁等能量吸收部件。另外，作为上述外板及上述内板，可以使用钢板、铝合金板等。

由铝合金板构成上述外板的情况下，例如，因较廉价这样的理由，6000系列合金是合适的。另外，由铝合金板构成上述内板的情况下，例如，因成型性较好这样的理由，5000系列合金板是合适的。

实施例

（实施例1）

关于第一实用新型的实施例的具有凹凸部20的板材1，使用图1～图4进行说明。

图1示出了关于凹凸部20的一部分的范围的俯视图。在该图中，作为中间基准面上的第一区域21和第二区域22的轮廓即外形线，不显现的部分用虚线表示（后述的图2、图5、图11～图13、图18、图19、图27、图29也同样）。

另外，图3是通过配置在中间基准面K3上的单位区域23中的第一基准区域213和第二基准区域223的配置来表示板材1所具有的凹凸部20的形状的图（后述的图17、图20、图24也同样）。

另外，图4是通过中间基准面K3中的单位区域23的配置来表示板材1所具有的凹凸部20的形状的图（后述的图8～图10、图21、图25、图26也同样）。

如图1～图2所示，本例的具有凹凸部20的板材1是通过形成凹凸部20而提高了刚性的板材。

凹凸部20如下所述地构成。

将隔开间隔依次平行地配置的假想的3个面即第一基准面K1、中间基准面K3及第二基准面K2这3个基准面作为基准，将中间基准面K3假定为铺设了假想的正方形即单位区域23的面。

如图3所示，由将各单位区域23内纵横4等分而成的格子划分的假想的方格分类成第一格231和第二格232这两种。在上述方格的各纵列及各横列上，一定包括第一格231和第二格232这两者，并且同种类的方格以在纵向或横向上2个以上邻接的方式配置。此时，单位区域23内的第一格231的合计个数及上述第二格232的合计个数都是8个。而且，将连接第一格231的区域作为第一基准区域213，并且将连接上述第二格232的区域作为第二基准区域223。

如图1及图2所示，凹凸部20由如下区域构成：第一区域21，在中间基准面K3上从确定的第一基准区域213朝向第一基准面K1突出；第二区域22，在中间基准面K3上从确定的第二基准区域223朝向第二基准面K2突出。第一区域21由如下面构成：第一顶面211，将第一基准区域213等倍或缩小地投影在第一基准面K1上而形成；第一侧面212，连接第一顶面211的轮廓和第一基准区域213的轮廓。另外，第二区域22由如下面构成：第二顶面221，将第二基准区域223等倍或缩小地投影在第二基准面K2而形成；第二侧面222，连接第二顶面221的轮廓和第二基准区域223的轮廓。

如图1（b）所示，本例中的第一基准面K1、中间基准面K3及第二基准面K2这3个基准面是分别平行的平面。另外，第一顶面211的板厚中心与第一基准面K1重合地构成，第二顶面221的板厚中心与第二基准面K2重合地构成。而且，将第一基准面K1和中间基准面K3所成的距离作为突出高度H1（mm），将第二基准面K2和中间基准面K3所成的距离作为突出高度H2（mm）。

另外，在本例中，第一区域21和第二区域22的形状及尺寸相同，仅突出方向不同。第一区域21的突出高度H1（mm）和第二区域22的突出高度H2（mm）都是1.0mm。

另外，本例的具有凹凸部20的板材1是板厚t=0.3mm的1000系列的铝制的平板。

上述凹凸部20通过使用了一对模具的冲压成型而形成。此外，该成型方法还可以采用通过带有所期望的凹凸形状的一对成型辊在表面上进行成型的滚压成型等其他的塑性加工方法。

另外，如图1（b）所示，第一侧面212相对于中间基准面K3的倾斜角度θ₁（°）及第二侧面222相对于中间基准面K3的倾斜角度θ₂（°）都是45°，第一侧面212和第二侧面222不具有弯折部，由一平面连续地形成。

另外，在本例中，如图3及图4所示，成为中间基准面K3的假想的单位区域23的一边的长度为L=24mm，各单位区域23的大小全部相等，并且在上下左右以相同的姿势连续配置。

另外，单位区域23的一边的长度L（mm）和上述铝板的板厚t（mm）之比L/t为80，处于10～2000的范围内。

另外，第一区域21的突出高度H1（mm）和上述板厚t（mm）之比H1/t为3.33。另外，第一侧面212和中间基准面K3所成的倾斜角为θ₁=45°，-3θ₁+272=137。因此，满足1≤H1/t≤137的关系。同样，第二区域22的突出高度H2（mm）和上述板厚t（mm）之比H2/t为3.33。另外，第二侧面222和中间基准面K3所成的倾斜角为θ₂=45°， -3θ₂+272=137。因此，满足1≤H2/t≤137的关系。

本例中的具有凹凸部20的板材1具有上述特殊的形状的凹凸部。即，凹凸部20设置有：在中间基准面K3上从确定的第一基准区域213朝向第一基准面K1突出的第一区域21；在中间基准面K3上从确定的第二基准区域223朝向第二基准面K2突出的第二区域22。而且，第一区域21由第一顶面211、以及连接第一顶面211的轮廓和第一基准区域213的轮廓的第一侧面212构成，第二区域22由第二顶面221、以及连接第二顶面221的轮廓和第二基准区域223的轮廓的第二侧面222构成。

第一区域21和第二区域22由配置在沿板材1的厚度方向分离的位置上的第一顶面211及第二顶面221、以及在板材1的厚度方向上交叉的第一侧面212及第二侧面222构成，能够将大量材料配置在从中立面离开的位置。因此，能够将大量材料作为强度部件有效地使用，并能够大幅度提高刚性提高效果和能量吸收特性。

另外，第一基准区域213和第二基准区域223所成的面积相同。因此，向板材1的表里突出的第一区域21和第二区域22的面积也相同。因此，能够更有效地提高刚性。

另外，能够获得伴随刚性提高产生的减振性提高的效果和因凹凸形状产生的对回声的抑制效果。

为定量地判断实施例1的板材1的刚性提高效果，实施了通过FEM解析进行的对单侧支承梁的弯曲刚性评价及对圆板的面刚性评价。

（FEM解析）

如图5所示，单侧支承梁的弯曲刚性评价的FEM解析是对于将一端Z1作为固定端且将另一端Z2作为自由端的方向（0°方向）、以及其45°倾斜的方向（45°方向）这两种情况而实施的。以下，其他的实施例也同样。

＜单侧支承梁的弯曲刚性评价＞

在单侧支承梁的FEM解析中，如图5（a）、（b）所示，固定试验片的一端Z1，并将另一端Z2作为自由端，求出在自由端的中央部施加1N的负载时的挠曲量。

试验片的形状具有120mm×120mm的矩形形状，本例所示的凹凸部20形成在整个面上。另外，从表面积的增加比例，得到板成型后的板厚t=0.265mm。

评价是通过如下方式进行的，即，对于没有形成凹凸部20的平板状的原材料板，对实施了同样的FEM解析而得到的挠曲量进行比较。

＜0°方向＞

如图5（a）所示，试验片在与单位区域23（图3）的一边平行的方向上设置了其边。

可知实施例1的具有凹凸部20的板材1与平板状的原材料板相比，弯曲刚性提高到9.9倍。

＜45°方向＞

如图5（b）所示，试验片在相对于单位区域23（图3）的一边成45°的方向上设置了其边。

可知实施例1的具有凹凸部20的板材1与平板状的原材料板相比，弯曲刚性提高到7.0倍。

另外，使用同样的单侧支承梁的FEM解析方法，进行了使试验片的一边和单位区域23的一边所成的角度变化为0°、15°、30°、45°、60°、75°、90°的各方向的情况下的弯曲刚性的评价。上述FEM解析的结果如将横轴作为上述角度且将纵轴作为弯曲刚性的提高率的线图（图7）所示。其结果可知，60°方向上的刚性的提高率（P2）为最低的6.20，15°方向上的刚性的提高率（P1）为最高的11.72倍。

＜圆板的面刚性评价＞

在圆板的FEM解析中，如图6所示，在试验片的外周端部P的全周上，仅限制板沿厚度方向的移动，求出在圆板的中心部施加了负载F=1N时的挠曲量。

试验片的形状具有半径r=60mm的圆板形状，本例所示的凹凸部 20形成在整个面上。

刚性的评价是通过如下方式进行的，即，对于没有形成凹凸部20的平板状的原材料板，对实施了同样的FEM解析而得到的挠曲量进行比较。

从上述圆板的FEM解析的结果可知，实施例1的具有凹凸部20的板材1与平板状的原材料板相比，面刚性提高到7.37倍。

（实施例2）

如图8～图10所示，本例是实施例1的具有凹凸部20的板材1的变形例，是形成了从图8～图10所示的第一基准区域213及第二基准区域223相对于第一基准面K1及第二基准面K2突出的凹凸部20的例子。其他结构与实施例1相同。

由图8所示的中间基准面K3形成的板材1是将实施例1的单位区域23相对于其各边线对称地连续配置的例子。

由图9所示的中间基准面K3形成的板材1是将实施例1的单位区域23各旋转90°而连续地配置的例子。

由图10所示的中间基准面K3形成的板材1是随机地采用相对于实施例1的单位区域23的各边成为线对称的配置、和使单位区域23各旋转90°的配置的例子。

在上述任意的变形例中，都能够发挥与实施例1同样的作用效果。

另外，如图11所示，在前述的由图9所示的中间基准面K3形成的设有凹凸部20的板材1中，为定量地判断刚性提高效果及能量吸收特性，实施了FEM解析及3点弯曲试验。

（FEM解析）

在本例中，也能够进行与实施例1同样的FEM解析。

＜单侧支承梁的弯曲刚性评价＞

在单侧支承梁的FEM解析中，如图12及图13所示，固定试验片的一端Z1，并将另一端Z2作为自由端，求出在自由端的中央部施加1N的负载时的挠曲量。

试验片的形状具有120mm×120mm的矩形形状，将本例所示的凹凸部20形成在整个面上。另外，根据表面积的增加比例，使板成型后的板厚t=0.264mm。

＜0°方向＞

如图12所示，试验片在相对于单位区域23的一边平行的方向上设置其边。

可知实施例2的具有凹凸部20的板材1与平板状的原材料板相比，弯曲刚性提高到7.56倍。

＜45°方向＞

如图13所示，试验片在相对于单位区域23的一边成45°的方向上设置其边。

可知实施例2的具有凹凸部20的板材1与平板状的原材料板相比，弯曲刚性提高到8.46倍。

另外，使用同样的单侧支承梁的FEM解析方法，进行了使试验片的一边和单位区域23的一边所成的角度变化为0°、15°、30°、45°、60°、75°、90°的各方向的情况下的弯曲刚性的评价。上述FEM解析的结果如将上述角度作为横轴且将弯曲刚性的提高率作为纵轴的线图（图14）所示。其结果可知，0°方向上的刚性的提高率（P3）为最低的7.56倍，30°方向上的刚性的提高率（P4）为最高的8.49倍。另外，可知本例所示的凹凸部20的形状的弯曲刚性的各向异性非常小。

＜圆板的面刚性评价＞

在圆板的FEM解析中，如图6所示，在试验片的外周端部P的全周上仅限制板沿厚度方向的移动，求出在圆板的中心部施加1N的负载时的挠曲量。

试验片的形状具有半径60mm的圆板形状，将本例所示的凹凸部20形成在整个面上。

刚性的评价是通过如下方式进行的，对于没有形成凹凸部20的平板状的原材料板，对实施了同样的FEM解析而得到的挠曲量进行比较。

从上述圆板的FEM解析的结果可知，实施例2的具有凹凸部20的板材1与平板状的原材料板相比，刚性提高到10.3倍。

（3点弯曲试验）

3点弯曲试验为，如图15所示，将试验片配置在两个支点W上，该两个支点W以成为支点间距离S=80mm的方式平行地配置横倒的两个圆筒状支承部件而构成，通过前端截面呈半圆状的平板形状的推压工具J向试验片表面的中央位置施加负载，测量位移量。评价是通过如下方式进行的，即，对于没有形成凹凸部20的平板状的原材料板，对同样地实施了3点弯曲试验而得到的负载-位移线图进行比较。

上述试验片是成型前的形状为100mm×100mm、板厚t=0.3mm的A3004-O材料，将本例所示的凹凸部20形成在整个面上。另外，其形成方向与上述单侧支承梁的FEM解析的0°方向及45°方向的情况相同。

将从3点弯曲试验的结果得到的负载作为纵轴且将位移作为横轴的负载-位移线图如图16所示。在该图中，在45°方向上设置凹凸部20的板材1的测量结果用实线X1表示，在0°方向上设置凹凸部20的板材1的测量结果用实线Y1表示，平板状的原材料板的测量结果用实线Z1表示。

如图16所示，实线X1与实线Z1相比，立起的倾角成为6.7倍。因此，可知在45°方向上设置凹凸部20的板材1的弯曲刚性与平板状的原材料板相比，提高到6.7倍。另外，实线Y1与实线Z1相比，立起的倾角成为6.4倍。因此，可知在0°方向上设置凹凸部20的板材1的弯曲刚性与平板状的原材料板相比，提高到6.4倍。

另外，可知到位移9mm为止的平均负载值对于在45°方向上设置凹凸部20的板材1来说是25.94N，对于平板状的原材料板来说是5.36N。因此，板材1的能量吸收量与平板状的原材料板相比，提高到约4.84倍。另外，可知对于在0°方向上设置凹凸部20的板材1来说是20.78N，板材1的能量吸收量与平板状的原材料板相比，提高到约3.87倍。

此外，认为前述的使用了FEM解析的单侧支承梁的弯曲刚性评价的结果和上述3点弯曲试验的结果存在差异的理由如下。即，FEM解析是近似计算，其计算结果包括误差。另外，在FEM模型中，虽然考虑了板厚减少来设定板厚，但板厚分布是一样的。而使用了3点弯曲的试验片伴随成型时的变形而产生板厚分布。另外，对于实际的试验片，根据成型的情况，在角部上在板材的中立面上实施了半径2.0mm的倒角，但在FEM模型中，没有形成倒角。而且，还考虑到单侧支承梁的弯曲的FEM解析和3点弯曲试验中的支承点间的距离的不同等。

（实施例3）

如图17所示，本例是通过如下方式构成实施例1的配置在单位区域23内的第一基准区域213及第二基准区域223的例子，即，在分别连接第一格231及第二格232之后，以两者的面积不变的方式使两者的角部的一部分变形成圆弧状。具体来说，如该图所示，使第一基准区域213的轮廓线所成的两处凸角部a1和第二基准区域223所成的两处凸角部a2都变形成相同曲率半径的圆弧状。

在本例中，形成了从图17所示的第一基准区域213及第二基准区域223相对于第一基准面K1及第二基准面K2突出的凹凸部20。另外，与实施例1及实施例2所示的实施例1的变形例相同地，能够通过改变本例的单位区域23的配置，使凹凸部20的形状变形。

其他结构与实施例1相同。

在本例中，由于能够使具有凹凸部20的板材1的凹凸的角部变得平滑，所以成型变得容易，并且能够实现用途的扩大和设计性的提高。

除此以外，具有与实施例1同样的作用效果。

（实施例4）

本例的具有凹凸部20的板材1如图20～图21所示，是将单位区域23内纵横6等分（图20）的例子。具体来说，如图20所示，将存在于单位区域23的任意一个角上的方格作为基准方格（1-A）。将沿着包含该基准方格（1-A）在内的单位区域23的边的纵列作为第一纵列，将与上述第一纵列依次邻接的纵列作为第二～第六纵列。同样地，将沿着包含上述基准方格（1-A）在内的单位区域23的边的横列作为A横列，将依次邻接的横列作为B～F横列。这里，各纵列和各横列交叉的格使用各纵列的序号和各横列的字母表示。

本例的基准区域23将1-A格～5-A格、4-B格～5-B格、4-C格～5-C格、2-D格～3-D格、2-E格～3-E格、2-F格～6-F格的18个格作为第一格231，将上述以外的18个格作为第二格232。

此时，如图20所示，在单位区域23中形成有2个第一基准区域213和2个第二基准区域223。

另外，在本例中，如图21所示，板材1由将单位区域23相对于其各边线对称地连续地配置的中间基准面形成（图18及图19）。其他结构与实施例1相同。

（FEM解析）

在本例中，也进行了与实施例1同样的FEM解析。

＜单侧支承梁的弯曲刚性评价＞

在单侧支承梁的FEM解析中，如图19所示，固定试验片的一端Z1，并将另一端Z2作为自由端，求出在自由端的中央部施加1N的负载时的挠曲量。

试验片的形状具有120mm×120mm的矩形形状，将本例所示的凹凸部20形成在整个面上。另外，根据表面积的增加比例，采用板成型后的板厚t=0.273mm。

＜0°方向＞

试验片在相对于单位区域23（图20）的一边平行的方向上设置其边。

可知实施例4的具有凹凸部20的板材1与平板状的原材料板相比，弯曲刚性提高到14.89倍。

＜45°方向＞

试验片在相对于单位区域23（图20）的一边成45°的方向上设置其边。

可知实施例4的具有凹凸部20的板材1与平板状的原材料板相比，弯曲刚性提高到9.45倍。

另外，使用同样的单侧支承梁的FEM解析方法，进行了使试验片的一边和单位区域23的一边所成的角度变化为0°、15°、30°、45°、60°、75°、90°的各方向的情况下的弯曲刚性的评价。上述FEM解析的结果如将上述角度作为横轴且将弯曲刚性的提高率作为纵轴的线图（图22）所示。其结果，可知45°方向上的刚性的提高率（P6）为最低的9.45倍，0°方向上的刚性的提高率（P5）为最高的14.89倍。

＜圆板的面刚性评价＞

在圆板的FEM解析中，如图6所示，在试验片的外周端部P的全周上，仅限制板沿厚度方向的移动，求出在圆板的中心部施加1N的负载时的挠曲量。

刚性的评价是通过如下方式进行的，即，对于没有形成凹凸部20的平板状的原材料板，对实施了同样的FEM解析得到的挠曲量进行比较。

从上述圆板的FEM解析的结果可知，实施例4的具有凹凸部20的板材1与平板状的原材料板相比，刚性提高到12.08倍。

（3点弯曲试验）

3点弯曲试验如图15所示，将试验片配置在两个支点W上，上述两个支点W以成为支点间距离S=120mm的方式平行地配置横倒的两个圆筒状支承部件而构成，通过前端截面呈半圆状的平板形状的推压工具J向试验片表面的中央位置施加负载，测量位移量。评价是通过如下方式进行的，即，对于没有形成凹凸部20的平板状的原材料板，对同样地实施了3点弯曲试验而得到的负载-位移线图进行比较。

上述试验片是成型前的形状为100mm×150mm、板厚t=0.3mm的A1050-O材料，将本例所示的凹凸部20形成在整个面上。在上述试验片中，凹凸部20的形成方向与上述单侧支承梁的FEM解析的0°方向及45°方向的情况相同。

此外，在本例的使用了3点弯曲试验的试验片的凹凸部20的形状中，第一侧面212相对于中间基准面K3的倾斜角度θ₁（°）及第二侧面222相对于中间基准面K3的倾斜角度θ₂（°）都是30°，第一侧面212和第二侧面222不具有弯折部而由一平面连续地形成。另外，第一区域21的突出高度H1（mm）和第二区域22的突出高度H2（mm）都是1.5mm。

图23表示从3点弯曲试验的结果得到的负载作为纵轴且将位移作为横轴的负载-位移线图。在该图中，在45°方向上设置凹凸部20的板材1的测量结果用实线X2表示，在0°方向上设置凹凸部20的板材1的测量结果用实线Y2表示，平板状的原材料板的测量结果用实线Z2表示。

如图23所示，实线X2与实线Z2相比，立起的倾角成为12.1倍。因此，可知在45°方向上设置凹凸部20的板材1的弯曲刚性与平板状的原材料板相比，提高到12.1倍。另外，实线Y2与实线Z2相比，立起的倾角成为15.4倍。因此，可知在0°方向上设置凹凸部20的板材1的弯曲刚性与平板状的原材料板相比，提高到15.4倍。

从上述的FEM解析及3点弯曲试验的结果可知，本例的凹凸部20的刚性提高率特别大，并且，刚性的各向异性小，可以说是非常优良的凹凸部形状。

（实施例5）

本例的具有凹凸部20的板材1如图24所示，是将单位区域23内纵横5等分的例子。

形成了4个由沿1列排列的3个第一格231构成的长方形。由第一格构成的4个上述长方形以分别不连接、且长边与单位区域23的任意一边连接的方式配置。

而且，如图24所示，在第一格231和第二格232所成的边界线上，以短边b和单位区域23的边所成的角度α成为α=45°的方式，使位于由第一格构成的上述长方形的单位区域23的角上的短边的相反侧的短边b倾斜。此时，所形成的第一基准区域213及第二基准区域223的面积在使短边b倾斜的前后是相同的。

单位区域23的配置如图25所示，上下左右以相同的姿势连续地配置。形成了从图25所示的第一基准区域213及第二基准区域223相对于第一基准面K1及第二基准面K2突出的凹凸部20。

其他结构与实施例1相同。

在本例中，能够实现具有凹凸部20的板材1的成型性的改善、用途的扩大或者设计性的提高。

除此以外，具有与实施例1同样的作用效果。

此外，在本例中，轮廓线的倾斜角度α=45°，但不限于此。

（实施例6）

如图26所示，本例是实施例5的具有凹凸部20的板材1的变形例。

图26所示的板材1是组合地配置实施例5的单位区域23、和由单位区域23的2倍大小构成的单位区域233的例子。在本例中，形成了从图26所示的第一基准区域213及第二基准区域223相对于第一基准面K1及第二基准面K2突出的凹凸部20。

其他结构与实施例1相同。

在本例中，能够根据用途采用各种大小的凹凸部形状。另外，能够提高设计性。而且，通过改变单位区域的大小，能够根据场所得到刚性不同的板材。

除此以外，具有与实施例1同样的作用效果。

（实施例7）

如图27所示，本例是在实施例4所示的具有凹凸部20的板材1 中，在第一顶面211及第二顶面221上形成了子凹凸部201的例子。将第一基准面K1及第二基准面K2作为中立面，具有与使凹凸部20缩小到大致1/8的形状相当的形状的子凹凸部201在板厚方向上下突出。其他结构与实施例1相同。

在本例中，能够进一步提高具有凹凸部20的板材1的刚性提高率。除此以外，具有与实施例1同样的作用效果。

（实施例8）

如图28所示，本例是将凹凸部20设置在圆筒部件11上的例子。在本例中，第一基准面K1、中间基准面K3、第二基准面K2由依次平行地配置的圆筒状的曲面构成。凹凸部20的单位形状为，使实施例4所示的单位形状23沿着中间基准面K3所成的曲面，投影到中间基准面K3上而成的形状。其他结构与实施例1相同。

如本例所示，能够使具有高刚性的优良的上述凹凸部20的板材1变形成各种形状，能够扩大用途。除此以外，具有与实施例1同样的作用效果。

另外，通过将本例所示的具有凹凸部20的圆筒部件11用于饮料罐或火箭这样的圆筒形的构造物，能够不增加材料的板厚地提高刚性。另外，本例的圆筒部件11具有优良的能量吸收特性。因此，通过用于机动车等的部件，能够赋予高刚性和优良的能量吸收特性。

（实施例9）

如图29所示，本例是将实施例1的具有凹凸部20的板材1作为芯材使用而构成层叠构造体5的例子。

即，层叠构造体5在由具有凹凸部20的1张板材1形成的芯材的两侧的表面接合面板42、43。

面板42、43由材质3000系列、板厚1.0mm的铝合金板形成。

本例的层叠构造体5将上述的具有优良的刚性的具有凹凸部20的板材1作为芯材使用，对于其第一区域21的第一顶面211和第二区域22的第二顶面221通过粘接或焊接来接合面板42、43，由此，与具有凹凸部20的板材单体的情况相比，得到刚性非常高的层叠构造体 5。而且，由于板材1的面板42、43也由铝合金板形成，所以能够实现轻量化。

另外，能够得到伴随刚性提高带来的减振性的提高效果、和包含空气层而得到的吸音性的提高效果。另外，如公知的那样，通过在面板42、43的任意一方上形成通孔，成为亥姆霍兹式吸音构造，能够进一步提高吸音性。

此外，作为上述面板，也可以使用铝合金以外的金属的板，例如，钢板、钛板等或树脂板等。

（实施例10）

如图30所示，本例是将实施例1～实施例7记载的板材1作为内板使用，将第一区域21的第一顶面211朝向外板61的背面侧配置而构成的车辆面板6的例子。此外，内板在其外周部通过缝边加工等与外板61接合。

由于本例的车辆面板6的构成其内板的具有凹凸部20的板材1如上所述地具有优良的刚性提高效果，所以吸收行人碰撞时的一次碰撞的能量及二次碰撞的能量的特性变得优良。另外，能够得到伴随刚性提高带来的减振性的提高效果和包含空气层而得到的吸音性的提高效果。

此外，在本例中，将具有凹凸部20的板材1作为内板使用，但也可以作为内板和外板的任意一方或两方使用。

Claims

1.一种具有凹凸部的板材，是通过形成凹凸部来提高刚性的板材，其特征在于，

将上述中间基准面假定为铺设了假想的正方形的单位区域的结构，将假想的方格分类成第一格和第二格两种，上述假想的方格是通过将上述各单位区域内纵横n等分的格子进行划分的，n为4以上的整数，在上述方格的各纵列及横列上，一定包括上述第一格和上述第二格两者，并且，同种类的方格在纵向或横向上相邻地配置2个以上，而且，上述单位区域内的上述第一格的合计个数及上述第二格的合计个数都是n²/2±0.5的范围内的整数，将连接上述第一格的区域作为第一基准区域，并且将连接上述第二格的区域作为第二基准区域，

设置有在上述中间基准面上从确定的上述第一基准区域朝向上述第一基准面突出的第一区域、以及在上述中间基准面上从确定的上述第二基准区域朝向上述第二基准面突出的第二区域，

上述第一区域由第一顶面和第一侧面构成，上述第一顶面是将上述第一基准区域等倍或缩小地投影在上述第一基准面上的面，上述第一侧面连接该第一顶面的轮廓和上述第一基准区域的轮廓，

上述第二区域由第二顶面和第二侧面构成，上述第二顶面是将上述第二基准区域等倍或缩小地投影在上述第二基准面上的面，上述第二侧面连接该第二顶面的轮廓和上述第二基准区域的轮廓。

2.如权利要求1所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，4≤n≤10。

3.如权利要求1或2所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，上述第一基准区域及上述第二基准区域通过如下方式构成：在分别连接上述第一格及上述第二格之后，以两者的面积不变的方式使两者的角部的一部分变形成圆弧状。

4.如权利要求1或2所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，上述第一基准区域及上述第二基准区域通过如下方式构成：在分别连接上述第一格及上述第二格之后，使两者所成的边界线的一部分以两者的面积不变的方式倾斜。

5.如权利要求1或2所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，上述单位区域全部是相同的大小。

6.如权利要求1或2所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，上述单位区域由多个大小不同的部分构成。

7.如权利要求1或2所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，上述第一侧面相对于上述中间基准面的倾斜角度θ₁（°）和上述第二侧面相对于上述中间基准面的倾斜角度θ₂（°）处于10°～90°的范围内。

8.如权利要求1或2所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，在上述第一顶面及上述第二顶面的至少一部分上设置有子凹凸部，上述子凹凸部将上述第一基准面或上述第二基准面作为中立面并具有沿厚度方向上下突出的形状。

9.如权利要求1或2所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，依次配置的上述第一基准面、上述中间基准面及上述第二基准面的至少一部分分别由平行的曲面构成。

10.如权利要求1或2所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，上述板材是通过对金属板实施塑性加工而形成上述凹凸部的板材。

11.如权利要求10所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，上述金属板的成型前的板厚t（mm）为0.05～6.0mm。

12.如权利要求11所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，上述正方形的一边的长度L（mm）和上述板厚t（mm）之比L/t为10～2000。

13.如权利要求11所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，上述第一区域的突出高度H1（mm）和上述板厚t（mm）之比H1/t、以及上述第一侧面和上述中间基准面所成的最大的倾斜角θ₁（°）满足1≤（H1/t）≤-3θ₁+272的关系，上述第二区域的突出高度H2（mm）和上述板厚t（mm）之比H2/t、以及上述第二侧面和上述中间基准面所成的最大的倾斜角θ₂（°）满足1≤（H2/t）≤-3θ₂+272的关系。

14.如权利要求12所述的具有凹凸部的板材，其特征在于，上述第一区域的突出高度H1（mm）和上述板厚t（mm）之比H1/t、以及上述第一侧面和上述中间基准面所成的最大的倾斜角θ₁（°）满足1≤（H1/t）≤-3θ₁+272的关系，上述第二区域的突出高度H2（mm）和上述板厚t（mm）之比H2/t、以及上述第二侧面和上述中间基准面所成的最大的倾斜角θ₂（°）满足1≤（H2/t）≤-3θ₂+272的关系。