CN104641111A - 一种用于泵排放压力控制的电动液压控制设计 - Google Patents

Abstract

一种电液压控制系统(22)通过采用螺线管(25)偏置控制阀(23)的三位式阀芯(24)来管理液压风扇(17)的速度，该控制阀(23)联接至驱动风扇(17)的液压泵(30)。在第一位置，阀芯(24)在泵(30)的去冲程致动器(32)上释放压力，并且使在冲程致动器(32)能增加与驱动泵(30)的发动机(11)速度对应的输出压力。在第二位置，阀芯(24)将去冲程致动器(34)分离，并固定泵(30)的压力输出。在第三位置，阀芯(24)将去冲程致动器(34)联接到泵输出部，并引起泵(30)的压力输出减少。联接到阀芯(24)的螺线管(25)设置阀芯(24)在第二位置时的压力输出。

Description

一种用于泵排放压力控制的电动液压控制设计

技术领域

本发明通常涉及液压技术，尤其涉及一种液压操作的活塞泵。

背景技术

液压液体用于在多种机器中产生有用功。为了提供液压液体来驱动传动缸或发动机，通常在机器上设置了一个或多个液压泵，该液压泵由机器的发动机驱动。这类泵可采用多种不同形式设置，其中轴向活塞泵是一个常用实施例。采用轴向活塞泵，发动机可旋转驱动中心筒体或中心块。所述筒体包括多个汽缸，每个汽缸适于接受往复运动的活塞。在从动端，活塞中的每个枢转地以及滑动地与相对于汽缸筒体的有角度地定位的挡板接合。在每个汽缸的工作端，设置了具有两个或两个以上进口和出口的阀板。在操作的进入阶段，液压流体通过所述阀板的进口，并且进入旋转筒体的汽缸。在筒体旋转时，发生汽缸的抽取或填充，并且靠近进口的筒体的活塞从上死点位置移动到下死点位置。筒体的旋转和进口的尺寸使得，一旦活塞到达其下死点位置时，筒体旋转断开与阀板的进口的连接。当活塞从下死点位置移动到上死点位置时，筒体的进一步旋转使汽缸(此时完全被液压液体填充)产生液流。在从下死点移动到上死点的移动中，汽缸放置在与阀板的出口的连接中，使得可从泵传送液压液体以提供有用功，例如上述工具的驱动、工作臂、发动机等。

许多用途需要液压泵压力控制。例如，液压风扇驱动系统可要求达到最大速度的可变速度，而不需要在该最大速度之外继续增大速度。理想的方式是，最大速度应该可以根据环境或其他条件设定。

在采用液压风扇驱动速度控制的应用中，有两种主要的结构体系，第一种结构体系是采用负载传感泵的泵压力控制，该负载传感泵具有电液压机械压力控制电力路，可产生负载传感信号，以及第二种体系结构是一种排量控制泵。前一种体系结构以美国专利申请2004/0261407为代表，该专利与本发明属于同一发明人。跨过控制负载传感控制阀的极限压力可调节泵排放压力(大约是负载传感压力加上极限压力)。除了外部的电控制环，该控制涉及两个液压机械环、用于负载传感压力的压力控制环、用于泵排放压力的压力控制环。这三个控制环可造成系统失去稳定性。电液压机械压力控制电路增加成本并降低控制系统的可靠性。进一步地，在控制电子学中，没有具体的故障模型，因而故障可使系统处于未知状态。

在后一种使用排量控制泵的体系结构中，风扇系统的速度由泵流量直接控制，而与泵排放压力无关。由于对风扇驱动转矩(泵排放压力)的不敏感性，排量控制泵可不必要地在发动机上施加高负载。而且，因为该风扇驱动系统具有大的惯性，排量控制泵可暴露在低的泵排放压力下，低的泵排放压力可损坏泵和/或相关液压系统的其他组件。

发明内容

在本发明的一个实施例中，提供一种液压风扇系统。该系统包括配置用于可变排量操作的液压泵，并且包括控制液压泵的排放的挡板、泵的排放信号通道、与挡板联接的在冲程致动器(on-stroke actuator)，当在冲程致动器前进时，将挡板的角度增大以增加排放信号通道处的压力。在冲程致动器也联接到排放信号通道。系统还包括联接到挡板的去冲程致动器(de-stroke actuator)，当去冲程致动器前进时，将挡板的角度减少以减少排放信号通道处的压力，还包括联接到在冲程致动器、液压泵的去冲程致动器，以及槽的控制阀。控制阀可包括响应排放信号通道上的压力改变的阀芯并且是可操作的：1)在第一位置上，将去冲程致动器连接到槽，2)在第二位置上，从排放信号通道和槽两者中分离去冲程致动器，3)在第三位置上，将去冲程致动器连接到排放信号通道。阀芯适于通过从第一位置向第二位置到第三位置连续地移动来响应排放信号通道中的压力的增加。控制阀还包括使阀芯向第一位置偏置的弹簧以及安装在弹簧对面的螺线管，螺线管提供了使阀芯向第三位置偏置的可设定的力。最后，系统还包括液压发动机，该液压发动机驱动风扇叶片，该液压发动机联接到液压泵并且具有与液压泵的排放信号通道处的压力对应的速度。

在另一个实施例中，与可变排量液压泵同时使用的液压控制系统具有挡板，其中挡板角度由相对冲程致动器控制，并且可包括以液压方式联接到去冲程致动器、泵的排放信号通道以及槽的控制阀，其中，排放信号通道也联接到在冲程致动器，控制阀的阀芯按以下方式可操作的控制：1)在第一位置上，将去冲程致动器连接到槽，2)在第二位置上，从排放信号通道和槽两者中释放去冲程致动器，3)在第三位置上，将去冲程致动器连接到排放信号通道，阀芯适于通过从第一位置向第二位置到第三位置连续移动来响应排放信号通道中的压力增加。压力控制系统还包括使阀芯向第一位置偏置的弹簧以及安装在弹簧对面的挡板，弹簧提供了使阀芯向第三位置偏置的可设定的力。

在又一实施例中，操作液压风扇的方法可包括，在第一操作模式下，经由液压风扇提供可变的冷却，液压风扇在与发动机的速度(直至发动机的阈值速度)成正比的速率下操作，以及在第二操作模式下，对于超过发动机的阈值速度的任一发动机速度，通过在固定速率下操作的液压风扇提供持续冷却。所述方法包括调节施加到液压控制阀的螺线管的力，以设置发动机的阀值速度。

附图说明

图1是液压风扇驱动系统的示意图。

图2表示一个示例性实施例的发动机速度和液压风扇速度的对比图。

图3是在第一状态下的压力控制系统图。

图4表示在第二状态下的压力控制系统图。

图5表示在第三状态下的压力控制系统图。

图6表示操作压力控系统的示例性方法的实施例的流程图。

图7表示采用图3的压力控制系统的液压风扇驱动的两个泵的实施例。

具体实施方式

液压风扇系统通常采用液压发动机以驱动关联的风扇。在本实施例中，由于驱动泵的排放压力，液压风扇控制可采用电动机转矩的和风扇转矩的函数模式。风扇上的扭矩损失主要来自摩擦转矩损失和其风力影响的转矩损失，其中，摩擦转矩包括库伦摩擦转矩和粘性摩擦转矩。摩擦转矩可表示为：

T_f＝c_cfP_p+c_vdω_F   (1)

其中，C_cf是库伦摩擦常数，C_vd是粘性阻尼系数。W_f是风扇速度，而P_p是泵排放压力。应注意，摩擦转矩与泵排放压力和风扇速度有关。该风力影响的转矩损失可表示为：

$T_w=c_{\mathrm{wd}}{\mathrm{\ω}}_F^2---\left(2\right)$

其中，C_wd是由风扇的结构和几何参数决定的常数。该风扇的驱动转矩来自液压发动机，可用以下方程表示：

T_m＝P_pD_mη_t,m   (3)

其中，η_t,m是发动机的机械转矩效率。J_F表示风扇和发动机惯性的动量，则用牛顿定律表示的风扇的动力方程为：

$P_p{D}_m{\mathrm{\η}}_{t,m}-c_{\mathrm{cf}}{P}_p-c_{\mathrm{vd}}{\mathrm{\ω}}_F-c_{\mathrm{wd}}{\mathrm{\ω}}_F^2=J_F{\stackrel{.}{\mathrm{\ω}}}_F---\left(4\right)$

重新整理为方程(4)：

$J_F{\stackrel{.}{\mathrm{\ω}}}_F+c_{\mathrm{vd}}{\mathrm{\ω}}_F+c_{\mathrm{wd}}{\mathrm{\ω}}_F^2=(D_m{\mathrm{\η}}_{t,m}-c_{\mathrm{cf}})P_p---\left(5\right)$

稳定状态，转矩平衡为：

$c_{\mathrm{vd}}{\mathrm{\ω}}_F+c_{\mathrm{wd}}{\mathrm{\ω}}_F^2=(D_m{\mathrm{\η}}_{t,m}-c_{\mathrm{cf}})P_p---\left(6\right)$

方程(6)表示，风扇速度可仅受泵排放压力P_p控制。因此，风扇速度控制可简单的减少为控制泵排放的速度。

图1显示了根据本发明的液压风扇驱动系统10的原理图，发动机11以采用ω_E表示的发动机速度运行。可变排量泵13以速度Rω_E运行，其中，R是泵和发动机之间的传动比。泵的排量D_p被下一步进一步讨论的电动液压泵排放压力控制系统的调节。固定排量的液压发动机15具有D_m表示的排量，通过液压管路14连接到泵上，形成具有容器或槽16的液压回路。该发动机15驱动风扇17。风扇驱动系统10设计目的是提供足够的冷却，其中能量功耗被限定在更高水平的电力管理系统(表示为“控制“)设定的给定水平处。

图2说明了从发动机转速到风扇转速的理想映射18的实施例。该图包括两个区。第一区19阐明了发动机转速和风扇转速之间的比例关系。当发动机转速提高时，该线性关系引起冷却功率的增加。但是，超过一定速度，出于机械的和空气动力学原因，当冷却能力到达一定水平，则都希望限制风扇功率的增加。因此，发动机速度与风扇速度映射的第二区20说明了不依赖发动机速度的固定风扇速度，在发动机速度超过ω_E0后，实际上提供了基本恒定风扇速度ω_F0。曲线拐点(图中的区20或21对应的点A或B)的特定值由上层控制器(未描述)控制。也就是说，在图1中，可根据外部控制信号调节风扇速度的最大速度。因为，如上所示，当发动机15的排量是固定的时，风扇速度是液压泵输出压力的函数，进而，液压泵输出压力也在第一区19中与发动机速度相关。

上述的方程(5)揭示，泵排放压和风扇速度动态相关，并且两个可变排量在物理上到达方程(6)表示的平衡。换句话说。方程(5)和(6)显示，可通过控制泵排放压力来控制风扇速度。基于此，图4说明了示例性控制系统结构。

图3至图5说明了可以是实现压力的电动液压控制的图1的可变排量泵13的一个实施例的压力系统22。

参见图3，压力控制系统22可包括控制阀23，该控制阀使用一种用于调节泵控制致动器腔35的进出流量的阀芯24来改变控制压力Pc。阀芯24可具有第一台肩(land)50以及更大的第二台肩52。通过第一台肩和第二台肩之间的阀芯台肩面积差ΔA_st，泵排放压力反馈作为阀芯24的致动的部分使用。压力控制系统还可具有螺线管25，螺线管25可改变对系统平衡(或最大风扇速度)处的泵排放压力，还具有提供平衡力的弹簧26。在恒稳态中，阀阀芯24通过以下方程达成平衡，

F_sppi+K_sprgx_v＝F_s+ΔA_siP_p    (7)

其中，F_sppt是在弹簧上预加载的力。K_sprg是均衡弹簧的弹簧刚度。F_s是螺线管力，x_v是阀芯调节台肩位置，并且ΔA_st是调节台肩50和压力反馈台肩52之间的区域差异。如图3所述，阀芯的原点(或第一点)出现在阀芯接触极左端(螺线管侧)时。让x_v，0成为从原点位置到阀零位的阀芯的行进距离(如图4所示)，F_s，max是使风扇速度达到平衡的最大螺线管力，并且P_p，min是最小泵排放压，那么，弹簧预紧力、弹簧刚度和压力反馈面积差应满足

F_sppi+k_sprgx_v，0＝F_s，max+ΔA_siP_p，min   (8)

另一方面，当用于恒定风扇速度的最小螺线管力为0时，或F_s，min＝0，

得出

F_sppi+k_sprgx_v，0＝ΔA_siP_p，min           (9)

由方程(8)和(9)，区域差异可以通过如下方程计算：

ΔA_si＝F_s，max/P_p，max-P_p，min     (10)

考虑到阀芯的面积差，控制阀可设计为符合指定应用的要求，具有调节台肩50和压力反馈台肩52的适合面积。

在一个实施例中，压力控制系统22也可包括泵排放管路或通道27、控制线28、具有可变螺距挡板31的液压泵30、在冲程致动器32、在冲程致动器偏置弹簧33、去冲程致动器34、泵控制致动器腔35，以及限制挡板的最大角度并因此限制泵30的最大压力输出的在冲程硬停件36。压力控制系统22也可包括分别包围台肩52和台肩56的压力均衡通道30和39。如以下进一步描述，截断的台肩54可将压力转移到泵控制致动器腔35。除了已经说明的示例性实施例，可考虑压力控制系统22的其他实施例，例如阀芯24、致动器32和34等，不影响适用于获得泵压力控制的功能。

在操作中，压力控制系统22开始如图3所述的操作。受在冲程硬停件36的限制，用偏置弹簧33的在冲程致动器32将挡板31移动到其最大位置。阀芯24是在原点位置，因此泵控制致动器腔35联接到槽29。在该位置，挡板31设置为最大夹角，泵在给定速度的泵排放信通道27处生成最大压力。结果，泵的输出压力在线性区，并且联接到泵的液压风扇可在图2说明的线性区19操纵。当发动机速度提高时，泵输出压力也提高，并且与螺线管25的力协同的台肩50和52的面积差导致阀芯25移动到右边，远离螺线管。

图4说明了由移动造成的阀芯24的零位或第二位置。在该位置，泵控制致动器腔35从排放信号通道27和槽29分离出来，因此去冲程致动器34是固定在原位。该位置阻止了挡板31的进一步移动。因此，对于给定的发动机速度，泵30的压力是固定的。

参考图5，在第三位置显示了阀芯24，第三位置由排放信号通道27内的压力升高引起，排放信号通道27内的压力升高导致阀芯24移动进一步远离起点位置，并经过图4说明的零位置。虽然有其他影响，例如可能发生泵控制致动器腔35允许挡板角度改变，但压力升高可能首先是发动机速度提高的结果。阀芯24在第三位置时，控制阀23将排放信号通道27连接到控制线28，并升高泵控制致动器腔35中的压力。因此，去冲程致动器34见笑了挡板31的角度，引起泵输出压的降低。最后，该负反馈将减小在排放信号通道27内的压力，并且使阀芯24回到图4说明的零位置。

相应地，当发动机速度降低时，输出压力下降，并且阀芯24会移动到图3说明的第一位置，并且泵压力会升高，直到泵压力到达硬停件36确定的最大输出或阀芯24被驱动返回图4的零位。

如前所述，尽管负反馈系统是有用的，通过进一步设定调节施加到螺线管25的力，借助操作的线性和恒定速度区之间的曲线拐点(如图2的A点)的其它能力，可获得更多的灵活性。按照公知常识，通过螺线管线圈的电流增加，螺线管轴37的输出压力也增加。通过改变螺线管压力，移动阀芯24到零位置需要的泵压力也发生变化。

因此，通过调节通过螺线管的电流，可调节阀值发动机转速，在阀值发动机转速下，压力控制系统22从可变排量泵压力和风扇速度的第一操作模式改变到具有恒定泵压力和独立于发动机速度的风扇速度的第二操作模式。在该实施例中，这使各种影响整个机器操作的因素可影响风扇速度和冷却能力。因此，风扇速度以及，最终，冷却能力是基于观察到或测量的因素解决的。例如，极端冷的环境可具有降低的冷却要求，以便发动机功率可从风扇转移，并被施加到机器的其他区。或者，在另一实施例中，机器上的极值负荷可提高冷却要求，要求更高的最大风扇速度。

图6是操作具有压力控制系统的液压风扇的方法60的流程图。在框62，发动机11驱动液压泵30，液压泵31具有通过挡板31的角度设置的可变排量输出。液压泵30依照响应可变排量液压泵30的输出压的速度来驱动液压风扇17，液压泵的速度是发动机11速度的直接函数。

在框64，螺线管电流已经确定，设置了一个使压力控制阀的弹簧偏置的力。在框66，在第一操作模式下，可在与发动机11的速度(直达到发动机的阀值速度)成正比例的速率下操作液压风扇17，以提供可变的冷却。在第一操作模式下，控制阀23的阀芯24设置到第一位置，第一位置将液压泵的去冲程致动器34连接到低压槽29。进一步地，在第一位置的阀芯24使施加到在冲程致动器的压力增大了引起液压泵的输出压力升高的挡板角度。因此，发动机速度的改变影响泵30的速度，并引起泵30的输出压力的比例变化。因为液压风扇速度是泵压力的直接函数，所以在第一操作模式下时，风扇提供的冷却与发动机速度成比例。

调节施加到控制阀的螺线管力为零，设定发动机的阈值速度为最大发动机速度。就是说，设定螺线管力为0或螺线管或其驱动回路的故障将解除对最大压力的任何限制，并实现最大压力的安全模式，并且在一示例性实施例中，实现最大风扇速度。

在框68，根据以上方程(7)测量泵30处的压力变化。泵的输出压在设定水平时，“是”支流可从框68移到框70。在框70，在第二操作模式下，控制阀23的阀芯24设定为第二位置，该第二位置将液压泵30的去冲程致动器34隔离，并将挡板的角度固定以提供液压泵30的恒定压力输出。通过以上阀流速设定的发动机速度作为固定速率操作的液压风扇17提供恒定的冷却。

再参看框68，如果检测到泵的输出提高，例如，如果发动机速度提高，来自框68的“太高”支流可被带到框72。当仍在第二操作模式下操作时，控制阀23的阀芯24可设定到第三位置，该第三位置将液压泵30的去冲程致动器34连接到排放信号通道27或液压泵的输出部，液压泵的输出部引起去冲程致动器34减小挡板角度来降低液压泵30的输出压力。随着阀芯24通过去冲程致动器34的负压力反馈回到零位置(图4)，风扇提供的冷却实际上仍然是恒定的。

图7示出了与图1的设计相似的两泵结构。图7具有通过传动装置62驱动可变排量泵64的发动机60。可变排量泵64的速度是发动机速度的函数和传动装置62的比值“R”。如上所述，以及如可变排量控制66所示，通过控制挡板可控制泵64的压力。如可变排量控制74所示，液压管路68可将液压液体从容器70向可变排量马达72传递，可变排量控制74可具体表现为可调节的挡板。风扇76的速度则是通过液压管路68传递的压力和可变排量马达72的输出功率转换两者的函数。控制器78可用于选择性地调节泵64和马达72以实现所需的冷却效果。在这种应用中，液压管路68可供给另外的风扇(未描述的)或其他液压驱动装置。这种结构使要求的最小压力被传递到另外的装置，并使风扇76实现所需的冷却水平。在所有的功率传递到另一负载的情况下，泵64可关闭风扇76和另外的装置。

与现有技术的系统比较，当前设计提供了稳定的、低成本、可靠的解决方案。尽管图7所述的两泵结构更复杂，但我们可通过使用公开的系统和方法，利用一个挡板控制泵压力，并通过其他挡板控制泵排量。由于控制可变排量是解耦的，压力控制和排量控制可直接使用而不降低系统稳定性。

上述结构也可用于在最大输出压或最大速度下需要故障安全作业的应用。如我们看到的，如果螺线管的电源断电，在台肩50和52之间合理选用的台肩面积差可驱动阀芯24到第一位置，并使泵30可在任何发动机速度的全排量下操作。

工业实用性

总之，本发明描述了液压泵压力控制系统，该系统使用电动液压控制来变化地设定最大泵输出压。各种各样的液压操作设备可得益于使用本系统和方法系统提供的液压负反馈和设定的最大压力的能力。在本示例性实施例中，基于包括室温、产生的热、风扇噪音和风扇功率等的因素，风扇系统提供调节冷却以匹配系统需要的能力。该能力特别适用于重型机器，例如推土设备、拖拉机和装载机等。

液压泵压力控制系统省去了现有技术的系统对多个压力传感控制环的需求，产生了更稳定的系统。

在其他实施例中，任何要求设定的恒定最大压力的液压操作的机械装置可获益于上述的系统和方法，特别是在泵速度受到很大变化时。

在其他实施例中，任何需要最大压力或最大速度的安全模式的系统可使用这个系统和方法。如果在螺线管或操作螺线管的电气系统中有故障，压力控制系统将在第一模式下操作，挡板保持在最大角度，以提供在泵输出部处的最大可用压力，并且相应地，提供工具(例如风扇)的最大速度。

Claims (20)

1.一种液压风扇系统，包括：

液压泵(30)，其配置成用于可变排量操作，包括：

挡板(31)，其控制所述液压泵(30)的排量；

排放信号通道(27)；

在冲程致动器(32)，其联接到所述挡板(31)，当在冲程致动器(32)前进时，所述挡板(31)的角度增大以增加所述排放信号通道(27)处的压力，所述在冲程致动器(32)进一步联接到所述排放信号通道(27)；以及

去冲程致动器(34)，其联接到所述挡板(31)，当去冲程致动器(34)前进时，所述挡板(31)的角度减小以减少所述排放信号通道(27)处的压力；

控制阀(23)，其联接到所述在冲程致动器(32)、所述去冲程致动器(34)和槽(29)，所述控制阀(23)包括：

阀芯(24)，其响应于所述排放信号通道(27)处的压力变化，并可按如下方式操作：i)在第一位置，将所述去冲程致动器(34)连接到所述槽(29)，ii)在第二位置，从所述排放信号通道(27)和所述槽(29)分离所述去冲程致动器(34)，以及iii)在第三位置，将所述去冲程致动器(34)连接到所述排放信号通道(27)，通过从所述第一位置向所述第二位置到所述第三位置连续地移动，所述阀芯(24)适于响应于所述排放信号通道(27)中的压力增加；

弹簧(26)，其使所述阀芯偏向所述第一位置；以及

螺线管(25)，其配置在所述弹簧(26)对面，所述螺线管(25)提供可设定的力使所述阀芯偏向所述第三位置；以及

液压发动机(15)，其驱动风扇叶片(17)，所述液压发动机(15)联接到所述液压泵(30)并具有对应于所述液压泵(30)的所述排放信号通道(27)处的压力的速度。

2.根据权利要求1所述的液压风扇系统，其中，所述在冲程致动器(32)包括偏置弹簧(33)以将所述液压泵置于在所述排放信号通道处没有压力的最大排量状态。

3.根据权利要求1至2中任意一项所述的液压风扇系统，其中，所述去冲程致动器的台肩面积大于所述在冲程致动器的台肩面积，使得两致动器暴露在来自所述排放信号通道的压力下导致所述挡板去冲程所述液压泵。

4.根据权利要求1至3中任意一项所述的液压风扇系统，其中，当两个致动器都暴露在来自所述排放信号通道的压力下时，所述去冲程致动器(34)的台肩面积足够大于所述在冲程致动器(32)的台肩面积以克服所述偏置弹簧和所述在冲程致动器的力。

5.根据权利要求1至4中任意一项所述的液压风扇系统，其中，所述阀芯具有在第一阀芯台肩和第二阀芯台肩之间的阀芯台肩面积差，所述阀芯台肩面积差导致：响应于所述排放信号通道中的压力增加，所述阀芯沿从第一位置向第三位置的方向移动。

6.根据权利要求1至5中任意一项所述的液压风扇系统，进一步包括限制所述挡板的最大在冲程角的硬停件(36)。

7.根据权利要求1至6中任意一项所述的液压风扇系统，其中，所述螺线管的可设定的力被设定为最大期望的液压泵输出压力相应的力。

8.一种用于与可变排量液压泵(30)一起使用的压力控制系统(22)，所述液压泵具有挡板(31)，所述挡板(31)的挡板角由提供相反作用的冲程致动器(32)、(34)控制，所述压力控制系统(22)包括：

控制阀(23)，其联接到去冲程致动器(34)、所述泵(30)的排放信号通道(27)和槽(29)，所述排放信号通道(27)还连接到所述在冲程致动器(32)；

控制阀的阀芯(24)按以下方式可控制的操作：i)在第一位置，将所述去冲程致动器(34)连接到所述槽(29)，ii)在第二位置，从所述排放信号通道(27)和所述槽(29)两者中释放所述去冲程致动器(34)，iii)在第三位置，将所述去冲程致动器连接到(34)所述排放信号通道(27)，所述阀芯(24)适于通过从所述第一位置向所述第二位置到所述第三位置连续地移动来响应于所述排放信号通道(27)中的压力的增加；

弹簧(26)，其使所述阀芯(24)向所述第一位置偏置；以及

螺线管(25)，其布置在所述弹簧(26)对面，所述螺线管(25)提供使所述阀芯(24)向所述第三位置偏置的力。

9.根据权利要求8所述的压力控制系统，其中，所述螺线管的力是可控制的。

10.根据权利要求8至9中任意一项所述的压力控制系统，其中，所述螺线管的力对应于最大期望的液压泵输出压力。

11.根据权利要求8至10中任意一项所述的压力控制系统，其中，所述阀芯具有在第一阀芯台肩和第二阀芯台肩之间的阀芯台肩面积差，所述阀芯台肩面积差导致：响应于所述排放信号通道中的压力增加，所述阀芯沿从第一位置向第三位置的方向移动。

12.根据权利要求8至11中任意一项所述的压力控制系统，其中，所述排放信号通道(27)中的压力的减少使得所述弹簧移动所述阀芯朝向所述第一位置。

13.根据权利要求8至12中任意一项所述的压力控制系统，其中，所述螺线管提供的可设定的力确定所述排放信号通道中的压力，所述排放信号通道中的压力使得所述弹簧移动所述阀芯朝向所述第一位置。

14.根据权利要求8至14中任意一项所述的压力控制系统，其中，所述螺线管的故障引发将所述阀芯向所述第三位置偏置的力的损失，使得所述阀芯移动到第一位置，并且导致所述泵输出最大压力。

15.一种操作液压风扇的方法，包括：

在第一操作模式下，经由液压风扇(17)提供可变的冷却，液压风扇(17)在与发动机(11)的速度成正比的速率下操作，发动机的速度能够达到发动机(11)的阈值速度；

在第二操作模式下，对于超过发动机的阈值速度的任一发动机速度，通过在固定速率下操作的液压风扇(17)提供持续冷却；以及

调节施加到液压控制阀(23)的螺线管的力，以设置所述发动机(11)的阀值速度。

16.根据权利要求15所述的方法，进一步包括：

利用发动机驱动所述液压泵(30)，所述液压泵(30)具有由所述挡板(31)的角度设定的可变排量输出。

17.根据权利要求15至16中任意一项所述的方法，进一步包括：

在第一操作模式下，将所述控制阀(23)的阀芯(24)设定到第一位置，该第一位置将所述液压泵的去冲程致动器(34)连接到低压槽，并且使施加到在冲程致动器(32)的压力增加挡板(31)的角度从而引起所述液压泵(30)的输出压力升高。

18.根据权利要求15至17中任意一项所述的方法，进一步包括：

在第二操作模式下，将所述控制阀(23)的阀芯(24)设定到第二位置，该第二位置分离所述液压泵(30)的去冲程致动器(34)并固定挡板(31)的角度以提供恒定的液压泵(30)输出压力。

19.根据权利要求15至18中任意一项所述的方法，进一步包括：

在第二操作模式下，将所述控制阀(23)的阀芯(24)设定到第三位置，该第三位置将所述液压泵(30)的去冲程致动器(34)连接到所述液压泵(30)的输出部，从而使得所述去冲程致动器(34)减小挡板(31)的角度以减少所述液压泵(30)的输出压力。

20.根据权利要求15至19中任意一项所述的方法，其中，调节施加到所述液压控制阀的螺线管力包括将施加到所述液压控制阀的螺线管力调节为零，将所述发动机的阈值速度设定为最大发动机速度。