CA2633000A1 - Appareil d'anesthesie ventilatoire avec dispositif de mesure de la concentration de xenon - Google Patents
Appareil d'anesthesie ventilatoire avec dispositif de mesure de la concentration de xenon Download PDFInfo
- Publication number
- CA2633000A1 CA2633000A1 CA002633000A CA2633000A CA2633000A1 CA 2633000 A1 CA2633000 A1 CA 2633000A1 CA 002633000 A CA002633000 A CA 002633000A CA 2633000 A CA2633000 A CA 2633000A CA 2633000 A1 CA2633000 A1 CA 2633000A1
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- xenon
- gas
- flow
- hot wire
- inspiratory
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Abandoned
Links
- FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N xenon atom Chemical compound [Xe] FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 152
- 229910052724 xenon Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 144
- 206010002091 Anaesthesia Diseases 0.000 title claims abstract description 40
- 230000037005 anaesthesia Effects 0.000 title claims abstract description 40
- 230000000241 respiratory effect Effects 0.000 title claims description 8
- 238000001949 anaesthesia Methods 0.000 title 1
- 230000003434 inspiratory effect Effects 0.000 claims abstract description 40
- 239000013256 coordination polymer Substances 0.000 claims abstract description 17
- 230000003519 ventilatory effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 149
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 41
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 27
- 239000003994 anesthetic gas Substances 0.000 claims description 23
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 7
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 claims description 6
- 230000000721 bacterilogical effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 claims description 3
- 238000012550 audit Methods 0.000 claims 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims 1
- GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N Nitrous Oxide Chemical compound [O-][N+]#N GQPLMRYTRLFLPF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 47
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 31
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 31
- RFSDQDHHBKYQOD-UHFFFAOYSA-N 6-cyclohexylmethyloxy-2-(4'-hydroxyanilino)purine Chemical compound C1=CC(O)=CC=C1NC1=NC(OCC2CCCCC2)=C(N=CN2)C2=N1 RFSDQDHHBKYQOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 25
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 11
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 10
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000003444 anaesthetic effect Effects 0.000 description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 6
- 230000006870 function Effects 0.000 description 6
- 238000004868 gas analysis Methods 0.000 description 6
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 241000756970 Artema Species 0.000 description 5
- 206010030924 Optic ischaemic neuropathy Diseases 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 239000001272 nitrous oxide Substances 0.000 description 4
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 4
- PIWKPBJCKXDKJR-UHFFFAOYSA-N Isoflurane Chemical compound FC(F)OC(Cl)C(F)(F)F PIWKPBJCKXDKJR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 3
- 229960003537 desflurane Drugs 0.000 description 3
- DPYMFVXJLLWWEU-UHFFFAOYSA-N desflurane Chemical compound FC(F)OC(F)C(F)(F)F DPYMFVXJLLWWEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229960002725 isoflurane Drugs 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 3
- 229960002078 sevoflurane Drugs 0.000 description 3
- DFEYYRMXOJXZRJ-UHFFFAOYSA-N sevoflurane Chemical compound FCOC(C(F)(F)F)C(F)(F)F DFEYYRMXOJXZRJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 3
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 compound halogen Chemical class 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229960000305 enflurane Drugs 0.000 description 2
- JPGQOUSTVILISH-UHFFFAOYSA-N enflurane Chemical compound FC(F)OC(F)(F)C(F)Cl JPGQOUSTVILISH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005298 paramagnetic effect Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000001356 surgical procedure Methods 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 206010021143 Hypoxia Diseases 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000036772 blood pressure Effects 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000004590 computer program Methods 0.000 description 1
- 238000012217 deletion Methods 0.000 description 1
- 230000037430 deletion Effects 0.000 description 1
- 238000009795 derivation Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000003193 general anesthetic agent Substances 0.000 description 1
- 229960003132 halothane Drugs 0.000 description 1
- BCQZXOMGPXTTIC-UHFFFAOYSA-N halothane Chemical compound FC(F)(F)C(Cl)Br BCQZXOMGPXTTIC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001146 hypoxic effect Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000001990 intravenous administration Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005399 mechanical ventilation Methods 0.000 description 1
- 230000000474 nursing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000029058 respiratory gaseous exchange Effects 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 238000010408 sweeping Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000002627 tracheal intubation Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/10—Preparation of respiratory gases or vapours
- A61M16/14—Preparation of respiratory gases or vapours by mixing different fluids, one of them being in a liquid phase
- A61M16/142—Preparation of respiratory gases or vapours by mixing different fluids, one of them being in a liquid phase with semi-permeable walls separating the liquid from the respiratory gas
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/0057—Pumps therefor
- A61M16/0081—Bag or bellow in a bottle
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/01—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes specially adapted for anaesthetising
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/08—Bellows; Connecting tubes ; Water traps; Patient circuits
- A61M16/0816—Joints or connectors
- A61M16/0841—Joints or connectors for sampling
- A61M16/085—Gas sampling
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/10—Preparation of respiratory gases or vapours
- A61M16/104—Preparation of respiratory gases or vapours specially adapted for anaesthetics
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/10—Preparation of respiratory gases or vapours
- A61M16/12—Preparation of respiratory gases or vapours by mixing different gases
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N27/00—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means
- G01N27/02—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance
- G01N27/04—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating resistance
- G01N27/14—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating resistance of an electrically-heated body in dependence upon change of temperature
- G01N27/18—Investigating or analysing materials by the use of electric, electrochemical, or magnetic means by investigating impedance by investigating resistance of an electrically-heated body in dependence upon change of temperature caused by changes in the thermal conductivity of a surrounding material to be tested
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/0051—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes with alarm devices
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/0057—Pumps therefor
- A61M16/0075—Bellows-type
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/0057—Pumps therefor
- A61M16/0078—Breathing bags
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/021—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes operated by electrical means
- A61M16/022—Control means therefor
- A61M16/024—Control means therefor including calculation means, e.g. using a processor
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/08—Bellows; Connecting tubes ; Water traps; Patient circuits
- A61M16/0808—Condensation traps
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/08—Bellows; Connecting tubes ; Water traps; Patient circuits
- A61M16/0816—Joints or connectors
- A61M16/0833—T- or Y-type connectors, e.g. Y-piece
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/10—Preparation of respiratory gases or vapours
- A61M16/14—Preparation of respiratory gases or vapours by mixing different fluids, one of them being in a liquid phase
- A61M16/18—Vaporising devices for anaesthetic preparations
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/22—Carbon dioxide-absorbing devices ; Other means for removing carbon dioxide
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/0003—Accessories therefor, e.g. sensors, vibrators, negative pressure
- A61M2016/003—Accessories therefor, e.g. sensors, vibrators, negative pressure with a flowmeter
- A61M2016/0033—Accessories therefor, e.g. sensors, vibrators, negative pressure with a flowmeter electrical
- A61M2016/0039—Accessories therefor, e.g. sensors, vibrators, negative pressure with a flowmeter electrical in the inspiratory circuit
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/0003—Accessories therefor, e.g. sensors, vibrators, negative pressure
- A61M2016/003—Accessories therefor, e.g. sensors, vibrators, negative pressure with a flowmeter
- A61M2016/0033—Accessories therefor, e.g. sensors, vibrators, negative pressure with a flowmeter electrical
- A61M2016/0042—Accessories therefor, e.g. sensors, vibrators, negative pressure with a flowmeter electrical in the expiratory circuit
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/10—Preparation of respiratory gases or vapours
- A61M16/1005—Preparation of respiratory gases or vapours with O2 features or with parameter measurement
- A61M2016/102—Measuring a parameter of the content of the delivered gas
- A61M2016/1025—Measuring a parameter of the content of the delivered gas the O2 concentration
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/10—Preparation of respiratory gases or vapours
- A61M16/1005—Preparation of respiratory gases or vapours with O2 features or with parameter measurement
- A61M2016/102—Measuring a parameter of the content of the delivered gas
- A61M2016/103—Measuring a parameter of the content of the delivered gas the CO2 concentration
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M16/00—Devices for influencing the respiratory system of patients by gas treatment, e.g. ventilators; Tracheal tubes
- A61M16/10—Preparation of respiratory gases or vapours
- A61M16/1005—Preparation of respiratory gases or vapours with O2 features or with parameter measurement
- A61M2016/102—Measuring a parameter of the content of the delivered gas
- A61M2016/1035—Measuring a parameter of the content of the delivered gas the anaesthetic agent concentration
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M2202/00—Special media to be introduced, removed or treated
- A61M2202/02—Gases
- A61M2202/0291—Xenon
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M2230/00—Measuring parameters of the user
- A61M2230/40—Respiratory characteristics
- A61M2230/43—Composition of exhalation
- A61M2230/432—Composition of exhalation partial CO2 pressure (P-CO2)
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M2230/00—Measuring parameters of the user
- A61M2230/40—Respiratory characteristics
- A61M2230/43—Composition of exhalation
- A61M2230/435—Composition of exhalation partial O2 pressure (P-O2)
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61M—DEVICES FOR INTRODUCING MEDIA INTO, OR ONTO, THE BODY; DEVICES FOR TRANSDUCING BODY MEDIA OR FOR TAKING MEDIA FROM THE BODY; DEVICES FOR PRODUCING OR ENDING SLEEP OR STUPOR
- A61M2230/00—Measuring parameters of the user
- A61M2230/40—Respiratory characteristics
- A61M2230/43—Composition of exhalation
- A61M2230/437—Composition of exhalation the anaesthetic agent concentration
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/02—Indexing codes associated with the analysed material
- G01N2291/028—Material parameters
- G01N2291/02863—Electric or magnetic parameters
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Anesthesiology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hematology (AREA)
- Heart & Thoracic Surgery (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Public Health (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Pulmonology (AREA)
- Emergency Medicine (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Pathology (AREA)
- Immunology (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Measurement Of The Respiration, Hearing Ability, Form, And Blood Characteristics Of Living Organisms (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
Abstract
Appareil d'anesthésie ventilatoire d'un patient par administration d'un gaz contenant du xénon gazeux avec un circuit principal de gaz (CP) en circuit ouvert ou fermé comportant une branche inspiratoire (16) et une branche expiratoire (18), des moyens d'alimentation (1 , 2) en xénon gazeux pour alimenter la branche inspiratoire (16) du circuit principal (CP), des moyens de détermination de concentration de xénon. Les moyens de détermination de concentration de xénon (S6 ; M1 ) comprennent au moins un capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E ; M1-D) comportant au moins un fil conducteur de l'électricit é en contact direct avec le flux gazeux contenant le xénon, des moyens de calc ul (3 ; S6-D ; M1-C) coopérant avec le capteur à fil(s) chaud(s) pour détermine r la concentration de xénon (Xe%) dans le flux, des moyens de génération de courant électrique pour générer un courant dans au moins un fil chaud, et de s moyens de mesure de tension aptes à mesurer au moins une valeur de tension ( V) aux bornes d'au moins un fil chaud ou d'au moins une résistance agencée en série avec au moins un fil chaud. Les moyens de calcul coopèrent avec les moyens de mesure de tension de manière à déterminer la concentration de xéno n (Xe%).
Description
Appareil d'anesthésie ventilatoire avec dispositif de mesure de la concentration de xénon La présente invention porte sur un appareil d'anesthésie utilisant le xénon muni d'un dispositif de mesure de la concentration de xénon.
L'invention concerne, en d'autres termes, un dispositif de mesure de la concentration de xénon destiné à être intégré dans un appareil d'anesthésie (système intégré), l'appareil d'anesthésie ventilatoire comprenant un circuit principal d'acheminement de flux de gaz pour administrer au patient un mélange gazeux anesthésiant contenant du xénon et un système ventilatoire pour ventiler le patient anesthésié.
On connaît de nombreux appareils d'anesthésie ventilatoire pouvant être utilisés pour réaliser l'anesthésie d'un patient devant subir une intervention chirurgicale ou analogue, en lui administrant par inhalation un mélange gazeux anesthésique classique composé de N2O, d'agents halogénés (par exemple du SEVOFLURANE, ISOFLURANE, DESFLURANE, ...). A ce titre, on peut se reporter par exemple aux documents EP-A-983771 et EP-A-1 120126.
Parmi les mélanges gazeux utilisables, ceux à base de xénon seront de plus en plus utilisés avec des indications particulièrement adaptées à des patients fragiles (patients âgés, opérations, longues, chirurgie cardiaque, neurochirurgie...), du fait notamment de l'incidence quasi-nulle sur la pression sanguine durant l'anesthésie et l'absence d'effets secondaires et de nocivité du Xénon.
Toutefois, une anesthésie réalisée avec du xénon nécessite un suivi ou monitorage des concentrations de xénon dans le flux gazeux administré au patient, c'est-à-dire requiert de pouvoir déterminer en temps réel la concentration en xénon dans le flux anesthésique.
A ce titre, on peut se reporter par exemple aux documents EP-A-1499377, EP-A-1318797 ou EP-A-523315.
Actuellement, pour mesurer une concentration de xénon dans un tel mélange gazeux, il est classique d'utiliser un spectromètre de masse ou un chromatographe.
L'invention concerne, en d'autres termes, un dispositif de mesure de la concentration de xénon destiné à être intégré dans un appareil d'anesthésie (système intégré), l'appareil d'anesthésie ventilatoire comprenant un circuit principal d'acheminement de flux de gaz pour administrer au patient un mélange gazeux anesthésiant contenant du xénon et un système ventilatoire pour ventiler le patient anesthésié.
On connaît de nombreux appareils d'anesthésie ventilatoire pouvant être utilisés pour réaliser l'anesthésie d'un patient devant subir une intervention chirurgicale ou analogue, en lui administrant par inhalation un mélange gazeux anesthésique classique composé de N2O, d'agents halogénés (par exemple du SEVOFLURANE, ISOFLURANE, DESFLURANE, ...). A ce titre, on peut se reporter par exemple aux documents EP-A-983771 et EP-A-1 120126.
Parmi les mélanges gazeux utilisables, ceux à base de xénon seront de plus en plus utilisés avec des indications particulièrement adaptées à des patients fragiles (patients âgés, opérations, longues, chirurgie cardiaque, neurochirurgie...), du fait notamment de l'incidence quasi-nulle sur la pression sanguine durant l'anesthésie et l'absence d'effets secondaires et de nocivité du Xénon.
Toutefois, une anesthésie réalisée avec du xénon nécessite un suivi ou monitorage des concentrations de xénon dans le flux gazeux administré au patient, c'est-à-dire requiert de pouvoir déterminer en temps réel la concentration en xénon dans le flux anesthésique.
A ce titre, on peut se reporter par exemple aux documents EP-A-1499377, EP-A-1318797 ou EP-A-523315.
Actuellement, pour mesurer une concentration de xénon dans un tel mélange gazeux, il est classique d'utiliser un spectromètre de masse ou un chromatographe.
2 Or, ces techniques présentent des inconvénients de coût et surtout de difficulté de mise en oeuvre car leur intégration dans les appareils d'anesthésie existants nécessite des efforts de développement et d'adaptation très importants.
L'invention se propose de résoudre tout ou partie des problèmes de l'art antérieur susmentionnés, en particulier l'invention vise à proposer un appareil d'anesthésie respiratoire au xénon permettant de déterminer avec précision la concentration en xénon délivrée au patient pendant une anesthésie gazeuse de manière à garantir une efficacité d'anesthésie et une sécurité accrue pour le patient, tout en étant d'architecture simple et de coût modique.
En d'autres termes, l'invention concerne notamment le problème du suivi ou monitorage des concentrations de xénon gazeux dans un mélange gazeux d'anesthésie à base de xénon contenant, en outre, en quantité variable, c'est-à-dire de 0 à 100% en volume, de l'un ou plusieurs des composés principaux suivants : oxygène (02), azote (N2), protoxyde d'azote (N20), dioxyde de carbone (CO2), composés halogénés de type isoflurane, enflurane, desflurane, sevoflurane ou halotane, éthanol, et éventuellement des traces ou quantités faibles (<1 %) de l'un ou plusieurs des composés mineurs suivants : acétone, méthane, monoxyde de carbone (CO), argon, hélium...
Autrement dit, l'invention vise à proposer des moyens particuliers permettant de déterminer efficacement, aisément et avec la précision suffisante la teneur en xénon dans un flux de gaz anesthésique, lesdits moyens pouvant être embarqués sur un nouvel appareil ou dans un appareil existant, c'est-à-dire constituer un système de monitorage intégré, ou pouvant être associés à des appareils existants, c'est-à-dire former un système de monitorage externe et autonome.
A cet effet, l'invention propose un appareil d'anesthésie ventilatoire d'un patient par administration d'un gaz contenant du xénon gazeux comprenant :
- un circuit principal de gaz en circuit ouvert ou fermé comportant une branche inspiratoire pour acheminer un mélange gazeux contenant du xénon vers le patient et une branche expiratoire pour véhiculer le mélange gazeux contenant du xénon expiré par le patient,
L'invention se propose de résoudre tout ou partie des problèmes de l'art antérieur susmentionnés, en particulier l'invention vise à proposer un appareil d'anesthésie respiratoire au xénon permettant de déterminer avec précision la concentration en xénon délivrée au patient pendant une anesthésie gazeuse de manière à garantir une efficacité d'anesthésie et une sécurité accrue pour le patient, tout en étant d'architecture simple et de coût modique.
En d'autres termes, l'invention concerne notamment le problème du suivi ou monitorage des concentrations de xénon gazeux dans un mélange gazeux d'anesthésie à base de xénon contenant, en outre, en quantité variable, c'est-à-dire de 0 à 100% en volume, de l'un ou plusieurs des composés principaux suivants : oxygène (02), azote (N2), protoxyde d'azote (N20), dioxyde de carbone (CO2), composés halogénés de type isoflurane, enflurane, desflurane, sevoflurane ou halotane, éthanol, et éventuellement des traces ou quantités faibles (<1 %) de l'un ou plusieurs des composés mineurs suivants : acétone, méthane, monoxyde de carbone (CO), argon, hélium...
Autrement dit, l'invention vise à proposer des moyens particuliers permettant de déterminer efficacement, aisément et avec la précision suffisante la teneur en xénon dans un flux de gaz anesthésique, lesdits moyens pouvant être embarqués sur un nouvel appareil ou dans un appareil existant, c'est-à-dire constituer un système de monitorage intégré, ou pouvant être associés à des appareils existants, c'est-à-dire former un système de monitorage externe et autonome.
A cet effet, l'invention propose un appareil d'anesthésie ventilatoire d'un patient par administration d'un gaz contenant du xénon gazeux comprenant :
- un circuit principal de gaz en circuit ouvert ou fermé comportant une branche inspiratoire pour acheminer un mélange gazeux contenant du xénon vers le patient et une branche expiratoire pour véhiculer le mélange gazeux contenant du xénon expiré par le patient,
3 - des moyens d'alimentation en xénon gazeux reliés au circuit principal pour alimenter la branche inspiratoire du circuit principal avec un gaz contenant du xénon, - des moyens de détermination de concentration de xénon pour déterminer la teneur en xénon gazeux dans au moins une partie du circuit principal.
L'appareil selon l'invention est caractérisé en ce que lesdits moyens de détermination de concentration de xénon comprennent :
- au moins un capteur à fil(s) chaud(s) comportant au moins un fil en matériau conducteur de l'électricité de préférence en métal, en contact direct avec au moins une partie du flux gazeux contenant le xénon, et - des moyens de calcul coopérant avec le capteur à fil(s) chaud(s) de manière à déterminer la concentration de xénon (Xe%) dans ledit flux gazeux, - des moyens de génération de courant électrique, de préférence réglables, aptes à et conçus pour générer un courant électrique, continu ou non, dans le ou les fils chauds dudit au moins un capteur à fil(s) chaud(s) réglables, et - des moyens de mesure de tension aptes à mesurer au moins une valeur de tension aux bornes d'au moins un fil chaud ou d'une résistance placée en série avec au moins un fil chaud, lorsque ledit au moins un fil chaud est en contact avec ledit flux gazeux et est parcouru par un courant électrique d'intensité (I), - et en ce que les moyens de calcul coopèrent avec les moyens de mesure de tension de manière à déterminer, à partir de la mesure de tension effectuée par lesdits moyens de mesure de tension, la concentration de xénon (Xe%) dans ledit flux.
Avantageusement, l'appareil de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- il comporte des moyens de génération de courant réglable aptes à et conçus pour générer un courant électrique dans le ou dans chacun des fils chauds dudit au moins un capteur à fils chauds, lesdits moyens de génération de courant étant conçus pour et aptes à contrôler l'intensité du courant électrique parcourant le ou les fils chauds dudit au moins un capteur à fil chaud de telle manière que,
L'appareil selon l'invention est caractérisé en ce que lesdits moyens de détermination de concentration de xénon comprennent :
- au moins un capteur à fil(s) chaud(s) comportant au moins un fil en matériau conducteur de l'électricité de préférence en métal, en contact direct avec au moins une partie du flux gazeux contenant le xénon, et - des moyens de calcul coopérant avec le capteur à fil(s) chaud(s) de manière à déterminer la concentration de xénon (Xe%) dans ledit flux gazeux, - des moyens de génération de courant électrique, de préférence réglables, aptes à et conçus pour générer un courant électrique, continu ou non, dans le ou les fils chauds dudit au moins un capteur à fil(s) chaud(s) réglables, et - des moyens de mesure de tension aptes à mesurer au moins une valeur de tension aux bornes d'au moins un fil chaud ou d'une résistance placée en série avec au moins un fil chaud, lorsque ledit au moins un fil chaud est en contact avec ledit flux gazeux et est parcouru par un courant électrique d'intensité (I), - et en ce que les moyens de calcul coopèrent avec les moyens de mesure de tension de manière à déterminer, à partir de la mesure de tension effectuée par lesdits moyens de mesure de tension, la concentration de xénon (Xe%) dans ledit flux.
Avantageusement, l'appareil de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- il comporte des moyens de génération de courant réglable aptes à et conçus pour générer un courant électrique dans le ou dans chacun des fils chauds dudit au moins un capteur à fils chauds, lesdits moyens de génération de courant étant conçus pour et aptes à contrôler l'intensité du courant électrique parcourant le ou les fils chauds dudit au moins un capteur à fil chaud de telle manière que,
4 quelle que soit la composition du gaz traversant ledit au moins un capteur à
fil(s) chaud(s), l'intensité du courant traversant le ou les fils chauds soit maintenue sensiblement constante et/ou la température du ou des fils chauds desdits au moins un capteur(s) à fil(s) chaud(s) soit maintenue sensiblement constante.
En d'autres termes, les moyens de génération de courant permettent de contrôler l'intensité du courant parcourant le fil, quelle que soit la composition du gaz, de telle manière que - soit, l'intensité I est maintenue constante. Dans ce cas, les variations de concentration de xénon autour du fil provoquent une variation de température qui conduit à une variation de la résistance R du fil. Le courant I étant maintenu constant ou approximativement constant dans le fil chaud du capteur à fil(s) chaud(s), on mesurera la tension V (égal à R.I) aux bornes du fil chaud du capteur à fil(s) chaud(s) pour en déduire la concentration Xe% par la courbe linéaire correspondant au débit D mesuré ou connu, comme détaillé ci-après dans la description.
- soit, la température du fil est maintenue constante. Dans ce cas, les variations du courant I sont ajustées pour maintenir constante ou approximativement constante, la température du fil chaud et ainsi compenser l'effet des variations de concentration de xénon autour du fil. Si la concentration Xe augmente, cette augmentation aura tendance à provoquer une augmentation de la température du fil, et les moyens de génération de courant réagiront alors pour provoquer une diminution du courant I traversant le fil puisque une telle diminution aura tendance à faire baisser la température du fil selon loi de Joule et ainsi faire converger vers un équilibre permettant de rester à température constante. A l'inverse, si la concentration Xe diminue, cette diminution aura tendance à provoquer une diminution de la température du fil, et les moyens de génération de courant réagiront alors pour provoquer une augmentation du courant I traversant le fil puisque cette augmentation aura tendance à faire augmenter la température du fil et ainsi faire converger vers un équilibre permettant de rester à température constante. On choisira alors de mesurer la tension V aux bornes d'une résistance Rs mise en place en série avec le fil chaud du capteur à fil(s) chaud(s), V étant égal à Rs.l, pour en déduire la concentration Xe% par la courbe linéaire correspondant au débit D mesuré ou connu, comme expliqué en détail ci-après dans la description.
- les moyens de calcul utilisent au moins une valeur de tension (V) transmise par les moyens de mesure de tension et au moins une valeur de débit du gaz anesthésique contenant du xénon pour déterminer la concentration en xénon (Xe%) dans ledit flux de gaz.
- le capteur à fil(s) chaud(s) est agencé sur une ligne de dérivation communiquant fluidiquement avec le circuit principal. Le raccordement de la ligne de dérivation au circuit principal se fait sur la branche inspiratoire et/ou sur la branche expiratoire et/ou en un site localisé à proximité immédiatement de la bouche du patient, de préférence au niveau d'un site de raccordement entre la branche inspiratoire et la branche expiratoire dudit circuit principal par exemple au niveau d'une pièce de raccordement en Y ou d'un filtre bactériologique agencé
sur le circuit principal, c'est-à-dire à la jonction des branches inspiratoire et expiratoire du circuit principal. Ce type d'architecture utilisant une ligne de dérivation est connue sous le nom de "Type side-stream".
- des moyens de contrôle de débit de gaz, en particulier une pompe d'aspiration, sont agencés sur la ligne de dérivation de manière à obtenir un débit de gaz anesthésique connu, de préférence un débit de gaz constant et/ou stable.
Par débit constant et/ou stable, on entend que le débit varie au maximum de quelques % par rapport à sa valeur moyenne, par exemple d'environ 3 %
maximum, c'est-à-dire que l'amplitude de variation du débit, en plus ou en moins, par rapport à ladite valeur moyenne de débit a un impact négligeable sur les différents capteurs et moyens de mesures utilisés.
- les moyens de contrôle de débit de gaz permettent de contrôler le débit du gaz contenant le xénon de manière à assurer un débit souhaité, de préférence constant et/ou stable, dudit gaz véhiculé par la ligne de dérivation et mis au contact d'au moins un fil chaud.
- les moyens de contrôle de débit de gaz comprennent une pompe d'aspiration de gaz, de préférence la pompe d'aspiration est associée à une électronique de commande de ladite pompe, c'est-à-dire une électronique qui gère la pompe d'aspiration pour prélever dans le circuit principal un débit souhaité, précis et stable dans le temps de gaz contenant du xénon à analyser. On retrouve dans l'analyseur de gaz ANDROS BGA4800 un exemple de tels moyens associant une pompe d'aspiration et une électronique de commande de la pompe.
- les moyens de calcul sont incorporés dans un module analyseur de gaz venant se raccorder au circuit principal.
- un ou plusieurs capteur(s) à fil(s) chaud(s) est ou sont agencé(s) directement sur le circuit principal, par exemple, sur la branche inspiratoire et/ou expiratoire et/ou à la jonction entre les branches inspiratoire et/ou expiratoire, l'appareil comportant des moyens de mesure du débit inspiratoire et/ou du débit expiratoire et/ou du débit principal à la jonction entre les branches inspiratoire et expiratoire du flux gazeux circulant dans le circuit principal, de préférence ces moyens de mesure de débit comprenant un capteur de débit inspiratoire et un capteur de débit expiratoire, agencés respectivement sur les branches inspiratoire et expiratoire du circuit principal (encore appelé "circuit patient"), pour mesurer les débits inspiratoires et respiratoires dans lesdites branches et transmettre les signaux de mesure ainsi obtenus à des moyens de pilotage pour déterminer, en combinaison avec les mesures de tension transmises par les moyens de mesures de tension associés auxdits un ou plusieurs capteur(s) à fil(s) chaud(s) agencé(s) directement sur le circuit principal, la concentration en xénon dans la branche inspiratoire et/ou dans la branche expiratoire et/ou à la jonction entre les branches inspiratoire et expiratoire. Ce type d'architecture n'utilisant pas de ligne de dérivation est connue sous le nom de "Type main-stream".
- les moyens de calcul sont incorporés dans le module de pilotage du ventilateur.
- le ou les capteur(s) à fil(s) chaud(s) comprend ou comprennent un ou plusieurs fils de platine, - le ou les capteur(s) à fil(s) chaud(s) comprend ou comprennent plusieurs fils ayant des orientations différentes relativement au flux gazeux, de préférence deux fils chauds, - les moyens de calcul sont incorporés ou forment des moyens de pilotage de l'appareil, - les moyens de calcul sont incorporés ou forment des moyens de commande du module analyseur de gaz, - les moyens de calcul comprennent au moins une carte électronique et/ou un programme d'ordinateur pour réaliser tout ou partie des calculs permettant de déterminer la teneur en xénon dans le gaz anesthésique, - l'appareil comprend des moyens de mesure d'une concentration d'au moins un gaz supplémentaire distinct du Xénon tel que de l'02, du C02, du N20, de gaz halogénés et d'éthanol, les moyens de calcul coopérant avec les moyens de mesure d'une concentration d'au moins un gaz supplémentaire pour déterminer au moins l'une des concentrations suivantes en Xénon : instantanées, moyenne, inspirée, expirée, - les moyens de mesure d'une concentration d'au moins un gaz supplémentaire comportent des moyens du type infra-rouge (pour des gaz supplémentaires tels que C02, N20, halogéné ou éthanol) et/ou du type paramagnétique ou chimique (pour des gaz supplémentaires tels que l'02).
- l'appareil comprend des moyens de mesure de l'humidité relative du flux gazeux analysé, les moyens de calcul coopérant avec ces moyens de mesure de l'humidité relative pour améliorer la précision de calcul d'au moins l'une des concentrations suivantes de Xénon : instantanées, moyenne, inspirée, expirée, - l'appareil comprend des moyens de mesure de la température du gaz analysé, les moyens de calcul coopérant avec ces moyens de mesure de la température pour améliorer la précision de calcul d'au moins l'une des concentrations suivantes de Xénon: instantanées, moyenne, inspirée et/ou expirée.
- l'appareil comporte, en outre, un circuit auxiliaire de gaz comportant une branche inspiratoire auxiliaire permettant d'acheminer un gaz respiratoire contenant du xénon vers le patient au moyen d'un insufflateur manuel, les moyens de détermination de la concentration en xénon étant conçus et adaptés pour pouvoir se raccorder audit circuit auxiliaire de gaz pour y déterminer la teneur en xénon, lorsque du gaz contenant du xénon est administré au patient via ledit circuit auxiliaire de gaz, notamment en cas d'arrêt ou de dysfonctionnement du circuit principal.
- les moyens de calcul utilisent les valeurs de tension (V) et de débit (D) pour déterminer une concentration en xénon (Xe %) dans le flux gazeux à partir d'une ou plusieurs courbes linéaires mémorisées dans des moyens de mémorisation de l'appareil, de préférence une ou des droites de type :
a. [Xe] + b = V où : V est la tension, [Xe] est la teneur en xénon et a et b sont des coefficients positifs ou négatifs correspondant à un débit de gaz D
donné.
- la ou les courbes, pour autant de valeur(s) de débit (Dn) que souhaitées ou nécessaires, sont étalonnées (avec un débit établi à la valeur (Dn) de gaz dont la teneur en xénon est connue, à savoir Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur) avant mémorisation et/ou réactualisées périodiquement et automatiquement au cours de l'utilisation de l'appareil.
- le raccordement de la ligne de dérivation au circuit principal se fait en un site localisé à proximité immédiatement de la bouche du patient, de préférence encore au niveau d'un site de raccordement entre la branche inspiratoire et la branche expiratoire dudit circuit principal, par exemple au niveau d'une pièce à de raccordement en Y ou d'un filtre bactériologique agencé sur le circuit principal.
L'invention concerne également une méthode d'anesthésie d'un patient dans laquelle on administre un gaz inhalatoire contenant du xénon dans les voies aériennes supérieures du patient de manière à réaliser une anesthésie gazeuse dudit patient, et on détermine la teneur en xénon du gaz administré au patient au moyen d'un appareil d'anesthésie selon l'invention.
La présente invention est donc basée sur une utilisation d'un ou plusieurs capteur(s) à fil(s) chaud(s) pour déterminer en temps réel, la concentration instantanée et/ou moyenne de xénon présente dans le gaz d'anesthésie.
Le principe de mesure du débit d'un gaz anesthésique au moyen d'un capteur à fil(s) chaud(s) est le suivant.
D'une manière générale, lorsque l'on fait passer un courant électrique donné (I) dans un fil (F) de métal (on utilise classiquement un fil de platine) de section donnée (S), placé dans un flux de gaz d'anesthésie, au repos ou non, c'est à dire à débit nul ou non, sa température se stabilise à une température donnée (T) et la tension aux bornes du fil de métal ou d'une résistance placée en série avec ledit fil s'établit alors à une valeur donnée (V).
De manière classique, mais pas obligatoire, si on souhaite travailler avec un fil chaud maintenu à température constante, le courant étant asservi de manière à
obtenir cette caractéristique, on choisit de réaliser la mesure de tension (V) aux bornes d'une résistance placée en série avec ledit fil chaud. Dans le cas où
l'on souhaite travailler à courant constant, on fait le choix de réaliser la mesure de tension (V) aux bornes du fil chaud.
Donc, lorsque ce fil de métal, toujours parcouru par le courant (I), est placé
dans un débit (D) de gaz d'anesthésie, dépourvu de xénon, la tension aux bornes du fil de métal ou de la résistance placée en série avec ledit fil varie comme une fonction fo du débit D selon la formule suivante V = f0 02%,N20%,AA%,CO2%,HR,Tg ( D ) La fonction fo est également dépendante de la teneur 02% volumique en 02 dans le gaz, de la teneur volumique N20% en protoxyde d'azote, de la teneur AA% de l'agent anesthésiant (halogéné par exemple), de la teneur C02% de dioxyde de carbone et de l'humidité relative HR du gaz, le gaz mesuré étant à
une température Tg .
La fonction fo 02%,N20%,HR,Tg peut être obtenue classiquement par une linéarisation par morceaux ou par une approximation par la méthode des moindre carrés à partir de points d'étalonnage (sur banc d'essai) aussi nombreux que nécessaires pour obtenir la précision souhaitée.
Cette fonction fo est cependant peu dépendante des teneurs 02%, AA%,C02% et N20%, et de l'humidité relative HR et de la température Tg du gaz.
Ainsi, en mesurant la tension V aux bornes du fil de métal ou de la résistance placée en série avec ledit fil parcouru par le courant électrique donné
(I), on peut en déduire le débit (D) de gaz d'anesthésie sans xénon balayant le fil de métal par la formule :
D = f0 O2 /u,N2O /u,AA /u,CO2 /u,HR,Tg V) Par ailleurs, lorsque ce fil de métal, toujours parcouru par le courant (I), est placé dans un débit de gaz d'anesthésie contenant une proportion non nulle de xénon Xe%, la tension V aux bornes du fil de métal varie selon la formule suivante : V = f xe%,02%,N20%,AA%,Co2%,HR,TG ( D) Le courant (I) peut être pré-réglé en usine voire réglé par étalonnage périodique déclenché par l'utilisateur ou la machine pour centrer la mesure de tension (V) dans une plage de tension utile donnée, l'étalonnage pouvant être réalisé sur un premier gaz de référence (AIR ou 02 pur) ne comportant aucun Xénon (0%) voire éventuellement sur un deuxième gaz de référence comportant du Xénon en quantité significative (de 50 à 100% par exemple).
Ainsi, comme précédemment, en mesurant la tension (V) aux bornes du fil de métal parcouru par le courant donné (I) ou aux bornes de la résistance en série avec le fil on peut en déduire le débit (D) de gaz d'anesthésie avec une teneur en xénon Xe% dans lequel se trouve le fil de métal en utilisant la formule :
D = f Xe%,O2%,N2O%,AA%,CO2%,HR,Tg 1 ( V) De manière classique et simple, le capteur à fil(s) chaud(s) peut être réalisé
en utilisant un seul fil de métal placé par exemple perpendiculairement à la direction du flux de gaz dont on souhaite mesurer la concentration en Xénon.
De manière non obligatoire, plus sophistiquée mais plus précise, le capteur à fil(s) chaud(s) peut être réalisé en utilisant deux fils de métal, l'un placé
perpendiculairement à la direction du flux de gaz (fil 1 parcouru par un courant Il ) et le second plus ou moins dans l'axe du même flux de gaz (fil 2 parcouru par un courant 12), les formules permettant de relier la tension au débit et aux différentes concentrations de Xénon, C02, 02, AA, N20 et HR s'établissant comme suit:
V = f xe%,02%,N20%,AA%,CO2%,HR,Tg ( D ) =
f1 Xe%,O2%,N2O%,AA%,CO2%,HR,Tg ( D)- f2 xe%,02 /u,N20 /u,AA /u,CO2 /u,HR,Tg ( D) et D = f Xe%,O2%,N2O%,AA%,CO2%,HR,Tg 1 ( V) Le principe de mesure du débit d'un gaz anesthésique dont on connait la composition (et notamment la concentration de Xénon) au moyen d'un capteur à
fil(s) chaud(s) ayant été décrit, on inverse le raisonnement menant à la réalisation du système de mesure de la concentration de Xénon... Connaissant le débit ou la mesure de débit, on en déduit la concentration en Xénon dans le gaz analysé.
Ainsi, dans un appareil d'anesthésie respiratoire, la mesure du débit de xénon peut être réalisée dans le flux principal ou dans un flux dérivé dudit flux principal de gaz.
Lorsque le capteur à fil(s) chaud(s) (à un seul fil de métal ou à deux fils de métal) est placé dans un flux dérivé de gaz prélevé dans le flux principal de gaz (cf. figures 1 à 4 ci-après), tel qu'un débit d'aspiration de gaz anesthésique connu (Dc), obtenu par exemple au moyen d'une pompe d'aspiration, on peut en déduire la concentration Xe% de xénon inspirées et/ou expirées et/ou moyenne et/ou instantanée à partir de la mesure de tension V selon la formule suivante :
Xe% = h Dc,02%,N20%,AA%,CO2%,HR ( V) avec V = f Xe%,02%,N20%,AA%,CO2%,HR ( Dc) (1) formule dans laquelle la fonction h oI~,02%,N20%,AA%,cO2%,HR se trouve être linéaire et peut être obtenue par étalonnage avec un débit Dc de gaz à
concentration connu (Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur) Ainsi, pour autant de valeurs de débit d'aspiration Dc que souhaitées ou que nécessaires, on mémorise une courbe linéaire dans des moyens de mémorisation de l'appareil, soit une droite de type b + a.[Xe] = V où V est la tension, [Xe] la teneur en xénon et a et b sont des coefficients positifs ou négatifs correspondant à chaque valeur de débit Dc donnée, a et b étant obtenus par étalonnage avec un débit Dc de gaz à concentration connu (Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur).
Lors de l'utilisation en fonctionnement, les moyens de calcul utilisent alors les valeurs de tension (V) et la valeur de débit (Dc) pour déterminer une concentration en xénon (Xe %) dans le flux gazeux à partir de la courbe linéaire mémorisée dans des moyens de mémorisation de l'appareil correspondante à la valeur de débit Dc sélectionné.
Avantageusement, les courbes sont, pour autant de valeur(s) de débit (Dc) que souhaitées ou que nécessaires, sont étalonnées (avec un débit établi à la valeur (Dc) de gaz dont la teneur en xénon est connue, à savoir Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur) avant mémorisation et/ou réactualisées périodiquement et automatiquement au cours de l'utilisation de l'appareil.
Les figures 9a et 9b annexées représentent un exemple de telles réseaux de courbes (pour 3 valeurs de débit Dc) montrant la linéarité existant entre la teneur en xénon (Xe%) et la tension (V).
De manière alternative, lorsque le capteur à un seul fil chaud ou à deux fils est placé directement dans le débit de gaz d'anesthésie insufflé au patient et/ou expiré par celui-ci, c'est-à-dire le flux principal de gaz (cf. Fig. 5 à 8), sous réserve que l'on dispose de la mesure dudit débit principal (Dp) de gaz insufflé et/ou expiré, par exemple obtenu de manière réglementaire par le système de monitorage des débits inspirés et expirés de gaz patient, on peut en déduire la concentration Xe% de xénon inspirées et/ou expirées et/ou moyenne et/ou instantanée à partir de la mesure de tension V selon la formule suivante:
Xe% = h Dp,O2%u,N2O%u,AA%,CO2 /u,HR,Tg ( V ) avec V = f xe%,02%,N2O /u,AA /u,CO2 /u,HR,Tg ( Dp) (2) formule dans laquelle la fonction h Dp,02%,N20%,AA%,CO2%,HR se trouve être linéaire et peut être obtenue par étalonnage avec un débit Dp de gaz à
concentration connu (xénon pur et/ou 02 pur et/ou air pur) Ainsi, pour autant de valeurs de débit d'aspiration Dp que souhaitées ou que nécessaires, on mémorise une courbe linéaire dans des moyens de mémorisation de l'appareil, soit une droite de type b+ a.[Xe] = V où V est la tension, [Xe] la teneur en xénon et a et b sont des coefficients positifs ou négatifs correspondant à chaque valeur de débit Dp donnée, a et b_étant obtenus par étalonnage avec un débit Dp de gaz à concentration connu (Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur).
Lors de l'utilisation en fonctionnement, les moyens de calcul utilisent alors les valeurs de tension (V) et la valeur de débit (Dp) pour déterminer une concentration en xénon (Xe %) dans le flux gazeux à partir de la courbe linéaire mémorisée dans des moyens de mémorisation de l'appareil correspondante à la valeur de débit Dp sélectionné.
Avantageusement, les courbes sont, pour autant de valeur(s) de débit (Dp) que souhaitées ou que nécessaires, sont étalonnées (avec un débit établi à la valeur (Dp) de gaz dont la teneur en xénon est connue, à savoir Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur) avant mémorisation et/ou réactualisées périodiquement et automatiquement au cours de l'utilisation de l'appareil.
Les Figures 9c et 9d annexées représentent un exemple de tels réseaux de courbes (pour autant de valeurs de débit Dp que souhaitées ou que nécessaires) montrant la linéarité existant entre la teneur en xénon (Xe%) et la tension (V).
Dans tous les cas, si l'on souhaite obtenir la teneur en xénon (Xe%) avec une précision peu importante, on négligera les dépendances aux concentrations 02% et/ou AA% et/ou C02% et/ou N20% et/ou à l'humidité relative du gaz HR. Si au contraire l'on souhaite obtenir la teneur en xénon (Xe%) avec une précision plus importante, on tiendra compte de ces paramètres. Néanmoins, il est à
noter que ces formules (1) et (2) sont peu dépendantes des teneurs en 02 et N20 et de l'humidité relative HR du gaz, l'étant encore moins des teneurs en C02 et AA.
L'invention va être mieux comprise grâce à la description suivante faite en références aux figures annexées, parmi lesquelles :
- la figure 1 représente un premier mode de réalisation d'un appareil selon l'invention utilisable pour une anesthésie sous xénon avec utilisation éventuelle d'halogénés et avec fil(s) chaud(s) placé dans un flux dérivé de gaz, - la figure 2 représente une première variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 1, - les figures 3 et 4 représentent respectivement une deuxième et troisième variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 1, utilisables pour une anesthésie sous xénon uniquement, sans utilisation d'halogénés, - la figure 5 représente un second mode de réalisation d'un appareil selon l'invention utilisable pour une anesthésie sous xénon avec utilisation éventuelle d'halogénés et avec fil(s) chaud(s) placé dans le flux principal de gaz, - la figure 6 représente une première variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 5, et - les figures 7 et 8 représentent respectivement une deuxième et troisième variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 5, utilisables pour une anesthésie sous xénon uniquement, sans utilisation d'halogénés.
La figure 1 illustre un premier mode de réalisation d'un appareil d'anesthésie selon l'invention incluant des moyens de mesure en temps réel du débit de xénon dans un flux dérivé de gaz par l'intermédiaire de l'utilisation d'un capteur à fil(s) chaud(s) de manière à en déduire les concentrations instantanées et/ou moyenne de xénon dans le circuit principal, ainsi que des moyens de mesure en temps réel du débit de gaz insufflé au patient et expiré par celui-ci dans le circuit principal, encore appelé "circuit patient".
L'appareil ou ventilateur de la figure 1 comprend un bloc d'entrée 1 comprenant des moyens de raccordement auxquelles viennent se raccorder la source de xénon et les autres sources de gaz alimentant l'appareil d'anesthésie, telles des bouteilles de gaz ou un réseau mural, en particulier pour les sources d'air (AIR), d'oxygène (02) et/ou de protoxyde d'azote (N20).
Ce bloc 1 est en communication fluidique avec l'entrée d'un mélangeur 2 où
se fait le mélange du xénon avec le ou les autres gaz qui sont destinés à
former le mélange gazeux anesthésique, en particulier de l'oxygène en une quantité
suffisante pour le patient (non hypoxique).
La sortie du mélangeur 2 alimente en mélange gazeux, une cuve à
halogénées 14, montée sur un support 13 de cuve, contenant un composé
halogéné, tel que le SEVOFLURANE, I'ISOFLURANE ou le DESFLURANE (les plus couramment employés), I'HALOTHANE ou I'ENFLURANE (moins utilisés), destinés à être entraînés par le flux de gaz anesthésique jusqu'au patient 15.
Le mélange gazeux halogéné sortant de la cuve 14 est introduit dans un circuit principal ou circuit patient comportant une branche inspiratoire 16 pour acheminer ledit mélange gazeux vers le patient 15 et une branche expiratoire pour récupérer tout ou partie du gaz expiré (chargé en C02) par le patient 15.
Les branches inspiratoire 16 et expiratoire 18 forment un circuit en boucle ou circuit fermé.
La liaison entre les branches inspiratoire 16 et expiratoire 18 avec le patient 15 se fait via, par exemple, une pièce 17 en Y et un masque respiratoire, une sonde trachéale ou analogue.
Des clapets anti-retour inspiratoire 7 et expiratoire 8 sont de préférence aménagés respectivement sur lesdites branches inspiratoire 16 et expiratoire 18.
La branche expiratoire 18 comporte un dispositif 9 absorbeur de C02 comprenant une cuve remplie d'un matériau absorbant, telle de la chaux, permettant d'éliminer le C02 expiré par le patient 15 et véhiculé par le gaz expiré
dans la branche expiratoire 18 du circuit principal, ainsi qu'une valve d'échappement 10 permettant d'évacuer tout surplus gazeux éventuel et/ou toute surpression gazeuse éventuelle dans la branche expiratoire 18.
Par ailleurs, le ventilateur de l'invention comporte, de façon connue en soi, un soufflet 4a de ventilation mécanique incorporé dans une enceinte 4b, ainsi qu'un ballon de ventilation manuelle 5, lesquels peuvent être sélectivement reliés fluidiquement au circuit principal CP pour l'alimenter en gaz sous pression, via un sélecteur 6 soufflet/ballon.
Dans l'exemple, le circuit principal CP, indifféremment appelé "circuit patient", est constitué par l'ensemble des éléments qui viennent d'être cités, à
savoir : les éléments 4a, 4b, 5 à 12 et 16 à 18.
Des moyens de pilotage 3 comprenant, par exemple, au moins une carte électronique de contrôle et un ou plusieurs logiciel ou programmes informatiques embarqués permettent de recueillir au moins une partie des informations ou signaux issus de tout ou partie des capteurs de l'appareil et de les traiter et/ou de réaliser tous les calculs nécessaires au suivi des concentrations en gaz et/ou à la commande des différents éléments de l'appareil.
En particulier, un capteur 11 de débit inspiratoire et un capteur 12 de débit expiratoire, agencés respectivement sur les branches inspiratoire 16 et expiratoire 18 du circuit principal (CP), mesurent les débits inspiratoires et respiratoires dans lesdites branches et transmettent les signaux de mesure ainsi obtenus aux moyens de pilotage 3 via des liaisons électriques adaptées. De cette manière les moyens de pilotage 3 sont aptes à commander le soufflet 4 et/ou l'ouverture de la valve d'échappement 10 et/ou l'entrée des gaz appropriés dans le bloc d'entrée auxquels sont reliés lesdits moyens de pilotage 3, via des liaisons électriques dédiées, comme visible sur la figure 1.
Afin de pouvoir réaliser une mesure et un suivi efficace de la teneur en xénon du mélange gazeux, l'appareil de l'invention incorpore un module S6 d'analyse de gaz appelé "banc gaz" incluant un capteur à fil(s) chaud(s) balayé
par un flux dérivé de gaz anesthésique.
Le module S6 d'analyse de gaz est représenté une seconde fois de façon agrandie et détaillée à la figure 1(cf. à l'extrémité de la flèche courbe) Plus précisément, comme visible sur la figure 1, une partie du flux de gaz à
base de xénon véhiculé par le circuit principal CP de gaz est prélevé, au niveau de la pièce 17 en Y, via une ligne de prélèvement S1 qui communique fluidiquement avec ledit le circuit principal CP.
La ligne S1 véhicule le gaz anesthésique jusqu'au module S6 en le faisant préalablement transiter par un piège S2 à eau, où la vapeur d'eau qu'il contient est éliminée avant d'être convoyé, via une ligne de transfert S3, jusqu'au module S6.
Le module S6 d'analyse de gaz comprend, quant à lui, agencé sur le passage du flux de gaz :
- une pompe d'aspiration S6-A (par exemple du type de celle équipant les bancs gaz BGA4800 ou BGA4700 de la société ANDROS ou AION de la société
ARTEMA) pour créer un débit d'aspiration de gaz anesthésique connu (Dc), - un capteur à fil(s) chaud(s) S6-E, constitué dans l'exemple d'un fil de platine unique, parcouru par un courant électrique d'intensité (I) donnée, par exemple une intensité de 100 mA environ, avec mesure de la tension (V) aux bornes dudit fil lorsque celui-ci est en contact avec le flux contenant le xénon, - une cellule infra-rouge S6-B (du type par exemple de celle équipant les bancs gaz BGA4800 ou BGA4700 de la société ANDROS ou de celle équipant le banc gaz AION de la société ARTEMA) permettant de mesurer les concentrations instantanée et/ou moyenne et/ou inspirée et/ou expirée de dioxyde de C02, de N20, d'halogénés, d'éthanol ou de tout autre gaz mesurable par cette technologie infra-rouge, - une cellule paramagnétique à 02 ou une pile chimique S6-C (du type par exemple de celles équipant les bancs gaz BGA4800 ou BGA4700 de la société
ANDROS ou AION de la société ARTEMA selon les options) pour mesurer les concentrations instantanées et/ou moyenne et/ou inspirée et/ou expirée de 02, - des moyens de commande S6-D à logiciel intégré sur une carte électronique de contrôle (du type par exemple de celle équipant les bancs gaz BGA4800 ou BGA4700 de la société ANDROS ou AION de la société ARTEMA), - des liaisons appropriées reliant la cellule infra-rouge S6-B et la cellule à
oxygène S6-C aux moyens de commande S6-D.
La sortie de la pompe d'aspiration S6-A du module S6 est reliée à la branche expiratoire du circuit principal, via une ligne de ré-injection S4, de manière à y renvoyer le gaz qui y a été prélevé par la ligne de prélèvement S1.
Par ailleurs, comme représenté, les signaux de mesure obtenus avec le capteur à fil(s) chaud(s) S6-E sont transmis aux moyens de commandes S6-D, via une liaison adaptée S6-F, lesdits moyens de commande S6-D étant eux-mêmes reliés, via une liaison S5 électrique adaptée, aux moyens de pilotage 3.
Les calculs notamment de concentrations en xénon du gaz anesthésique sont effectués par les moyens de commandes S6-D du module S6.
Le module S6 d'analyse de gaz est par exemple un module du type BGA4800, BGA4700 ou BGA4900 de la société ANDROS ou AION de la société
ARTEMA auquel on a ajouté notamment des moyens capteur à fil(s) chaud(s) tel que, par exemple, un capteur FIL CHAUD de la société TAEMA.
Ce module S6 d'analyse de gaz permet donc de réaliser sur le gaz aspiré
par la ligne de prélèvement S1 à un débit continu, de préférence réglable à
quelques dizaine ou centaines de mL/min, au moins:
- une mesure en temps réel de 02, AA (halogéné présent, dont la nature aura été automatiquement détecté ou sélectionné par l'utilisateur selon le type de banc gaz utilisé), N20, C02 de manière à obtenir les teneurs ou concentrations correspondantes : 02%, C02%, AA% et N20%, - une mesure des fractions inspirées par le patient pour ces mêmes gaz de manière à obtenir les valeurs de fractions inspirées correspondantes : Fi02, inCO2, FiAA et FiN2O, et - une mesure des fractions expirées par le patient pour ces gaz de manière à obtenir les valeurs de fractions expirées correspondantes : Fe02, etCO2, FeAA
et FeN2O.
Il est à noter que le capteur à fil(s) chaud(s) S6-E, bien que représenté en entrée du module S6 et en amont de la cellule S6-C, peut être aussi inséré
ailleurs, en particulier en aval de la pompe d'aspiration S6-A et/ou en amont de ou sur la ligne de ré-injection S4, cette dernière étant connectée ou non au circuit principal.
Le capteur à fil(s) chaud(s) S6-E réalise, en temps réel, la mesure de la tension (V) aux bornes du fil chaud générée par le gaz aspiré et la transmet par la liaison S6-F, avec un retard connu, plus ou moins court, de quelques dizaines voire quelques centaines de ms en fonction du débit d'aspiration réglé, au logiciel de contrôle S6-D de l'analyseur de gaz d'anesthésie pour que celui-ci en déduise, via la formule (1) ci-avant, notamment :
- une mesure en temps réel de la teneur en xénon (Xe%) en utilisant la valeur de réglage du débit d'aspiration de l'analyseur de gaz S6 d'anesthésie et la mesure temps réel de la tension du fil chaud, éventuellement compensée par les mesures de concentration temps réel 02%, C02%, AA%, N20% et/ou - une mesure de la fraction inspirée en xénon (FiXe) en utilisant la mesure temps réel de la teneur en xénon (Xe%) au moment de l'insufflation, la fenêtre de calcul et détermination de FiXe étant phasée sur celle de calcul et détermination de la mesure inCO2, et accessoirement Fi02, FiAA et FiN2O et/ou - une mesure de la fraction expirée en xénon (FeXe) en utilisant la mesure temps réel de la teneur en xénon (Xe%) au moment de l'expiration, la fenêtre de calcul et détermination de FeXe étant phasée sur celle de calcul et détermination de la mesure etCO2, et accessoirement Fe02, FeAA et FeN2O.
De manière alternative, le module S6 d'analyse de gaz peut être utilisé pour réaliser une mesure de concentration moyenne en xénon en utilisant la mesure temps réel (Xe%) obtenue en utilisant la valeur de réglage du débit d'aspiration de l'analyseur de gaz d'anesthésie S6 et la valeur moyenne de la mesure de tension (V) du fil chaud calculée à partir de la mesure temps réel de la tension du fil chaud, éventuellement compensée par les mesures de concentration moyennes 02%, C02%, AA%, N20% elle-même calculées à partir des mesures temps réel 02%, C02%, AA%, N20%, et ce, à l'aide de la formule (1).
Afin de garantir une sécurité d'utilisation accrue, le circuit principal est doublé d'un circuit auxiliaire 26 venant se raccorder sur la ligne 27 d'amenée du gaz contenant le xénon qui alimente elle-même le circuit principal.
Ce circuit auxiliaire 26 est utilisé en cas d'arrêt ou de dysfonctionnement du circuit principal.
Le circuit auxiliaire 26 comprend un insufflateur manuel 28 relié
fluidiquement audit circuit auxiliaire 26 lequel est actionnable manuellement par l'utilisateur, c'est-à-dire le personnel soignant de manière à envoyer du gaz anesthésique au patient 15. En aval du circuit auxiliaire 26 est agencée une interface patient, telle qu'un masque respiratoire ou une sonde trachéale, alimentant les voies aériennes supérieures dudit patient 15 en gaz anesthésique, lorsque le médecin ou analogue actionne l'insufflateur 28, qui comprend classiquement un ballon et une valve inspiratoire et expiratoire.
Selon l'invention, la ligne de dérivation S1 peut être raccordée fluidiquement au circuit auxiliaire 26 en un site 30 situé entre l'insufflateur 28 et le patient 15, comme représenté par la ligne 29, par l'intermédiaire de moyens de raccordement adaptés, par exemple un raccord ou un filtre ou un masque équipé
d'un port de connexion de la ligne de prélèvement, par exemple, un connecteur de type LUER.
Dans ce cas, le suivi de la concentration en xénon se fait dans le circuit auxiliaire 26 et non plus dans le circuit principal CP.
Le circuit auxiliaire 26 est avantageusement aménagé dans les différents modes de réalisation de l'invention montrés sur les figures 1 à 8.
Dans les réalisations des figures 2 à 4, les éléments identiques à ceux décrits ci-dessus pour la figure 1 sont désignés par les mêmes références et ne sont pas décrits en détail une seconde fois.
La figure 2 représente une première variante du mode de réalisation de l'appareil de la figurel, selon laquelle les signaux de mesure issus du capteur à
fil(s) chaud(s) S6-E sont transmis, dans ce cas, aux moyens de pilotage 3 via une liaison directe spécifique S5-A. Les calculs notamment de concentrations en xénon du gaz anesthésique sont effectués dans les moyens de pilotage, comme détaillé précédemment. En outre, dans ce cas, les moyens de commande S6-D
sont également reliés, via une liaison S5-B électrique adaptée, aux moyens de pilotage 3. Le suivi de la concentration en xénon est donc réalisé par les moyens de pilotage 3 du ventilateur et non par le module S6.
La figure 3 représente une deuxième variante du mode de réalisation de l'appareil de la figurel utilisable pour réaliser une anesthésie sous xénon uniquement, sans utilisation d'halogénés.
Dans ce cas, les mesures réalisées par le module S6 sont identiques aux mesures réalisées dans le cas de la figure 1, à l'exception de celles concernant les halogénées, lesquelles ne sont plus réalisées du fait de la suppression de la cuve d'halogénés 14 et du support de cuve 13. En effet, comme on le voit sur la figure 3, le flux de gaz issu du mélangeur 2 est envoyé directement (sans se charger en composés halogénés, faute de cuve) vers le circuit principal.
Un tel appareil peut être utile lorsqu'il faudra par exemple coupler une anesthésie inhalatoire au xénon à une anesthésie de type intra-veineuse ou analogue puisque, dans une telle situation médicale, une anesthésie par produits halogénés n'est pas requise du fait de l'utilisation de produits intra-veineux.
La figure 4 représente une troisième variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 1. Cette variante est aussi utilisable pour réaliser une anesthésie sous xénon uniquement, sans utilisation d'halogénés, basée sur une combinaison des modes de réalisation des figures 2 et 3. Plus précisément, l'appareil de la figure 4 se distingue de celui de la figure 2, uniquement en ce qu'il ne comprend pas de cuve d'halogénée.
Les modes de réalisation des figures 1 à 4 sont des modes particulièrement préférés de l'invention.
La figure 5 illustre un second mode de réalisation d'un appareil d'anesthésie selon l'invention incluant des moyens de mesure en temps réel du débit de xénon dans le flux principal de gaz par l'intermédiaire, comme précédemment, de l'utilisation d'un capteur à fil(s) chaud(s) de manière à en déduire par exemple les concentrations instantanées et/ou moyenne de xénon dans le circuit principal CP, ainsi que des moyens de mesure en temps réel du débit de gaz insufflé au patient et expiré par celui-ci dans le circuit principal.
Comme visible sur la figure 5, l'appareil de ventilation comporte les mêmes éléments que ceux de la figure 1, à l'exception du module S6 qui a été
supprimé et remplacé, dans ce cas, par un autre module Ml analyseur de gaz venant se positionner directement sur le circuit principal de gaz. En particulier, le module M1 analyseur de gaz vient s'enficher dans des moyens de raccordement patient, tel un adaptateur patient M2, lui-même connecté sur la pièce 17 en Y à l'extrémité
du circuit principal. De cette manière, le module analyseur Ml peut réaliser, sur le gaz insufflé au patient 15 puis expiré par celui-ci, au moins les mêmes mesures que dans le cas de la figure 1.
Le module Ml utilisable à cette fin est par exemple l'analyseur de gaz d'anesthésie IRMA OR ou OR+ disponible (avec son adaptateur patient M2 correspondant) auprès de la société PHASE IN et auquel on a ajouté notamment un capteur à fil(s) chaud(s).
Le module Ml est représenté une seconde fois de façon agrandie et détaillée à la figure 5 (cf. à l'extrémité de la flèche courbe).
Plus précisément, ce module Ml reçoit du logiciel de contrôle des moyens de pilotage 3 du ventilateur, avec un retard connu, plus ou moins court, de quelques dizaines à quelques centaines de millisecondes (ms), la mesure en temps réel du débit de gaz insufflé et expiré, ce débit étant mesuré par l'intermédiaire des capteurs de débit 11 et 12 comme expliqué ci-avant.
Par ailleurs, le gaz anesthésique provenant de la pièce 17 en Y pénètre le module Ml en traversant un capteur fil(s) chaud(s) Ml-D, agencé en série, entre une cellule à infra-rouge Ml-A et une sonde d'intubation 18 pour réaliser, en temps réel, la mesure de la tension (V) aux bornes du fil chaud générée par les gaz insufflés et expirés, comme précédemment, et qui la transmet par une liaison Ml-E, avec un retard connu, plus ou moins court, de quelques dizaines à
quelques centaines de ms, au logiciel de calcul des moyens de commande Ml-C
de l'analyseur Ml. En variante, le capteur à fil(s) chaud(s) Ml-D est agencé
entre la pièce 17 en Y et la cellule M1-A à infra rouge.
Une cellule Ml-B à 02 du module Ml permet de mesurer la teneur en oxygène.
L'envoi des informations de débits par les moyens de pilotage 3 du ventilateur aux moyens de commande M1-C du module Ml se fait via une liaison M3.
En outre, les moyens de commande Ml-C du module Ml sont eux-mêmes reliés à la cellule M1-B à 02, au capteur à fil(s) chaud(s) M1-D via la liaison M1-E, et à la cellule à infra-rouge M1-A.
En appliquant la formule (2) ci-avant, les moyens de commande Ml-C
peuvent en déduire les mêmes concentrations, notamment celle en xénon, et les autres informations décrites dans le cas de la figure 1.
Bien entendu, comme précédemment (figure 1), il est possible de réaliser également une mesure de concentration moyenne de xénon Xe% en utilisant la mesure temps réel Xe% ainsi obtenue, cette dernière étant obtenue en utilisant la mesure temps réel du débit de gaz insufflé et expiré ainsi que la mesure temps réel de la tension du fil chaud, éventuellement compensée par les mesures de concentration moyennes 02%, C02%, AA% et N20% comme expliqué
auparavant.
Dans les réalisations des figures 6 à 8, les éléments identiques ceux décrits ci-dessus pour la figure 5 sont désignés par les mêmes références et ne sont pas décrits en détail une seconde fois.
La figure 6 représente une première variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 5, dans lequel le monitorage de la concentration moyenne de xénon est opérée par les moyens de pilotage 3 du ventilateur et non plus dans le module Ml.
Pour ce faire, les signaux de mesure issus du capteur à fil(s) chaud(s) M1-D sont transmis par la liaison M3-A au logiciel de contrôle des moyens de pilotage 3 du ventilateur. Les moyens de pilotage 3 du ventilateur peuvent ainsi en déduire une mesure de concentration moyenne en xénon Xe% en utilisant la mesure temps réel Xe%, comme précédemment et à l'aide de la formule (2) ci-avant.
Les moyens de commande Ml-C du module Ml sont quant à eux reliés aux moyens de pilotage 3 du ventilateur via une ligne M3-B dédiée.
Les figures 7 et 8 représentent respectivement des variantes de l'appareil de la figure 5 et de la figure 6, utilisables pour une anesthésie sous xénon uniquement, sans utilisation d'halogénés, variantes pour lesquelles la cuve d'halogénés 14 et le support de cuve 13 ont été supprimés (comme dans les modes de réalisation des figures 3 et 4 ci-avant).
Dans le cas de la figure 7, le monitorage des concentrations inspirées/expirées de xénon se fait dans et par le module M1, comme dans le cas de la figure 5, alors que dans le cas de la figure 8, il est opéré dans le ventilateur par les moyens de pilotage 3, comme pour la figure 6.
L'appareil de l'invention est utilisable en toute circonstance et en tout lieu, en particulier en bloc opératoire, durant les phases d'anesthésie au xénon, de manière à améliorer la sécurité des patients et s'inscrit dans le cadre des obligations de surveillance des gaz anesthésiants. Dans un tel gaz, le xénon gazeux est toujours mélangé avec de l'oxygène seul, de l'air ou alors avec de l'oxygène et éventuellement un ou plusieurs composés halogénés et/ou avec du protoxyde d'azote.
Bien entendu, le capteur à fil(s) chaud(s) selon l'invention pourrait utiliser un ou plusieurs fils composés de tout matériau conducteur de l'électricité
approprié.
fil(s) chaud(s), l'intensité du courant traversant le ou les fils chauds soit maintenue sensiblement constante et/ou la température du ou des fils chauds desdits au moins un capteur(s) à fil(s) chaud(s) soit maintenue sensiblement constante.
En d'autres termes, les moyens de génération de courant permettent de contrôler l'intensité du courant parcourant le fil, quelle que soit la composition du gaz, de telle manière que - soit, l'intensité I est maintenue constante. Dans ce cas, les variations de concentration de xénon autour du fil provoquent une variation de température qui conduit à une variation de la résistance R du fil. Le courant I étant maintenu constant ou approximativement constant dans le fil chaud du capteur à fil(s) chaud(s), on mesurera la tension V (égal à R.I) aux bornes du fil chaud du capteur à fil(s) chaud(s) pour en déduire la concentration Xe% par la courbe linéaire correspondant au débit D mesuré ou connu, comme détaillé ci-après dans la description.
- soit, la température du fil est maintenue constante. Dans ce cas, les variations du courant I sont ajustées pour maintenir constante ou approximativement constante, la température du fil chaud et ainsi compenser l'effet des variations de concentration de xénon autour du fil. Si la concentration Xe augmente, cette augmentation aura tendance à provoquer une augmentation de la température du fil, et les moyens de génération de courant réagiront alors pour provoquer une diminution du courant I traversant le fil puisque une telle diminution aura tendance à faire baisser la température du fil selon loi de Joule et ainsi faire converger vers un équilibre permettant de rester à température constante. A l'inverse, si la concentration Xe diminue, cette diminution aura tendance à provoquer une diminution de la température du fil, et les moyens de génération de courant réagiront alors pour provoquer une augmentation du courant I traversant le fil puisque cette augmentation aura tendance à faire augmenter la température du fil et ainsi faire converger vers un équilibre permettant de rester à température constante. On choisira alors de mesurer la tension V aux bornes d'une résistance Rs mise en place en série avec le fil chaud du capteur à fil(s) chaud(s), V étant égal à Rs.l, pour en déduire la concentration Xe% par la courbe linéaire correspondant au débit D mesuré ou connu, comme expliqué en détail ci-après dans la description.
- les moyens de calcul utilisent au moins une valeur de tension (V) transmise par les moyens de mesure de tension et au moins une valeur de débit du gaz anesthésique contenant du xénon pour déterminer la concentration en xénon (Xe%) dans ledit flux de gaz.
- le capteur à fil(s) chaud(s) est agencé sur une ligne de dérivation communiquant fluidiquement avec le circuit principal. Le raccordement de la ligne de dérivation au circuit principal se fait sur la branche inspiratoire et/ou sur la branche expiratoire et/ou en un site localisé à proximité immédiatement de la bouche du patient, de préférence au niveau d'un site de raccordement entre la branche inspiratoire et la branche expiratoire dudit circuit principal par exemple au niveau d'une pièce de raccordement en Y ou d'un filtre bactériologique agencé
sur le circuit principal, c'est-à-dire à la jonction des branches inspiratoire et expiratoire du circuit principal. Ce type d'architecture utilisant une ligne de dérivation est connue sous le nom de "Type side-stream".
- des moyens de contrôle de débit de gaz, en particulier une pompe d'aspiration, sont agencés sur la ligne de dérivation de manière à obtenir un débit de gaz anesthésique connu, de préférence un débit de gaz constant et/ou stable.
Par débit constant et/ou stable, on entend que le débit varie au maximum de quelques % par rapport à sa valeur moyenne, par exemple d'environ 3 %
maximum, c'est-à-dire que l'amplitude de variation du débit, en plus ou en moins, par rapport à ladite valeur moyenne de débit a un impact négligeable sur les différents capteurs et moyens de mesures utilisés.
- les moyens de contrôle de débit de gaz permettent de contrôler le débit du gaz contenant le xénon de manière à assurer un débit souhaité, de préférence constant et/ou stable, dudit gaz véhiculé par la ligne de dérivation et mis au contact d'au moins un fil chaud.
- les moyens de contrôle de débit de gaz comprennent une pompe d'aspiration de gaz, de préférence la pompe d'aspiration est associée à une électronique de commande de ladite pompe, c'est-à-dire une électronique qui gère la pompe d'aspiration pour prélever dans le circuit principal un débit souhaité, précis et stable dans le temps de gaz contenant du xénon à analyser. On retrouve dans l'analyseur de gaz ANDROS BGA4800 un exemple de tels moyens associant une pompe d'aspiration et une électronique de commande de la pompe.
- les moyens de calcul sont incorporés dans un module analyseur de gaz venant se raccorder au circuit principal.
- un ou plusieurs capteur(s) à fil(s) chaud(s) est ou sont agencé(s) directement sur le circuit principal, par exemple, sur la branche inspiratoire et/ou expiratoire et/ou à la jonction entre les branches inspiratoire et/ou expiratoire, l'appareil comportant des moyens de mesure du débit inspiratoire et/ou du débit expiratoire et/ou du débit principal à la jonction entre les branches inspiratoire et expiratoire du flux gazeux circulant dans le circuit principal, de préférence ces moyens de mesure de débit comprenant un capteur de débit inspiratoire et un capteur de débit expiratoire, agencés respectivement sur les branches inspiratoire et expiratoire du circuit principal (encore appelé "circuit patient"), pour mesurer les débits inspiratoires et respiratoires dans lesdites branches et transmettre les signaux de mesure ainsi obtenus à des moyens de pilotage pour déterminer, en combinaison avec les mesures de tension transmises par les moyens de mesures de tension associés auxdits un ou plusieurs capteur(s) à fil(s) chaud(s) agencé(s) directement sur le circuit principal, la concentration en xénon dans la branche inspiratoire et/ou dans la branche expiratoire et/ou à la jonction entre les branches inspiratoire et expiratoire. Ce type d'architecture n'utilisant pas de ligne de dérivation est connue sous le nom de "Type main-stream".
- les moyens de calcul sont incorporés dans le module de pilotage du ventilateur.
- le ou les capteur(s) à fil(s) chaud(s) comprend ou comprennent un ou plusieurs fils de platine, - le ou les capteur(s) à fil(s) chaud(s) comprend ou comprennent plusieurs fils ayant des orientations différentes relativement au flux gazeux, de préférence deux fils chauds, - les moyens de calcul sont incorporés ou forment des moyens de pilotage de l'appareil, - les moyens de calcul sont incorporés ou forment des moyens de commande du module analyseur de gaz, - les moyens de calcul comprennent au moins une carte électronique et/ou un programme d'ordinateur pour réaliser tout ou partie des calculs permettant de déterminer la teneur en xénon dans le gaz anesthésique, - l'appareil comprend des moyens de mesure d'une concentration d'au moins un gaz supplémentaire distinct du Xénon tel que de l'02, du C02, du N20, de gaz halogénés et d'éthanol, les moyens de calcul coopérant avec les moyens de mesure d'une concentration d'au moins un gaz supplémentaire pour déterminer au moins l'une des concentrations suivantes en Xénon : instantanées, moyenne, inspirée, expirée, - les moyens de mesure d'une concentration d'au moins un gaz supplémentaire comportent des moyens du type infra-rouge (pour des gaz supplémentaires tels que C02, N20, halogéné ou éthanol) et/ou du type paramagnétique ou chimique (pour des gaz supplémentaires tels que l'02).
- l'appareil comprend des moyens de mesure de l'humidité relative du flux gazeux analysé, les moyens de calcul coopérant avec ces moyens de mesure de l'humidité relative pour améliorer la précision de calcul d'au moins l'une des concentrations suivantes de Xénon : instantanées, moyenne, inspirée, expirée, - l'appareil comprend des moyens de mesure de la température du gaz analysé, les moyens de calcul coopérant avec ces moyens de mesure de la température pour améliorer la précision de calcul d'au moins l'une des concentrations suivantes de Xénon: instantanées, moyenne, inspirée et/ou expirée.
- l'appareil comporte, en outre, un circuit auxiliaire de gaz comportant une branche inspiratoire auxiliaire permettant d'acheminer un gaz respiratoire contenant du xénon vers le patient au moyen d'un insufflateur manuel, les moyens de détermination de la concentration en xénon étant conçus et adaptés pour pouvoir se raccorder audit circuit auxiliaire de gaz pour y déterminer la teneur en xénon, lorsque du gaz contenant du xénon est administré au patient via ledit circuit auxiliaire de gaz, notamment en cas d'arrêt ou de dysfonctionnement du circuit principal.
- les moyens de calcul utilisent les valeurs de tension (V) et de débit (D) pour déterminer une concentration en xénon (Xe %) dans le flux gazeux à partir d'une ou plusieurs courbes linéaires mémorisées dans des moyens de mémorisation de l'appareil, de préférence une ou des droites de type :
a. [Xe] + b = V où : V est la tension, [Xe] est la teneur en xénon et a et b sont des coefficients positifs ou négatifs correspondant à un débit de gaz D
donné.
- la ou les courbes, pour autant de valeur(s) de débit (Dn) que souhaitées ou nécessaires, sont étalonnées (avec un débit établi à la valeur (Dn) de gaz dont la teneur en xénon est connue, à savoir Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur) avant mémorisation et/ou réactualisées périodiquement et automatiquement au cours de l'utilisation de l'appareil.
- le raccordement de la ligne de dérivation au circuit principal se fait en un site localisé à proximité immédiatement de la bouche du patient, de préférence encore au niveau d'un site de raccordement entre la branche inspiratoire et la branche expiratoire dudit circuit principal, par exemple au niveau d'une pièce à de raccordement en Y ou d'un filtre bactériologique agencé sur le circuit principal.
L'invention concerne également une méthode d'anesthésie d'un patient dans laquelle on administre un gaz inhalatoire contenant du xénon dans les voies aériennes supérieures du patient de manière à réaliser une anesthésie gazeuse dudit patient, et on détermine la teneur en xénon du gaz administré au patient au moyen d'un appareil d'anesthésie selon l'invention.
La présente invention est donc basée sur une utilisation d'un ou plusieurs capteur(s) à fil(s) chaud(s) pour déterminer en temps réel, la concentration instantanée et/ou moyenne de xénon présente dans le gaz d'anesthésie.
Le principe de mesure du débit d'un gaz anesthésique au moyen d'un capteur à fil(s) chaud(s) est le suivant.
D'une manière générale, lorsque l'on fait passer un courant électrique donné (I) dans un fil (F) de métal (on utilise classiquement un fil de platine) de section donnée (S), placé dans un flux de gaz d'anesthésie, au repos ou non, c'est à dire à débit nul ou non, sa température se stabilise à une température donnée (T) et la tension aux bornes du fil de métal ou d'une résistance placée en série avec ledit fil s'établit alors à une valeur donnée (V).
De manière classique, mais pas obligatoire, si on souhaite travailler avec un fil chaud maintenu à température constante, le courant étant asservi de manière à
obtenir cette caractéristique, on choisit de réaliser la mesure de tension (V) aux bornes d'une résistance placée en série avec ledit fil chaud. Dans le cas où
l'on souhaite travailler à courant constant, on fait le choix de réaliser la mesure de tension (V) aux bornes du fil chaud.
Donc, lorsque ce fil de métal, toujours parcouru par le courant (I), est placé
dans un débit (D) de gaz d'anesthésie, dépourvu de xénon, la tension aux bornes du fil de métal ou de la résistance placée en série avec ledit fil varie comme une fonction fo du débit D selon la formule suivante V = f0 02%,N20%,AA%,CO2%,HR,Tg ( D ) La fonction fo est également dépendante de la teneur 02% volumique en 02 dans le gaz, de la teneur volumique N20% en protoxyde d'azote, de la teneur AA% de l'agent anesthésiant (halogéné par exemple), de la teneur C02% de dioxyde de carbone et de l'humidité relative HR du gaz, le gaz mesuré étant à
une température Tg .
La fonction fo 02%,N20%,HR,Tg peut être obtenue classiquement par une linéarisation par morceaux ou par une approximation par la méthode des moindre carrés à partir de points d'étalonnage (sur banc d'essai) aussi nombreux que nécessaires pour obtenir la précision souhaitée.
Cette fonction fo est cependant peu dépendante des teneurs 02%, AA%,C02% et N20%, et de l'humidité relative HR et de la température Tg du gaz.
Ainsi, en mesurant la tension V aux bornes du fil de métal ou de la résistance placée en série avec ledit fil parcouru par le courant électrique donné
(I), on peut en déduire le débit (D) de gaz d'anesthésie sans xénon balayant le fil de métal par la formule :
D = f0 O2 /u,N2O /u,AA /u,CO2 /u,HR,Tg V) Par ailleurs, lorsque ce fil de métal, toujours parcouru par le courant (I), est placé dans un débit de gaz d'anesthésie contenant une proportion non nulle de xénon Xe%, la tension V aux bornes du fil de métal varie selon la formule suivante : V = f xe%,02%,N20%,AA%,Co2%,HR,TG ( D) Le courant (I) peut être pré-réglé en usine voire réglé par étalonnage périodique déclenché par l'utilisateur ou la machine pour centrer la mesure de tension (V) dans une plage de tension utile donnée, l'étalonnage pouvant être réalisé sur un premier gaz de référence (AIR ou 02 pur) ne comportant aucun Xénon (0%) voire éventuellement sur un deuxième gaz de référence comportant du Xénon en quantité significative (de 50 à 100% par exemple).
Ainsi, comme précédemment, en mesurant la tension (V) aux bornes du fil de métal parcouru par le courant donné (I) ou aux bornes de la résistance en série avec le fil on peut en déduire le débit (D) de gaz d'anesthésie avec une teneur en xénon Xe% dans lequel se trouve le fil de métal en utilisant la formule :
D = f Xe%,O2%,N2O%,AA%,CO2%,HR,Tg 1 ( V) De manière classique et simple, le capteur à fil(s) chaud(s) peut être réalisé
en utilisant un seul fil de métal placé par exemple perpendiculairement à la direction du flux de gaz dont on souhaite mesurer la concentration en Xénon.
De manière non obligatoire, plus sophistiquée mais plus précise, le capteur à fil(s) chaud(s) peut être réalisé en utilisant deux fils de métal, l'un placé
perpendiculairement à la direction du flux de gaz (fil 1 parcouru par un courant Il ) et le second plus ou moins dans l'axe du même flux de gaz (fil 2 parcouru par un courant 12), les formules permettant de relier la tension au débit et aux différentes concentrations de Xénon, C02, 02, AA, N20 et HR s'établissant comme suit:
V = f xe%,02%,N20%,AA%,CO2%,HR,Tg ( D ) =
f1 Xe%,O2%,N2O%,AA%,CO2%,HR,Tg ( D)- f2 xe%,02 /u,N20 /u,AA /u,CO2 /u,HR,Tg ( D) et D = f Xe%,O2%,N2O%,AA%,CO2%,HR,Tg 1 ( V) Le principe de mesure du débit d'un gaz anesthésique dont on connait la composition (et notamment la concentration de Xénon) au moyen d'un capteur à
fil(s) chaud(s) ayant été décrit, on inverse le raisonnement menant à la réalisation du système de mesure de la concentration de Xénon... Connaissant le débit ou la mesure de débit, on en déduit la concentration en Xénon dans le gaz analysé.
Ainsi, dans un appareil d'anesthésie respiratoire, la mesure du débit de xénon peut être réalisée dans le flux principal ou dans un flux dérivé dudit flux principal de gaz.
Lorsque le capteur à fil(s) chaud(s) (à un seul fil de métal ou à deux fils de métal) est placé dans un flux dérivé de gaz prélevé dans le flux principal de gaz (cf. figures 1 à 4 ci-après), tel qu'un débit d'aspiration de gaz anesthésique connu (Dc), obtenu par exemple au moyen d'une pompe d'aspiration, on peut en déduire la concentration Xe% de xénon inspirées et/ou expirées et/ou moyenne et/ou instantanée à partir de la mesure de tension V selon la formule suivante :
Xe% = h Dc,02%,N20%,AA%,CO2%,HR ( V) avec V = f Xe%,02%,N20%,AA%,CO2%,HR ( Dc) (1) formule dans laquelle la fonction h oI~,02%,N20%,AA%,cO2%,HR se trouve être linéaire et peut être obtenue par étalonnage avec un débit Dc de gaz à
concentration connu (Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur) Ainsi, pour autant de valeurs de débit d'aspiration Dc que souhaitées ou que nécessaires, on mémorise une courbe linéaire dans des moyens de mémorisation de l'appareil, soit une droite de type b + a.[Xe] = V où V est la tension, [Xe] la teneur en xénon et a et b sont des coefficients positifs ou négatifs correspondant à chaque valeur de débit Dc donnée, a et b étant obtenus par étalonnage avec un débit Dc de gaz à concentration connu (Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur).
Lors de l'utilisation en fonctionnement, les moyens de calcul utilisent alors les valeurs de tension (V) et la valeur de débit (Dc) pour déterminer une concentration en xénon (Xe %) dans le flux gazeux à partir de la courbe linéaire mémorisée dans des moyens de mémorisation de l'appareil correspondante à la valeur de débit Dc sélectionné.
Avantageusement, les courbes sont, pour autant de valeur(s) de débit (Dc) que souhaitées ou que nécessaires, sont étalonnées (avec un débit établi à la valeur (Dc) de gaz dont la teneur en xénon est connue, à savoir Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur) avant mémorisation et/ou réactualisées périodiquement et automatiquement au cours de l'utilisation de l'appareil.
Les figures 9a et 9b annexées représentent un exemple de telles réseaux de courbes (pour 3 valeurs de débit Dc) montrant la linéarité existant entre la teneur en xénon (Xe%) et la tension (V).
De manière alternative, lorsque le capteur à un seul fil chaud ou à deux fils est placé directement dans le débit de gaz d'anesthésie insufflé au patient et/ou expiré par celui-ci, c'est-à-dire le flux principal de gaz (cf. Fig. 5 à 8), sous réserve que l'on dispose de la mesure dudit débit principal (Dp) de gaz insufflé et/ou expiré, par exemple obtenu de manière réglementaire par le système de monitorage des débits inspirés et expirés de gaz patient, on peut en déduire la concentration Xe% de xénon inspirées et/ou expirées et/ou moyenne et/ou instantanée à partir de la mesure de tension V selon la formule suivante:
Xe% = h Dp,O2%u,N2O%u,AA%,CO2 /u,HR,Tg ( V ) avec V = f xe%,02%,N2O /u,AA /u,CO2 /u,HR,Tg ( Dp) (2) formule dans laquelle la fonction h Dp,02%,N20%,AA%,CO2%,HR se trouve être linéaire et peut être obtenue par étalonnage avec un débit Dp de gaz à
concentration connu (xénon pur et/ou 02 pur et/ou air pur) Ainsi, pour autant de valeurs de débit d'aspiration Dp que souhaitées ou que nécessaires, on mémorise une courbe linéaire dans des moyens de mémorisation de l'appareil, soit une droite de type b+ a.[Xe] = V où V est la tension, [Xe] la teneur en xénon et a et b sont des coefficients positifs ou négatifs correspondant à chaque valeur de débit Dp donnée, a et b_étant obtenus par étalonnage avec un débit Dp de gaz à concentration connu (Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur).
Lors de l'utilisation en fonctionnement, les moyens de calcul utilisent alors les valeurs de tension (V) et la valeur de débit (Dp) pour déterminer une concentration en xénon (Xe %) dans le flux gazeux à partir de la courbe linéaire mémorisée dans des moyens de mémorisation de l'appareil correspondante à la valeur de débit Dp sélectionné.
Avantageusement, les courbes sont, pour autant de valeur(s) de débit (Dp) que souhaitées ou que nécessaires, sont étalonnées (avec un débit établi à la valeur (Dp) de gaz dont la teneur en xénon est connue, à savoir Xénon pur et/ou 02 pur et/ou AIR pur) avant mémorisation et/ou réactualisées périodiquement et automatiquement au cours de l'utilisation de l'appareil.
Les Figures 9c et 9d annexées représentent un exemple de tels réseaux de courbes (pour autant de valeurs de débit Dp que souhaitées ou que nécessaires) montrant la linéarité existant entre la teneur en xénon (Xe%) et la tension (V).
Dans tous les cas, si l'on souhaite obtenir la teneur en xénon (Xe%) avec une précision peu importante, on négligera les dépendances aux concentrations 02% et/ou AA% et/ou C02% et/ou N20% et/ou à l'humidité relative du gaz HR. Si au contraire l'on souhaite obtenir la teneur en xénon (Xe%) avec une précision plus importante, on tiendra compte de ces paramètres. Néanmoins, il est à
noter que ces formules (1) et (2) sont peu dépendantes des teneurs en 02 et N20 et de l'humidité relative HR du gaz, l'étant encore moins des teneurs en C02 et AA.
L'invention va être mieux comprise grâce à la description suivante faite en références aux figures annexées, parmi lesquelles :
- la figure 1 représente un premier mode de réalisation d'un appareil selon l'invention utilisable pour une anesthésie sous xénon avec utilisation éventuelle d'halogénés et avec fil(s) chaud(s) placé dans un flux dérivé de gaz, - la figure 2 représente une première variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 1, - les figures 3 et 4 représentent respectivement une deuxième et troisième variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 1, utilisables pour une anesthésie sous xénon uniquement, sans utilisation d'halogénés, - la figure 5 représente un second mode de réalisation d'un appareil selon l'invention utilisable pour une anesthésie sous xénon avec utilisation éventuelle d'halogénés et avec fil(s) chaud(s) placé dans le flux principal de gaz, - la figure 6 représente une première variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 5, et - les figures 7 et 8 représentent respectivement une deuxième et troisième variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 5, utilisables pour une anesthésie sous xénon uniquement, sans utilisation d'halogénés.
La figure 1 illustre un premier mode de réalisation d'un appareil d'anesthésie selon l'invention incluant des moyens de mesure en temps réel du débit de xénon dans un flux dérivé de gaz par l'intermédiaire de l'utilisation d'un capteur à fil(s) chaud(s) de manière à en déduire les concentrations instantanées et/ou moyenne de xénon dans le circuit principal, ainsi que des moyens de mesure en temps réel du débit de gaz insufflé au patient et expiré par celui-ci dans le circuit principal, encore appelé "circuit patient".
L'appareil ou ventilateur de la figure 1 comprend un bloc d'entrée 1 comprenant des moyens de raccordement auxquelles viennent se raccorder la source de xénon et les autres sources de gaz alimentant l'appareil d'anesthésie, telles des bouteilles de gaz ou un réseau mural, en particulier pour les sources d'air (AIR), d'oxygène (02) et/ou de protoxyde d'azote (N20).
Ce bloc 1 est en communication fluidique avec l'entrée d'un mélangeur 2 où
se fait le mélange du xénon avec le ou les autres gaz qui sont destinés à
former le mélange gazeux anesthésique, en particulier de l'oxygène en une quantité
suffisante pour le patient (non hypoxique).
La sortie du mélangeur 2 alimente en mélange gazeux, une cuve à
halogénées 14, montée sur un support 13 de cuve, contenant un composé
halogéné, tel que le SEVOFLURANE, I'ISOFLURANE ou le DESFLURANE (les plus couramment employés), I'HALOTHANE ou I'ENFLURANE (moins utilisés), destinés à être entraînés par le flux de gaz anesthésique jusqu'au patient 15.
Le mélange gazeux halogéné sortant de la cuve 14 est introduit dans un circuit principal ou circuit patient comportant une branche inspiratoire 16 pour acheminer ledit mélange gazeux vers le patient 15 et une branche expiratoire pour récupérer tout ou partie du gaz expiré (chargé en C02) par le patient 15.
Les branches inspiratoire 16 et expiratoire 18 forment un circuit en boucle ou circuit fermé.
La liaison entre les branches inspiratoire 16 et expiratoire 18 avec le patient 15 se fait via, par exemple, une pièce 17 en Y et un masque respiratoire, une sonde trachéale ou analogue.
Des clapets anti-retour inspiratoire 7 et expiratoire 8 sont de préférence aménagés respectivement sur lesdites branches inspiratoire 16 et expiratoire 18.
La branche expiratoire 18 comporte un dispositif 9 absorbeur de C02 comprenant une cuve remplie d'un matériau absorbant, telle de la chaux, permettant d'éliminer le C02 expiré par le patient 15 et véhiculé par le gaz expiré
dans la branche expiratoire 18 du circuit principal, ainsi qu'une valve d'échappement 10 permettant d'évacuer tout surplus gazeux éventuel et/ou toute surpression gazeuse éventuelle dans la branche expiratoire 18.
Par ailleurs, le ventilateur de l'invention comporte, de façon connue en soi, un soufflet 4a de ventilation mécanique incorporé dans une enceinte 4b, ainsi qu'un ballon de ventilation manuelle 5, lesquels peuvent être sélectivement reliés fluidiquement au circuit principal CP pour l'alimenter en gaz sous pression, via un sélecteur 6 soufflet/ballon.
Dans l'exemple, le circuit principal CP, indifféremment appelé "circuit patient", est constitué par l'ensemble des éléments qui viennent d'être cités, à
savoir : les éléments 4a, 4b, 5 à 12 et 16 à 18.
Des moyens de pilotage 3 comprenant, par exemple, au moins une carte électronique de contrôle et un ou plusieurs logiciel ou programmes informatiques embarqués permettent de recueillir au moins une partie des informations ou signaux issus de tout ou partie des capteurs de l'appareil et de les traiter et/ou de réaliser tous les calculs nécessaires au suivi des concentrations en gaz et/ou à la commande des différents éléments de l'appareil.
En particulier, un capteur 11 de débit inspiratoire et un capteur 12 de débit expiratoire, agencés respectivement sur les branches inspiratoire 16 et expiratoire 18 du circuit principal (CP), mesurent les débits inspiratoires et respiratoires dans lesdites branches et transmettent les signaux de mesure ainsi obtenus aux moyens de pilotage 3 via des liaisons électriques adaptées. De cette manière les moyens de pilotage 3 sont aptes à commander le soufflet 4 et/ou l'ouverture de la valve d'échappement 10 et/ou l'entrée des gaz appropriés dans le bloc d'entrée auxquels sont reliés lesdits moyens de pilotage 3, via des liaisons électriques dédiées, comme visible sur la figure 1.
Afin de pouvoir réaliser une mesure et un suivi efficace de la teneur en xénon du mélange gazeux, l'appareil de l'invention incorpore un module S6 d'analyse de gaz appelé "banc gaz" incluant un capteur à fil(s) chaud(s) balayé
par un flux dérivé de gaz anesthésique.
Le module S6 d'analyse de gaz est représenté une seconde fois de façon agrandie et détaillée à la figure 1(cf. à l'extrémité de la flèche courbe) Plus précisément, comme visible sur la figure 1, une partie du flux de gaz à
base de xénon véhiculé par le circuit principal CP de gaz est prélevé, au niveau de la pièce 17 en Y, via une ligne de prélèvement S1 qui communique fluidiquement avec ledit le circuit principal CP.
La ligne S1 véhicule le gaz anesthésique jusqu'au module S6 en le faisant préalablement transiter par un piège S2 à eau, où la vapeur d'eau qu'il contient est éliminée avant d'être convoyé, via une ligne de transfert S3, jusqu'au module S6.
Le module S6 d'analyse de gaz comprend, quant à lui, agencé sur le passage du flux de gaz :
- une pompe d'aspiration S6-A (par exemple du type de celle équipant les bancs gaz BGA4800 ou BGA4700 de la société ANDROS ou AION de la société
ARTEMA) pour créer un débit d'aspiration de gaz anesthésique connu (Dc), - un capteur à fil(s) chaud(s) S6-E, constitué dans l'exemple d'un fil de platine unique, parcouru par un courant électrique d'intensité (I) donnée, par exemple une intensité de 100 mA environ, avec mesure de la tension (V) aux bornes dudit fil lorsque celui-ci est en contact avec le flux contenant le xénon, - une cellule infra-rouge S6-B (du type par exemple de celle équipant les bancs gaz BGA4800 ou BGA4700 de la société ANDROS ou de celle équipant le banc gaz AION de la société ARTEMA) permettant de mesurer les concentrations instantanée et/ou moyenne et/ou inspirée et/ou expirée de dioxyde de C02, de N20, d'halogénés, d'éthanol ou de tout autre gaz mesurable par cette technologie infra-rouge, - une cellule paramagnétique à 02 ou une pile chimique S6-C (du type par exemple de celles équipant les bancs gaz BGA4800 ou BGA4700 de la société
ANDROS ou AION de la société ARTEMA selon les options) pour mesurer les concentrations instantanées et/ou moyenne et/ou inspirée et/ou expirée de 02, - des moyens de commande S6-D à logiciel intégré sur une carte électronique de contrôle (du type par exemple de celle équipant les bancs gaz BGA4800 ou BGA4700 de la société ANDROS ou AION de la société ARTEMA), - des liaisons appropriées reliant la cellule infra-rouge S6-B et la cellule à
oxygène S6-C aux moyens de commande S6-D.
La sortie de la pompe d'aspiration S6-A du module S6 est reliée à la branche expiratoire du circuit principal, via une ligne de ré-injection S4, de manière à y renvoyer le gaz qui y a été prélevé par la ligne de prélèvement S1.
Par ailleurs, comme représenté, les signaux de mesure obtenus avec le capteur à fil(s) chaud(s) S6-E sont transmis aux moyens de commandes S6-D, via une liaison adaptée S6-F, lesdits moyens de commande S6-D étant eux-mêmes reliés, via une liaison S5 électrique adaptée, aux moyens de pilotage 3.
Les calculs notamment de concentrations en xénon du gaz anesthésique sont effectués par les moyens de commandes S6-D du module S6.
Le module S6 d'analyse de gaz est par exemple un module du type BGA4800, BGA4700 ou BGA4900 de la société ANDROS ou AION de la société
ARTEMA auquel on a ajouté notamment des moyens capteur à fil(s) chaud(s) tel que, par exemple, un capteur FIL CHAUD de la société TAEMA.
Ce module S6 d'analyse de gaz permet donc de réaliser sur le gaz aspiré
par la ligne de prélèvement S1 à un débit continu, de préférence réglable à
quelques dizaine ou centaines de mL/min, au moins:
- une mesure en temps réel de 02, AA (halogéné présent, dont la nature aura été automatiquement détecté ou sélectionné par l'utilisateur selon le type de banc gaz utilisé), N20, C02 de manière à obtenir les teneurs ou concentrations correspondantes : 02%, C02%, AA% et N20%, - une mesure des fractions inspirées par le patient pour ces mêmes gaz de manière à obtenir les valeurs de fractions inspirées correspondantes : Fi02, inCO2, FiAA et FiN2O, et - une mesure des fractions expirées par le patient pour ces gaz de manière à obtenir les valeurs de fractions expirées correspondantes : Fe02, etCO2, FeAA
et FeN2O.
Il est à noter que le capteur à fil(s) chaud(s) S6-E, bien que représenté en entrée du module S6 et en amont de la cellule S6-C, peut être aussi inséré
ailleurs, en particulier en aval de la pompe d'aspiration S6-A et/ou en amont de ou sur la ligne de ré-injection S4, cette dernière étant connectée ou non au circuit principal.
Le capteur à fil(s) chaud(s) S6-E réalise, en temps réel, la mesure de la tension (V) aux bornes du fil chaud générée par le gaz aspiré et la transmet par la liaison S6-F, avec un retard connu, plus ou moins court, de quelques dizaines voire quelques centaines de ms en fonction du débit d'aspiration réglé, au logiciel de contrôle S6-D de l'analyseur de gaz d'anesthésie pour que celui-ci en déduise, via la formule (1) ci-avant, notamment :
- une mesure en temps réel de la teneur en xénon (Xe%) en utilisant la valeur de réglage du débit d'aspiration de l'analyseur de gaz S6 d'anesthésie et la mesure temps réel de la tension du fil chaud, éventuellement compensée par les mesures de concentration temps réel 02%, C02%, AA%, N20% et/ou - une mesure de la fraction inspirée en xénon (FiXe) en utilisant la mesure temps réel de la teneur en xénon (Xe%) au moment de l'insufflation, la fenêtre de calcul et détermination de FiXe étant phasée sur celle de calcul et détermination de la mesure inCO2, et accessoirement Fi02, FiAA et FiN2O et/ou - une mesure de la fraction expirée en xénon (FeXe) en utilisant la mesure temps réel de la teneur en xénon (Xe%) au moment de l'expiration, la fenêtre de calcul et détermination de FeXe étant phasée sur celle de calcul et détermination de la mesure etCO2, et accessoirement Fe02, FeAA et FeN2O.
De manière alternative, le module S6 d'analyse de gaz peut être utilisé pour réaliser une mesure de concentration moyenne en xénon en utilisant la mesure temps réel (Xe%) obtenue en utilisant la valeur de réglage du débit d'aspiration de l'analyseur de gaz d'anesthésie S6 et la valeur moyenne de la mesure de tension (V) du fil chaud calculée à partir de la mesure temps réel de la tension du fil chaud, éventuellement compensée par les mesures de concentration moyennes 02%, C02%, AA%, N20% elle-même calculées à partir des mesures temps réel 02%, C02%, AA%, N20%, et ce, à l'aide de la formule (1).
Afin de garantir une sécurité d'utilisation accrue, le circuit principal est doublé d'un circuit auxiliaire 26 venant se raccorder sur la ligne 27 d'amenée du gaz contenant le xénon qui alimente elle-même le circuit principal.
Ce circuit auxiliaire 26 est utilisé en cas d'arrêt ou de dysfonctionnement du circuit principal.
Le circuit auxiliaire 26 comprend un insufflateur manuel 28 relié
fluidiquement audit circuit auxiliaire 26 lequel est actionnable manuellement par l'utilisateur, c'est-à-dire le personnel soignant de manière à envoyer du gaz anesthésique au patient 15. En aval du circuit auxiliaire 26 est agencée une interface patient, telle qu'un masque respiratoire ou une sonde trachéale, alimentant les voies aériennes supérieures dudit patient 15 en gaz anesthésique, lorsque le médecin ou analogue actionne l'insufflateur 28, qui comprend classiquement un ballon et une valve inspiratoire et expiratoire.
Selon l'invention, la ligne de dérivation S1 peut être raccordée fluidiquement au circuit auxiliaire 26 en un site 30 situé entre l'insufflateur 28 et le patient 15, comme représenté par la ligne 29, par l'intermédiaire de moyens de raccordement adaptés, par exemple un raccord ou un filtre ou un masque équipé
d'un port de connexion de la ligne de prélèvement, par exemple, un connecteur de type LUER.
Dans ce cas, le suivi de la concentration en xénon se fait dans le circuit auxiliaire 26 et non plus dans le circuit principal CP.
Le circuit auxiliaire 26 est avantageusement aménagé dans les différents modes de réalisation de l'invention montrés sur les figures 1 à 8.
Dans les réalisations des figures 2 à 4, les éléments identiques à ceux décrits ci-dessus pour la figure 1 sont désignés par les mêmes références et ne sont pas décrits en détail une seconde fois.
La figure 2 représente une première variante du mode de réalisation de l'appareil de la figurel, selon laquelle les signaux de mesure issus du capteur à
fil(s) chaud(s) S6-E sont transmis, dans ce cas, aux moyens de pilotage 3 via une liaison directe spécifique S5-A. Les calculs notamment de concentrations en xénon du gaz anesthésique sont effectués dans les moyens de pilotage, comme détaillé précédemment. En outre, dans ce cas, les moyens de commande S6-D
sont également reliés, via une liaison S5-B électrique adaptée, aux moyens de pilotage 3. Le suivi de la concentration en xénon est donc réalisé par les moyens de pilotage 3 du ventilateur et non par le module S6.
La figure 3 représente une deuxième variante du mode de réalisation de l'appareil de la figurel utilisable pour réaliser une anesthésie sous xénon uniquement, sans utilisation d'halogénés.
Dans ce cas, les mesures réalisées par le module S6 sont identiques aux mesures réalisées dans le cas de la figure 1, à l'exception de celles concernant les halogénées, lesquelles ne sont plus réalisées du fait de la suppression de la cuve d'halogénés 14 et du support de cuve 13. En effet, comme on le voit sur la figure 3, le flux de gaz issu du mélangeur 2 est envoyé directement (sans se charger en composés halogénés, faute de cuve) vers le circuit principal.
Un tel appareil peut être utile lorsqu'il faudra par exemple coupler une anesthésie inhalatoire au xénon à une anesthésie de type intra-veineuse ou analogue puisque, dans une telle situation médicale, une anesthésie par produits halogénés n'est pas requise du fait de l'utilisation de produits intra-veineux.
La figure 4 représente une troisième variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 1. Cette variante est aussi utilisable pour réaliser une anesthésie sous xénon uniquement, sans utilisation d'halogénés, basée sur une combinaison des modes de réalisation des figures 2 et 3. Plus précisément, l'appareil de la figure 4 se distingue de celui de la figure 2, uniquement en ce qu'il ne comprend pas de cuve d'halogénée.
Les modes de réalisation des figures 1 à 4 sont des modes particulièrement préférés de l'invention.
La figure 5 illustre un second mode de réalisation d'un appareil d'anesthésie selon l'invention incluant des moyens de mesure en temps réel du débit de xénon dans le flux principal de gaz par l'intermédiaire, comme précédemment, de l'utilisation d'un capteur à fil(s) chaud(s) de manière à en déduire par exemple les concentrations instantanées et/ou moyenne de xénon dans le circuit principal CP, ainsi que des moyens de mesure en temps réel du débit de gaz insufflé au patient et expiré par celui-ci dans le circuit principal.
Comme visible sur la figure 5, l'appareil de ventilation comporte les mêmes éléments que ceux de la figure 1, à l'exception du module S6 qui a été
supprimé et remplacé, dans ce cas, par un autre module Ml analyseur de gaz venant se positionner directement sur le circuit principal de gaz. En particulier, le module M1 analyseur de gaz vient s'enficher dans des moyens de raccordement patient, tel un adaptateur patient M2, lui-même connecté sur la pièce 17 en Y à l'extrémité
du circuit principal. De cette manière, le module analyseur Ml peut réaliser, sur le gaz insufflé au patient 15 puis expiré par celui-ci, au moins les mêmes mesures que dans le cas de la figure 1.
Le module Ml utilisable à cette fin est par exemple l'analyseur de gaz d'anesthésie IRMA OR ou OR+ disponible (avec son adaptateur patient M2 correspondant) auprès de la société PHASE IN et auquel on a ajouté notamment un capteur à fil(s) chaud(s).
Le module Ml est représenté une seconde fois de façon agrandie et détaillée à la figure 5 (cf. à l'extrémité de la flèche courbe).
Plus précisément, ce module Ml reçoit du logiciel de contrôle des moyens de pilotage 3 du ventilateur, avec un retard connu, plus ou moins court, de quelques dizaines à quelques centaines de millisecondes (ms), la mesure en temps réel du débit de gaz insufflé et expiré, ce débit étant mesuré par l'intermédiaire des capteurs de débit 11 et 12 comme expliqué ci-avant.
Par ailleurs, le gaz anesthésique provenant de la pièce 17 en Y pénètre le module Ml en traversant un capteur fil(s) chaud(s) Ml-D, agencé en série, entre une cellule à infra-rouge Ml-A et une sonde d'intubation 18 pour réaliser, en temps réel, la mesure de la tension (V) aux bornes du fil chaud générée par les gaz insufflés et expirés, comme précédemment, et qui la transmet par une liaison Ml-E, avec un retard connu, plus ou moins court, de quelques dizaines à
quelques centaines de ms, au logiciel de calcul des moyens de commande Ml-C
de l'analyseur Ml. En variante, le capteur à fil(s) chaud(s) Ml-D est agencé
entre la pièce 17 en Y et la cellule M1-A à infra rouge.
Une cellule Ml-B à 02 du module Ml permet de mesurer la teneur en oxygène.
L'envoi des informations de débits par les moyens de pilotage 3 du ventilateur aux moyens de commande M1-C du module Ml se fait via une liaison M3.
En outre, les moyens de commande Ml-C du module Ml sont eux-mêmes reliés à la cellule M1-B à 02, au capteur à fil(s) chaud(s) M1-D via la liaison M1-E, et à la cellule à infra-rouge M1-A.
En appliquant la formule (2) ci-avant, les moyens de commande Ml-C
peuvent en déduire les mêmes concentrations, notamment celle en xénon, et les autres informations décrites dans le cas de la figure 1.
Bien entendu, comme précédemment (figure 1), il est possible de réaliser également une mesure de concentration moyenne de xénon Xe% en utilisant la mesure temps réel Xe% ainsi obtenue, cette dernière étant obtenue en utilisant la mesure temps réel du débit de gaz insufflé et expiré ainsi que la mesure temps réel de la tension du fil chaud, éventuellement compensée par les mesures de concentration moyennes 02%, C02%, AA% et N20% comme expliqué
auparavant.
Dans les réalisations des figures 6 à 8, les éléments identiques ceux décrits ci-dessus pour la figure 5 sont désignés par les mêmes références et ne sont pas décrits en détail une seconde fois.
La figure 6 représente une première variante du mode de réalisation de l'appareil de la figure 5, dans lequel le monitorage de la concentration moyenne de xénon est opérée par les moyens de pilotage 3 du ventilateur et non plus dans le module Ml.
Pour ce faire, les signaux de mesure issus du capteur à fil(s) chaud(s) M1-D sont transmis par la liaison M3-A au logiciel de contrôle des moyens de pilotage 3 du ventilateur. Les moyens de pilotage 3 du ventilateur peuvent ainsi en déduire une mesure de concentration moyenne en xénon Xe% en utilisant la mesure temps réel Xe%, comme précédemment et à l'aide de la formule (2) ci-avant.
Les moyens de commande Ml-C du module Ml sont quant à eux reliés aux moyens de pilotage 3 du ventilateur via une ligne M3-B dédiée.
Les figures 7 et 8 représentent respectivement des variantes de l'appareil de la figure 5 et de la figure 6, utilisables pour une anesthésie sous xénon uniquement, sans utilisation d'halogénés, variantes pour lesquelles la cuve d'halogénés 14 et le support de cuve 13 ont été supprimés (comme dans les modes de réalisation des figures 3 et 4 ci-avant).
Dans le cas de la figure 7, le monitorage des concentrations inspirées/expirées de xénon se fait dans et par le module M1, comme dans le cas de la figure 5, alors que dans le cas de la figure 8, il est opéré dans le ventilateur par les moyens de pilotage 3, comme pour la figure 6.
L'appareil de l'invention est utilisable en toute circonstance et en tout lieu, en particulier en bloc opératoire, durant les phases d'anesthésie au xénon, de manière à améliorer la sécurité des patients et s'inscrit dans le cadre des obligations de surveillance des gaz anesthésiants. Dans un tel gaz, le xénon gazeux est toujours mélangé avec de l'oxygène seul, de l'air ou alors avec de l'oxygène et éventuellement un ou plusieurs composés halogénés et/ou avec du protoxyde d'azote.
Bien entendu, le capteur à fil(s) chaud(s) selon l'invention pourrait utiliser un ou plusieurs fils composés de tout matériau conducteur de l'électricité
approprié.
Claims (15)
1. Appareil d'anesthésie ventilatoire d'un patient par administration d'un gaz contenant du xénon gazeux comprenant :
- un circuit principal de gaz (CP) en circuit ouvert ou fermé comportant une branche inspiratoire (16) pour acheminer un mélange gazeux contenant du xénon vers le patient et une branche expiratoire (18) pour véhiculer le mélange gazeux contenant du xénon expiré par le patient, - des moyens d'alimentation (1, 2) en xénon gazeux reliés au circuit principal pour alimenter la branche inspiratoire (16) du circuit principal (CP) avec un gaz contenant du xénon, - des moyens de détermination de concentration de xénon (S6, M1) pour déterminer la teneur en xénon gazeux dans au moins une partie du circuit principal (CP), caractérisé en ce que lesdits moyens de détermination de concentration de xénon (S6 ; M1) comprennent :
- au moins un capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E ; M1-D) comportant au moins un fil conducteur de l'électricité en contact direct avec au moins une partie du flux gazeux contenant le xénon, et - des moyens de calcul (3 ; S6-D ; M1-C) coopérant avec le capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E ; M1-D) de manière à déterminer la concentration de xénon (Xe%) dans ledit flux gazeux, - des moyens de génération de courant électrique apte à et conçus pour générer un courant un électrique dans au moins un fil chaud dudit au moins un capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E , M1-D), - des moyens de mesure de tension aptes à mesurer au moins une valeur de tension (V) aux bornes d'au moins un fil chaud dudit au moins un capteur à
fil chaud (S6-E , M1-D) ou aux bornes d'au moins une résistance agencée en série avec au moins un fil chaud dudit au moins un capteur à fil chaud (S6-E , M1-D), lorsque ledit au moins un fil chaud est en contact avec le flux gazeux et est parcouru par un courant électrique d'intensité (I), - et en ce que les moyens de calcul (3 ; S6-D ; M1-C) coopèrent avec les moyens de mesure de tension de manière à déterminer, à partir de la mesure de tension (V) effectuée par lesdits moyens de mesure de tension, la concentration de xénon (Xe%) dans ledit flux.
- un circuit principal de gaz (CP) en circuit ouvert ou fermé comportant une branche inspiratoire (16) pour acheminer un mélange gazeux contenant du xénon vers le patient et une branche expiratoire (18) pour véhiculer le mélange gazeux contenant du xénon expiré par le patient, - des moyens d'alimentation (1, 2) en xénon gazeux reliés au circuit principal pour alimenter la branche inspiratoire (16) du circuit principal (CP) avec un gaz contenant du xénon, - des moyens de détermination de concentration de xénon (S6, M1) pour déterminer la teneur en xénon gazeux dans au moins une partie du circuit principal (CP), caractérisé en ce que lesdits moyens de détermination de concentration de xénon (S6 ; M1) comprennent :
- au moins un capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E ; M1-D) comportant au moins un fil conducteur de l'électricité en contact direct avec au moins une partie du flux gazeux contenant le xénon, et - des moyens de calcul (3 ; S6-D ; M1-C) coopérant avec le capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E ; M1-D) de manière à déterminer la concentration de xénon (Xe%) dans ledit flux gazeux, - des moyens de génération de courant électrique apte à et conçus pour générer un courant un électrique dans au moins un fil chaud dudit au moins un capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E , M1-D), - des moyens de mesure de tension aptes à mesurer au moins une valeur de tension (V) aux bornes d'au moins un fil chaud dudit au moins un capteur à
fil chaud (S6-E , M1-D) ou aux bornes d'au moins une résistance agencée en série avec au moins un fil chaud dudit au moins un capteur à fil chaud (S6-E , M1-D), lorsque ledit au moins un fil chaud est en contact avec le flux gazeux et est parcouru par un courant électrique d'intensité (I), - et en ce que les moyens de calcul (3 ; S6-D ; M1-C) coopèrent avec les moyens de mesure de tension de manière à déterminer, à partir de la mesure de tension (V) effectuée par lesdits moyens de mesure de tension, la concentration de xénon (Xe%) dans ledit flux.
2. Appareil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de génération de courant réglable aptes à et conçus pour générer un courant électrique dans le ou dans chacun des fils chauds dudit au moins un capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E , Ml-D), lesdits moyens de génération de courant étant conçus pour et aptes à contrôler l'intensité du courant électrique parcourant le ou les fils chauds dudit au moins un capteur à fil chaud (S6-E , M1-D) de telle manière que, quelle que soit la composition du gaz traversant ledit au moins un capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E , M1-D), l'intensité du courant traversant le ou les fils chauds est maintenue sensiblement constante et/ou la température du ou des fils chauds desdits au moins un capteur(s) à fil(s) chaud(s) est maintenue sensiblement constante.
3. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé
en ce que les moyens de calcul utilisent au moins une valeur de tension (V) transmise par les moyens de mesure de tension et au moins une valeur de débit du gaz anesthésique contenant du xénon, pour déterminer la concentration en xénon (Xe%) dans ledit flux de gaz.
en ce que les moyens de calcul utilisent au moins une valeur de tension (V) transmise par les moyens de mesure de tension et au moins une valeur de débit du gaz anesthésique contenant du xénon, pour déterminer la concentration en xénon (Xe%) dans ledit flux de gaz.
4. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit au moins un capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E) est agencé sur une ligne de dérivation (S1, S3, S4) communiquant fluidiquement avec le circuit principal (CP), le raccordement de la ligne de dérivation (S1, S3, S4) au circuit principal (CP) se faisant sur la branche inspiratoire (16) et/ou sur la branche expiratoire (18) et/ou en un site localisé à proximité immédiatement de la bouche du patient, de préférence au niveau d'un site de raccordement (17) entre la branche inspiratoire (16) et la branche expiratoire (18) dudit circuit principal (CP), par exemple au niveau d'une pièce de raccordement en Y ou d'un filtre bactériologique agencé
sur le circuit principal (CP).
sur le circuit principal (CP).
5. Appareil selon la revendication 6, caractérisé en ce que des moyens de contrôle de débit de gaz (S6-A) sont agencés sur la ligne de dérivation (S1, S3, S4) de manière à obtenir un débit d'aspiration de gaz anesthésique connu (Dc), de préférence un débit constant et/ou stable.
6. Appareil selon l'une des revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que les moyens de contrôle de débit de gaz (S6-A) permettent de contrôler le débit du gaz contenant le xénon de manière à assurer un débit souhaité, de préférence constant et/ou stable, dudit gaz véhiculé par la ligne de dérivation (S1, S3, S4) et mis au contact d'au moins un fil chaud.
7. Appareil selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que les moyens de contrôle de débit de gaz (S6-A) comprennent une pompe d'aspiration de gaz, de préférence la pompe d'aspiration est associée à une électronique de commande de ladite pompe pouvant être programmée pour générer un débit d'aspiration précis et stable à une ou plusieurs valeurs pré-définies et connues.
8. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit au moins un capteur à fil(s) chaud(s) (M1-D) est agencé
directement sur le circuit principal (CP) sur la branche inspiratoire (16) et/ou expiratoire (18) et/ou à la jonction (17) entre les branches inspiratoire (16) et/ou expiratoire (18).
directement sur le circuit principal (CP) sur la branche inspiratoire (16) et/ou expiratoire (18) et/ou à la jonction (17) entre les branches inspiratoire (16) et/ou expiratoire (18).
9. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de mesure du débit inspiratoire (Dpi) et/ou du débit expiratoire (Dpe) et/ou du débit principal (Dp) à la jonction entre les branches inspiratoire (16) et expiratoire (18) du flux gazeux circulant dans le circuit principal (CP), de préférence les moyens de mesure de débit comprennent un capteur (11) de débit inspiratoire et un capteur (12) de débit expiratoire, agencés respectivement sur les branches inspiratoire (16) et expiratoire (18) du circuit principal, pour mesurer les débits inspiratoire et respiratoire dans lesdites branches et transmettre les signaux de mesure ainsi obtenus à des moyens de pilotage (3; S6-D ; M1-C) pour déterminer la concentration en Xénon dans la branche inspiratoire (16) et/ou dans la branche expiratoire (18) et/ou à la jonction (17) entre les branches inspiratoire et expiratoire.
10. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé
en ce que ledit au moins un capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E ; M1-D) comprend plusieurs fils ayant des orientations différentes relativement au flux gazeux, de préférence deux fils chauds.
en ce que ledit au moins un capteur à fil(s) chaud(s) (S6-E ; M1-D) comprend plusieurs fils ayant des orientations différentes relativement au flux gazeux, de préférence deux fils chauds.
11. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé
en ce que les moyens de calcul sont incorporés dans un module (S6 ; M1) analyseur de gaz venant se raccorder au circuit principal.
en ce que les moyens de calcul sont incorporés dans un module (S6 ; M1) analyseur de gaz venant se raccorder au circuit principal.
12. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé
en ce que les moyens de calcul sont incorporés dans le module de pilotage du ventilateur (3).
en ce que les moyens de calcul sont incorporés dans le module de pilotage du ventilateur (3).
13. Appareil selon les revendications 1 à 12, caractérisé en ce qu'il comporte, en outre, un circuit auxiliaire de gaz comportant une branche inspiratoire auxiliaire (26) permettant d'acheminer un gaz contenant du xénon vers le patient au moyen d'un insufflateur (28) manuel, les moyens de détermination de la concentration en xénon étant conçus et adaptés pour pouvoir se raccorder audit circuit auxiliaire de gaz (26) pour y déterminer la teneur en xénon, lorsque du gaz contenant du xénon est administré au patient via ledit circuit auxiliaire (26) de gaz, notamment en cas d'arrêt ou de dysfonctionnement du circuit principal (CP).
14. Appareil selon les revendications 1 à 13, caractérisé en ce que les moyens de calcul utilisent les valeurs de tension (V) et de débit (D) pour déterminer une concentration en xénon (Xe %) dans le flux gazeux à partir d'une ou plusieurs courbes linéaires mémorisées dans des moyens de mémorisation de l'appareil, de préférence une ou des droites de type a.[Xe] + b = V
où : V est la tension, [Xe] la teneur en xénon et a et b sont des coefficients positifs ou négatifs correspondant à un débit de gaz (D) donné.
où : V est la tension, [Xe] la teneur en xénon et a et b sont des coefficients positifs ou négatifs correspondant à un débit de gaz (D) donné.
15. Appareil selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé
en ce que la ou les courbes linéaires pour autant de valeurs de débit que souhaitées ou que nécessaires sont étalonnées avant mémorisation et/ou réactualisées périodiquement et automatiquement au cours de l'utilisation de l'appareil.
en ce que la ou les courbes linéaires pour autant de valeurs de débit que souhaitées ou que nécessaires sont étalonnées avant mémorisation et/ou réactualisées périodiquement et automatiquement au cours de l'utilisation de l'appareil.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0553862 | 2005-12-14 | ||
| FR0553862A FR2894486B1 (fr) | 2005-12-14 | 2005-12-14 | Dispositif de mesure de la concentration de xenon et appareil d'anesthesie ventilatoire utilisant le xenon |
| PCT/FR2006/051326 WO2007068849A2 (fr) | 2005-12-14 | 2006-12-11 | Appareil d'anesthesie ventilatoire avec dispositif de mesure de la concentration de xenon |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2633000A1 true CA2633000A1 (fr) | 2007-06-21 |
Family
ID=36940667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA002633000A Abandoned CA2633000A1 (fr) | 2005-12-14 | 2006-12-11 | Appareil d'anesthesie ventilatoire avec dispositif de mesure de la concentration de xenon |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8141552B2 (fr) |
| EP (1) | EP1962935A2 (fr) |
| CA (1) | CA2633000A1 (fr) |
| FR (1) | FR2894486B1 (fr) |
| WO (1) | WO2007068849A2 (fr) |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2858236B1 (fr) | 2003-07-29 | 2006-04-28 | Airox | Dispositif et procede de fourniture de gaz respiratoire en pression ou en volume |
| FR2894486B1 (fr) | 2005-12-14 | 2008-11-21 | Air Liquide | Dispositif de mesure de la concentration de xenon et appareil d'anesthesie ventilatoire utilisant le xenon |
| FR2931682B1 (fr) * | 2008-05-27 | 2010-07-30 | Air Liquide | Amelioration de la precision de mesure de la teneur en xenon dans un appareil d'anesthesie ventilatoire. |
| EP2168623B1 (fr) * | 2008-09-26 | 2011-09-21 | General Electric Company | Agencement pour la détection d'une fuite dans un système d'anesthésie |
| US8302602B2 (en) | 2008-09-30 | 2012-11-06 | Nellcor Puritan Bennett Llc | Breathing assistance system with multiple pressure sensors |
| DE102009004107A1 (de) | 2009-01-08 | 2010-07-15 | Linde Aktiengesellschaft | Beatmen von Patienten |
| US8434479B2 (en) | 2009-02-27 | 2013-05-07 | Covidien Lp | Flow rate compensation for transient thermal response of hot-wire anemometers |
| EP2316515B1 (fr) * | 2009-10-28 | 2019-07-17 | General Electric Company | Agencement pour contrôler la valeur d'effet narcotique de gaz respirable |
| US8439036B2 (en) | 2009-12-01 | 2013-05-14 | Covidien Lp | Exhalation valve assembly with integral flow sensor |
| US8469031B2 (en) | 2009-12-01 | 2013-06-25 | Covidien Lp | Exhalation valve assembly with integrated filter |
| US8469030B2 (en) * | 2009-12-01 | 2013-06-25 | Covidien Lp | Exhalation valve assembly with selectable contagious/non-contagious latch |
| US8439037B2 (en) | 2009-12-01 | 2013-05-14 | Covidien Lp | Exhalation valve assembly with integrated filter and flow sensor |
| FR2958754B1 (fr) * | 2010-04-12 | 2012-10-26 | Centre Nat Rech Scient | Capteur a fil chaud de taille sublimillimetrique et procede de realisation associe. |
| US9629971B2 (en) | 2011-04-29 | 2017-04-25 | Covidien Lp | Methods and systems for exhalation control and trajectory optimization |
| US9364624B2 (en) | 2011-12-07 | 2016-06-14 | Covidien Lp | Methods and systems for adaptive base flow |
| US9498589B2 (en) | 2011-12-31 | 2016-11-22 | Covidien Lp | Methods and systems for adaptive base flow and leak compensation |
| US8844526B2 (en) | 2012-03-30 | 2014-09-30 | Covidien Lp | Methods and systems for triggering with unknown base flow |
| US9144658B2 (en) | 2012-04-30 | 2015-09-29 | Covidien Lp | Minimizing imposed expiratory resistance of mechanical ventilator by optimizing exhalation valve control |
| DE102012215594B3 (de) * | 2012-09-03 | 2013-08-01 | Sick Ag | Verfahren zur Laserspektroskopie von Gasen |
| US9492629B2 (en) | 2013-02-14 | 2016-11-15 | Covidien Lp | Methods and systems for ventilation with unknown exhalation flow and exhalation pressure |
| USD731049S1 (en) | 2013-03-05 | 2015-06-02 | Covidien Lp | EVQ housing of an exhalation module |
| USD701601S1 (en) | 2013-03-08 | 2014-03-25 | Covidien Lp | Condensate vial of an exhalation module |
| USD731048S1 (en) | 2013-03-08 | 2015-06-02 | Covidien Lp | EVQ diaphragm of an exhalation module |
| USD744095S1 (en) | 2013-03-08 | 2015-11-24 | Covidien Lp | Exhalation module EVQ internal flow sensor |
| USD731065S1 (en) | 2013-03-08 | 2015-06-02 | Covidien Lp | EVQ pressure sensor filter of an exhalation module |
| USD693001S1 (en) | 2013-03-08 | 2013-11-05 | Covidien Lp | Neonate expiratory filter assembly of an exhalation module |
| USD692556S1 (en) | 2013-03-08 | 2013-10-29 | Covidien Lp | Expiratory filter body of an exhalation module |
| USD736905S1 (en) | 2013-03-08 | 2015-08-18 | Covidien Lp | Exhalation module EVQ housing |
| US9981096B2 (en) | 2013-03-13 | 2018-05-29 | Covidien Lp | Methods and systems for triggering with unknown inspiratory flow |
| US9950135B2 (en) | 2013-03-15 | 2018-04-24 | Covidien Lp | Maintaining an exhalation valve sensor assembly |
| US9925346B2 (en) | 2015-01-20 | 2018-03-27 | Covidien Lp | Systems and methods for ventilation with unknown exhalation flow |
| USD775345S1 (en) | 2015-04-10 | 2016-12-27 | Covidien Lp | Ventilator console |
| EP3677299B1 (fr) * | 2017-10-27 | 2025-05-14 | Shenzhen Mindray Bio-Medical Electronics Co., Ltd. | Machine d'anesthésie, procédé, système et dispositif de surveillance de concentration de sortie d'anesthésique et support de stockage |
| US11896767B2 (en) | 2020-03-20 | 2024-02-13 | Covidien Lp | Model-driven system integration in medical ventilators |
| CN118079172A (zh) * | 2021-05-25 | 2024-05-28 | 杨英 | 具有换向功能的麻醉剂浓度调节装置 |
| CN117503106B (zh) * | 2023-11-27 | 2024-06-11 | 苏州邦伊医疗科技有限公司 | 呼出气中丙泊酚浓度与血药浓度的动态相关系数检测系统 |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3913379A (en) * | 1973-10-18 | 1975-10-21 | Tibor Rusz | Dynamic gas analyzer |
| DE3712598A1 (de) * | 1987-04-14 | 1988-10-27 | Siemens Ag | Inhalations-anaesthesiegeraet |
| JPS6449541A (en) * | 1987-08-19 | 1989-02-27 | Anzai Sogyo Co Ltd | Xenon gas inhalation system |
| US5230331A (en) * | 1990-07-19 | 1993-07-27 | R. J. Instruments | Hot wire anemometer adapted for insertion in a calibration socket of a pulmonary gas flow monitor |
| WO1992003724A1 (fr) | 1990-08-17 | 1992-03-05 | The Commonwealth Industrial Gases Limited | Analyseur de gaz |
| US5099834A (en) | 1991-07-16 | 1992-03-31 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Method for anesthesia |
| SE9500175L (sv) * | 1995-01-19 | 1996-07-20 | Siemens Elema Ab | Förfarande och anordning för att identifiera minst ett narkosmedel i en narkosutrustning |
| DE29613243U1 (de) * | 1996-07-31 | 1996-10-17 | Drägerwerk AG, 23558 Lübeck | Gassensor |
| DE29706003U1 (de) * | 1997-03-27 | 1997-08-28 | Sensor Devices GmbH, 44319 Dortmund | Xenon-Gassensor |
| CA2443306C (fr) * | 1997-06-17 | 2005-11-22 | Fisher & Paykel Limited | Systeme d'humidification respiratoire |
| US6076392A (en) * | 1997-08-18 | 2000-06-20 | Metasensors, Inc. | Method and apparatus for real time gas analysis |
| DE19745954A1 (de) | 1997-10-17 | 1999-04-22 | Bernd Horst Dr Meier | Verfahren und Vorrichtung zur Messung von Gasgemischen |
| FR2782647B1 (fr) | 1998-09-01 | 2000-12-01 | Taema | Dispositif d'anesthesie inhalatoire comportant des moyens de surveillance de la pression du gaz dans le circuit annexe |
| CA2362605A1 (fr) | 1999-02-25 | 2000-08-31 | Tadeusz M. Drzewiecki | Procedes et appareil d'analyse fluidique en temps reel |
| FR2803758B1 (fr) | 2000-01-19 | 2002-10-18 | Taema | Ventilateur d'anesthesie avec commutation automatique de circuit |
| DE10045829A1 (de) | 2000-09-14 | 2002-04-04 | Messer Griesheim Gmbh | Volatile Anästhesiemittel mit Xenon |
| DE10218834A1 (de) * | 2002-04-26 | 2003-12-04 | Siemens Ag | Wärmeleitfähigkeits-Gasanalysator |
| GB0210023D0 (en) | 2002-05-01 | 2002-06-12 | Air Prod & Chem | Medical gas recirculation system |
| US7010433B2 (en) | 2003-03-27 | 2006-03-07 | Southwest Research Institute | Indirect measurement of diluents in a multi-component natural gas |
| DE102004015406A1 (de) * | 2004-03-26 | 2005-10-13 | Ino Therapeutics Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Administration von Xenon an Patienten |
| US6945123B1 (en) * | 2004-06-28 | 2005-09-20 | The General Electric Company | Gas flow sensor having redundant flow sensing capability |
| FR2894487A1 (fr) | 2005-12-14 | 2007-06-15 | Air Liquide | Dispositif de mesure de la concentration de xenon et appareil d'anesthesie ventilatoire utilisant le xenon |
| FR2894486B1 (fr) | 2005-12-14 | 2008-11-21 | Air Liquide | Dispositif de mesure de la concentration de xenon et appareil d'anesthesie ventilatoire utilisant le xenon |
-
2005
- 2005-12-14 FR FR0553862A patent/FR2894486B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2006
- 2006-12-11 US US12/097,216 patent/US8141552B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-12-11 CA CA002633000A patent/CA2633000A1/fr not_active Abandoned
- 2006-12-11 EP EP06842137A patent/EP1962935A2/fr not_active Withdrawn
- 2006-12-11 WO PCT/FR2006/051326 patent/WO2007068849A2/fr not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2894486A1 (fr) | 2007-06-15 |
| WO2007068849A3 (fr) | 2007-10-18 |
| FR2894486B1 (fr) | 2008-11-21 |
| US8141552B2 (en) | 2012-03-27 |
| WO2007068849A2 (fr) | 2007-06-21 |
| EP1962935A2 (fr) | 2008-09-03 |
| US20090090359A1 (en) | 2009-04-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2633000A1 (fr) | Appareil d'anesthesie ventilatoire avec dispositif de mesure de la concentration de xenon | |
| JP5306215B2 (ja) | 一つ以上のガス状検体の分圧の決定を較正するためのシステム及び方法 | |
| KR20140104406A (ko) | 호기-말 가스 모니터링 장치 | |
| FR2624744A1 (fr) | Procede de regulation d'un dispositif de ventilation artificielle et un tel dispositif | |
| FR2908049A1 (fr) | Procede permettant de determiner la consommation d'un absorbeur de co2 dans un dispositif d'assistance respiratoire a systeme de reinspiration. | |
| CA3191354A1 (fr) | Appareil de delivrance de no avec systeme de ventilation manuelle | |
| FR2862227A1 (fr) | Dispositif et procede d'alimentation d'un patient en gaz respiratoire | |
| EP4209243A1 (fr) | Dispositif de délivrance de no avec système de dosage d'urgence | |
| FR3133315A1 (fr) | Appareil de délivrance de NO à deux sorties de gaz | |
| EP2293835B1 (fr) | Amelioration de la precision de mesure de la teneur en xenon dans un appareil d'anesthesie ventilatoire | |
| EP3040096B1 (fr) | Appareil d'assistance respiratoire avec détection de tout arrêt de la turbine | |
| EP1118347A1 (fr) | Appareil d'anesthésie respiratoire à valve de décharge pilotée | |
| EP4039302B1 (fr) | Appareil de fourniture de gaz thérapeutique à un patient avec contrôle de la pression au masque | |
| FR3133318A1 (fr) | Dispositif de délivrance de NO avec circuit de secours à débit contrôlé | |
| JP2007083033A (ja) | 肺拡散能（ＤＬｃｏ）測定装置 | |
| EP4052748B1 (fr) | Interface de ventilation de patient destinée à être couplée à un ventilateur médical et à une source de gaz | |
| FR2894487A1 (fr) | Dispositif de mesure de la concentration de xenon et appareil d'anesthesie ventilatoire utilisant le xenon | |
| EP4434565B1 (fr) | Dispositif de calibration des capteurs d'un appareil de délivrance de no | |
| EP2211958A2 (fr) | Appareil d'anesthésie respiratoire au xénon ou au n2o | |
| EP4649982A1 (fr) | Appareil de fourniture de no adapté au transport terrestre ou aérien | |
| CA3247526A1 (fr) | Affichage d’une dose de no de depart prefixee sur un appareil de fourniture de gaz medical | |
| EP4537879A1 (fr) | Appareil de délivrance de no comprenant une ligne d'analyse à pompe piézoélectrique | |
| FR3151765A1 (fr) | Installation d’administration de NO gazeux comprenant un ventilateur médical à humidificateur intégré |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EEER | Examination request | ||
| FZDE | Discontinued |
Effective date: 20140709 |