BR9813288B1

BR9813288B1 - Dispositivos de aerossol propelidos por gás comprimido

Info

Publication number: BR9813288B1
Application number: BRPI9813288-1A
Authority: BR
Inventors: Rodney Thomas Fox; Lindsey Faye Wihtmore; John Farrell Hughes; Neale Mark Harrison
Original assignee: Univ Southampton; Reckitt Benckiser; Mited
Priority date: 1997-10-28
Filing date: 1998-10-23
Publication date: 2014-04-29
Also published as: ID21137A; DE69829401D1; US6279834B1; JP2001520933A; MY120167A; NZ504164A; CA2308458C; WO1999021659A1; BR9813288A; DE69829401T2; ES2239811T3; AU9552098A; CA2308458A1; EP1024902A1; AU740352B2; EP1024902B1

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção "DISPOSITIVOS DE AEROSSOL PROPELIDOS POR GÁS COMPRIMIDO". A presente invenção se refere a um método de reduzir o tamanho de goticula em dispositivos de aspersão de aerossol que usam um propelente de gás comprimido, e a um aparelho para esse fim.

Um dispositivo de aspersão de aerossol incorporando um propelente liqüefeito, tal como butano liquido, produz um aerossol no qual as goticulas de liquido são de um tamanho relativamente pequeno. Por exemplo, vários produtos conhecidos, que são produzidos como uma aspersão de aerossol usando um propelente liqüefeito, tal como butano liquido (tipicamente a 275,8 kPa - 40 psi), tendo um diâmetro na faixa de 10 a 60 micrômetros, com uma distribuição máxima em torno de 30 a 40 micrômetros. Em comparação, se o butano liquido nesses produtos é substituído por gás comprimido a uma pressão de 896,3 kPa (130 psi), a faixa de diâmetros das goticulas líquidas na aspersão de aerossol resultante é, geralmente, na faixa de 30 a 110 micrômetros, com uma distribuição máxima na faixa de 70 a 90 micrômetros.

Em dispositivos de aspersão de aerossol que contêm um propelente liqüefeito, tal como butano, a ativação do dispositivo de aerossol faz com que o butano evapore instantaneamente. Por conseguinte, há dois mecanismos para a fragmentação do liquido enquanto está sendo expelido do dispositivo de aerossol. 0 primeiro mecanismo é a aplicação de forças mecânicas que agem no liquido, na medida em que é arrancado do corpo do dispositivo de aspersão de aerossol por meio da cabeça de aspersão e para a atmosfera. 0 segundo mecanismo é a evaporação do propelente liquido, no qual ele mesmo provoca ou auxilia a fragmentação do liquido. 0 efeito global é que a aspersão emergindo de tal dispositivo de aerossol contém goticulas liquidas de um tamanho relativamente pequeno, como discutido acima.

Em contraste, os dispositivos de aspersão de aerossol, que usam ar comprimido como o propelente, baseiam-se, inteiramente, nas forças mecânicas que agem no liquido na medida em que é aspergido do dispositivo de aerossol para fragmentá-lo em goticulas.

Consequentemente, as goticulas são de um diâmetro relativamente grande comparado com o tamanho das goticulas de um dispositivo de aspersão de aerossol com um propelente liquido.

Os tamanhos das gotículas relativamente grandes produzidos pelos dispositivos de aspersão de aerossol, que usam um propelente de gás comprimido, significa que esses dispositivos de aspersão de aerossol não são adequados para algumas aplicações e devem ser usados propelentes liqüefeitos incorporados nos dispositivos de aspersão de aerossol. Isso é porque as gotículas de tamanho grande produzidas por tais dispositivos de aspersão de aerossol são muito úmidas e produzem uma dispersão relativamente pobre do produto sendo aspergido.

Foi desenvolvido um método de redução do tamanho de gotícula das gotículas aspergidas de dispositivos de aspersão de aerossol 'usando um propelente de gás comprimido.

De acordo com a presente invenção, proporciona-se um método de redução do tamanho de gotícula de um produto aspergido de um dispositivo de aspersão de aerossol, compreendendo um propelente de gás comprimido, cujo método compreende conferir uma carga unipolar às gotículas do líquido do dispositivo de aspersão de aerossol, a carga unipolar sendo a um nível tal que as ditas gotículas têm uma razão de carga para massa de pelo menos +/- 1 x IO"4 C/kg.

Prefere-se que a carga unipolar, que é conferida às gotículas do líquido, seja gerada apenas pela interação entre o líquido dentro do dispositivo de aspersão de aerossol e o próprio dispositivo de aspersão, na medida em que o líquido é aspergido dele.

Em particular, prefere-se que a maneira na qual uma carga unipolar seja conferida às gotículas do líquido não seja baseada, ainda que parcialmente, na conexão do dispositivo de aspersão de aerossol a qualquer dispositivo de indução de carga externo, tal como uma fonte de voltagem relativamente alta. Com tal disposição, o dispositivo de aspersão de aerossol é inteiramente auto-suficiente, tornando-o adequado para uso igualmente em situações industriais, institucionais e domésticas. De preferência, a razão de carga para massa de pelo menos +/- 1 x IO"4 C/kg é conferida às gotículas do líquido, em conseqüência do uso de um dispositivo de aspersão de aerossol com pelo menos uma das características do material do atuador, o tamanho e a forma do orifício do atuador, o diâmetro do tubo imerso, as características da válvula e da formulação da composição contida dentro do dispositivo de aspersão de aerossol sendo selecionadas para atingir a dita razão de carga para massa da gotícula por carga de camada dupla para conferir a carga unipolar às gotículas durante a aspersão real das gotículas do líquido do orifício do dispositivo de aspersão de aerossol.

As gotículas do líquido aspergidas pelo método da presente invenção têm, geralmente, uma faixa de diâmetros de 3 a 110 micrômetros, com uma proporção de gotículas tendo um diâmetro na faixa de 10 a 50 micrômetros, com uma faixa de diâmetros máxima de 20 a 40 micrômetros.

De preferência, o dispositivo de aspersão de aerossol é um dispositivo de aspersão de aerossol doméstico na forma de uma lata de aerossol portátil. A presente invenção inclui dentro do seu escopo um aparelho para aspergir uma composição líquida capaz de formar gotículas carregadas, o aparelho compreendendo: (1) um reservatório para acomodar a composição líquida; (2) uma composição líquida contida dentro do reservatório e incluindo um propelente de gás comprimido; (3) uma cabeça de aspersão para expelir a composição na forma de uma aspersão de gotículas; e (4) um sistema de conduto para alimentar a composição do reservatório na cabeça de aspersâo, em que a composição é formulada e o aparelho é construído para atingir uma razão de carga para massa de pelo menos +/- 1 x 10'4 C/kg por carga em camada dupla conferindo uma carga unipolar às gotículas durante a aspersâo das gotículas do dispositivo de aspersâo de aerossol. A razão de carga para massa mencionada acima implica em um aumento considerável na carga conferida às gotículas, comparada com a posição com dispositivos de aspersâo de aerossol conhecidos. Por exemplo, a carga conferida às gotículas dos líquidos aspergidos dos dispositivos de aspersâo de aerossol comuns, que usam propelentes liqüefeitos, proporciona uma razão de carga para massa apenas da ordem de + /- 1 x 10"8 a 1 x IO-5 C/kg. Seria de esperar que os dispositivos de aspersâo de aerossol com propelentes liqüefeitos proporcionassem razões de carga para massa mais altas do que aquelas que seriam obtidas com um dispositivo de aspersâo de aerossol de propelente gasoso "convencional". Tipicamente, os produtos de aerossol acionados por gás comprimido vão ter uma razão de carga para massa de +/- 5 x 10‘8 a 1 x lCf6 C/kg. A carga unipolar que é conferida às gotículas durante a aspersão tem dois efeitos. Uma vez que todas as gotículas têm a mesma carga de polaridade, são repelidas entre si. Consequentemente, há pouca ou nenhuma coalescência das gotículas e, em contraste, tendem a se espalhar em grande parte, comparadas com as gotículas descarregadas. Além disso, se as forças repulsivas da carga dentro das gotículas é maior do que a força da tensão superficial, as gotículas são forçadas a se fragmentarem em uma pluralidade de gotículas menores (excedendo o limite de Rayleigh).

Esse processo continua até que cada uma das duas forças opostas seja equalizada ou a gotícula tenha evaporado.

Por meio da presente invenção, os dispositivos de aspersão de aerossol podem ser produzidos fazendo-se uso de propelente de gás comprimido, que proporciona diâmetros de gotícula consideravelmente reduzidos e permitem, portanto, que os dispositivos de aspersão de aerossol sejam usados em aplicações indisponíveis previamente para esses dispositivos propelidos por gás comprimido.

Por exemplo, os propelentes de gás comprimido podem ser usados para antiperspirantes, aspersões para cabelo, inseticidas, produtos hortícolas, agentes de limpeza de forno, acabamentos para engomar e de tecido, produtos para cuidar de sapatos e couro, agentes de limpeza de vidro e vários outros produtos domésticos, institucionais, profissionais e industriais.

Em geral, a composição liquida, que é aspergida no ar usando o dispositivo de aspersão de aerossol, é uma mistura, ou uma emulsão, de água e hidrocarboneto, ou um liquido que é convertido em uma emulsão por sacudimento do dispositivo de aspersão antes do uso, ou durante o processo de aspersão.

Ainda que todos os aerossóis líquidos sejam conhecidos por conduzir uma carga global negativa ou positiva, em conseqüência da carga em camada dupla, ou da fragmentação das goticuias do líquido, a carga conferida às gotículas do líquido aspergidas de dispositivos comuns é apenas da ordem de +/- 1 x 10‘8 a 1 x IO"5 C/kg. A invenção se baseia na combinação de várias características de um dispositivo de aspersão de aerossol, de modo a aumentar a carga do líquido, na medida em que é aspergido do dispositivo de aspersão de aerossol.

Um dispositivo de aspersão de aerossol de gás comprimido típico compreende: 1. uma lata de aerossol contendo a composição a ser aspergida do dispositivo e um propelente de gás comprimido; 2. um tubo de imersão se estendendo na lata, a extremidade superior do tubo de imersão sendo conectada a uma válvula; 3. um atuador situado acima da válvula, que é capaz de ser apertado a fim de operar a válvula; e 4. um inserto proporcionado no atuador compreendendo um orifício do qual a composição é aspergida.

Um dispositivo de aspersão de aerossol preferido para uso na presente invenção é descrito no pedido de patente GB 9722611.2, depositado em 28 de outubro de 1997. É possível conferir cargas mais altas às gotículas do líquido por seleção dos aspectos do dispositivo de aerossol, incluindo o material, a forma e as dimensões do atuador, do inserto do atuador, da válvula e do tubo de imersão e das características do líquido que vai ser aspergido, de modo que o nível de carga requerido é gerado na medida em que o líquido é disperso como gotículas. Várias características do sistema de aerossol aumentam a carga de camada dupla e a troca de carga entre a formulação líquida e as superfícies do sistema de aerossol. Tais aumentos são acarretados por fatores que podem aumentar a turbulência do fluxo através do sistema e aumentar a freqüência e a velocidade de contato entre o líquido e a superfície interna do recipiente e a válvula e o sistema atuador.

Por meio de exemplo, as características do atuador podem ser otimizadas para aumentar os níveis de carga no líquido aspergido do recipiente. Um orifício menor no inserto do atuador, de um tamanho de 0,45 mm ou menos, aumenta os níveis de carga do líquido aspergido por intermédio do atuador. A seleção do material para o atuador também pode aumentar os níveis de carga no líquido aspergido do dispositivo com um material, tal como náilon, poliéster, acetal, PVC e polipropileno, tendendo a aumentar os níveis de carga. A geometria do orifício no inserto pode ser otimizada para aumentar os níveis de carga no líquido, na medida em que é aspergido por intermédio do atuador. Os insertos que promovem a quebra mecânica do líquido proporcionam melhor carga. 0 inserto do atuador do dispositivo de aspersão pode ser formado de um material condutor, isolante, semicondutor ou estático-dissipativo.

As características do tubo de imersão podem ser otimizadas para aumentar os níveis de carga no líquido aspergido do recipiente. Um tubo de imersão estreito, de, por exemplo, cerca de 1,27 mm de diâmetro interno, aumenta os níveis de carga no líquido, e o material do tubo de imersão também pode ser alterado para aumentar a carga.

As características da válvula podem ser selecionadas para que aumentem a razão de carga para massa do produto líquido, na medida em que é aspergido do recipiente. Um pequeno orifício na ponta de cano no alojamento, de cerca de 0,65 mm, aumenta a razão de carga para massa do produto durante a aspersão. Um número reduzido de furos na haste, por exemplo, 2 x 0,50 mm, também aumenta a carga do produto durante a aspersão.

As mudanças na formulação do produto também podem afetar os níveis de carga. Uma formulação contendo uma mistura de hidrocarboneto e água, ou uma emulsão de um hidrocarboneto ímiscível e água, vai conduzir uma razão de carga para massa mais alta, quando aspergida do dispositivo de aerossol do que apenas de água ou de uma formulação apenas de hidrocarboneto.

Prefere-se que a composição de uso na presente invenção compreenda uma fase oleosa, uma fase aquosa, um tensoativo e um propelente de gás comprimido.

De preferência, a fase oleosa inclui um C; - C12 hidrocarboneto, que está presente, de preferência, na composição em uma proporção de 2 a 10% em peso.

De preferência, 0 tensoativo é oleato de glicerila ou um poli (oleato de glicerol), que está presente, de preferência, na composição em uma proporção de 0,1 a 1,0% em peso.

As goticulas do liquido aspergidas do dispositivo de aspersão de aerossol vão ter, geralmente, diâmetros na faixa de 3 a 110 micrômetros, de preferência, uma parte das goticulas tem um diâmetro na faixa de 10 a 50 micrômetros com um máximo de goticulas de cerca de 40 micrômetros. 0 liquido que é aspergido do dispositivo de aspersão de aerossol pode conter uma proporção predeterminada de um material particulado de, por exemplo, silica defumada, ou uma proporção predeterminada de um material sólido volátil, tal como mentol ou naftaleno.

Uma lata para um dispositivo de aspersão de aerossol de acordo com a invenção é formada de uma placa alumínio, ou de estanho envernizada ou não envernizada, ou assemelhados. 0 inserto do atuador de tal dispositivo de aerossol pode ser formado de, por exemplo, resina de acetal. A abertura lateral da haste da válvula de tal dispositivo pode estar, de preferência, na forma de duas aberturas de diâmetros de 0,51 mm. A presente invenção vai ser descrita a seguir, apenas por meio de exemplo, com referência aos desenhos anexados, em que: a Figura 1 é uma seção transversal esquemática por um aparelho de aspersão de aerossol de acordo com a invenção; a Figura 2 é uma seção transversal esquemática pela montagem da válvula do aparelho da Figura 1; a Figura 3 é uma seção transversal pelo inserto do atuador da montagem mostrada na Figura 2; a Figura 4 mostra a configuração do furo da cabeça de aspersão mostrada na Figura 3, quando observado na direção A; a Figura 5 mostra a configuração da câmara de redemoinho da cabeça de aspersão mostrada na Figura 3, quando observada na direção B; e a Figura 6 ilustra os resultados mostrando a eficácia da presente invenção.

Referindo-se às Figuras 1 e 2, um dispositivo de aspersão de aerossol de acordo com a invenção é mostrado. Compreende uma lata 1, formada de placa de alumínio, ou de estanho envernizada ou não envernizada, ou assemelhados, de maneira convencional, definindo um reservatório 2 para um líquido 3 tendo uma condutividade tal que as gotículas do líquido podem conduzir uma carga eletrostática apropriada. Também está localizado na lata um gás sob pressão, que é capaz de forçar o líquido 3 para fora da lata 1, via um sistema de conduto compreendendo um tubo de imersão 4 e um conjunto de válvula e atuador 5. 0 tubo de imersão 4 inclui uma extremidade que termina em uma parte periférica de fundo da lata 1 e outra extremidade 7, que é conectada com uma ponta de cano por um mecanismo de montagem 9 ajustado em uma abertura na parte de topo da lata e inclui uma parte inferior 10 definindo um orifício da ponta de cano 11, ao qual se conecta a extremidade 7 do tubo de imersão 4. A ponta de cano inclui um furo 12 de diâmetro relativamente estreito na sua parte superior 13. A montagem de válvula também inclui um tubo de cachimbo montado dentro do furo 12 da ponta de cano, disposto para ser deslocado axialmente dentro do furo 12 contra a ação da mola 15. A haste de válvula 14 inclui um furo interno 16 tendo uma ou mais aberturas laterais (furos de haste) 17 (Figura 2) . A montagem de válvula inclui um atuador 18 tendo um furo central 19 que acomoda a haste de válvula 14, de modo que o furo 16 do tubo de cachimbo 14 está em comunicação com o furo 19 do atuador. Uma passagem 20 no atuador se estendendo perpendicularmente para o furo 19 liga o furo 19 com um recesso incluindo um apoio 21, sobre o qual se monta uma cabeça de impressão na forma de um inserto 22, incluindo um furo 23 que está em comunicação com a passagem 20.

Um anel 24 de material elastomérico é proporcionado entre a superfície externa da haste de válvula 14 e, comumente, esse anel de vedação fecha a abertura lateral 17 na haste de válvula 14. A construção da montagem de válvula é tal que quando o atuador 18 é apertado manualmente, impulsiona a haste de válvula 14 descendentemente contra a ação da mola 15, como mostrado na Figura 2, de modo que o anel de vedação 24 não fecha mais a abertura lateral 17. Nessa posição, um caminho é proporcionado do reservatório 2 para o furo 23 da cabeça de aspersão, de modo que o liquido pode ser forçado, sob a pressão do gás na lata, para a cabeça de aspersão, via um sistema de conduto compreendendo o tubo de imersão 4, o furo da ponta de cano 12, o furo da haste de válvula 16, o furo do atuador 19 e a passagem 20.

De preferência, a abertura lateral 17, ligando o furo da haste de válvula 16 ao furo da ponta de cano 12, está na forma de 2 orifícios, cada um tendo um diâmetro não inferior a 0,51 mm, para melhorar a geração de carga eletrostática. Além disso, o diâmetro do tubo de imersão 4 é, de preferência, tão pequeno quanto possível, por exemplo, de 1,2 mm, para aumentar a carga conferida ao líquido. Também, a geração de carga é melhorada, se o diâmetro do orifício da ponta de cano 11 é tão pequeno quanto possível, por exemplo, não mais do que cerca de 0,64 mm.

Referindo-se agora à Figura 3, mostra-se em uma escala maior uma seção transversal pelo inserto do aparelho das Figuras 1 e 2. Por simplicidade, o furo 23 é mostrado como uma única abertura cilíndrica nessa Figura. No entanto, o furo 23 tem, de preferência, a configuração, por exemplo, mostrada na Figura 4. As aberturas do furo 23 são denotadas pelo número de referência 31 e as partes definindo a abertura do furo são denotadas pelo número de referência 30. O comprimento periférico total das partes definindo a abertura na saída do furo é denotado por L (em mm) e a é a área total da abertura na saída do furo (em mm2) e os valores para L e a são como indicado na Figura 4. L/a excede 8 e verificou-se que essa condição é particularmente condutora para atribuir o desenvolvimento, porque significa uma maior área de contato entre o inserto do atuador e o líquido passando por ele.

Muitas configurações diferentes podem ser adotadas para produzir uma alta razão L/a, sem que a área transversal a seja reduzida a um valor que permitiría apenas baixas vazões de líquido. Desse modo, é possível, por exemplo, usar as configurações do furo do inserto do atuador (i) em que a saída do furo compreende uma pluralidade de aberturas em forma de segmento (com ou sem uma abertura central); (ii) em que a saída compreende uma pluralidade de aberturas em forma de setor; (iii) em que as aberturas formas, conjuntamente, uma saída na forma de uma grelha ou grade; (iv) em que a saída é geralmente cruciforme; (v) em que as aberturas definem, conjuntamente, uma saída na forma de anéis concêntricos; e combinações dessas configurações. As configurações particularmente preferidas são as de furo de inserto de atuador, nas quais uma parte similar a uma lingüeta se projeta para a corrente de fluxo de líquido e pode ser assim vibrada. Essa propriedade vibracional pode provocar um fluxo turbulento e uma melhor separação de carga eletrostática da camada dupla, permitindo que mais carga se movimente para o seio do líquido.

Referindo-se agora à Figura 5, mostra-se uma vista em planta de uma configuração possível da câmara de redemoinho 35 do inserto do atuador 22. A câmara de redemoinho inclui 4 canais laterais 36, igualmente espaçados e tangenciais a uma área central 37 circundando o furo 23. Em uso, o líquido acionado do reservatório 2 pelo gás sob pressão se desloca ao longo da passagem 20 e bate nos canais 26 normal ao eixo geométrico longitudinal dos canais. A disposição dos canais é tal que o líquido tende a seguir um movimento circular, antes de entrar na área central 37 e, por conseguinte, no furo 23. Como uma conseqüência, o liquido é submetido a uma turbulência substancial, que melhora a carga eletrostática no liquido. A presente invenção vai ser descrita a seguir, por meio de exemplo, com referência à Figura 6 dos desenhos anexados, que mostra a distribuição de tamanhos de partícula para as aspersões de aerossol produzidas usando as diferentes composições de aerossol.

EXEMPLO

As composições de aerossol usadas neste exemplo foram baseadas na aspersão para ambientes antibacteriana Dettox, fabricada pela Reckitt e Colman Products Limited. Três sistemas de aspersão de aerossol foram comparados, como se segue: (A) Dettox com propelente de gás de butano líquido em uma lata de aerossol comum; (B) Dettox com propelente de ar comprimido a 896,3 kPa (130 psi) em uma lata de aerossol comum; e (C) Dettox com propelente de ar comprimido a 896,3 kPa (130 psi) em uma lata de aerossol comum; o nível de carga nas gotículas emitido dessa lata de aspersão foi aumentado artificialmente a uma razão de carga para massa de aproximadamente -1 x 10'4 C/kg por suprimento de uma carga de -10 kV à haste da lata de um suprimento de energia de alta voltagem.

Os tamanhos de partícula das aspersões de líquido emitidos pelos dispositivos de aspersâo de aerossol foram medidos usando um analisador de tamanho de partícula Malvern localizado 50 cm da lata de aerossol.

As distribuições de tamanho de partícula resultantes, como medidas, são mostradas na Figura 6.

Pode-se notar que o dispositivo de aspersâo de aerossol comum usando um propelente de butano liqüefeito produz uma distribuição de tamanhos de partícula que varia de cerca de 10 a 60 micrômetros, com um máximo entre 30 e 40 micrômetros. A distribuição de tamanhos de partícula para o sistema usual usando um propelente de ar comprimido origina uma faixa de diâmetros de partícula de cerca de 30 a 100 micrômetros, com um máximo entre 70 e 90 micrômetros. Em contraste, o uso de um sistema envolvendo um propelente de ar comprimido e um dispositivo que confere uma carga unipolar mais alta para as gotículas do líquido origina uma distribuição de tamanhos de partícula variando de 3 a 110 micrômetros, com o grosso das partículas tendo uma faixa de diâmetros de cerca de 10 a 50 micrômetros e com uma faixa máxima de 20 a 30 micrômetros.

Verificou-se que, quando do uso de um propelente de ar comprimido, ao se conferir uma carga relativamente alta para as gotículas do líquido, um dispositivo de aspersão de aerossol pode ser usado em todas as aplicações de aerossol conhecidas, enquanto que os dispositivos de ar comprimido já conhecidos foram excluídos para algumas aplicações, devido às gotículas de tamanhos relativamente grandes que dão origem a uma aspersão de aerossol que se percebeu como sendo muito úmido e tinha uma dispersão muito pobre.

Claims

1. Método, para reduzir o tamanho de goticula de uma composição aspergida de um dispositivo de aspersão de aerossol compreendendo conferir uma carga unipolar às goticulas do liquido por uma carga de camada dupla, durante a aspersão das goticulas do liquido do dispositivo de aspersão de aerossol, a carga unipolar estando a um nivel tal que as ditas goticulas têm uma razão de carga para massa de pelo menos +/- 1 x IO"4 C/kg, caracterizado pelo fato de que compreende um propelente de gás comprimido.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o dispositivo de aspersão de aerossol é um dispositivo de aspersão de aerossol doméstico.

3. Método, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que o produto contido no dispositivo de aspersão de aerossol é uma emulsão.

4. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que as goticulas do líquido têm um diâmetro na faixa de 3 a 100 micrômetros com uma parte das goticulas tendo um diâmetro na faixa de 10 a 50 micrômetros.

5. Método, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que as goticulas têm uma faixa de diâmetro máxima de 20 a 40 micrômetros.

6. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que a razão de carga para massa de pelo menos +/- 1 x IO”4 C/kg é conferida às goticulas do liquido, em consequência do uso de um dispositivo de aspersão de aerossol com pelo menos uma das características do material do atuador (18), do tamanho e da forma do orifício do atuador (23, 30), do diâmetro do tubo de imersão (4), as características da válvula (5) e da formulação da composição contida dentro do dispositivo de aspersão de aerossol sendo selecionadas para atingir a dita razão de carga para massa da gotícula por carga em camada dupla, conferindo a carga unipolar às goticulas durante a aspersão real das goticulas do líquido do orifício do dispositivo de aspersão de aerossol.

7. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de que o dispositivo de aspersão de aerossol contém uma composição compreendendo uma fase oleosa, uma fase aquosa, um tensoativo e um propelente de gás comprimido.

8. Método, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que a fase oleosa inclui um hidrocarboneto C9-C12.

9. Método, de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o hidrocarboneto C9-C12 está presente na composição em uma proporção de 2 a 10% em peso.

10. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 7 a 9, caracterizado pelo fato de que o tensoativo é oleato de glicerila ou um poli (oleato de glicerol).

11. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 7 a 10, caracterizado pelo fato de que o tensoativo está presente na composição em uma proporção de 0,1 a 1,0% em peso.

12. Aparelho para aspergir uma composição liquida capaz de formar goticulas carregadas, o aparelho compreendendo: um reservatório (2) para acomodar a composição liquida (3) ; uma composição liquida (3) contida dentro do reservatório (2) ; uma cabeça de aspersão (22, 23) para expelir a composição (2) na forma de uma aspersão de goticulas; e um sistema de conduto (4, 12, 16, 19, 20) para alimentar a composição do reservatório (2) na cabeça de aspersão (22, 23), em que a composição é formulada e o aparelho é construído para atingir uma razão de carga para massa de pelo menos +/- 1 x 10'4 C/kg por carga em camada dupla conferindo uma carga unipolar às goticulas durante a aspersão das goticulas do dispositivo de aspersão de aerossol, caracterizado pelo fato de que a composição inclui um propelente de gás comprimido e que as goticulas aspergidas do dispositivo têm um diâmetro na faixa de 3 a 100 micrômetros com uma faixa de diâmetro máxima de 20 a 40 micrômetros.