BE1005862A3 - Dispositif anti-gel pour refrigerants atmospheriques a courants croises. - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne les réfrigérants atmosphériques dans lesquels l'échange de chaleur entre le liquide à refroidir et l'air atmosphérique a lieu à courants croisés. Le dispositif comporte un premier compartiment situé sous un premier corps d'échange de manière à recevoir le liquide à refroidir tombant dudit premier corps d'échange. Un déversoir est placé à une extrémité dudit compartiment en manière telle que le liquide s'y déplace dans un premier sens, qui est soit celui du flux d'air, soit le sens inverse. Un deuxième compartiment est placé sous le premier, en communication avec celui-ci par le déversoir en manière telle que le liquide s'y déplace dans un deuxième sens opposé au premier. Des moyens sont prévus pour l'évacuation du liquide du deuxième compartiment vers le corps d'échange suivant.
Description
DESCRIPTION
Dispositif anti-gel pour réfrigérants atmosphériques à courants croisés
La présente invention concerne les réfrigérants atmosphériques destinés à refroidir par contact direct avec l'air atmosphérique un liquide, en particulier l'eau, tombant sous l'effet de la gravité à travers un corps d'échange traversé approximativement horizontalement par le flux d'air atmosphérique. Dans ce genre de réfrigérant, l'échange air-liquide a donc lieu à courants croisés. Plus particulièrement l'invention concerne un dispositif anti-gel pour ce type de réfrigérant.
Comme illustration de réfrigérant du type précité, on connaît ceux décrits dans FR 2 593 902 (EDF - réfrigérant à courants croisés, à tirage naturel), US 3 389 895 (De Flon - réfrigérant à courants croisés, à tirage mécanique, à lattes d'éclaboussement), US 4 020 130 (Ovard - semblable au précédent), US 4 320 073 (Marley - corps d'échange du réfrigérant à courants croisés, à tirage mécanique et de type film). L'eau peut en effet ruisseler à travers le corps d'échange soit en film (ruissellement-film), soit en gouttes ( ruissellement-"splashing") résultant de l'éclatement de l'eau sur les éléments du corps d'échange, soit sous toutes formes intermédiaires ou combinées du ruissellement en film et du ruissellement en gouttes.
Lorsque la température ambiante est inférieure à 0°C, l'eau risque de geler, ce qu'il faut absolument éviter à l'intérieur du réfrigérant, notamment partout dans le corps d'échange. En effet, la formation de blocs de glace peut entraîner la rupture d'éléments du corps d'échange, voire de la charpente le supportant. D'autre part, à la remontée d'ambiance, la fonte des blocs de glace débutant à la partie supérieure entraîne leurs chutes, pouvant provoquer d'importants dégâts.
Π en résulte que les constructeurs et les exploitants de réfrigérants atmosphériques ont constamment cherché à retarder, réduire et contrôler la formation de glace.
On peut citer à cet égard les brevets suivants pris par la Demanderesse: FR 2 266 134, EP-B 54 843, EP-B 58 109, EP-B 264 316 et FR 2 658 906, ainsi que le brevet de l'EDF, FR 2 593 902.
Un moyen fréquemment utilisé consiste à dégrader l'efficacité d'échange thermique en augmentant localement le débit d'eau, soit en périphérie (FR 2 266 134 et FR 2 658 906), soit au centre (EP 54 843), soit sur un secteur (FR 2 593 902), et en le réduisant ailleurs, voire en l'y coupant.
Cette dégradation de l'efficacité thermique peut aussi être obtenue par l'étranglement du débit d'air, soit par des moyens artificiels (EP 264 316), soit par la formation même de glace (EP 58 109), dûment contrôlée (à l'extérieur du corps d'échange, dans les ouvertures d'entrée d'air). Enfin, la dégradation thermique peut être obtenue en distribuant au moins une partie de l'eau chaude à refroidir à un niveau intermédiaire du corps d'échange.
Les précautions contre le gel doivent déjà être prises avant que la température moyenne de l'eau refroidie n'approche zéro degré centigrade, parce que la température de l'eau n'est pas constante le long de la profondeur du corps d'échange, c'est-à-dire entre le bord extérieur du réfrigérant et le centre du réfrigérant, essentiellement à cause de l'échange à courants croisés.
Dans les réfrigérants à contre-courant, ce défaut d'uniformité est peu important parce que l'échange à contre-courant du corps d'échange ne génère pas de différences de refroidissement, le défaut d'uniformité ne provenant que de la pluie sous le corps d'échange, refroidie par l'air entrant dans le réfrigérant à courant croisés pour y passer progressivement à contre-courant.
Par contre, les réfrigérants à courants croisés sont caractérisés fondamentalement par une distribution de température à deux dimensions: selon la hauteur du corps d'échange et selon sa profondeur.
Le profil de température de l'eau le long de la hauteur du corps d'échange varie depuis la face avant du corps d'échange, où l'eau est partout refroidie directement par l'air atmosphérique, jusqu'à la face arrière où l'eau est refroidie par de l'air réchauffé, de manière non uniforme suivant la hauteur du corps d'échange; en effet, cet air est d'autant plus réchauffé qu'il est plus haut dans le corps d'échange, c'est-à-dire plus près de la distribution d'eau chaude.
Au fur et à mesure que l'on s'éloigne de la plate-forme de distribution de l'eau chaude, c'est-à-dire au fur et à mesure que l'eau tombe, la différence de température de l'eau entre la face avant et la face arrière, nulle au niveau supérieur du corps d'échange, augmente pour atteindre, dans le cas des réfrigérants industriels courants, un maximum soit à la base du corps d'échange, soit légèrement au-dessus d'elle. L'écart de température arrière-avant décroît après avoir atteint un maximum, parce que le refroidissement de l'eau est limité à la température de l'air (celle du thermomètre humide).
Par exemple, pour un réfrigérant industriel déterminé, à éclaboussement d'eau sur caillebotis, un écart de réfrigération (différence entre la température de l'eau chaude et la température moyenne de l'eau froide) de 15 K et une approche de réfrigération (différence entre la température moyenne de l'eau froide et celle de l'air atmosphérique au bulbe humide) de 10 K, la différence de la température de l'eau dans un même plan horizontal entre la face arrière du corps d'échange et la face avant passe par un maximum d'environ 16 K et se termine au niveau du bassin de recueillement de l'eau avec encore une valeur très élevée d'environ 14 K, correspondant à une différence de température entre la température moyenne de l'eau froide et celle de l'eau la plus froide d'environ 8 K.
La différence de température d'eau entre la face avant et la face arrière peut être supérieure à l'écart de réfrigération du réfrigérant!
Dans un autre exemple de réfrigérant industriel constitué de quatre étages de blocs ("packings") de corps d'échange-film, la différence de température de l'eau entre les faces arrière et avant vaut: - au-dessus du premier étage, le plus haut (distribution de l'eau chaude) : zéro
- entre le premier et le deuxième étage : 6,6 K
- entre le deuxième et le troisième étage : 10,3 K
- entre le troisième et le quatrième étage : 12,4 K
- à la base du quatrième étage (bassin) : 13,3 K
Mais la température de l'eau dans un même plan horizontal (correspondant au flux d'air) ne varie pas linéairement de la face avant à la face arrière. La différence entre la température moyenne de l'eau et la température d'eau la plus basse (à la face avant) est généralement supérieure à la moitié de la différence des températures de l'eau entre l'arrière et l'avant du corps d'échange. Dans le dernier exemple cité, la différence entre la température moyenne sous le corps d'échange et la température la plus basse vaut 8,3 (> 13,3/2).
On voit donc qu'il y a déjà un danger avec les réfrigérants à courants croisés de former localement de la glace alors que la température moyenne de l'eau froide est encore de près de 10°C.
L'invention vise donc à uniformiser la température de l'eau en un ou en plusieurs niveaux intermédiaires de la chute d'eau à travers le corps d'échange afin de réduire la différence entre la température moyenne de l'eau et la température de l'eau la plus froide, à l'avant du corps d'échange.
Dès qu'on se trouve, au cours de la chute d'eau, à un niveau où la température la plus basse de l'eau (à la face avant) serait inférieure à la température moyenne de l'eau froide du réfrigérant, il y a manifestement intérêt à y uniformiser la température de l'eau, afin de pouvoir refroidir l'eau à une température moyenne plus près de zéro degré sans danger de gel dans la partie frontale en bas du réfrigérant.
Cet objectif est atteint par un procédé d'uniformisation de la température d'un liquide, en particulier l'eau, en cours de refroidissement dans un réfrigérant atmosphérique, procédé présentant les caractéristiques décrites à la revendication 1, et par un dispositif approprié d'uniformisation présentant les caractéristiques décrites à la revendication 3.
Il est bien clair que le dispositif d'uniformisation entraîne des frais d'investissement tant par lui-même que par l'augmentation de la hauteur du réfrigérant en raison de l'épaisseur propre de ce dispositif additionnel. Il peut donc être judicieux d'installer un nombre de dispositifs d'uniformisation inférieur au nombre maximum possible.
Ainsi, dans le cas des corps d'échange à ruissellement-gouttes constitués de plusieurs niveaux de caillebotis, on peut prévoir un dispositif d'uniformisation et plusieurs niveaux de caillebotis entre le niveau de la distribution d'eau chaude et ce dispositif d'uniformisation, et entre ce dernier et le bas du corps d'échange. Si deux dispositifs d'uniformisation sont prévus, il y aurait plusieurs niveaux de caillebotis intercalés entre les deux dispositifs d'uniformisation.
Notamment dans l'exemple de réfrigérant à quatre étages cité ci-dessus comme second exemple, on peut concevoir trois dispositifs d'uniformisation, respectivement sous le premier, le deuxième et le troisième étage, ou bien deux dispositifs d'uniformisation, respectivement sous le deuxième et le troisième étage, ou encore un seul dispositif d'uniformisation, lequel peut se trouver soit entre le deuxième et le troisième étage, soit sous le troisième étage.
Dans le cas d'un seul dispositif d'uniformisation entre le deuxième et le troisième étage, la différence de température entre l'avant et l'arrière du corps d'échange vaut 7,9 K au niveau du bas du corps d'échange. Dans le cas de dispositifs d'uniformisation entre chaque étage (trois dispositifs), la différence y vaut 4,4 K. On aurait évidemment cette même différence de température avec un seul dispositif à l'amont du quatrième étage ou avec deux dispositifs, respectivement entre le deuxième et le troisième étage et entre le troisième et le quatrième étage.
Le fait d'avoir un second dispositif, ou un deuxième et un troisième, permet de réduire les écarts de température à la sortie du troisième étage ou des deuxième et troisième étages, et donc de réduire le danger de gel au bas de ces étages sur leur face avant (d’entrée d’air).
L’invention est maintenant décrite en se référant aux dessins dans lesquels: - la figure 1 montre schématiquement la distribution des températures dans un réfrigérant industriel sans dispositif d’uniformisation; - la figure 2 illustre un exemple de dispositif d'uniformisation que l’on peut intercaler par exemple dans un réfrigérant schématisé sur la figure 1 et - les figures 3 et 4 sont des vues semblables à la figure 1 avec intercalation d’un ou de deux bacs de redistribution de l’eau selon le cas.
La figure 1 illustre ce qui a été dit précédemment dans le cas d'un réfrigérant industriel constitué de quatre étages de blocs ("packings”) de corps d’échange-film, chacun désigné par la notation de référence 1, refroidissant l’eau de 17,9 à 9°C. T désigne la température moyenne de l’eau à l’entrée et à la sortie des blocs, T désigne la température locale de l’eau. Le flux d’air entrant est à - 5°C (t. = - 5°C). La situation est illustrée en 3ΙΓ l’absence de dispositif d’uniformisation d’eau et veut montrer la variation non linéaire de la température de l’eau dans un même plan horizontal, correspondant au flux d’air (flèches surmontées du mot ”air”) allant de la face avant à la face arrière du corps d’échange, tandis que le flux d’eau est représenté par les flèches verticales, l’échange se faisant donc ”à courants croisés”. Ainsi, si l’on considère l’étage inférieur, la différence (Δ = 8,3) entre la température moyenne de l’eau (T = 9,0) et la température d’eau la plus basse (T = 0,7 à la face avant) est supérieure à la moitié de la différence ε des températures de l'eau entre l'arrière et l'avant du corps d'échange (c'est-à-dire supérieure à~- = -4,0 ^ °’7).
Cet exemple illustre également le risque de formation de glace alors que la température moyenne de l'eau froide est encore de près de 10°C.
Sur la figure 2, la notation de référence 1 désigne un élément de corps d'échange, c'est-à-dire soit un plan de caillebotis lorsque le ruissellement est du type "gouttes", soit un étage de "packings" (bloc ou garniture) lorsque le ruissellement est de type film.
Le dispositif d'uniformisation se trouve placé entre l'élément précité et un deuxième élément similaire non représenté. Il consiste en un bac 2 s'étendant sur toute la section horizontale du corps d'échange et comportant un fond 3 perforé, une paroi frontale 4, une paroi arrière 5, des parois latérales, un fond intermédiaire G divisant le dispositif en un compartiment inférieur 7 et un compartiment supérieur 8. L'eau du compartiment supérieur passe dans le compartiment inférieur sous forme d'une lame déversante 9 par une ouverture 10. Le fond 3 est perforé d'ajutages 11 calibrés laissant passer l'eau du compartiment inférieur. Accessoirement sont prévus des éléments structuraux et de raidissement non représentés.
La notation de référence 12 désigne la pluie tombant du corps d'échange 1 dans le bac 2.
Dans le cas illustré, le fond intermédiaire 6 est raccordé de façon étanche aux parois latérales et à la paroi frontale du bac 2. Il s'arrête à distance de la paroi arrière et détermine ainsi l'ouverture 10. Le bord arrière 13 du fond intermédiaire 6 remplit la fonction de déversoir.
Dans l'exemple représenté, le compartiment inférieur est entièrement rempli d'eau. Le déversoir est dit à lame ou nappe noyée, ce qui constitue la formule la plus intéressante si l'on veut réduire autant que possible l'encombrement du dispositif d'uniformisation.
On peut cependant aussi concevoir un tel dispositif dans lequel le volume d'eau du compartiment inférieur possède une surface libre. Dans ce cas, le déversoir est dit à lame ou nappe libre. Cette formule est moins souhaitable en raison du matelas d'air subsistant dans le compartiment inférieur.
En fait, pour réduire la hauteur du réfrigérant et alléger autant que possible le dispositif d'uniformisation, il faut que les épaisseurs d'eau des compartiments soient aussi faibles que possible tout en assurant une distribution uniforme de l'eau au corps d'échange sous le dispositif en question.
La hauteur d'eau du compartiment supérieur dépend du débit spécifique à évacuer et de la profondeur du corps d'échange. La longueur du fond intermédiaire peut être inférieure ou égale à la profondeur du corps d'échange. Dans le premier cas, la différence correspond au maximum à la largeur du déversoir. Dans le deuxième cas, le fond inférieur dépasse en longueur la profondeur du corps d'échange, d'une distance égale à l'ouverture du déversoir.
La hauteur d'eau du compartiment inférieur est déterminée par le débit spécifique à évacuer et par le diamètre et la quantité des ajutages qui constituent les perforations du fond 3.
Ceux-ci, désignés 11 sont en grand nombre en comparaison du nombre d'ajutages nécessaires à la distribution d'eau à la partie supérieure du corps d'échange, à partir du bassin supérieur ou plate-forme de distribution du réfrigérant. A cet endroit la hauteur d'eau doit être, en effet, suffisante pour permettre une bonne distribution de l'eau dans tout le bassin à partir d'un ou d'un nombre très réduit de points d'arrivée d'eau. Par contre, dans le compartiment inférieur du dispositif d'uniformisation, l'eau arrive sur toute la largeur du corps d'échange et le nombre d'ajutages d'évacuation peut donc être sensiblement plus élevé qu'à la partie supérieure du corps d'échange, compte tenu de ce que la hauteur d'eau dans ce compartiment doit être la plus faible possible.
L'ordre de grandeur de la hauteur d'eau sur le fond du compartiment inférieur est de 5 à 10 cm.
En tenant compte de la hauteur d'eau sur le fond intermédiaire, des épaisseurs des fonds et d'une hauteur de garde pour parer aux débordement, l'épaisseur du dispositif intermédiaire se situerait entre 10 cm et 30 cm, suivant le débit spécifique et la profondeur du corps d'échange.
L'ouverture du fond intermédiaire, où se situe le déversoir, est par exemple de 10 cm.
Dans l'exemple illustré sur la figure 1, l'espacement entre étages est exagérément agrandi pour y mentionner les températures d'eau. Chaque étage a par exemple 50 cm à 1,5 m de hauteur, tandis que l'espacement entre étages, en l'absence de dispositif de redistribution intermédiaire de l'eau, peut être nul si les étages reposent les uns sur les autres ou correspondre à l'épaisseur d'un dispositif de supportage (poutres).
Si on intercale des dispositifs d'uniformisation ou de redistribution de l'eau entre les étages, l'intervalle entre étages se trouve augmenté de la propre épaisseur de chaque dispositif, celui-ci étant soit posé sur des poutres ou tout autre support approprié, soit suspendu sous le corps d'échange dont il reçoit l'eau.
Sur la figure 3 est représentée une disposition semblable à la figure 1, mais avec intercalation d'un bac de redistribution 2 de l'eau entre le dernier et l'avant-dernier étage du corps d'échange. La figure 4 représente un disposition similaire mais avec intercalation de deux bacs de redistribution de l'eau 2, l'un commun à la figure 3, l'autre situé entre l'avant-dernier et l'antépénultième étage.
On remarque que la température de l'eau au bas du dernier étage à l'avant est maintenant considérablement plus élevée (5,9 à 6,0°C) qu'en l'absence de bac de redistribution d'eau (0,7°C).
On remarque également que le fait d’ajouter un bac par rapport à la configuration de la figure 3 ne modifie pratiquement pas les écarts de températures avant-arrière au bas du dernier étage, mais augmente substantiellement la température au bas de l’avant-dernier étage à l’avant (7,2°C avec deux bacs de redistribution de l'eau au lieu de 2,9 avec un seul bac de redistribution).
En pratique, la longueur du dispositif correspond à la profondeur du corps d'échange, tandis que sa largeur correspond à un module de l’infrastructure du réfrigérant, par exemple 2,0 m. Le bac de redistribution aura par exemple une largeur de 1,9 m si l’on veut qu’il s'intercale entre les poteaux de l’infrastructure.
La matière des éléments du dispositif de redistribution d'eau peut être par exemple le métal ou le bois contre-plaqué (multiplex; plywood) ou les organopolymères synthétiques rigides éventuellement renforcés de fibres de verre.
Le fond intermédiaire peut éventuellement être amovible de façon à pouvoir s'en passer pendant la période de l'année où le gel n'est pas à craindre, si l'on désire éviter la perturbation de la température moyenne de l’eau froide que provoque l'uniformisation de la température à des niveaux intermédiaires de la chute d’eau.
Le déversoir peut être situé à l’avant ou à l’arrière du fond intermédiaire. Dans le premier cas, ce serait alors à la paroi arrière et non à la paroi frontale du bac 2, que le fond intermédiaire se raccorderait de façon étanche.
L'invention, illustrée en application aux corps d’échange à courants croisés de type à gouttes ou à film, s'applique également aux corps d'échange mixte à courants croisés à film et à gouttes.
Claims (9)
1. Procédé d'uniformisation do la température d'un liquide dans un réfrigérant atmosphérique destiné à refroidir par contact direct avec l'air atmosphérique un liquide tombant sous l'effet de la gravité à travers au moins deux corps d'échange traversés approximativement à l'horizontale par un flux d'air atmosphérique, caractérisé en ce que le liquide sortant d'un corps d'échange est soumis à une opération de mélange ou de brassage, en substance, homogène avant de passer dans le corps d'échange suivant.
2. Procédé suivant la revendication 1, caractérisé en ce que le liquide sortant du corps d'échange mentionné en premier lieu tombe dans un premier compartiment où il se déplace dans un premier sens, qui est soit celui du flux d'air soit le sens inverse, vers un déversoir, d'où il se déverse dans un deuxième compartiment dans lequel il se déplace dans un deuxième sens, opposé au premier, avant d'être évacué vers le corps d'échange suivant.
3. Dispositif d'uniformisation de la température d'un liquide dans un réfrigérant atmosphérique destiné à refroidir par contact direct avec l'air atmosphérique un liquide tombant sous l'effet de la gravité à travers au moins deux corps d'échange traversés approximativement à l'horizontale par un flux d'air atmosphérique, caractérisé par des moyens, prévus sous un premier corps d'échange, pour effectuer un brassage ou mélange, en substance, homogène du liquide avant qu'il ne passe dans le corps d'échange suivant.
4. Dispositif suivant la revendication 3, caractérisé par un premier compartiment situé sous le corps d'échange mentionné en premier lieu de manière à recevoir le liquide tombant dudit premier corps d'échange, un déversoir placé à une extrémité dudit compartiment en manière telle que le liquide s'y déplace dans un premier sens, qui est soit celui du flux d'air soit le sens inverse, un deuxième compartiment placé sous le premier, en communication avec celui-ci par le déversoir, en manière telle que le liquide s’y déplace dans un deuxième sens opposé au premier et des moyens d’évacuation de liquide du deuxième compartiment vers le corps d'échange suivant.
5. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 3 et 4, caractérisé en ce qu'il consiste en un bac (2) à fond (3) percé, comportant un fond intermédiaire (6) qui le divise en deux compartiments superposés, un compartiment inférieur (7) et un compartiment supérieur (8), reliés entre eux par une ouverture (10).
6. Dispositif suivant la revendication 5, caractérisé en ce que le fond (3) est percé d'ajutages calibrés (11).
7. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 5 et 6, caractérisé en ce que le fond intermédiaire (6) sépare les compartiments inférieur (7) et supérieur (8) de façon étanche, à l'exception d'un bord extrême formant déversoir (13) qui délimite l'ouverture (10) avec les parois latérales et une paroi d'extrémité (5) du bac (2).
8. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que le déversoir (13) se trouve à l'extrémité du bac (2) voulue pour que le liquide à refroidir, généralement l'eau, coule dans le même sens que le flux d’air traversant le corps d'échange.
9. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que le déversoir (13) se trouve à l'extrémité du bac (2) voulue pour que le liquide à refroidir, généralement l'eau, coule en sens opposé au flux d'air traversant le corps d'échange.
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Citations (4)
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|---|---|---|---|---|
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Patent Citations (4)
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|---|---|---|---|---|
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| US3115534A (en) * | 1961-11-24 | 1963-12-24 | Phillips Cooling Tower Co Inc | Cooling towers |
| US3268217A (en) * | 1963-10-31 | 1966-08-23 | Fluor Products Company | Cooling tower liquid interchange deck |
| FR2279049A1 (fr) * | 1973-12-28 | 1976-02-13 | Air Ind | Appareil echangeur de chaleur entre des ecoulements croises de gaz et de liquide |
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