NO120558B

NO120558B -

Info

Publication number: NO120558B
Application number: NO166647A
Authority: NO
Inventors: J Chupp
Original assignee: Monsanto Co
Priority date: 1966-02-01
Filing date: 1967-01-31
Publication date: 1970-11-02
Also published as: BE693419A; LU52911A1; OA02309A; ES336244A1; DK126681B; DE1618644A1; DE1618644B2; DE1618644C3; NL157008B; GB1166382A; CH485669A; IL27363A; GR31501B; FR1509739A; NL6701424A

Description

Absorpsj onskj øleanlegg. Absorption treatment plant.

Foreliggende oppfinnelse angår absorpsj onskjøleanlegg. Den tar særlig sikte på i høy grad å redusere den støy som under driften frem-bringes i slike anlegg samt på å redusere den drivkraft som liknende anlegg for tiden krever for å sirkulere oppløsning gjennom anlegget. The present invention relates to absorption cooling systems. It particularly aims to greatly reduce the noise produced during operation in such facilities as well as to reduce the driving force that similar facilities currently require to circulate solution through the facility.

U. S. patent nr. 2 565 943 går ut på et ab-sorpsjonskjøleanlegg som har fått en utstrakt anvendelse. Dette anlegg omfatter en pumpe til å føre svak oppløsning fra absorbatoren til kokeren og en ejektor til å føre sterk oppløsning fra kokeren til absorbatoren. Denne anordning frembringer ofte støy under driften på grunn av at kjølemiddel ofte fordamper i sugeledningen og i ejektorens diffusor og i ledningen for opp-løsningen fra ejektoren til absorbatoren. Den krever også svært meget energi for å kunne drives, da det er nødvendig å bruke en pumpe med tilstrekkelig kapasitet til såvel å drive ejektoren som å føre oppløsning til kokeren. U.S. Patent No. 2,565,943 relates to an absorption refrigeration system which has found widespread use. This plant comprises a pump to convey weak solution from the absorber to the digester and an ejector to convey strong solution from the digester to the absorber. This device often produces noise during operation because refrigerant often evaporates in the suction line and in the ejector's diffuser and in the line for the solution from the ejector to the absorber. It also requires a lot of energy to be operated, as it is necessary to use a pump with sufficient capacity to both drive the ejector and deliver solution to the boiler.

Det vil si at all den oppløsning som befordres av pumpen må bringes opp på et trykk som er tilstrekkelig høyt til å drive ejektoren selv om ca. This means that all the solution conveyed by the pump must be brought up to a pressure that is sufficiently high to drive the ejector even if approx.

40 % av væskestrømmen (den som går til kokeren) kan klare seg med et trykk som bare ligger en smule over atmosfæretrykket, og dette tilleggstrykk må brukes opp før det kommer til kokeren, f. eks. ved hjelp av en med hull forsynt plate. Hertil kommer at en ejektor ikke kan konstrueres slik at den virker tilfredsstillende under alle belastningsforhold. Oppløsningens mettede tilstand gjennom det meste av krets-løpet bevirker at en svak forstyrrelse i strømm- 40% of the liquid flow (that which goes to the boiler) can manage with a pressure that is only slightly above atmospheric pressure, and this additional pressure must be used up before it reaches the boiler, e.g. using a perforated plate. In addition, an ejector cannot be designed so that it works satisfactorily under all load conditions. The saturated state of the solution throughout most of the cycle means that a slight disturbance in the current

ing eller trykk er tilstrekkelig til å forårsake plutselig fordampning og dermed støy. Selv om det er mulig å konstruere en ejektor som gir stille drift, så er hertil å bemerke at sådan stille drift bare kan oppnåes hvis fremdrifts-, utløps- ing or pressure is sufficient to cause sudden evaporation and thus noise. Although it is possible to construct an ejector that provides quiet operation, it should be noted that such quiet operation can only be achieved if the propulsion, discharge

og sugetrykkene, fremdriftsstrømmen, den med- and the suction pressures, the propulsion flow, the

drevne strøm samt alle andre driftsforhold er i nøyaktig samsvar med beregningene. I praksis vil slike forhold aldri være tilstede, hvorfor det er nødvendig å bruke en overdimensjonert ejektor for å møte alle eventualiteter. Men slike ejektorer vil uvegerlig arbeide støyende. Selv om det derfor kan konstrueres anlegg av denne type med tilfredsstillende driftsresultater, så vil de frembringe en støy som ofte er meget ube-hagelig. driven current as well as all other operating conditions are in exact accordance with the calculations. In practice, such conditions will never be present, which is why it is necessary to use an oversized ejector to meet all eventualities. But such ejectors will inevitably work noisily. Although facilities of this type can therefore be constructed with satisfactory operating results, they will produce a noise which is often very unpleasant.

U. S. patent nr. 2 502 104 omhandler et absorpsj onskj øleanlegg for små ytelser og er utstyrt med en pumpe som leverer oppløsning fra absorbatoren til kokeren og med en forbiledning fra pumpens utløp til munnstykker i absorbatoren for i absorbatoren å sprøyte ut en oppløsning av samme styrke som den der leveres til kokeren. Dette er særlig uheldig i anlegg for større ytelser da det krever kontinuerlig tilbake-føring av svak oppløsning gjennom hele absorbatoren. Svak oppløsning har selvsagt mindre absorpsjonsevne enn sterk oppløsning. Herav følger at behovet for ytelse må tilgodesees i en utstrekning som vil være umulig i et anlegg med så stor vekt. Under drift vil et anlegg av denne type være tilbøyelig til å arbeide med stigende oppløsningskonsentrasjon og derved øke mulig-hetene for at oppløsningen kan krystallisere eller størkne. U.S. patent no. 2,502,104 deals with an absorption boiler for small outputs and is equipped with a pump that delivers solution from the absorber to the boiler and with a bypass from the pump's outlet to nozzles in the absorber to spray a solution of the same strength into the absorber as the one delivered to the boiler. This is particularly unfortunate in facilities for larger outputs as it requires continuous return of a weak solution through the entire absorber. A weak solution naturally has less absorption capacity than a strong solution. It follows from this that the need for performance must be met to an extent that would be impossible in a facility with such a large weight. During operation, a plant of this type will tend to work with increasing solution concentration and thereby increase the possibilities for the solution to crystallize or solidify.

Hovedhensikten med foreliggende oppfinnel- The main purpose of the present invention

se er- å skaffe et absorpsj onskj øleanlegg uten disse mangler og ulemper ved kjente anlegg. The aim is to obtain an absorption cleaning plant without these shortcomings and disadvantages of known plants.

En annen hensikt med oppfinnelsen er å skaffe et absorpsjonskjøleanlegg som arbeider forholdsvis stille, som har små driftsutgifter og som ikke har noen driftsvansker av betydning for sirkulasjon av oppløsningen. Another purpose of the invention is to provide an absorption cooling system which works relatively quietly, which has low operating costs and which does not have any operational difficulties of importance for the circulation of the solution.

Et absorpsjonskjøleanlegg omfattende en koker, en kondensator, en absorbator med rør og mantel, en fordamper plasert i mantelen, en innretning til å føre svak oppløsning fra absor-l i] kokeren, on anordning Kil å føre sterk oppløsning fra kokeren til absorbatoren uten at den blandes med svak oppløsning før den tøm-mes ut i absorbatoren og en innretning til å føre en oppløsning ut av absorbatoren og føre den tilbake til et annet sted i absorbatoren, er i henhold til oppfinnelsen karakterisert ved at den sistnevnte oppløsning har en konsentrasjon som ligger mellom den sterke og den svake opp-løsnings konsentrasjon. An absorption cooling system comprising a boiler, a condenser, an absorber with tube and jacket, an evaporator placed in the jacket, a device for passing weak solution from the absorber boiler, a device for passing strong solution from the boiler to the absorber without it is mixed with a weak solution before it is emptied into the absorber and a device for leading a solution out of the absorber and leading it back to another place in the absorber is, according to the invention, characterized in that the latter solution has a concentration which lies between the strong and the weak solution concentration.

I den følgende del av fremstillingen er, under henvisning til tegningene, beskrevet eksempler på utførelse av oppfinnelsen. Fig. 1 er et skjema av absorpsjonskjølean-legget etter oppfinnelsen. Fig. 2 viser skjematisk den måte hvorpå oppløsning fordeles i absorbatoren. Fig. 3 er et bruddstykke av et snitt gjennom absorbatormantelen. Fig. 4 viser skjematisk beliggenheten av ut-løpene i absorpsjonsmantelen. Fig. 5 er et bruddstykke av et lengesnitt gjennom absorbatormantelen av en endret ut-førelse av oppfinnelsen. Fig. 6 er et bruddstykke av et snitt i likhet med fig. 3 av en endret utførelse av oppfinnelsen. Fig. 7 og 8 er bruddstykker av snitt svarende til fig. 3 og 6 av endrede utførelser av oppfinnelsen. Fig. 9 er et skjema i likhet med fig. 1, men viser en endret utførelse av oppfinnelsen. Som vist i fig. 1 omfatter anlegget en mantel 2 som inneholder en rekke rør 3 som sammen med mantelen danner en absorbator. I mantelen 2 er det over rørene 3 anbrakt en skål 4 som sammen med mantelen 2 danner en fordamper. En annen mantel 5 er anbrakt fortrinsvis over den første mantel 2. I det nedre parti av mantelen 5 er det anbrakt en rekke rør 6 som sammen med mantelen 5 danner en koker. I det øvre parti av mantelen er det også anbrakt en rekke rør 7 for sammen med mantelen og en skål 8 å danne en kondensator. In the following part of the presentation, with reference to the drawings, examples of implementation of the invention are described. Fig. 1 is a diagram of the absorption cooling system according to the invention. Fig. 2 schematically shows the way in which solution is distributed in the absorber. Fig. 3 is a broken piece of a section through the absorber mantle. Fig. 4 schematically shows the location of the outlets in the absorption mantle. Fig. 5 is a broken section of a longitudinal section through the absorber jacket of a modified embodiment of the invention. Fig. 6 is a fragment of a section similar to fig. 3 of a modified embodiment of the invention. Fig. 7 and 8 are broken pieces of section corresponding to fig. 3 and 6 of modified embodiments of the invention. Fig. 9 is a diagram similar to fig. 1, but shows a modified embodiment of the invention. As shown in fig. 1, the plant comprises a casing 2 which contains a number of pipes 3 which, together with the casing, form an absorber. In the mantle 2, a bowl 4 is placed above the tubes 3, which together with the mantle 2 forms an evaporator. Another mantle 5 is placed preferably above the first mantle 2. In the lower part of the mantle 5, a number of tubes 6 are placed which, together with the mantle 5, form a boiler. In the upper part of the mantle, a number of tubes 7 are also placed to form a condenser together with the mantle and a bowl 8.

Anlegget omfatter to pumper hvorav den ene 9 fører svak oppløsning fra absorbatoren til kokeren og den annen 10 tjener som en absorba-torpumpe. Pumpene 9 og 10 drives av en felles motor 11, men det er klart at de kan drives av særskilte motorer. The plant comprises two pumps, one of which 9 carries weak solution from the absorber to the boiler and the other 10 serves as an absorber pump. The pumps 9 and 10 are driven by a common motor 11, but it is clear that they can be driven by separate motors.

Pumpen 9 suger gjennom utløpet 12 og ledningen 13 svak oppløsning fra absorbatoren 3 og trykker den gjennom ledningen 14, varmeutveksleren 15 og ledningen 16 til kokeren 6. Sterk oppløsning tas ut fra kokeren 6 gjennom en ledning 17 til et overløp 18, som vedlikeholder det forønskede nivå av oppløsningen i kokeren 6, og føres tilbake til absorbatoren gjennom ledningen 19, varmeutveksleren 15, ledningen 20 og innløpet 21 ved hjelp av tyngdekraften. Den sterke oppløsning kan som vist i fig. 3 tømmes ni: i absorbatoren over rørene eller innersiden på mantelen 2. The pump 9 sucks through the outlet 12 and the line 13 weak solution from the absorber 3 and pushes it through the line 14, the heat exchanger 15 and the line 16 to the boiler 6. Strong solution is taken out from the boiler 6 through a line 17 to an overflow 18, which maintains the desired level of the solution in the digester 6, and is returned to the absorber through line 19, heat exchanger 15, line 20 and inlet 21 by gravity. The strong resolution can, as shown in fig. 3 is emptied nine: in the absorber above the pipes or on the inside of the mantle 2.

Pumpen 10 er absorpsjonspumpen og brukes til å suge en oppløsning av middels konsentrasjon fra absorbatoren 3 gjennom utløpet 22 og ledningen 23 og trykke denne oppløsning gjennom ledningen 24 til sprøyteinnretningen 25 i absorbatoren. Denne innretning tjener til å fordele den tilbakeførte oppløsning over hele lengden på rørene i absorbatoren. Som det vil forståes blander den sterke oppløsning seg i noen grad med oppløsning i absorbatoren og en ytterligere blanding vil finne sted når pumpen 10 leverer den blandede oppløsning, slik at en opp-løsning, hvis konsentrasjon ligger mellom den som den sterke og svake oppløsning har, vil sirkulere. Det er viktig at den sterke oppløsning tømmes ut i absorbatoren på et sted hvor den ikke kan gripe inn i klaringsprosessen. Den sterke oppløsning er overhetet i forhold til det trykk som hersker i absorbatoren, slik at den plutselig blir kold når den tømmes i absorbatoren og frigir en betraktelig mengde vanndamp. Det er viktig at denne damp frigis på en sådan måte at den ikke kommer i veien for samlingen av det som er ukondenserbart på et bestemt sted under rørene. Plutselig kjøling av den sterke oppløsning straks den tømmes ut i absorbatoren er ønskelig. Men denne kan selvsagt ikke være følgen av bruken av en ytre varmeutveksler, på grunn av faren for mulig størkning og øket trykkfall i oppløsningens kretsløp. Tyngdekraften pluss den lille trykkforskjell er alt som står til disposisjon for å returnere den sterke opp-løsning fra kokeren til absorbatoren. The pump 10 is the absorption pump and is used to suck a solution of medium concentration from the absorber 3 through the outlet 22 and the line 23 and press this solution through the line 24 to the spray device 25 in the absorber. This device serves to distribute the returned solution over the entire length of the tubes in the absorber. As will be understood, the strong solution mixes to some extent with solution in the absorber and a further mixing will take place when the pump 10 delivers the mixed solution, so that a solution whose concentration lies between that of the strong and weak solution has , will circulate. It is important that the strong solution is emptied into the absorber in a place where it cannot intervene in the clarification process. The strong solution is superheated in relation to the pressure prevailing in the absorber, so that it suddenly becomes cold when it is emptied into the absorber and releases a considerable amount of water vapour. It is important that this steam is released in such a way that it does not get in the way of the collection of what is non-condensable at a certain place under the pipes. Sudden cooling of the strong solution as soon as it is emptied into the absorber is desirable. But this cannot of course be the result of the use of an external heat exchanger, due to the danger of possible solidification and increased pressure drop in the solution circuit. Gravity plus the small pressure difference is all that is available to return the strong solution from the boiler to the absorber.

Pumpen 30 leverer gjennom ledningen 31 kjølevann til rørene 3 i absorbatoren. Etter at kjølevannet har passert rørene 3 går det gjennom ledningen 32 til rørene 7 i kondensatoren. Derfra ledes det gjennom ledningen 33 til et kjøletårn eller et avløp. Fortrinsvis er det mellom ledningene 32 og 33 anordnet en forbiledning 34 forbi kondensatoren. The pump 30 supplies cooling water to the tubes 3 in the absorber through the line 31. After the cooling water has passed the pipes 3, it goes through the line 32 to the pipes 7 in the condenser. From there, it is led through line 33 to a cooling tower or a drain. Preferably, between the lines 32 and 33, a bypass line 34 past the capacitor is arranged.

Pumpen 36 suger gjennom ledningen 35 ned-kjølt vann fra fordamperen 4 og fører det gjennom ledningen 37 til et forbrukssted, f. eks. en sentral for luftkondisjonering. Det kolde vann kommer tilbake til fordamperen gjennom ledningen 38 og avkjøles ved plutselig fordampning i fordamperen idet den frigjorte damp strømmer til absorbatoren. The pump 36 sucks through the line 35 cooled water from the evaporator 4 and leads it through the line 37 to a point of consumption, e.g. a central air conditioning unit. The cold water returns to the evaporator through line 38 and is cooled by sudden evaporation in the evaporator as the liberated steam flows to the absorber.

Kondensatet forlater kondensatoren gjennom ledningen 39 og føres tilbake til fordamperen, hvor det avkjøles ved plutselig fordampning og den frigjorte damp føres til absorbatoren som foran beskrevet. En beholder 40 er anbrakt i ledningen 39 i en hensikt som vil bli forklart senere. The condensate leaves the condenser through line 39 and is led back to the evaporator, where it is cooled by sudden evaporation and the released steam is led to the absorber as described above. A container 40 is placed in the line 39 for a purpose which will be explained later.

En passende renseinnretning 41 er anordnet for å fjerne ikke kondenserbare gasser fra absorbatoren. Denne innretning er forbundet med absorbatoren ved hjelp av ledningen 42 som er forbundet med ledningene 43 og 44 som går på langs inne i absorbatoren. Ledningen 43 ligger over ledningen 44 like under midten av rør-satsen. A suitable cleaning device 41 is provided to remove non-condensable gases from the absorber. This device is connected to the absorber by means of the line 42 which is connected to the lines 43 and 44 which run lengthwise inside the absorber. The line 43 lies above the line 44 just below the middle of the pipe set.

Gjennom ledningen 45 føres det damp til rørene 6 i kokeren. Den vanlige trykkregulerings-ventil 46 er anordnet i ledningen 45 for å sikre det forønskede damptrykk i kokeren. Ventilen 45 sikrer at trykket på den damp som føres til kokeren holdes konstant. Hvis så ønskes kan det anvendes en dampkjelregulator. Through the line 45, steam is fed to the pipes 6 in the boiler. The usual pressure control valve 46 is arranged in the line 45 to ensure the desired steam pressure in the boiler. The valve 45 ensures that the pressure on the steam that is fed to the boiler is kept constant. If desired, a steam boiler regulator can be used.

Dampkondensatet forlater rørene 6 i kokeren gjennom en ledning 47 og det er anordnet en kondenspotte 48 i ledningen 47 for å sikre at det bare er kondensat som forlater kokeren. The steam condensate leaves the pipes 6 in the boiler through a line 47 and a condensation pot 48 is arranged in the line 47 to ensure that only condensate leaves the boiler.

En pneumatisk påvirket ventil 50, som nor-malt er stengt, er anbrakt i ledningen 33 mellom rørene 7 i kondensatoren og forbindelsen av forbiledningen 34 med ledningen 33. Forbiledningen 34 sikrer at strømmen av kjølevann holdes omtrent konstant, mens strømmen av kjølevann gjennom rørene 7 kan variere. A pneumatically actuated valve 50, which is normally closed, is placed in the line 33 between the pipes 7 in the condenser and the connection of the by-pass line 34 with the line 33. The by-pass line 34 ensures that the flow of cooling water is kept approximately constant, while the flow of cooling water through the pipes 7 may vary.

En termostat 52 regulerer trykket av luften som gjennom en grenledning 53 går til en annen termostat 54, som på sin side regulerer trykket på den luft som går til ventilen 50. Termostaten 52 påvirkes ved hjelp av et termometer som er anbrakt støtende opp til koldtvannsledningen 35. Termometeret 55 gjengir temperaturen på koldtvannet som på sin side angir belastningen på anlegget. Termostaten 54 påvirkes ved hjelp av termometeret 56 som gjengir den metningstemperatur som svarer til trykket i mantelen 5. Termometeret 56 anbringes fortrinsvis i beholderen 40 i ledningen 39. A thermostat 52 regulates the pressure of the air that goes through a branch line 53 to another thermostat 54, which in turn regulates the pressure of the air that goes to the valve 50. The thermostat 52 is influenced by means of a thermometer that is placed adjacent to the cold water line 35 The thermometer 55 reproduces the temperature of the cold water, which in turn indicates the load on the system. The thermostat 54 is influenced by the thermometer 56, which reproduces the saturation temperature corresponding to the pressure in the jacket 5. The thermometer 56 is preferably placed in the container 40 in the line 39.

Termostatene 52 og 54 er like. Hver enkelt av dem omfatter en luftåpning 57 som kan lukkes ved hjelp av en klaff 58 som bæres av en arm 59 som er forbundet med en ved 61 svingbar arm 60. Den motsatte ende av armen 60 er festet til en belg 62 som utgjør en del av den for varmen reagerende innretning som omfatter termometeret 55 og det forbindende kapillarrør 63. Thermostats 52 and 54 are identical. Each one of them comprises an air opening 57 which can be closed by means of a flap 58 which is carried by an arm 59 which is connected to an arm 60 pivotable at 61. The opposite end of the arm 60 is attached to a bellows 62 which forms part of the heat-responsive device comprising the thermometer 55 and the connecting capillary tube 63.

Trykk tilføres termostatene gjennom hoved-luftledningen 64, i hvilken der av sikkerhets-hensyn er anbrakt en solenoidventil eller et rele. Fra ledningen 64 går trykkluft til ledningen 53. Termostaten 52 er med en grenledning 66 forbundet med ledningen 53. Trykket i ledningen 53 reguleres således av termostaten 52 ved at en del av luften i den slippes ut i atmosfæren i samsvar med det kolde vanns temperatur som angir belastningen på anlegget. Pressure is supplied to the thermostats through the main air line 64, in which a solenoid valve or a relay is placed for safety reasons. From the line 64, compressed air goes to the line 53. The thermostat 52 is connected to the line 53 with a branch line 66. The pressure in the line 53 is thus regulated by the thermostat 52 by releasing part of the air in it into the atmosphere in accordance with the temperature of the cold water which indicates the load on the plant.

Lufttrykket i termostaten 54 tilføres gjennom ledningen 53 hvorfra det gjennom åpningen 57 slippes luft ut i atmosfæren, hvilket bestem-mes av den metningstemperatur som svarer til trykket i mantelen 5. Grenledningen 53 er med en ledning 70 forbundet med ventilen 50. Termostatene 52 og 54 regulerer således det luft-trykk som membranen i ventilen 50 utsettes for. The air pressure in the thermostat 54 is supplied through the line 53, from which air is released into the atmosphere through the opening 57, which is determined by the saturation temperature corresponding to the pressure in the mantle 5. The branch line 53 is connected to the valve 50 by a line 70. The thermostats 52 and 54 thus regulates the air pressure to which the membrane in the valve 50 is exposed.

Det er anordnet en roterende bryter 71 som er forbundet med en kvikksølvbryter 72. Denne påvirkes ved hjelp av en belg 73 og et opp til koldtvannsledningen 35 anbrakt termometer 74. Kvikksølvbryteren 72 virker som en sikkerhets-bryter. En stigning av temperaturen i det kolde vann over et forut bestemt punkt åpner denne bryter hvorved solenoidventilen 65 stenges for å hindre tilførsel av luft til termostatene 52, 54 og ventilen 50. Starterne 75 og 76 igangsetter motoren 11 for pumpene 9 og 10, resp. den ikke viste motor for pumpen 36 for det nedkjølte vann. En starter for kjølevannspumpen 30 er ikke vist da denne pumpe i alminnelighet leveres av installatøren. A rotary switch 71 is arranged which is connected to a mercury switch 72. This is influenced by means of a bellows 73 and a thermometer 74 placed up to the cold water line 35. The mercury switch 72 acts as a safety switch. An increase in the temperature of the cold water above a predetermined point opens this switch whereby the solenoid valve 65 is closed to prevent the supply of air to the thermostats 52, 54 and the valve 50. The starters 75 and 76 start the motor 11 for the pumps 9 and 10, resp. the not shown motor for the pump 36 for the chilled water. A starter for the cooling water pump 30 is not shown as this pump is generally supplied by the installer.

Den her omhandlede styre- og regulerings-anordning er i sin helhet vist og beskrevet i U. S. patent nr. 2 722 805 og det henvises derfor til dette for nærmere forklaring. The control and regulation device referred to here is shown and described in its entirety in U. S. patent no. 2 722 805 and reference is therefore made to this for further explanation.

Betegnelsen «svak oppløsning» er her brukt for å angi en oppløsning som er lite absorberende, mens betegnelsen «sterk oppløsning» angir en oppløsning med stor absorbsjonsevne. The term "weak solution" is used here to denote a solution that is not very absorbent, while the term "strong solution" denotes a solution with high absorbency.

Den absorbsjonsoppløsning som foretrekkes er en oppløsning av litiumbromid i vann, og det foretrukne kjølemiddel er vann. Den maksimalt tillatelige konsentrasjon av denne oppløsning når den forlater kokeren er 66 %. En sterkere konsentrasjon kan krystallisere og derved frembringe størkning i varmeutveksleren og kanskje også i andre deler av anlegget. The preferred absorption solution is a solution of lithium bromide in water, and the preferred coolant is water. The maximum permissible concentration of this solution when it leaves the boiler is 66%. A stronger concentration can crystallize and thereby cause solidification in the heat exchanger and perhaps also in other parts of the plant.

Av flg. 2 fremgår det tydelig på hvilken måte de forskjellige oppløsninger strømmer til og fra kokeren og fordeles inn i absorbatoren. Sterk oppløsning går fra kokeren 6 gjennom ledningen 19 til varmeutveksleren 15, hvor varmeutveks-ling finner sted med den svake oppløsning som føres til kokeren. Etter å ha strømmet gjennom varmeutveksleren 15 går den sterke oppløsning gjennom ledningen 20 og en ventil 80, som er anbrakt på siden av mantelen 2, til det inne i mantelen 2 beliggende innløp 21 som tømmer den sterke oppløsning ut over rørene i absorbatoren. Den sterke oppløsning hurtigkjøles i noen grad når den tømmes ut i absorbatoren. Den tømmes ut på et sted over rørene for å hindre at den for-styrrer rensingen eller utskillingen. Hvis det finnes hensiktsmessig kan den sterke oppløsning, som vist i fig. 5, tømmes ut mot en innervegg i mantelen. Svak oppløsning suges av pumpen 9 ut gjennom utløpet 12 og ledningen 13 og føres gjennom ledningen 14 til varmeutveksleren 15 og derfra gjennom ledningen 16 til kokeren i mantelen 5. Pumpen 10 suger oppløsning av middels konsentrasjon ut gjennom utløpet 22 og ledningen 23 og leverer gjennom ledningen 24 denne oppløsning til en kasse 81 som fordeler oppløsningen til en spreder 25 som fordeler den middels sterke oppløsning over rørene i absorbatorens hele lengde og bredde. Fig. 2 clearly shows how the different solutions flow to and from the boiler and are distributed into the absorber. Strong solution goes from the boiler 6 through the line 19 to the heat exchanger 15, where heat exchange takes place with the weak solution which is fed to the boiler. After flowing through the heat exchanger 15, the strong solution passes through the line 20 and a valve 80, which is placed on the side of the mantle 2, to the inlet 21 located inside the mantle 2, which empties the strong solution out over the pipes in the absorber. The strong solution is rapidly cooled to some extent when it is emptied into the absorber. It is discharged somewhere above the pipes to prevent it from interfering with the cleaning or separation. If there is appropriate, the strong resolution, as shown in fig. 5, is discharged towards an inner wall in the mantle. Weak solution is sucked out by the pump 9 through the outlet 12 and the line 13 and is led through the line 14 to the heat exchanger 15 and from there through the line 16 to the boiler in the mantle 5. The pump 10 sucks solution of medium concentration out through the outlet 22 and the line 23 and delivers through the line 24 this solution to a box 81 which distributes the solution to a spreader 25 which distributes the medium strength solution over the pipes in the entire length and width of the absorber.

For at driften skal være stille er det viktig at de to pumper 9 og 10 har tilstrekkelig suge-nivå, dvs. sugesiden på begge pumpene må stadig være fylt. Da den sterke oppløsning føres tilbake til absorbatoren ved hjelp av tyngdekraften, inntar oppløsningen i absorbatoren sitt eget nivå. Pumpene 9 og 10 kan aldri løpe tomme så lenge det er oppløsning tilstede i absorbatoren, selv om strømmen gjennom de to pumper kan variere betraktelig fra beregningene, på grunn av unøy-aktig fabrikasjon, tilstoppede sprøytemunn-stykker og varmeutvekslere for oppløsningene osv., slik at støynivået blir ytterst lavt. In order for the operation to be quiet, it is important that the two pumps 9 and 10 have a sufficient suction level, i.e. the suction side of both pumps must be constantly filled. As the strong solution is fed back to the absorber by gravity, the solution in the absorber takes up its own level. Pumps 9 and 10 can never run empty as long as there is solution present in the absorber, although the flow through the two pumps may vary considerably from the calculations, due to inaccurate fabrication, clogged nozzle pieces and heat exchangers for the solutions, etc., as that the noise level is extremely low.

I foreliggende oppfinnelse er den relative anordning av utløpene 12 og 22 av særlig vigtig-het. Disse utløp er anordnet i absorbatoren i samsvar med den mengde oppløsning som skal tilføres kokeren og den mengde som skal føres tilbake. Av fig. 4 fremgår at sterk oppløsning tømmes ut over rørene i absorbatoren overalt mellom mantelens ende og utløpet 22 hvis stilling er forut bestemt i samsvar med den beregnede mengde tilbakeført oppløsning. Forutsatt at volumet av den svake oppløsning er lik halv-parten av det totale volum oppløsning som leveres tilbake av pumpen 10, så ligger utløpet 12 en forut bestemt avstand fra den motsatte ende av mantelen. Settes avstanden fra utløpet 22 til senterlinjen for utløpet 12 lik x så er avstanden y fra denne senterlinje til den motsatte ende på mantelen lik x. Under forutsetning av at den mengde som strømmer til kokeren er omtrent en tredjedel av det totale volum oppløsning som føres tilbake av pumpen 10, så må beliggenheten av utløpet 12 forandres til 12'. Avstanden y' vil da være lik omtrent 2/3x', dvs. at utløpet 12' ligger et stykke som er ca. 2/3 av x' fra mantelens motsatte ende. In the present invention, the relative arrangement of the outlets 12 and 22 is of particular importance. These outlets are arranged in the absorber in accordance with the amount of solution to be supplied to the boiler and the amount to be returned. From fig. 4 shows that strong solution is emptied over the pipes in the absorber everywhere between the end of the mantle and the outlet 22, the position of which is predetermined in accordance with the calculated amount of returned solution. Provided that the volume of the weak solution is equal to half of the total volume of solution delivered back by the pump 10, the outlet 12 is located a predetermined distance from the opposite end of the jacket. If the distance from the outlet 22 to the center line of the outlet 12 is set equal to x, then the distance y from this center line to the opposite end of the mantle is equal to x. On the assumption that the quantity that flows to the boiler is approximately one third of the total volume of solution that is fed back by the pump 10, then the location of the outlet 12 must be changed to 12'. The distance y' will then be equal to approximately 2/3x', i.e. the outlet 12' is located a distance which is approx. 2/3 of x' from the opposite end of the mantle.

Ved denne anordning av utløpene 12 og 22 blir den sterke oppløsning tømt ut i absorbatoren på sådan måte at den blir beliggende slik at den bare kan forlate denne gjennom utløpet 22 blandet med oppløsningen i absorbatoren. Da den til absorbatoren tilførte oppløsning søker å innta sitt eget nivå må strømmen av sterk opp-løsning i absorbatoren foregå mot utløpet 22, idet en tilstrekkelig mengde oppløsning i absorbatoren vil strømme hen imot utløpet 22 for å danne en middels sterk oppløsning for å gi det volum som kreves for å tilfredsstille pumpen 10. Det ville være umulig for sterk oppløsning å strømme forbi utløpet 22 for å forlate absorbatoren gjennom utløpet 12, fordi retningen av opp-løsningsstrømmen mellom utløpene 12 og 22 er motsatt. Således er det bare svak oppløsning som gjennom utløpet 12 kan suges ut av absorbatoren. With this arrangement of the outlets 12 and 22, the strong solution is emptied into the absorber in such a way that it is situated so that it can only leave it through the outlet 22 mixed with the solution in the absorber. As the solution supplied to the absorber seeks to reach its own level, the flow of strong solution in the absorber must take place towards the outlet 22, as a sufficient amount of solution in the absorber will flow towards the outlet 22 to form a medium strength solution to give the volume required to satisfy pump 10. It would be impossible for strong solution to flow past outlet 22 to leave the absorber through outlet 12, because the direction of solution flow between outlets 12 and 22 is opposite. Thus, only a weak solution can be sucked out of the absorber through the outlet 12.

Ved full belastning (100 %) av anlegget vil At full load (100%) of the plant will

trykket av den damp som tilføres kokeren bli bestemt av trykkreduksjonsventilen 46. Men når trykket er bestemt vil også temperaturen være bestemt. Ved full belastning vil temperaturen av den oppløsning som forlater absorbatoren være bestemt. Ved full belastning er forskjellen mellom temperaturen på den oppløsning som forlater kokeren og kondenseringstemperaturen lik 40°, når det som absorpsjonsmiddel brukes en oppløsning av litiumbromid i vann og vann som kjølemiddel i en konsentrasjon på 66 %. Hvis kjølevannets temperatur er lav er en the pressure of the steam supplied to the boiler is determined by the pressure reduction valve 46. But when the pressure is determined, the temperature will also be determined. At full load, the temperature of the solution leaving the absorber will be determined. At full load, the difference between the temperature of the solution leaving the boiler and the condensing temperature is equal to 40°, when a solution of lithium bromide in water and water as coolant in a concentration of 66% is used as absorbent. If the cooling water temperature is low, a

forskjell på mindre enn 40° tilfredsstillende hvis den gir den nødvendige kapasitet, fordi absorbatoren kan arbeide med en meget lavere oppløs-ningskonsentrasjon hvis temperaturen på kjøle-vannet er lav. Dvs. at den samme midlere effek-tive temperaturforskjell som kreves for å over-føre den samme varmemengde kan oppnåes ved meget lavere konsentrasjoner på oppløsningen. a difference of less than 40° is satisfactory if it provides the required capacity, because the absorber can work with a much lower solution concentration if the temperature of the cooling water is low. That is that the same average effective temperature difference required to transfer the same amount of heat can be achieved at much lower concentrations in the solution.

Kjølevann med lav innløpstemperatur gjør det mulig for anlegget å arbeide med lavere opp-løsningskonsentrasjoner for de samme tempera-turer på det utgående, kjølte vann. Anlegget benytter seg med andre ord av å arbeide med de lavest mulige oppløsningskonseritrasjoner for å unngå tilfeldig størkning. Reguleringsanordnin-gen er beregnet på å opprettholde en forskjell mellom kondenseringstemperaturen og temperaturen på den oppløsning som forlater kokeren på ikke mindre enn 40°, hvilket sikrer en effektiv drift av anlegget og fjerner enhver mulighet for at oppløsningen skal krystallisere i varmeutveksleren eller andre deler av anlegget. Cooling water with a low inlet temperature makes it possible for the plant to work with lower solution concentrations for the same temperatures of the outgoing, chilled water. In other words, the facility uses the lowest possible solution concentrations to avoid accidental solidification. The regulating device is designed to maintain a difference between the condensation temperature and the temperature of the solution leaving the boiler of not less than 40°, which ensures efficient operation of the plant and removes any possibility of the solution crystallizing in the heat exchanger or other parts of the plant .

Trykkluft tilføres termostatenene 52 og 54 gjennom hovedledningen 64 og grenledningene 53 og 66. Termostaten 52 tjener til å endre trykket i ledningen 53 i samsvar med endringer i temperatur av det kjølte vann som forlater fordamperen, hvilket gir et uttrykk for belastningen på anlegget. Termostaten 54, som ved hjelp av termometeret 56 reagerer for endringer i metningstemperaturer svarende til trykket i mantelen 5, endrer lufttrykket på ventilen 50 som regulerer strømmen av kjølevann gjennom rørene 7 i kondensatoren. Compressed air is supplied to the thermostats 52 and 54 through the main line 64 and the branch lines 53 and 66. The thermostat 52 serves to change the pressure in the line 53 in accordance with changes in the temperature of the chilled water leaving the evaporator, which gives an expression of the load on the system. The thermostat 54, which by means of the thermometer 56 reacts to changes in saturation temperatures corresponding to the pressure in the mantle 5, changes the air pressure on the valve 50 which regulates the flow of cooling water through the pipes 7 in the condenser.

Ved full belastning er begge termostatene i virksomhet for styring av ventilen 50. Denne styres slik at det opprettholdes en temperaturforskjell på minst 40° avhengig av temperaturen på det innstrømmende kjølevann, den forøn-skede temperatur på det avkjølte vann osv. Små endringer i temperaturen på det avkjølte vann og på den til trykket i mantelen svarende metningstemperatur angis av følerne 55 og 56 og termostatene tjener således til å føre ventilen 50 mot åpen eller lukket stilling for å opprettholde den nødvendige forskjell. At full load, both thermostats are in operation to control the valve 50. This is controlled so that a temperature difference of at least 40° is maintained depending on the temperature of the inflowing cooling water, the desired temperature of the cooled water, etc. Small changes in the temperature of the cooled water and on it the saturation temperature corresponding to the pressure in the mantle is indicated by the sensors 55 and 56 and the thermostats thus serve to move the valve 50 towards the open or closed position in order to maintain the necessary difference.

Ved igangsetting av anlegget startes pumpene 9 og 10. Pumpen 9 suger gjennom utløpet 12 og ledningen 13 svak oppløsning fra absorbatoren 3 og leverer den gjennom ledningen 14, varmeutveksleren 15 og ledningen 16 til kokerén 6. Her kokes kjølemiddeldamp ut av oppløsning-en og sterk oppløsning forlater kokeren gjennom ledningen 17, overløpet 18, ledningen 19, varmeutveksleren 15, ledningen 20, og tømmes fra innløpet 21 ut over den ene ende av rørsatsen i absorbatoren. Den sterke oppløsning hurtig-kjøles i noen grad når den tømmes ut i absorbatoren. Den uttømte sterke oppløsning blander seg med oppløsning i absorbatoren og suges av pumpen 10 ut av denne gjennom utløpet 22 og ledningen 23, hvorpå denne oppløsning av middels konsentrasjon gjennom ledningen 24 føres tilbake til absorbatoren hvor den gjennom sprederen 25 sprøytes ut over rørsatsen. Det skal bemerkes at blandingen av sterk oppløsning og oppløsningen i absorbatoren, hvilken blanding danner den middels sterke oppløsning, blir ytterligere blandet og kjølt under tilbakeføringen til absorbatoren. When starting up the plant, pumps 9 and 10 are started. Pump 9 sucks weak solution from absorber 3 through outlet 12 and line 13 and delivers it through line 14, heat exchanger 15 and line 16 to boiler 6. Here refrigerant vapor is boiled out of the solution and strong solution leaves the boiler through the line 17, the overflow 18, the line 19, the heat exchanger 15, the line 20, and is emptied from the inlet 21 out over one end of the pipe set in the absorber. The strong solution is rapidly cooled to some extent when it is emptied into the absorber. The exhausted strong solution mixes with the solution in the absorber and is sucked out of it by the pump 10 through the outlet 22 and the line 23, after which this solution of medium concentration is returned through the line 24 to the absorber where it is sprayed out over the pipe set through the spreader 25. It should be noted that the mixture of strong solution and the solution in the absorber, which mixture forms the medium strength solution, is further mixed and cooled during return to the absorber.

Denne anordning sikrer som foran nevnt, at bare svak oppløsning av pumpen 9 leveres til kokeren. Oppløsningens nivå i absorbatoren ved-likeholdes ved hjelp av tyngdekraften og herved fjernes alle problemer vedrørende oppretthol-delse av tilstrekkelig høyde for pumpene til å hindre at disse løper tørre og gjør det dermed også mulig at anlegget kan arbeide uten plutselig fordampning av absorpsjonsmidlet på noen steder i oppløsningens ledninger. På denne måte vil det ikke oppstå noen støy frembrakt ved plutselig fordampning. This device ensures, as mentioned above, that only weak solution from the pump 9 is delivered to the boiler. The level of the solution in the absorber is maintained with the help of gravity and thereby removes all problems regarding maintaining a sufficient height for the pumps to prevent them from running dry and thus also makes it possible for the plant to work without sudden evaporation of the absorbent in some places in the solution's wires. In this way, there will be no noise produced by sudden evaporation.

Når anlegget arbeider med delvis belastning synker temperaturen av det kjølte vann som forlater fordamperen under kontrollpunktet for termostaten 54 og bevirker en proporsjonal trykksynking i grenledningen 53 fordi termostaten 52 føres til en stilling for utslipping av' luft. Under normale forhold ved delvis belastning er termostaten 54 uvirksom og ventilen 50 styres da direkte av termostaten 52. When the plant is operating at partial load, the temperature of the chilled water leaving the evaporator drops below the control point for the thermostat 54 and causes a proportional drop in pressure in the branch line 53 because the thermostat 52 is moved to a position for discharging air. Under normal conditions at partial load, the thermostat 54 is inactive and the valve 50 is then controlled directly by the thermostat 52.

Når temperaturen av det sterkt avkjølte vann synker styrer termostaten 52 ventilen 50 på sådan måte at mengden av det gjennom røre-ne i kondensatoren strømmende vann vil avta. Da mengden av kjølevann gjennom kondensa-torrørene er nedsatt blir kondensatoren mindre effektiv, slik at kondenseringstemperaturen stiger. Stigningen i kondenseringstemperaturen bevirker en tilsvarende stigning av trykket i mantelen 5. En synkning i kokerens effekt frem-bringes ved senkningen av kondensatorens kon-densasjonsevne, slik at den spesifikke belastning på kokeren reduseres, hvilket har til følge at hele varmeoverføringen reduseres tilsvarende og mindre kjølemiddel kokes ut. Da mindre kjølemiddel fjernes fra oppløsningen i kokeren blir den oppløsning som forlater denne mindre konsentrert. When the temperature of the highly cooled water drops, the thermostat 52 controls the valve 50 in such a way that the amount of water flowing through the pipes in the condenser will decrease. As the quantity of cooling water through the condenser tubes is reduced, the condenser becomes less efficient, so that the condensation temperature rises. The increase in the condensing temperature causes a corresponding increase in the pressure in the mantle 5. A decrease in the boiler's effect is produced by the lowering of the condenser's condensing capacity, so that the specific load on the boiler is reduced, which has the effect that the entire heat transfer is reduced correspondingly and less refrigerant is boiled out. As less refrigerant is removed from the solution in the boiler, the solution that leaves it becomes less concentrated.

Ved delvis behandling med økende konden- In partial treatment with increasing conden-

seringstemperatur synker oppløsningens konsentrasjon og forskjellen mellom kondenseringstemperaturen og temperaturen på den oppløs-ning som forlater kokeren avtar også. Fordi kondensatoren er mindre effektiv blir forskjellen mellom temperaturen på den oppløsning som forlater kokeren og kondenseringstemperaturen mindre enn 40°. Hvis det f. eks. inntrer en uventet stigning i damptrykket eller et ditto fall i det inntredende vanns temperatur, så vil denne temperaturforskjell øke inntil et bestemt punkt hvor termostaten trer i virksomhet så ventilen 50 strupes automatisk og ytterligere reduserer mengden av kjølevann gjennom kondensatoren 7. condensation temperature, the concentration of the solution decreases and the difference between the condensation temperature and the temperature of the solution leaving the boiler also decreases. Because the condenser is less efficient, the difference between the temperature of the solution leaving the digester and the condensing temperature is less than 40°. If it e.g. If there is an unexpected rise in the steam pressure or a similar drop in the temperature of the incoming water, this temperature difference will increase up to a certain point where the thermostat comes into operation so that the valve 50 is throttled automatically and further reduces the amount of cooling water through the condenser 7.

Det skal bemerkes at når den sterke opp-løsning tømmes ut i absorbatoren så vil den hurtigkjøle seg selv ned til den metningstemperatur som svarer til trykket i absorbatoren, hvorved anleggets effekt forbedres. En hvilken som helst sterk oppløsning som tilføres fra kokeren hindres i å føres tilbake til denne på grunn av beliggenheten av utløpene fra absorbatoren. For ytterligere å sikre at sterk oppløsning ikke skal føres tilbake til kokeren kan det, som vist i fig. 6, anbringes en liten skilleplate 85 inne i mantelen under rørsatsen og mellom ut-løpene. Herved hindres positivt at sterk opp-løsning kan strømme til utløpet 12. It should be noted that when the strong solution is emptied into the absorber, it will rapidly cool itself down to the saturation temperature corresponding to the pressure in the absorber, whereby the plant's effect is improved. Any strong solution supplied from the digester is prevented from being returned to it due to the location of the outlets from the absorber. To further ensure that strong solution is not returned to the boiler, it can, as shown in fig. 6, a small separation plate 85 is placed inside the casing under the pipe set and between the outlets. This positively prevents strong solution from flowing to the outlet 12.

En endring av oppfinnelsen er vist i fig. 7, hvor den sterke oppløsning fra kokeren véd hjelp av et rør 87 tømmes ut mot innersiden på mantelen 2 i dennes lengderetning. En demning 86 strekker seg langsetter bunnen i mantelen 2 og deler bunnpartiet i to brønner. Ellers er konstruksjonen den samme som foran beskrevet. A modification of the invention is shown in fig. 7, where the strong solution from the boiler is emptied by means of a tube 87 towards the inner side of the mantle 2 in its longitudinal direction. A dam 86 extends along the bottom of the casing 2 and divides the bottom part into two wells. Otherwise, the construction is the same as described above.

I fig. 8 er det vist en endring av den i fig. 7 viste utførelse. Her tømmer røret 88 sterk opp-løsning fra kokeren ut over rørene i absorbatoren. In fig. 8 shows a change to that in fig. 7 showed embodiment. Here, pipe 88 empties strong solution from the boiler over the pipes in the absorber.

I fig. 9 er det vist en endring av den i fig. 1 viste utførelse. Her suges sterk oppløsning fra kokeren 6 gjennom ledningen 17 til et overløp 18 som opprettholder det nødvendige oppløsnings-nivå i kokeren 6. Fra overløpet 18 strømmer sterk oppløsning gjennom ledningen 19 til varmeutveksleren 15, som den passerer under varme-utveksling med svak oppløsning til kokeren. Fra varmeutveksleren 15 strømmer sterk opp-løsning gjennom ledningen 20 til en brønn 17' i absorbatoren. Når den sterke oppløsning tøm-mes ut i brønnen blir den avkjølet plutselig og blandes med svak oppløsning som fra absorbatoren tømmes ut gjennom brønnen slik at det fåes en oppløsning av middels konsentrasjon. Den plutselig frembrakte damp strømmer opp-over i absorbatoren og absorberes av oppløs-ning som sprøytes inn i absorbatoren. In fig. 9 shows a modification of that in fig. 1 showed embodiment. Here, strong solution is sucked from the boiler 6 through line 17 to an overflow 18 which maintains the necessary solution level in the boiler 6. From overflow 18, strong solution flows through line 19 to the heat exchanger 15, which it passes during heat exchange with weak solution to the boiler . From the heat exchanger 15, strong solution flows through the line 20 to a well 17' in the absorber. When the strong solution is emptied into the well, it is cooled suddenly and mixed with a weak solution that is emptied from the absorber through the well so that a solution of medium concentration is obtained. The suddenly produced vapor flows upwards into the absorber and is absorbed by the solution that is injected into the absorber.

Det skal bemerkes at det er umulig for sterk oppløsning å forlate absorbatoren gjennom brønnen 12. Herved sikres at all sterk opp-løsning anvendes til å danne oppløsningen av middels konsentrasjon og i det minste en gang føres gjennom absorbatoren før det er mulig for denne oppløsning å renne ned i brønnen 12 slik at bare svak oppløsning leveres til kokeren. It should be noted that it is impossible for strong solution to leave the absorber through the well 12. This ensures that all strong solution is used to form the medium concentration solution and is passed through the absorber at least once before it is possible for this solution to flow down into the well 12 so that only a weak solution is delivered to the boiler.

Pumpen 10 er absorpsjonspumpen som suger The pump 10 is the absorption pump that sucks

den middels sterke oppløsning fra brønnen 17.' the medium strength solution from well 17.'

gjennom utløpet 22 og ledningen 23. Denne opp- through the outlet 22 and the line 23. This up-

løsning leveres av pumpen 10 gjennom ledningen 24 til spredeinnretningen 25 i absorbatoren. solution is delivered by the pump 10 through the line 24 to the spreading device 25 in the absorber.

Sprederen 25 tømmer den middels sterke opp- The spreader 25 empties the medium-strength up-

løsning ut over rørene i absorbatoren i dennes hele lengde. Den utsprøytede middels sterke oppløsning absorberer kjølemiddeldamp og går over til svak oppløsning. En del av denne opp- solution over the tubes in the absorber along its entire length. The sprayed medium-strength solution absorbs refrigerant vapor and turns into a weak solution. Part of this up-

løsning samles i brønnen 12 og leveres av pum- solution is collected in the well 12 and delivered by pump

pen 9 til kokeren 6, mens resten av den i brøn- pen 9 to the boiler 6, while the rest of it in the well

nen 17' blandes med den hurtigkjølte sterke oppløsning for å danne den middels sterke opp- nen 17' is mixed with the quick-cooled strong solution to form the medium-strength solution

løsning. Det er klart at når den sterke oppløs- solution. It is clear that when the strong dissolve-

ning tømmes ut i brønnen 17' vil den i noen grad blandes med svak oppløsning i denne og at ytterligere blanding vil foregå når pumpen 10 is emptied into the well 17', it will mix to some extent with weak solution in this and that further mixing will take place when the pump 10

fører den blandede oppløsning til sprederinn- leads the mixed solution to the spreader

retningen 25, slik at en oppløsning med en konsentrasjon som ligger mellom konsentrasjonen av den sterke og svake oppløsning blir levert til absorbatoren. the direction 25, so that a solution with a concentration that lies between the concentration of the strong and weak solution is delivered to the absorber.

Etter foreliggende oppfinnelse får man et absorpsjonskjøleanlegg som er økonomisk i anskaffelse sammenliknet med hittil kjente an- According to the present invention, an absorption cooling system is obtained which is economical to purchase compared to hitherto known

legg av denne type og i hvilket støyproblemet, state of this type and in which the noise problem,

som skyldes plutselig fordampning av kjøle- which is caused by sudden evaporation of refrigerant

middel i oppløsningens ledninger, er fjernet helt eller redusert til et minimum. Anlegget gir en forøket ytelse på grunn av at det ikke fore- agent in the solution's lines, is removed completely or reduced to a minimum. The plant provides an increased performance due to the fact that there is no

kommer noen overheting i den sterke oppløsning som føres tilbake til absorbatoren. there is some overheating in the strong solution that is fed back to the absorber.

Ved anlegget etter oppfinnelsen er energifor- In the plant according to the invention, energy produc-

bruket til sirkulasjon av oppløsning blitt redusert med opp til 70 %. Anleggets smidighet og til-pasningsevne blir forøket fordi pumpekretsene ikke er særlig følsomme like overfor uregelmes- used for circulation of solution has been reduced by up to 70%. The flexibility and adaptability of the system is increased because the pump circuits are not particularly sensitive to irregularities.

sigheter i strømmen av oppløsning. Pumpe-motorenes hastigheter er redusert, hvilket har tilfølge roligere gang av motorer og pumper. sieves in the flow of dissolution. The speeds of the pump motors have been reduced, which has resulted in quieter operation of the motors and pumps.

Da pumpene arbeider med mindre hastigheter As the pumps work at lower speeds

får også pakningene lengre levetid. Fordi opp-løsningens strømhastighet ikke er kritisk så kan delvis tilstoppede spredemunnstykker kanskje resultere i nedsatt kapasitet uten dog å gjøre anlegget ubrukelig. also gives the seals a longer service life. Because the solution's flow rate is not critical, partially clogged spray nozzles may result in reduced capacity without, however, rendering the plant unusable.

I anlegget etter oppfinnelsen vil anvendelsen In the plant according to the invention, the application will

av pumper til å sirkulere oppløsningene i stedet for en ejektor gjøre det mulig å øke hastighetene på oppløsningene. Disse økede hastigheter gjør det mulig å bruke betraktelig mindre dimen- of pumps to circulate the solutions instead of an ejector make it possible to increase the speeds of the solutions. These increased speeds make it possible to use considerably smaller dimen-

sjoner på rørene for oppløsningene, hvilket på tions on the tubes for the solutions, which on

sin side resulterer i en betraktelig mindre utgift ved utskiftningen av oppløsning da denne er ganske kostbar. on the other hand results in a considerably smaller expense when replacing the solution as this is quite expensive.

Claims

1. Absorption cooling plant comprising a boiler, a condenser, an absorber with tube and jacket, an evaporator placed in the jacket, a device for passing weak solution from the absorber

tor to the digester, a device for passing strong solution from the digester to the absorber without it being mixed with weak solution before it is discharged into the absorber and a device for leading a solution out of the absorber and returning it to another place in the absorber, characterized in that the latter solution has a concentration that lies between the concentration of the strong and the weak solution.

2. Plant according to claim 1, characterized in that the inlet (21) for the strong solution is positioned so that the strong solution is emptied either towards the inside of the jacket (2) or out over the pipes (3) at one end of the jacket (2) and at an outlet (22) for the medium concentration solution.

3. Installation according to claim 1, characterized by a dam (86) which extends along the bottom of the mantle (2) so that two wells are formed here and that the device (21) for supplying a strong solution empties this into the mantle (2) longitudinal direction, either towards the inner side of the mantle (2) or over a series of pipes (3) and into the well which leads the solution of medium concentration to an outlet (22).

4. Installation according to claim 1 with a first outlet in the mantle from which weak solution is supplied to the boiler, a pump which sucks weak solution out through the outlet and delivers it to the boiler, where the device for supplying strong solution comprises pipelines that strong solution from the digester to the absorber is passed through by means of gravity without being mixed with a weak solution before it is emptied into the absorber, as well as another outlet connected to the return device, characterized in that the two outlets (12, 22) are located in such a way in relation to each other that weak solution can only pass through the former outlet (12).

5. Plant according to claim 1, characterized in that the absorber (2, 3) comprises a chamber or a well (17') in which strong solution is vaporized suddenly upon entering and where the thus rapidly cooled strong solution is mixed with weak solution to form a solution of medium concentration, while the produced vapor is absorbed by solution which is emptied into the absorber (2, 3).

6. Plant according to claim 5, characterized in that the well (17') serves as a pump sump open to the absorber (2, 3) which is located on the underside of and is made in one with the absorber's mantle (2).

7. Plant according to one of the preceding claims, characterized by a pump (9) for conveying weak solution from the absorber (2, 3) to the digester (5, 6), another pump (10) which serves to circulate the solution of medium concentration and a common motor (11) for operating these pumps (9, 10).