NL8002170A - Frequentie-omzettende inrichting. - Google Patents
Frequentie-omzettende inrichting. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8002170A NL8002170A NL8002170A NL8002170A NL8002170A NL 8002170 A NL8002170 A NL 8002170A NL 8002170 A NL8002170 A NL 8002170A NL 8002170 A NL8002170 A NL 8002170A NL 8002170 A NL8002170 A NL 8002170A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- frequency
- voltage
- phase
- mains
- machine
- Prior art date
Links
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 47
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 19
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 claims description 10
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 230000027311 M phase Effects 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- SUBDBMMJDZJVOS-UHFFFAOYSA-N 5-methoxy-2-{[(4-methoxy-3,5-dimethylpyridin-2-yl)methyl]sulfinyl}-1H-benzimidazole Chemical compound N=1C2=CC(OC)=CC=C2NC=1S(=O)CC1=NC=C(C)C(OC)=C1C SUBDBMMJDZJVOS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P27/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage
- H02P27/04—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage
- H02P27/06—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using DC to AC converters or inverters
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
- H01F38/02—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions for non-linear operation
- H01F38/04—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions for non-linear operation for frequency changing
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M5/00—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
- H02M5/02—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC
- H02M5/04—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters
- H02M5/10—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using transformers
- H02M5/14—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using transformers for conversion between circuits of different phase number
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M5/00—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
- H02M5/02—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC
- H02M5/04—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters
- H02M5/22—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M5/25—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M5/27—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means for conversion of frequency
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M5/00—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
- H02M5/02—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC
- H02M5/04—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters
- H02M5/22—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M5/25—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M5/27—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means for conversion of frequency
- H02M5/271—Conversion of AC power input into AC power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases without intermediate conversion into DC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means for conversion of frequency from a three phase input voltage
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Nonlinear Science (AREA)
- Ac-Ac Conversion (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Description
FREQUENTIE-OMZETTENDE INRICHTING.
Met behulp van halfgeleiderelementen zoals dioden, thyristoren, triacs, transistoren en dergelijke is een aantal bekende schakelingen mogelijk voor het regelen en bewa_ ken van stroom of spanning en voor het verkrijgen van een 5 öndere frequentie dan de frequentie van de netwisselspan-ning. De mogelijkheid van deze componenten om onder besturing van een regelpuls de gehele periode van een wisselstroom of een deel daarvan te gebruiken wordt dan benut. Voorbeelden daarvan zijn schakelingen zoals dubbelzijdige ge_ 10 lijkrichters met regelbare buizen of triacs en anti parallel geschakelde thyristoren voor het besturen van lichtbronnen of in aanloopschakelingen voor motoren,
Dergelijke schakelingen zijn in boeken en publicaties beschreven.
15 Het is een bekend feit dat indien wikkelingen worden aangebracht rond een magnetisch circuit zoals een enkelfase-of multifasetransformator een stroom wordt verkregen in de secundaire wikkeling waarvan de sterkte afhangt van de stroom in het primaire circuit en van het quotiënt tussen het aan-20 tal windingen in de secundaire resp. primaire circuits. De frequentie aan de secundaire zijde is gelijk aan de frequentie aan de primaire zijde.
Het is verder bekend dat bij aansluiting van een m^-fa-sige netwisselspanning op een m^-fasige elektrische machine 25 een magnetomotorische krachtgolf wordt opgewekt die roteert met de synchrone snelheid uQ die bepaald wordt door de frequentie van de aangesloten frequentie f en het aantal polen van de wikkeling volgens de formule: „ _ 120 . f 30 us " p afhankelijk van het type kan de rotor van de machine worden gedwongen te roteren met dezelfde snelheid (synchroon) of met een belastingsafhankelijke slip (asynchroon).
Het belangrijkste doel van de uitvinding is het verkrij-35 gen van een geïntegreerde combinatie van halfgeleiderscha-kelingen zoals in de aanhef genoemd met een transformator of een elektrische machine die voorzien is van een speciale windingsconfiguratie. Het resultaat is dat met behulp 8002 1 7Ó 2 van een minimum aan halfgeleiderelementen en een speciaal gewikkelde machine een andere frequentie,* een ander toerental of een ander aantal fasen dan die van de netwissel_ spanning op goedkope wijze wordt verkregen.
5 Door de impulsen afkomstig van een in de aanhef ge
noemd stelsel elk toe te voeren aan een primair circuit van een transformator wordt een spanning verkregen in het secundaire circuit waarvan de frequentie wordt bepaald door het aantal primaire circuits en door de richtingen van de 10 aangeboden im+ulsen. Indien bijvoorbeeld het positieve gedeelte en het corresponderende gedeelte van de negatieve halve periode in elke fasepsanning en in elke netspanning in een driefase stelsel worden gebruikt, dan kan frequen-tievermenigvuldiging met een factor K, maximaal gelijk aan 15 6, worden verkregen in het secundaire circuit. Door toewijzing van een geschikt aantal van dergelijke impulsen aan dezelfde of aan verschillende fasen in een meerfasestelsel (transformator, motor) is het mogelijk om een spanning op te bouwen met een gewenste frequentie die een veelvoud is 20 van de frequentie van de netwisselspanning. De factor K
----------- kan groter of kleiner zijn dan of gelijk zijn aan 1 (een). Dit ' betekent dat eveneens breukdelen van de netwisselspannings-frequentie kunnen worden verkregen. Als in een machine met een m-fasige wikkeling (m = 1, 2, enz) elke wikkelings-25 fase wordt voorzien van n parallele circuits die magnetisch gelijk zijn en elektrisch geïsoleerd zijn en de n circuits en de m-fasen worden gevoed met geschikt gekozen impulsen dan wordt een magnetomotorische krachtgolf verkregen die roteert met een synchrone snelheid die wordt bepaald door het aan-50 tal polen van de wikkeling en de door de impulsen gegenereerde frequentie. Het is dan belangrijk dat de impulsen op dusdanige wijze worden aangevoerd dat een symetrische wissel-flux optreedt. Het resultaat daarvan is dat de synchrone snelheid van de machine wordt bepaald door de factor K ver-35 menigvuldigd met het corresponderend poolaantal en de net-wisselspanningsfrequentie.
De onderstaande tabel toont mogelijke waarden voor de factor K gedefinieerd als de relatie tussen de secundaire spanningsfrequentie en de wisselspanningsfrequentie bij trans-40 formatoren of de relatie tussen het werkelijke motortoerental 800 2 1 70 * 3 dat verkregen kan worden met behulp van de principes volgens de uitvinding en het synchrone toere’ntal dat wordt bepaald door het aantal polen van de motor en de wisselspan-ningsfrequentie. Bij de hoogste K-waarden moet de ontste-5 kingshoek hoog (150°) worden gekozen en zijn de mogelijkheden om een meerfasige secundaire spanning te verkrijgen begrensd, K 6 5 4 3 1,5 3Λ 3/5 1/2 enz.
In het volgende voobeeld wordt het in de twee boven-10 staande paragrafen beschreven onderwerp toegelicht.
Voorbeeld 1.
In principe wordt volgens de uitvinding een wisselflux bereikt door stroompulsen te laten lopen in verschillende wikkelingen in dusdanige richting, dat een puls in de ene 15 wikkeling en een andere puls in de andere wikkeling een flux opleveren van dezelfde grootte maar tegengesteld gericht.
Figuur 1 toont dat de positie halve golf een positieve flux opwekt in de wikkeling A terwijl de negatieve halve 20 golf een negatieve flux opwekt in de wikkeling B.
In figuur 2 is getoond hoe de stroom i + loopt in de wikkeling A tussen 0 en T/2 waardoor de positieve opwaarts gerichte flux 0 + wordt geïnduceerd. In figuur 5 is getoond hoe de stroom i - loopt in de wikkeling B tussen 1/2 en T 25 waardoor de flux 0 - wordt geïnduceerd.
De gemiddelde waarde van de flux over de gehele periode is gelijk aan 0.
Voorbeeld 2.
Figuur 4 toont een configuratie waarin de primaire wik-30 keling van een transformator is verdeeld in drie afzonderlijke wikkelingen die aangesloten zijn op de fasen van een driefasige netwisselspanning. In elk gedeelte is een paar antiparallel geschakelde thyristoren aangebracht met ont-steekhoeken van 120°. Deze thyristorparen kunnen worden ver-35 vangen door een triac. Dat betekent dat de impulsen 1 en 4 van de lijnspanning U^g worden toegevoerd aan wikkeling A.
De impulsen 3 en 6 komen van de lijnspanning en worden toegevoerd aan de wikkeling B terwijl de impulsen 2 en 5 komen van de lijnspanning en worden toegevoerd aan de 40 wikkeling 0. Zoals getoond is in figuur 5 komen de impulsen nnn 91 7n 4 in de volgorde 1, 2, 3? 4, 5» 6 terecht bij de wikkelingen g A, 0t B, A, G, B, waarbij telkens iedere tweede puls negatief is afgewisseld door positieve pulsen. Zoals blijkt uit figuur 6 is de frequentie van de impulsen drie keer de aan-5 geboden frequentie. De frequentie in de belastingswikkeling zal derhalve gelijk zijn aan 150 Hz indien de lijnfrequentie gelijk is aan 50 Hz. Met de schakelingsconfiguratie volgens figuur 5 wordt uit een driefasige spanning met de frequentie f een enkelfasige spanning met de frequentie 3*f of een 10 flux in het magnetische circuit met de frequentie 3*f opgewekt .
Voorbeeld 3·
In de configuratie die getoond is in de figuren 6 en 7 wordt een driefasige spanning met de frequentie f getrans-15 formeerd in een driefasige spanning met een frequentie 2.f. De ontsteekhoeken voor de thyristoren zijn 120°. A, B en C zijn drie uit gestuurde silicium gelijkrichters opgebouwde bruggen waarbij de netwisselspanning wordt aangesloten op 1 en 2 en de gelijkspanningsklemmen 3 en 4 worden verbonden 20 met de wikkelingen. De netwisselspanningsfasen E, S en T worden op de in figuur 6 getoonde wijze aangesloten. Elke primaire fasewikkeling van de transformator is gesplitst in twee afzonderlijke gedeelten. De wikkelingen en X2, Y^ en Y2 vormen samen met Z^ en Z2 de twee circuits in elke 25 fase X, Y en Z. , W2 en vormen de secundaire wikkelingen.
Zoals getoond is in figuur 7 is de aansluiting A^ van de brug A verbonden met de ingangsaansluiting X^. De uit-gangsaansluiting behorend bij X/| is verbonden met de uit-30 gangsaansluiting behorend bij Y2. De ingangsaansluiting van Y2 is verbonden met A^.
Op soortgelijke wijze is de aansluiting B^ van de brug B verbonden met de ingang van Y^, waarvan de uitgangsaan-sluiting verbonden is met de uitgang van Z2. 2e uitgang 35 van Y^ is verbonden met de uitgang van Zg waarvan de ingang verbonden is met B^.
De brug C is op soortgelijke wijze verbonden met Z^ die gekoppeld is met X2.
net diagram in figuur 8 toont op welke wijze de drie-40 fasige secundaire spanningen worden opgebouwd uit de pulsen 800 2 1 70 * 4 5 van de bruggelijkrichters. De frequentie op de secundaire wikkelingen is twee maal de frequentie vsEn de netwissel-spanningen en de spanningen zijn elektrisch gezien 120° ten opzichte van elkaar verschoven.
5 Er wordt opgemerkt dat alle positieve pulsen afkomstig zijn van X^, Y^ en 2^ en dat alle negatieve impulsen afkomstig zijn van ^2 en ^2*
De gelijkrichthruggen A, B en 0 kunnen eveneens op de in figuur 9 getoonde wijze op de fasespanningen worden aan-10 gesloten waarbij de verbinding met de gelijkspanningsaanslui-tingen dezelfde blijft als getoond in figuur 7· Het elementaire diagram uit figuur 8 blijft ongewijzigd met uitzondering van het feit dat de lijnspanning U^g wordt gewijzigd in %-0’ US-Ï wordt gewijzigd in US-0 en ÜT_S wordt gewijzigd 15 in ·
Voorbeeld 4.
Omvorming van een driefasestelsel met frequentie f naar een tweefasestelsel met frequentie 3»f·
In figuur 10 is de ene transformator via anti parallel 20 geschakelde thyristoren (of triacs) gekoppeld met de lijnspanningen en de andere transformator is op dezelfde wijze aangesloten op de fasespanningen. De reden voor deze aan-sluitconfiguratie is het verkrijgen van een hogere frequentie en een 90° faseverschil tussen de secundaire spannin-25 gen.
De ontsteekhoek moet ongeveer 120° bedragen. Zoals getoond is in figuur 11 ijlen de pulsen in Y 30° voor op de pulsen in X als uitgegaan wordt van een 360° periode in de netwisselspanning. Omdat de frequentie van de wikkelingen 30 aan de secundaire zijde drie keer hoger is, bedraagt de hoek tussen de spanningen in X_ en X_: 3 x 30°. aet voor-deel van deze configuratie is duidelijk bij motortoepassingen waar de twee transformatoren volgens figuur 10 worden vervangen door de stator van een tweefasige motor waarbij elke 35 fasewikkeling voorzien is van drie parallele circuits X^, X2, Xj resp. Y^, Y2, Y^ welke geografisch over 90 elektrische graden zijn verplaatst. Volgens de theorie van de elektrische machines zal een roterende flux optreden waarvan de synchrone snelheid afhangt van de wisselspanningsfre-40 quentie en van het aantal polen van de statorwikkeling. Dit 800 2 1 70 6 betekent dat de motor normale startvoorwaarden heeft gelijk aan alle driefasige motoren. *
Voorbeeld 5*
Een motor voor 9000 toeren per minuut (2 polen, 50 Hz).
5 Verbonden met alle fase- en lijnspanningen.
Deze motor is gewikkeld als een tweefasige motor waarbij de fasen over 90° zijn verplaatst. Elke fase is gesplitst in drie afzonderlijke wikkelingen die gelijkmatig in de sleuf zijn aangebracht. De wikkelingen in de ene fase worden 10 aangeduid met X>|, X2 en X^ en in de andere fase met Yxp Y2 en Yj, get diagram in figuur 12 illustreert op welke wijze de motor is gewikkeld.
Uitgaande van de principes van de uitvinding wordt 15 een paar anti parallel geschakelde thyristoren aangesloten op elke fase. De flux in elke fase is dan over 90 elektrische graden verschoven. De frequentie van de flux is drie keer de frequentie van de netwisselspanning, hetgeen betekent dat de flux zal roteren met 9000 toeren/minuut bij 20 50 Hz en met 10800 toeren/minuut bij 60 Hz. Ease X is aange sloten op de lijnspanningen en fase Y is aangesloten op de fasespanningen. Het diagram van deze aansluitingen is getoond in figuur 13. De thyristoren worden ingeschakeld bij 120°.
25 Figuur 14 toont hoe de impulsen in de X-fase en de Y- fase worden verkregen. Tevens wordt geïllustreerd dat de frequentie van de opgewekte spanning drie keer groter is dan de frequentie van de voedingsspanning en dat de impulsen X en Y over 90 elektrische graden zijn verschoven.
30 Voorbeeld 6.
Symetrische belasting van een driefasige netwisselspanning door een enkelfasige belasting.
Het is in de aanvrage al aangegeven hoe een lagere frequentie kan worden verkregen door stroompulsen te stu-55 ren door afzonderlijke wikkelingen in dezelfde fase.
Figuur 15 toont hoe drie paapéintiparallel geschakelde thyristoren (ontstoken bij hoeken van 120°) aangesloten op afzonderlijke primaire wikkelingen van een transformator de drie fasige wisselspanning omvormen tot een enkelfasige 40 spanning. De figuren 4 en 5 illustreren de aansluitingen 800 2 1 70 # * 7 "behorend "bij en het principe van het vermenigvuldigen van de frequentie met 3· In figuur 15 is nu tén opzichte van figuur 4 een wikkeling tegengesteld aangesloten. Deze wikkeling moet een kleiner aantal windingen hebben teneinde 5 een sterkere puls op te leveren. Dit zal aan de secundaire zijde resulteren in een spanningsvorm die een benadering vormt van een sinusgolf. Figuur 16 illustreert dit principe.
Voorbeeld 7· 10 Algemene koppeling met mogelijkheid voor het kiezen of regelen van de frequentie (snelheid).
Zoals in het bovenstaande reeds werd beschreven wordt er in principe volgens de aanvrage een geschikt aantal fase- en/of lijnspanningen aan de wikkelingen toegevoerd.
15 ^et is daarbij nodig dat de primaire wikkeling van de transformator of motor wordt gesplitst in een geschikt aantal afzonderlijke wikkelingen. Het aantal hanbt af van de gewenste frequentie.
In het volgende worden een aantal voorbeelden beschre-20 ven waarbij het mogelijk is om verschillende frequenties te verkrijgen zowel hoger als lager dan de frequentie van de net-' wisselspanning. De reeds genoemde vermenigvuldigingsfactor K kan een geheel getal zijn, bijvoorbeeld 1, 2, 3¾ enz. of een breukdeel, bijvoorbeeld 3/2, 3/4·* 3/5» 1/2, enz. Dit princi-25 pe wordt verklaard aan de hand van twee uitvoeringsvoor-beelden.
Een wijze waarop de wikkelingen kunnen worden gerangschikt is getoond in figuur 17. Zes met behulp van een sili cium gestuurde gelijkrichters opgebouwde bruggen zijn aan-30 gesloten op de afzonderlijke wikkelingen. Drie van deze bruggen moeten zodanig worden aangesloten dat ze een positieve flux opleveren en de andere drie moeten zodanig worden aangesloten dat ze een negatieve flux opleveren. Om het een en ander te vereenvoudigen is uitgegaan van een enkel.
35 fasige transformator.
Bij wijze van voorbeeld wordt gewerkt met twee verschillende ontsteekhoeken namelijk 120° en 60°. De in de figuren 18 en 19 aangegeven tabellen tonen de ontstekingsvolgorde van de met behulp van silicium gelijkrichters opgebouwde 40 bruggen nodig voor het verkrijgen van de gewenste waarde 800 2 1 70 8 van K.
Voorbeeld 8. *
Gebruikmakend van, met bebulp van gestuurde silicium gelijkrichters opgebouwde bruggen en vermogenstransisto-5 ren van geschikt type kan een continu variabele frequentie worden verkregen. De wikkeling wordt ook hier gesplitst in twee delen. Het ene deel geeft de positieve flux en het andere deel de negatieve flux. De transistor wordt geschakeld door een regelschakeling waarmee de gewenste fre-10 quentie wordt bepaald. Dit voorbeeld is geïllustreerd in figuur 20. Er wordt opgemerkt dat een meerfase stelsel kan worden verkregen door meerdere fasen toe te voegen.
800 2 1 70
Claims (6)
1. Werkwijze voor het combineren van*dioden, gestuurde halfgeleiders, antiparallel geschakelde thyristoren, triacs, transistoren en dergelijke (halfgeleiderelementen) 5 met enkelfasig of meerfasig gewikkelde elektrische machines, bijvoorbeeld transformatoren, met het kenmerk, dat elke wikkelingsfase (primaire wikkeling) wordt verdeeld in van elkaar geïsoleerde gedeelten in een geschikt aantal, welke gedeelten door middel van de ge-10 noemde halfgeleiderelementen impulsen krijgen toegevoerd van de netfase wisselspanningen of netlijnwisselspanningen op dusdanige wijze dat een magnetische wisselflux optreedt in het magnetische circuit van de machine met een frequentie die met een factor K gewijzigd is ten opzichte van de 15 netwisselspanning, welke kan worden gebruikt voor een belasting aangesloten op een of enkele wikkelingen (secundaire wikkelingen) die aangebracht zijn op de betreffende machine, waarbij de factor E bijvoorbeeld een waarde kan hebben van 6, 5» 4-, 3, 2, 1,5, 3/4-, 3/5, 1/2 enz, door een 20 geschikte keuze van de ontstekingshoeken van de halfgeleiderelementen.
2. Werkwijze volgens conclusie 1,met het kenmerk, dat hetzelfde of een ander aantal fasen en dezelfde of een andere frequentie dan de fasen resp. frequentie 25 van de netwisselspanning worden verkregen aan de secundaire zijde van de machine (transformator).
3. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het kenmerk, dat bij enkelfasige elektrische machines, bij voorkeur asynchrone of synchrone machines, geschikt gekozen 30 impulsen, die verkregen worden via de genoemde halfgeleiders, worden toegevoerd aan de van elkaar geïsoleerde delen van de enkelfasige wikkeling van de genoemde machine waardoor een pulserende magnetische wisselflux wordt opgewekt waarvan de frequentie gelijk is aan de factor E ver-35 menigvuldigd met de frequentie van de netwisselspanning in het magnetische circuit van de machine, hetgeen betekent dat het opgewekte toerental gelijk is aan de factor K vermenigvuldigd met het synchrone toerental dat correspondeert met het aantal polen van de machine en de fre-40 quentie van de netwisselspanning. 8002 1 70
4. Werkwijze volgens conclusie 1, i et het kenmerk, dat bij meerfasige elektriéche machines, bij voorkeur asynchrone of synchrone machines, geschikt gekozen impulsen van de netwisselspanning, die verkregen 5 worden via de genoemde halfgeleiders, worden toegevoerd aan de van elkaar geïsoleerde gedeelten van de wikkelingen van de genoemde machine, waardoor een pulserende magnetische wisselflux wordt opgewekt met een synchrone snelheid die met een factor K gewijzigd is ten opzichte van de 10 snelheid die correspondeert met de frequentie van de netwisselspanning en het aantal polen van de machine, waarbij de startcondities soortgelijk zijn aan de condities die gelden voor een conventionele meerfasige machine.
5. Werkwijze volgens conclusie 1,met het ken-15 merk, dat de impulsen van de netwisselspanning in principe direct worden aangeboden zonder commutatorspoelverbindingen.
6. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het kenmerk, dat het afsluiten van de halfgeleiderelementen plaats vindt zonder gedwongen zelfcommuterende schakelin- 20 gen (eigen commutatie). ********** 800 2 1 70
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE7903474A SE7903474L (sv) | 1979-04-20 | 1979-04-20 | Forfaringssett for frekvensomvandling |
| SE7903474 | 1979-04-20 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8002170A true NL8002170A (nl) | 1980-10-22 |
Family
ID=20337848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8002170A NL8002170A (nl) | 1979-04-20 | 1980-04-15 | Frequentie-omzettende inrichting. |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5668269A (nl) |
| AU (1) | AU5741980A (nl) |
| BE (1) | BE882846A (nl) |
| BR (1) | BR8002409A (nl) |
| CA (1) | CA1149456A (nl) |
| DE (1) | DE3014352A1 (nl) |
| ES (1) | ES8101341A1 (nl) |
| FR (1) | FR2454725A1 (nl) |
| GB (1) | GB2047485A (nl) |
| NL (1) | NL8002170A (nl) |
| SE (1) | SE7903474L (nl) |
| ZA (1) | ZA801936B (nl) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1039074C (zh) * | 1990-06-08 | 1998-07-08 | 佐藤亮拿 | 供电装置与焊接设备 |
| RU2149495C1 (ru) * | 1998-06-08 | 2000-05-20 | Мордовский государственный университет имени Н.П. Огарева | Преобразователь трехфазного переменного напряжения в постоянное |
| RU2159003C1 (ru) * | 1999-02-23 | 2000-11-10 | Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарева | Преобразователь трехфазного переменного напряжения в постоянное с промежуточным умножением частоты (варианты) |
| RU2191462C2 (ru) * | 2000-06-08 | 2002-10-20 | Государственное унитарное предприятие "Конструкторское бюро приборостроения" | Способ преобразования напряжения и устройство, его реализующее |
| RU2194353C2 (ru) * | 2000-08-08 | 2002-12-10 | Новосибирский государственный технический университет | Непосредственный преобразователь частоты |
| RU2192065C1 (ru) * | 2001-10-08 | 2002-10-27 | Военная академия Ракетных войск стратегического назначения им. Петра Великого | Трансформатор инвертора |
| RU2226738C2 (ru) * | 2002-07-01 | 2004-04-10 | Мордовский государственный университет им. Н.П. Огарёва | Преобразователь переменного напряжения в постоянное |
| CN106787786B (zh) * | 2017-03-01 | 2020-07-07 | 深圳驰迅科技有限公司 | 一种多输入多功能电路 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE331854B (nl) * | 1964-07-27 | 1971-01-18 | Asea Ab | |
| US4112287A (en) * | 1976-11-04 | 1978-09-05 | White-Westinghouse Corporation | Central oscillator for induction range using triac burner controls |
-
1979
- 1979-04-20 SE SE7903474A patent/SE7903474L/ not_active Application Discontinuation
-
1980
- 1980-03-27 GB GB8010297A patent/GB2047485A/en not_active Withdrawn
- 1980-04-01 ZA ZA00801936A patent/ZA801936B/xx unknown
- 1980-04-11 CA CA000349649A patent/CA1149456A/en not_active Expired
- 1980-04-14 AU AU57419/80A patent/AU5741980A/en not_active Abandoned
- 1980-04-15 DE DE19803014352 patent/DE3014352A1/de not_active Withdrawn
- 1980-04-15 NL NL8002170A patent/NL8002170A/nl not_active Application Discontinuation
- 1980-04-17 FR FR8008589A patent/FR2454725A1/fr active Pending
- 1980-04-18 ES ES490692A patent/ES8101341A1/es not_active Expired
- 1980-04-18 BR BR8002409A patent/BR8002409A/pt unknown
- 1980-04-18 BE BE2/58515A patent/BE882846A/nl not_active IP Right Cessation
- 1980-04-21 JP JP5180880A patent/JPS5668269A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1149456A (en) | 1983-07-05 |
| ZA801936B (en) | 1981-04-29 |
| AU5741980A (en) | 1980-10-23 |
| SE7903474L (sv) | 1980-10-21 |
| BR8002409A (pt) | 1980-12-02 |
| ES490692A0 (es) | 1980-12-01 |
| DE3014352A1 (de) | 1980-10-23 |
| ES8101341A1 (es) | 1980-12-01 |
| GB2047485A (en) | 1980-11-26 |
| JPS5668269A (en) | 1981-06-08 |
| BE882846A (nl) | 1980-10-20 |
| FR2454725A1 (fr) | 1980-11-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0114275B1 (en) | Voltage-controlled, inverter-motor system | |
| GB801122A (en) | Improvements in or relating to electric power translating semiconductor apparatus | |
| US6005321A (en) | Variable reluctance motor systems | |
| KR20240117651A (ko) | 역변환 장치 및 그 응용 | |
| NL8002170A (nl) | Frequentie-omzettende inrichting. | |
| US5285144A (en) | Generation of multi-phase multiple-order harmonics of a fundamental frequency source with adjustable phase angle capability | |
| US3519909A (en) | Adjustable speed motor drive using a wound rotor of an induction motor mechanically connected to the armature of a d.c. motor,both electrically connected by a control system | |
| Sindura et al. | Speed Control of Induction Motor using Cycloconverter | |
| US3638098A (en) | Inverter for generating single or multiphase current | |
| Makky et al. | A novel DC chopper drive for a single-phase induction motor | |
| EP1174998A1 (en) | Brushless motor,method and circuit for its control | |
| JPH07312899A (ja) | 電気誘導モータに電力を供給するインバータの運転方法 | |
| Chanda | Use of Arno converter and motor-generator set to convert a single-phase AC supply to a three-phase AC for controlling the speed of a three-phase induction motor by using a three-phase to three-phase cycloconverter | |
| RU2847165C2 (ru) | Инверторный аппарат и его применение | |
| JP3489108B2 (ja) | ブラシレス自励単相同期発電機 | |
| SU989710A1 (ru) | Преобразователь посто нного напр жени в переменное | |
| US4307328A (en) | AC Motor apparatus | |
| US5717586A (en) | Single winding power converter | |
| Studtmann | Application of power electronic switching techniques to induction generators | |
| RU2031532C1 (ru) | Удвоитель частоты с многофазным входом | |
| RU2027291C1 (ru) | Умножитель частоты трехфазной сети | |
| RU2025889C1 (ru) | Способ формирования напряжения на статорных обмотках трехфазного двигателя в регулируемом электроприводе | |
| RU2006159C1 (ru) | Умножитель частоты трехфазной сети | |
| RU2581629C1 (ru) | Частотный электропривод | |
| Nakamura et al. | Phase Control Characteristics of SRMs Driven by Single-Phase Voltage Source Inverter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BV | The patent application has lapsed |