NL1022952C2 - Recovery of non-ferrous metal particles from e.g. waste streams involves adhesion of stream as a mono-layer to conveyor belt using water and subjecting the moist mono-layer to magnetic field rotating in the same direction of the belt - Google Patents
Recovery of non-ferrous metal particles from e.g. waste streams involves adhesion of stream as a mono-layer to conveyor belt using water and subjecting the moist mono-layer to magnetic field rotating in the same direction of the belt Download PDFInfo
- Publication number
- NL1022952C2 NL1022952C2 NL1022952A NL1022952A NL1022952C2 NL 1022952 C2 NL1022952 C2 NL 1022952C2 NL 1022952 A NL1022952 A NL 1022952A NL 1022952 A NL1022952 A NL 1022952A NL 1022952 C2 NL1022952 C2 NL 1022952C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- bottom ash
- particles
- ferrous metal
- fraction
- magnetic field
- Prior art date
Links
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 37
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 17
- 239000002356 single layer Substances 0.000 title claims abstract description 6
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 title abstract description 4
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title abstract description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 title 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 37
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 37
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 36
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 32
- 239000010882 bottom ash Substances 0.000 claims description 47
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 21
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 21
- 239000002609 medium Substances 0.000 claims description 20
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 16
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 4
- 239000010791 domestic waste Substances 0.000 claims description 3
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 claims description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 5
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 2
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000010169 landfilling Methods 0.000 description 1
- 238000011173 large scale experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 1
- 239000006249 magnetic particle Substances 0.000 description 1
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000252 nontoxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000003000 nontoxic effect Effects 0.000 description 1
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 1
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 1
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B5/00—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating
- B03B5/60—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by non-mechanical classifiers, e.g. slime tanks
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B9/00—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets
- B03B9/04—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for furnace residues, smeltings, or foundry slags
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B9/00—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets
- B03B9/06—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for refuse
- B03B9/061—General arrangement of separating plant, e.g. flow sheets specially adapted for refuse the refuse being industrial
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C1/00—Magnetic separation
- B03C1/02—Magnetic separation acting directly on the substance being separated
- B03C1/16—Magnetic separation acting directly on the substance being separated with material carriers in the form of belts
- B03C1/18—Magnetic separation acting directly on the substance being separated with material carriers in the form of belts with magnets moving during operation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B21/00—Obtaining aluminium
- C22B21/0038—Obtaining aluminium by other processes
- C22B21/0069—Obtaining aluminium by other processes from scrap, skimmings or any secondary source aluminium, e.g. recovery of alloy constituents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/02—Apparatus therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/20—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching
- C22B3/22—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by physical processes, e.g. by filtration, by magnetic means, or by thermal decomposition
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/005—Separation by a physical processing technique only, e.g. by mechanical breaking
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/006—Wet processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C1/00—Magnetic separation
- B03C1/02—Magnetic separation acting directly on the substance being separated
- B03C1/23—Magnetic separation acting directly on the substance being separated with material carried by oscillating fields; with material carried by travelling fields, e.g. generated by stationary magnetic coils; Eddy-current separators, e.g. sliding ramp
- B03C1/24—Magnetic separation acting directly on the substance being separated with material carried by oscillating fields; with material carried by travelling fields, e.g. generated by stationary magnetic coils; Eddy-current separators, e.g. sliding ramp with material carried by travelling fields
- B03C1/247—Magnetic separation acting directly on the substance being separated with material carried by oscillating fields; with material carried by travelling fields, e.g. generated by stationary magnetic coils; Eddy-current separators, e.g. sliding ramp with material carried by travelling fields obtained by a rotating magnetic drum
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/52—Mechanical processing of waste for the recovery of materials, e.g. crushing, shredding, separation or disassembly
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Description
Werkwijze voor het winnen van metaal-houdende deeltjes uit bodemasProcess for recovering metal-containing particles from bottom ash
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het winnen van metaal-houdende deeltjes uit bodemas, waarbij bodemas welke voor >80 gew.% (betrokken op het drooggewicht van de bodemas) bestaat uit deeltjes met een 5 grootte <8 mm onder oplevering van een aan non-ferrometaal verrijkte fractie en een aan non-ferrometaal verarmde fractie .The present invention relates to a method for recovering metal-containing particles from bottom ash, wherein bottom ash which consists of> 80% by weight (based on the dry weight of the bottom ash) consists of particles with a size <8 mm, yielding a fraction enriched in non-ferrous metal and a fraction depleted in non-ferrous metal.
Bodemas, welke onder meer vrijkomt bij de verbranding van huisvuil, bevat relatief hoge gehalten aan metalen. 10 Dit beperkt de mogelijkheden voor het gebruik van de bodemas of maakt storten ervan relatief duur.Bottom ash, which is released during the incineration of household waste, among other things, contains relatively high levels of metals. This limits the possibilities for using the bottom ash or makes landfilling thereof relatively expensive.
Bekend is om metalen uit de bodemas af te scheiden, bijvoorbeeld onder gebruikmaking van een magneetveld. Hierbij ontstaat een aan non-ferrometaal verrijkte fractie en een aan 15 non-ferrometaal verarmde fractie.It is known to separate metals from the bottom ash, for example using a magnetic field. This results in a fraction enriched in non-ferrous metal and a fraction depleted in non-ferrous metal.
Het doel van de onderhavige uitvinding is om een werkwijze te verschaffen waarmee metaal-houdende deeltjes uit bodemas, daaronder begrepen een reeds aan een scheiding onderworpen bodemasfractie, kunnen worden gewonnen onder ople-20 vering van een aan non-ferrometaal verrijkte fractie.The object of the present invention is to provide a method by which metal-containing particles from bottom ash, including a bottom ash fraction already subjected to separation, can be recovered, yielding a non-ferrous metal-enriched fraction.
Hiertoe verschaft de onderhavige uitvinding een werkwijze volgens de aanhef, welke hierdoor wordt gekenmerkt dat de bodemas in een vloeibaar medium aan een scheiding op basis van valsnelheid wordt onderworpen.To this end, the present invention provides a method according to the preamble, which is characterized in that the bottom ash in a liquid medium is subjected to a separation based on falling speed.
25 Gevonden is dat een dergelijke scheiding een uitste kende verrijking oplevert van non-ferro-metaal in de non-ferrometaalfractie. Dit mag, gezien de qua grootte en vorm sterk verschillende deeltjes, zeer verrassend worden genoemd. Voor een optimale scheiding bestaat gebruikte bodemas bij 30 voorkeur voor >90 gew.% en met nog meer voorkeur >98 gew.% uit deeltjes met een grootte <8 mm. Daarenboven blijkt dat bodemas, welke een geringe concentratie organisch materiaal bevat die echter een grote invloed heeft op de uitloging van metaal, met behulp van de werkwijze volgens de uitvinding kan 35 worden afgescheiden, eventueel in een derde fractie.It has been found that such a separation provides excellent enrichment of non-ferrous metal in the non-ferrous metal fraction. Considering the size and shape of the particles, this may be called very surprising. For optimum separation, used bottom ash preferably consists of> 90% by weight and even more preferably> 98% by weight of particles with a size of <8 mm. Moreover, it appears that bottom ash, which contains a small concentration of organic material, but which has a great influence on the leaching of metal, can be separated with the aid of the method according to the invention, optionally in a third fraction.
1022952 H Volgens een voorkeursuitvoeringsvorm is het vloeiba- H re medium water.1022952 H In a preferred embodiment, the liquid H medium is water.
I Water is een goedkoop en niet-toxisch vloeibaar me- H dium.I Water is an inexpensive and non-toxic liquid medium.
I 5 Bij voorkeur wordt de bodemas gevormd door de slak- H ken van de verbranding van huisvuil.The bottom ash is preferably formed by the slag from the incineration of household waste.
De scheiding hiervan vormt een belangrijke toepas- sing van de uitvinding I Bij voorkeur is de scheiding op basis van valsnel- I 10 heid gekozen uit een a) jig-behandeling; en b) een behande- ling waarbij de deeltjes van de bodemas in het in een vat I aanwezige vloeibare medium onder invloed van de zwaartekracht I op basis van verschil in valsnelheid worden gewonnen, en op een eerste plaats een eerste, relatief zware deeltjesfractie I 15 en op afstand van de eerste plaats op een tweede plaats een I tweede relatief lichte deeltjesfractie worden verzameld in I respectievelijke opvangmiddelen, waarbij het vloeibare medium I ten opzichte van opvangmiddelen voor de eerste en tweede H deeltjesfracties wordt bewogen hetgeen een relatieve bewe- I 20 gingsrichting definieert, waarbij middelen aanwezig zijn voor I het beperken van het bewegen van de te scheiden deeltjes ten opzichte van het waterige medium in de relatieve bewegings- I richting.The separation thereof is an important application of the invention. Preferably, the separation based on falling speed is selected from a) jig treatment; and b) a treatment in which the particles of the bottom ash in the liquid medium present in a vessel I are recovered under the influence of gravity I on the basis of a difference in falling speed, and in the first place a first, relatively heavy particle fraction I and at a distance from the first location at a second location, a second relatively light particle fraction is collected in I respective collection means, the liquid medium I being moved relative to collection means for the first and second H particle fractions, which is a relative direction of movement wherein means are provided for limiting the movement of the particles to be separated relative to the aqueous medium in the relative direction of movement.
I Een jig-behandeling is in de literatuur welbekend, bij- I 25 voorbeeld uit Schubert, H., Review of the fundamentals of wet I jigging, Aufbereitungs-Technik 35 (1994) Nr 7 De behandelin- I gen a) en b) kunnen ook beide worden uitgevoerd (op dezelfde of verschillende deeltjesstromen en/of deeltjesfracties).A jig treatment is well known in the literature, for example from Schubert, H., Review of the fundamentals of law I jigging, Aufbereitungs-Technik 35 (1994) No. 7 Treatments a) and b) both can also be performed (on the same or different particle streams and / or particle fractions).
Volgens een voorkeursuitvoering van behandeling b) worden de I 30 middelen gevormd door radiaal vanaf een centrale, verticaal I in het vat geplaatste as naar de omtrekswand van het vat ver- I lopende schotten. Bij voorkeur zijn de schotten op een af- stand geplaatst ten hoogste 3, bij voorkeur ten hoogste 2 en met de meeste voorkeur kleiner dan 1 keer de spreidingsdiame- I 35 ter van de zich het meest verspreidende deeltjes van de zich I het meest verspreidende deeltjesfractie. Met voordeel wordt I het vloeibare medium door de middelen meegevoerd. Aldus ver- I vullen de middelen twee functies, namelijk het meevoeren van 3 het vloeibare medium en het verbeteren van de scheiding.According to a preferred embodiment of treatment b), the means are formed by partitions extending radially from a central axis placed vertically in the vessel to the peripheral wall of the vessel. Preferably, the baffles are placed at a distance of at most 3, preferably at most 2 and most preferably less than 1 times the spreading diameter of the most spreading particles of the most spreading particle fraction . Advantageously, the liquid medium is entrained by the means. The means thus fulfill two functions, namely entraining the liquid medium and improving separation.
Bij voorkeur wordt volgens de uitvinding bij behandeling b) het vloeibare medium dwars op de vrije valrichting gevoerd.Preferably, according to the invention, in treatment b), the liquid medium is passed transversely to the free fall direction.
5 Bij voorkeur worden de deeltjes in een vat gebracht met een in hoofdzaak cirkelvormige horizontale doorsnede, en het medium wordt in omtreksrichting uniform in het vat rondgevoerd.The particles are preferably introduced into a vessel with a substantially circular horizontal cross-section, and the medium is circulated uniformly in the circumferential direction in the vessel.
Door een vat te nemen met een in hoofdzaak cirkel-10 vormige horizontale deeldoorsnede worden omstandigheden geschapen waarbij turbulentie in het scheidingstraject wordt geminimaliseerd en aldus scheiding verbeterd.By taking a vessel with a substantially circular horizontal partial section, conditions are created in which turbulence in the separation path is minimized and thus separation is improved.
Bij voorkeur hebben voor de jig-behandeling a) de deeltjes van de bodemas voor >80 gew.% (betrokken op het 15 drooggewicht van de bodemas) een grootte <4 mm.Preferably for the jig treatment a) the particles of the bottom ash have a size of <4 mm for> 80% by weight (based on the dry weight of the bottom ash).
Bij voorkeur hebben voor behandeling b) de deeltjes van de bodemas voor >80 gew.% (betrokken op het drooggewicht van de bodemas) een grootte >2 mm.For treatment b) the particles of the bottom ash preferably have a size> 2 mm for> 80% by weight (based on the dry weight of the bottom ash).
Aldus worden de behandelingen a) en b) uitgevoerd 20 met voor die behandelingen optimale deeltjesgrootten.Thus, treatments a) and b) are carried out with particle sizes optimum for those treatments.
Bij voorkeur wordt als bodemas vochtige bodemas gebruikt met een vochtgehalte van ten minste 10 gew./gew.% betrokken op het totale gewicht van de vochtige bodemas, waarbij de bodemas als een in hoofdzaak monolaag over een lopende 25 band wordt gevoerd en aan een benedenstrooms uiteinde van de lopende band wordt blootgesteld aan de zwaartekracht en aan een draaiend magneetveld en de deeltjes van de vochtige bodemas aan het benedenstroomse uiteinde worden onderworpen aan een draaiend magneetveld met ten hoogste 250 magneetveldwis-30 selingen per seconde onder oplevering van de aan non- ferrometaal verrijkte fractie en een aan non-ferrometaal verarmde fractie, alvorens de aan non-ferrometaal verrijkte fractie aan de scheiding op basis van valsnelheid wordt onderworpen .The bottom ash is preferably moist bottom ash with a moisture content of at least 10% by weight based on the total weight of the moist bottom ash, the bottom ash being passed over a conveyor belt as a substantially monolayer and downstream. The end of the conveyor belt is exposed to gravity and a rotating magnetic field and the particles of the wet bottom ash at the downstream end are subjected to a rotating magnetic field with at most 250 magnetic field changes per second, yielding the non-ferrous metal enriched fraction and a fraction depleted in non-ferrous metal, before the fraction enriched in non-ferrous metal is subjected to the separation based on falling speed.
35 Een dergelijke additionele scheidingsstap, welke bij voorkeur een voorscheiding is, blijkt in combinatie met de werkwijze volgens de uitvinding een sterk aan non-ferrometaal verrijkte fractie op te leveren welke uitstekend verkoopbaar 1022902 I is aangezien het gehalte aan non-ferrometalen zodanig hoog is I dat de fractie direct in een smeltinrichting kan worden opge- I werkt en geen verdere zuivering behoeft. De op vochtig mate- riaal uitgevoerde scheiding in water als vloeibaar medium be- I 5 tekent dat niet eerst hoeft te worden gedroogd.Such an additional separation step, which is preferably a pre-separation, has been found in combination with the method according to the invention to yield a highly non-ferrous metal-enriched fraction which is excellently marketable 1022902 I since the content of non-ferrous metals is so high. that the fraction can be worked up directly in a melting device and requires no further purification. The separation into water as a liquid medium carried out on moist material means that it is not necessary to dry first.
I Voor de voorscheiding geldt dat, volgens een voor- keursuitvoeringvorm de vochtige bodemas wordt blootgesteld I aan het draaiende magneetveld met ten hoogste 210 magneet- I veldwisselingen per seconde.For pre-separation, it applies that, according to a preferred embodiment, the moist bottom ash is exposed to the rotating magnetic field with at most 210 magnetic field changes per second.
10 Gebleken is dat een dergelijke frequentie voldoende I is voor het losmaken van non-ferrometaal deeltjes van de I band.It has been found that such a frequency is sufficient for releasing non-ferrous metal particles from the I band.
I Bij voorkeur wordt als vochtige bodemas bodemas ge- I bruikt met een vochtgehalte van ten minste 12 gew./gew.%.Preferably, bottom ash with a moisture content of at least 12% by weight is used as the moist bottom ash.
15 Aldus blijven nog meer zanddeeltjes aan de band I plakken en wordt vermeden dat deze aan het uiteinde van de lopende band in de non-ferrofractie terecht komen.Thus, even more sand particles stick to the belt I and it is prevented that they end up in the non-ferrous fraction at the end of the conveyor belt.
Bij voorkeur is de snelheid van de lopende band < 1 I m/s.The speed of the conveyor belt is preferably <1 I m / s.
I 20 Aldus wordt een goede scheiding verzekerd.A good separation is thus ensured.
I De onderhavige uitvinding wordt thans toegelicht aan I de hand van het volgende experiment en onder verwijzing naar de tekening, waarbij de enige figuur een inrichting voorstelt I geschikt voor het uitvoeren van behandeling b).The present invention will now be explained with reference to the following experiment and with reference to the drawing, in which the only figure represents a device suitable for carrying out treatment b).
I 25 De enige figuur toont een deels opgewerkte inrich- I ting 1 geschikt voor het uitvoeren van de werkwijze volgens I de uitvinding. De inrichting omvat een vat 2, met wand 3. In I het vat 2 is een binnencilinder 4 aangebracht welke is voor- zien van schotten 5 (slechts een beperkt aantal is weergege- I 30 ven. De gebruikte inrichting, met een diameter van 1 m had er I 50). De binnencilinder 4 wordt aangedreven door een motor (niet weergegeven). Via een toevoergoot 6 kan over althans I nagenoeg de volledige afstand tussen de buitenwand 3 van het I vat 2 en de binnencilinder 4 een te behandelen deeltjesstroom I 35 worden toegevoerd. Het door de schotten 5 meegevoerde vloei- I bare medium, zoals water, is tussen de schotten weinig turbu- I lent en er kan een uitstekende scheiding worden bereikt. On- I derin vat 2 bevinden zich stationaire opvangbakken 7, waarin I I 0 L /L ö Ij 2 5 de verschillende fracties worden opgevangen. De bodem van elke opvangbak 7 kan taps toelopen en een op een afvoerleidign aangesloten aan een bovenzijde open kanaal bevatten waar middels een jet-stroom uit een mondstuk in het kanaal terechtge-5 komen deeltjes worden afgevoerd (niet weergegeven). De met verwijzingscijfer 8 aangeduide onderdeel is voor de onderhavige uitvinding niet van belang.The only figure shows a partially worked-up device 1 suitable for carrying out the method according to the invention. The device comprises a vessel 2, with wall 3. In the vessel 2, an inner cylinder 4 is provided which is provided with partitions 5 (only a limited number is shown. The device used, with a diameter of 1 m had I 50). The inner cylinder 4 is driven by a motor (not shown). Via a supply trough 6, a particle stream I to be treated can be supplied over at least substantially the entire distance between the outer wall 3 of the vessel 2 and the inner cylinder 4. The liquid medium, such as water, carried by the partitions 5 is not very turbulent between the partitions and an excellent separation can be achieved. Bottom of vessel 2 are stationary collection trays 7, in which the various fractions are collected. The bottom of each receptacle 7 can be tapered and contain a channel connected to a discharge conduit connected to an upper side where particles discharged into the channel via a jet stream are discharged (not shown). The part denoted by reference numeral 8 is of no importance for the present invention.
Bij het experiment werd bodemas eerst gezeefd, onderworpen aan een eerste scheiding (magnetisch) en vervolgens 10 aan een tweede scheiding, namelijk behandeling b). Bij een tweede experiment werd na het zeven alleen behandeling a) uitgevoerd.In the experiment, bottom ash was first sieved, subjected to a first separation (magnetic) and then to a second separation, namely treatment b). In a second experiment, treatment a) was performed after sieving.
ZevenSeven
In een grootschalig experiment is bodemas van een 15 afvalverbrandingsinstallatie nat gezeefd waarbij, naast een zeer grove en een zeer fijne fractie, een fractie 2-6 mm en een fractie 50 micron - 2 mm zijn geproduceerd.In a large-scale experiment, bottom ash from a waste incineration plant is sieved wet, whereby, in addition to a very coarse and a very fine fraction, a fraction of 2-6 mm and a fraction of 50 microns - 2 mm are produced.
Magnetische scheidingMagnetic separation
De 2-6 mm fractie is voorafgaand aan de scheiding op 20 valsnelheid in water eerst behandeld met een koprol wervel-stroomscheider, onder de condities uit Tabel 1. De gegevens van de voeding en de productstromen, zoals geschat uit analyses, zijn weergegeven in Tabel 2. Bij deze behandeling is gebruik gemaakt van een scheider met een magneetrotor met 18 25 polen (9 noordpolen en 9 zuidpolen), waarbij de rotor tegen de gebruikelijke richting in draaide met 1000 rotaties per minuut. Als met een veldwisseling de volledige rondgang van het magneetveld van de rotor op een vast punt wordt bedoeld, dan is de scheiding uitgevoerd bij (9*1000/60=) 150 veldwis-30 selingen per seconde. De veldsterkte was ca 0,3 Tesla op het oppervlak van de transportband die het materiaal over de magneetrotor voert. Het materiaal werd opgevangen op een niveau ca 66 cm onder de as van de rotor in drie opvangbakken (1: verder dan 45 cm van de rotoras, 2: tussen 30 en 45 cm van de 35 rotoras, en 3: dichter dan 30 cm van de rotoras). Bij het voeden werd ca 100 kg water aan de nat-gezeefde fractie toegevoegd, teneinde het vochtgehalte te verhogen tot 15%. Het aantal veldwisselingen per seconde is ongebruikelijk laag ge- 1022952 I zien de deeltjesgrootte van de voeding. Echter, twee referen- I tie-experimenten met kleine hoeveelheden voeding (Tabel 3) I laten zien dat de hoeveelheid teruggewonnen non-ferro in het I concentraat niet wezenlijk wordt verbeterd als de rotorsnel- I 5 heid wordt vergroot naar 2000 tpm, terwijl bij de hogere ro- I torsnelheid licht-magnetische deeltjes worden meegevoerd naar I de non-ferrofractie, met eventuele nadelige effecten voor de I non-ferro producten.The 2-6 mm fraction was first treated with a head roll eddy current separator prior to the fall-in-water separation, under the conditions of Table 1. The data of the feed and the product flows, as estimated from analyzes, are shown in Table 2. This treatment uses a separator with a magnet rotor with 18 poles (9 north poles and 9 south poles), the rotor rotating in the usual direction at 1000 rotations per minute. If a field change is to mean the complete rotation of the rotor's magnetic field at a fixed point, then the separation is performed at (9 * 1000/60 =) 150 field changes per second. The field strength was approximately 0.3 Tesla on the surface of the conveyor belt that transports the material over the magnet rotor. The material was collected at a level approximately 66 cm below the axis of the rotor in three collection trays (1: further than 45 cm from the rotor axis, 2: between 30 and 45 cm from the rotor axis, and 3: closer than 30 cm from the rotor shaft). During feeding, about 100 kg of water was added to the wet-sieved fraction in order to increase the moisture content to 15%. The number of field changes per second is unusually low, considering the particle size of the feed. However, two reference experiments with small amounts of feed (Table 3) show that the amount of non-ferrous recovered in the concentrate is not substantially improved if the rotor speed is increased to 2000 rpm, while at the higher rotational speed of light-magnetic particles are entrained in the non-ferrous fraction, with possible adverse effects for the non-ferrous products.
I Scheiding in vloeibaar medium (behandeling b)) 10 De producten 1 en 2 van deze eerste behandeling zijn I samengevoegd en een deel daarvan, te weten ca 80 kg, is ge- I scheiden op valsnelheid in water door het materiaal te voeden over de breedte van een ringvormige goot, met als zijkanten een buitencilinder met een diameter van 1 m en een concentri- I 15 sche binnencilinder met een diameter van 0.5 m, beide met vertikale (samenvallende) as en 1.0 m hoog, gevuld met water I dat in een homogene rondgaande beweging werd gebracht en aan I de onderzijde voorzien van zes gelijke opvangbakken, geordend I in de omlooprichting. De waterbeweging werd opgewekt door een 20 ronddraaiende waaier van radiaal uitstekende schotten beves- I tigd aan de eveneens ronddraaiende binnencylinder (motorver- I mogen 2 kW). De ronddraaisnelheid bedroeg 5 tpm. De zware non-ferrofractie werd opgevangen in de eerste bak na het voe- dingspunt, en het lichte, aan non-ferrometaal verarmde pro- I 25 duet werd opgevangen in de twee volgende bakken. Belangrijk is dat deze natte scheiding er ook toe leidde dat de aan non- ferrometaal verarmde fractie aan organisch materiaal werd verarmd. Dit betekent dat dit materiaal, dat met name zand en steen bevat, minder risico heeft om door uitloging metalen 30 aan de omgeving af te geven. Het is daarmee beter bruikbaar geworden als materiaal voor wegenbouw en dergelijke. Het or- ganische materiaal werd deels over de rand van het vat afge- voerd, en kwam deels in andere op de bodem van het vat aanwe- zige opvangbakken terecht. Tabel 4 geeft het gewicht aan 35 niet-metaal, aluminium en zware non-ferro in het lichte en zware product. Te zien is dat meer dan 90% bestaat uit zwaar non-ferrometaal, dat weinig aluminium bevat (iets dat zeer gunstig is voor de verkoopbaarheid van het zware non- <! Λ O ^ 7 ferrometaal). De lichte fractie bevat vooral zand en enig non-ferro, welke door middel van Magnusscheiding tot een alu-miniumconcentraat kunnen worden gescheiden. De grootte-fractie tussen 3,5 en 7 mm werd niet geanalyseerd aangezien 5 deze overduidelijk zeer weinig non-ferro bevatten en vooral aluminium. Samengevat maakt de beschreven inrichting en de werkwijze een uitstekende scheiding mogelijk, met grote doorzet, weinig slijtage en onder gebruikmaking van weinig energie in vergelijking met bekende werkwijzen.I Separation in liquid medium (treatment b)) The products 1 and 2 of this first treatment are combined and a part thereof, namely about 80 kg, is separated at falling speed in water by feeding the material over the width of an annular gutter, the sides of which are an outer cylinder with a diameter of 1 m and a concentric inner cylinder with a diameter of 0.5 m, both with vertical (coincident) axis and 1.0 m high, filled with water a homogeneous circular movement was made and on the underside provided with six equal collecting trays, arranged I in the direction of circulation. The water movement was generated by a revolving range of radially projecting baffles attached to the also revolving inner cylinder (engine power 2 kW). The turning speed was 5 rpm. The heavy non-ferrous fraction was collected in the first bin after the feeding point, and the light non-ferrous metal depleted product was collected in the two subsequent bins. It is important that this wet separation also led to the depletion of non-ferrous metal depleted organic material. This means that this material, which contains sand and stone in particular, has less risk of releasing metals into the environment through leaching. It has thus become more useful as material for road construction and the like. The organic material was partly discharged over the edge of the vessel, and partly ended up in other sumps present at the bottom of the vessel. Table 4 gives the weight of non-metal, aluminum and heavy non-ferrous metal in the light and heavy product. It can be seen that more than 90% consists of heavy non-ferrous metal, which contains little aluminum (something that is very favorable for the marketability of the heavy non-ferrous metal). The light fraction mainly contains sand and some non-ferrous metal, which can be separated into an aluminum concentrate by means of Magnus separation. The size fraction between 3.5 and 7 mm was not analyzed since they clearly contained very little non-ferrous metal and especially aluminum. In summary, the described device and method allows excellent separation, with high throughput, little wear and using little energy compared to known methods.
1010
Tabel 1: procescondities voorscheiding. Posities t.o.v. de as van de rotor.Table 1: pre-separation process conditions. Positions relative to the axis of the rotor.
Rotor snelheid (tpm) -1000Rotor speed (rpm) -1000
Aantal polen 18Number of poles 18
Band snelheid (m/s) 0.94Band speed (m / s) 0.94
Bandbreedte (m) 0.75Bandwidth (m) 0.75
Niveau schotten (vert. cm -66Level bulkheads (vert. Cm -66
Positie schot 1 (hor. cm 30Position shot 1 (hor. Cm 30
Positie schot 2 (hor. cm 45Position shot 2 (hor. Cm 45
Vochtgehalte voeding % 15Moisture content of food% 15
Voeding (kg) 1118Feeding (kg) 1118
Voedingssnelheid (kg/s) 8.5 procestijd (min) 20 15Feed speed (kg / s) 8.5 process time (min) 20 15
Tabel 2: Voeding, toegevoegd water en producten van voorscheiding.Table 2: Nutrition, added water and pre-separation products.
20 * 0 2 2 9 9 2 820 * 0 2 2 9 9 2 8
Gewicht (kg)Weight (kg)
Invoer gezeefd nat 1015Input sieved wet 1015
Water (toegevoegd) 103Water (added) 103
Invoer droog 943Input dry 943
Water (totaal) 175Water (total) 175
Totaal Invoer 1118Total Input 1118
Product 1 droog 28Product 1 dry 28
Product 2 droog 96Product 2 dry 96
Product 3 droog 836Product 3 dry 836
Zwaar non-ferro in 3 Niet detecteerbaar Aluminium in 3 2.5Heavy non-ferrous metal in 3 Non-detectable Aluminum in 3 2.5
Tabel 3: Resultaten bij 1000 tpm (boven) en bij 2000 tpm (onder) voor producten 1, 2, en 3.Table 3: Results at 1000 rpm (above) and at 2000 rpm (below) for products 1, 2, and 3.
5 10 __ I I “ ΓΎΊ «h I £0 I Iot 1 21 17.4 / 311.4 350.2 --— 7671.3 77117¾ ~Z--Ö3----573B1 5349."9 11148". ’ 3 5 ' 05 5 5 C 36 .5798. 13332. 19210.5 10 I I “h h I I ot ot ot 1 21 17.4 / 311.4 350.2 - 7671.3 7711711 Z - Ö3 ---- 573B1 5349." 9 11148 ". 3 5 5 5 5 C 36.5798. 13332, 19210.
° .9 43 05 71 66 I “ I I I I Tot 1 ldg ld3*ü 58.28 277.92 372.31 2 Xl9 ^ 476.5 6448 696g3 ’3 3 ü'31_ 0.73 8036 4306 12342 ’° .9 43 05 71 66 I “I I I I Up to 1 ldg ld3 * ü 58.28 277.92 372.31 2 X19 ^ 476.5 6448 696g3" 3 3 ü'31_ 0.73 8036 4306 12342 "
--331--TÖTI--837Ü1--11031. 19'678T- 331 - TÖTI - 837Ü1--11031. 19'678T
Tot 7 3 78 92 53 9Up to 7 3 78 92 53 9
Tabel 4: Resultaten van de scheiding op valsnelheid in water van ca 80 kg voorconcentraat van 2-6 mm nat gezeefde bodemas.Table 4: Results of the separation at fall velocity in water of about 80 kg pre-concentrate of 2-6 mm wet sieved bottom ash.
-r~TH- "Za/Cu-pateen-—Töl--r ~ TH- "Sat / Cu-paten -— Töl-
Zwaar (g) (g) (g) (g) ITT. 4836.0 +5.6 3824.81 877.57 65 3 -5.6 +* ïbtö 51το:ai 3253.1— 45.02 n 33 7 -In 7 2920 7 : Ζ92Ό -- Γ1009.-Heavy (g) (g) (g) (g) ITT. 4836.0 +5.6 3824.81 877.57 65 3 -5.6 + * btö 51το: ai 3253.1 - 45.02 n 33 7 -In 7 2920 7: Ζ92Ό - Γ1009.-
Tot 13 5 XI Zn/Cu steen TotUp to 13 5 XI Zn / Cu stone Tot
Licht (g) (g) (g) (kg) --459.1 4504.8-- -3.5 mm 177.741 5.141 08 0 -7 +3.5----- 37.38 —+7 mm- “27775- 65.27 tot 10 Scheiding in vloeibaar medium (behandeling a))Light (g) (g) (g) (kg) --459.1 4504.8-- -3.5 mm 177,741 5,141 08 0 -7 +3.5 ----- 37.38 - + 7 mm- “27775- 65.27 to 10 Separation in liquid medium (treatment a))
De na het nat zeven verkregen bodemasfractie 50 micron - 2 mm is alleen op valsnelheid in water gescheiden met behulp van een jig. Deze zeer zandrijke fractie is direct toegevoegd aan de jig bij een slaglengte van ca 1 cm 15 en een frequentie van ca 5 Hz met een ragging van 5 mm stalen kogeltjes. De zware non-ferrocomponenten van de voeding zakken door zandbed, de ragging en de zeef van de jig en worden afgevoerd als doorvalfractie. Het organische materiaal wordt met het onderwater (d.w.z. de continu bij 20 jiggen door de zeef naar boven gevoerde mediumstroom met laag debiet) naar boven uit het bed gewassen en het van t 022.0 5-) I 10 I zware metalen en organisch materiaal ontdane zand reist I over de ragging naar de uitgang van de jig. Een chemische analyse van de voeding gaf een totaal aan lood, koper, zink I en tin van ca 1,0 gewichtsprocent op droge basis. De I 5 doorval van de jig bleek na afscheiding van de magnetische I fractie per 8 kg droge voeding 76,5 g metallische zware I non-ferro te bevatten, waaruit geconcludeerd wordt dat de I terugwinningsgraad zeer hoog is. Omdat de niet-magnetische I fractie naast de zware non-ferro nog zand bevat moet dit I 10 concentraat voor afzet aan een smelter nog verder opgewerkt worden, bijvoorbeeld met een natte schudtafel.The bottom ash fraction 50 microns - 2 mm obtained after wet sieving is separated into water only at falling speed with the aid of a jig. This very sandy-rich fraction was added directly to the jig at a stroke length of approximately 1 cm 15 and a frequency of approximately 5 Hz with a ragging of 5 mm steel balls. The heavy non-ferrous components of the feed sink through the sand bed, the ragging and the sieve of the jig and are discharged as fall-through fraction. The organic material is washed upwards out of the bed with the low-flow medium flow medium stream continuously fed through the screen at 20 jigs and the sand stripped of heavy metals and organic material travels I about the ragging to the exit of the jig. A chemical analysis of the feed gave a total of 1.0 weight percent lead, copper, zinc I and tin on a dry basis. The fall-through of the jig was found to contain 76.5 g of heavy metal non-ferrous metal per 8 kg of dry feed after separation of the magnetic I, from which it was concluded that the recovery rate was very high. Because the non-magnetic fraction still contains sand in addition to the heavy non-ferrous metal, this concentrate must be further worked up before being deposited at a smelter, for example with a wet shaking table.
11 Λ11 Λ
Claims (11)
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1022952A NL1022952C2 (en) | 2003-03-17 | 2003-03-17 | Recovery of non-ferrous metal particles from e.g. waste streams involves adhesion of stream as a mono-layer to conveyor belt using water and subjecting the moist mono-layer to magnetic field rotating in the same direction of the belt |
| NL1025050A NL1025050C1 (en) | 2003-03-17 | 2003-12-18 | Process for recovering non-ferrous metal-containing particles from a particle stream. |
| US10/548,941 US7726493B2 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | Method for the separation of non-ferrous metal containing particles from a particle stream |
| PCT/NL2004/000187 WO2004082839A1 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | A method for the separation of non-ferrous metal containing particles from a particle stream |
| JP2006507855A JP4514751B2 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | Method for recovering non-ferrous metal-containing particles from a particle stream |
| DK04721041T DK1606057T3 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | Process for separating non-ferrous metal-containing particles from a particle stream |
| EP20040721041 EP1606057B1 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | A method for the separation of non-ferrous metal containing particles from a particle stream |
| ES04721041T ES2274434T3 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | METHOD FOR THE SEPARATION OF PARTICLES CONTAINING A NON-FERROUS METAL, FROM A CURRENT OF PARTICLES. |
| AT04721041T ATE341399T1 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | METHOD FOR SEPARATING PARTICLES CONTAINING NON-FERROUS METAL FROM A PARTICLE STREAM |
| DE200460002675 DE602004002675T2 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | METHOD FOR SEPARATING NITROGEN METAL-CONTAINING PARTICLES FROM A PARTICLE CURRENT |
| PT04721041T PT1606057E (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | A method for the separation of non-ferrous metal containing particles from a particle stream |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1022952 | 2003-03-17 | ||
| NL1022952A NL1022952C2 (en) | 2003-03-17 | 2003-03-17 | Recovery of non-ferrous metal particles from e.g. waste streams involves adhesion of stream as a mono-layer to conveyor belt using water and subjecting the moist mono-layer to magnetic field rotating in the same direction of the belt |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL1022952C2 true NL1022952C2 (en) | 2004-09-20 |
Family
ID=33297529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL1022952A NL1022952C2 (en) | 2003-03-17 | 2003-03-17 | Recovery of non-ferrous metal particles from e.g. waste streams involves adhesion of stream as a mono-layer to conveyor belt using water and subjecting the moist mono-layer to magnetic field rotating in the same direction of the belt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| NL (1) | NL1022952C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITMI20121878A1 (en) * | 2012-11-05 | 2014-05-06 | Caeb Internat S R L | DEVICE FOR THE REMOVAL OF FERROUS MATERIALS FROM INCOERENT MATERIAL |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1119191B (en) * | 1956-12-05 | 1961-12-14 | Dr Theodor Eder | Device for separating granular material into two or more fractions using the falling speed in a liquid |
| GB2256819A (en) * | 1991-06-21 | 1992-12-23 | Multiserv Int Ltd | Separating solids |
| DE4123277C1 (en) * | 1991-07-13 | 1993-05-27 | Rwe Entsorgung Ag, 4300 Essen, De | Handling waste combustion slag allowing removal of valuable materials - by reducing raw slag material and then removing dust components and wet sorting to separate light fraction |
| RU2104795C1 (en) * | 1997-10-03 | 1998-02-20 | Открытое акционерное общество "Дирекция межправительственной инновационной рудной программы" | Method of separating copper slags |
| JP2000197874A (en) * | 1999-01-07 | 2000-07-18 | Setsuichi Kasai | Metal recovery method |
-
2003
- 2003-03-17 NL NL1022952A patent/NL1022952C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1119191B (en) * | 1956-12-05 | 1961-12-14 | Dr Theodor Eder | Device for separating granular material into two or more fractions using the falling speed in a liquid |
| GB2256819A (en) * | 1991-06-21 | 1992-12-23 | Multiserv Int Ltd | Separating solids |
| DE4123277C1 (en) * | 1991-07-13 | 1993-05-27 | Rwe Entsorgung Ag, 4300 Essen, De | Handling waste combustion slag allowing removal of valuable materials - by reducing raw slag material and then removing dust components and wet sorting to separate light fraction |
| RU2104795C1 (en) * | 1997-10-03 | 1998-02-20 | Открытое акционерное общество "Дирекция межправительственной инновационной рудной программы" | Method of separating copper slags |
| JP2000197874A (en) * | 1999-01-07 | 2000-07-18 | Setsuichi Kasai | Metal recovery method |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| DATABASE WPI Section Ch Week 199840, Derwent World Patents Index; Class M25, AN 1998-465542, XP002263216 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2000, no. 10 17 November 2000 (2000-11-17) * |
| SCHMELZER G ET AL: "NEUES NASSAUFBEREITUNGSVERFAHREN FUER BESTANDTEILE VON ROSTSCHLACKEN NEW WET TREATMENT FOR COMPONENTS OF INCINERATION SLAG", AUFBEREITUNGS TECHNIK, VERLAG FUER AUFBEREITUNG SCHIRMER UND ZEH. WIESBADEN, DE, vol. 37, no. 4, 1 April 1996 (1996-04-01), pages 149 - 157, XP000583091, ISSN: 1443-9302 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITMI20121878A1 (en) * | 2012-11-05 | 2014-05-06 | Caeb Internat S R L | DEVICE FOR THE REMOVAL OF FERROUS MATERIALS FROM INCOERENT MATERIAL |
| EP2727650A1 (en) * | 2012-11-05 | 2014-05-07 | CAEB International S.r.l. | Device for removing ferrous materials from mixed materials |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8689980B2 (en) | Method and device for the separation of particles | |
| NL1025050C1 (en) | Process for recovering non-ferrous metal-containing particles from a particle stream. | |
| AU2020201679B2 (en) | System and method for recovering metals from a waste stream | |
| CN107442264B (en) | The wet split recovery process of valuable component in a kind of waste printed circuit board | |
| JP4366513B2 (en) | Method and apparatus for recovering valuable metals from metal composite waste | |
| NL1022952C2 (en) | Recovery of non-ferrous metal particles from e.g. waste streams involves adhesion of stream as a mono-layer to conveyor belt using water and subjecting the moist mono-layer to magnetic field rotating in the same direction of the belt | |
| JP2002355661A (en) | Metal recovery method from resin and electronic parts | |
| JP7137532B2 (en) | Metal-containing waste treatment apparatus and treatment method | |
| RU2577777C1 (en) | Method and process line for enrichment of waste of mining and processing enterprises | |
| NL1022953C2 (en) | Separation of a particle fraction from e.g. scrap under gravitational force in fluid involves passing fluid and particle through an apparatus with baffles, which causes the fluid to move and collecting the fractions | |
| RU2237520C1 (en) | Method of concentration of manganese ores | |
| RU2003132881A (en) | METHOD FOR SULFIDE ENRICHMENT | |
| RU2004105827A (en) | METHOD FOR ENRICHMENT OF PRECIOUS AND RARE-EARTH METALS | |
| RU2132743C1 (en) | Method of concentrating placer precious metal and tin sands | |
| RU2159155C1 (en) | Method of concentration | |
| US20220314232A1 (en) | Conveyor sluice system | |
| BE1030118B1 (en) | PROCEDURE FOR SEPARATING METAL-RICH WASTE | |
| GB2256819A (en) | Separating solids | |
| SE442828B (en) | PROCEDURE FOR THE MINING OF ULTRABASIC MINERALS | |
| RU2332261C2 (en) | Apparatus for centrifugal concentration of fine ores and noble metal processing products | |
| RU2382683C1 (en) | Method of mineral dressing | |
| RU2077389C1 (en) | Jigging machine | |
| JP2018075541A (en) | Processing method | |
| Honaker et al. | Enhanced gravity beneficiation using a dense-medium for fine particle gravity separations | |
| Burdin et al. | THE GOLD–COPPER–MOLYBDENUM–PORPHYRITIC DEPOSITS EXPLOITATION POSSIBILITY |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD2B | A search report has been drawn up | ||
| V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20131001 |