NL1005813C2

NL1005813C2 - Tunnel lining.

Info

Publication number: NL1005813C2
Application number: NL1005813A
Authority: NL
Inventors: Robert Heinrich; Bodo Billig
Original assignee: Hochtief Ag Hoch Tiefbauten
Priority date: 1996-04-23
Filing date: 1997-04-15
Publication date: 2000-12-04
Also published as: NL1005813A1; DE19616143C1

Description

TunnelbekledingTunnel lining

De uitvinding betreft een tunnelbekleding met in tun-nellangsrichting achter elkaar geplaatste schachtringen die telkens uit in tunnelomtreksrichting achter elkaar geplaatste segmentvormige schachtringdelen uit staalbeton zijn opgebouwd, 5 waarbij de tussen de schachtringdelen van een schachtring lopende langsvoegen ten opzichte van de langsvoegen van de aangrenzende schachtringen versprongen zijn geplaatst en de schachtringdelen ter plaatse van hun ene frontale ringvlak van messinguitsparingen zijn voorzien en ter plaatse van hun ande-10 re frontale ringvlak van in de messinguitsparingen van de schachtringdelen van een aangrenzende schachtring grijpende veerverhogingen die in radiale richting kleinere afmetingen bezitten dan de messinguitsparingen en bij niet-vervormende schachtring in radiale richting een afstand bezitten tot de 15 beide mantelflanken van de bijbehorende messinguitsparing.The invention relates to a tunnel lining with shaft rings arranged one behind the other in the tunnel circumferential direction, each of which are built up of segment-shaped shaft ring parts of steel concrete placed one behind the other in the tunnel circumferential direction, the longitudinal joints extending between the shaft ring parts of a shaft ring being offset from the longitudinal joints of the adjacent shaft rings. and the shaft ring parts are provided with brass recesses at their one frontal annular surface and at their other frontal annular surface are spring elevations engaging the brass recesses of the shaft ring parts of an adjacent shaft ring which have smaller dimensions in radial direction than the brass recesses and in the case of a non-deforming shank ring, have a distance in radial direction from the two casing flanks of the associated brass recess.

Dergelijke tunnelbekledingen zijn uit de praktijk voldoende bekend (US octrooi 1.969.810; DE "Zeitschrift Bautechnik", 69 (1992), Band 1, blz. 11-13) en worden hierdoor gekenmerkt, dat de mantelflanken van de veerverhogingen bij 20 een deformatie van de schachtringen in omtreksrichting puntvormig aanliggen tegen de mantelflanken van de messinguitsparingen, waarbij overbelastingen van het materiaal kunnen optreden. In detail kan ten aanzien van de stand van de techniek het volgende worden opgemerkt: een heel gebruikelijk type tun-25 nelbekleding achter schildvoortdrijfmachines is de schacht-ringopbouw met versprongen langsvoegen. De vervorming van een schachtringopbouw is onder andere afhankelijk van het aantal, de plaatsing en vormgeving van de voegen. De toepassing van versprongen langsvoegen heeft een tweeledig doel, namelijk 30 beperking van het aantal vuistenen in het ringspiegeloppervlak en stabilisatie van de ringsystemen. Een statisch effectieve verbinding tussen de aangrenzende schachtringen ter plaatse van de ringvoeg, bijvoorbeeld via messingveren, leidt tot een onderlinge stabilisatie, aangezien een onderlinge vervormings-35 belemmering van de beide schachtringen optreedt. Hierdoor ont- f0 0 5 8 13 2 staan echter zogenaamde koppelkrachten die via de ringvoegen moeten worden overgedragen. Bovendien wordt door een geringere onderlinge verdraaiing in de langsvoegen de effectiviteit van rondlopende afdichtprofielen verhoogd. Om echter ook een stabilisering werkelijk te bereiken is een krachtensluitende koppeling tussen de afzonderlijke ringen in de ringvoeg vereist.Such tunnel linings are sufficiently known from practice (US patent 1,969,810; DE "Zeitschrift Bautechnik", 69 (1992), Vol. 1, pp. 11-13) and are characterized in that the jacket flanks of the spring elevations at a deformation of the shank rings in the circumferential direction point-wise against the casing flanks of the brass recesses, whereby overloading of the material may occur. With respect to the prior art, the following can be noted in detail: A very common type of tunel lining behind shield propulsion machines is the shaft ring construction with staggered longitudinal joints. The deformation of a shaft ring structure depends, among other things, on the number, placement and design of the joints. The use of staggered longitudinal joints has a twofold purpose, namely to limit the number of fists in the ring mirror surface and to stabilize the ring systems. A statically effective connection between the adjacent shank rings at the location of the ring joint, for instance via brass springs, leads to a mutual stabilization, since a mutual deformation of the two shank rings occurs. However, this results in so-called torque forces that must be transmitted via the ring joints. In addition, a smaller mutual rotation in the longitudinal joints increases the effectiveness of all-round sealing profiles. However, in order to actually achieve a stabilization, a positive coupling between the individual rings in the ring joint is required.

5 Tot nu toe werd de ringvoeg op gebruikelijke wijze als messing en veer uitgevoerd, teneinde een toereikende koppeling te bereiken. Ter overdracht van de dwars- of koppelkrachten worden op gebruikelijke wijze smalle, zogenaamde"Kau-bit"-stroken in de voeg gelegd. Enerzijds staan deze stroken 10 een zekere lastverdeling toe en anderzijds zorgen ze voor een krachtsoverdracht ter plaatse van gedefinieerde punten over de omtrekslijn. Teneinde afschilferingen van de messingflanken te vermijden, wordt de veer aan de eindgebieden en, aangezien de schachtringen over een halve steen versprongen ten opzichte 15 van elkaar worden ingebouwd, in het centrale gebied van een schachtringdeel enigszins vastgegrepen. De lastinvoerbreedte voor de koppelkrachten is bij deze constructiewijze zeer beperkt, zodat slechts relatief geringe koppelkrachten kunnen worden overgedragen. Ook treden in de praktijk telkens weer 20 afschilferingen op in het gebied van de messingflanken. Oorzaken hiervoor zijn spanningsconcentraties in puntbelaste gebieden: de systeemlijnen van messing en veer lopen in het ideale, niet vervormde systeem evenwijdig aan elkaar. Wanneer thans een vervorming van het gekoppelde ringsysteem en derhalve een 25 verdraaiing in de langsvoeg optreedt, ontstaan onderlinge verschuivingen van messing en veer. Wanneer de speling tussen de messing en veer is verbruikt, ontstaat een rechtstreeks contact tussen messing en veer. Tengevolge van de geometrische omstandigheden betreft het hierbij slechts een nagenoeg punt-30 vormig gebied, dat de ontstane koppelkrachten moet overdragen. Hierbij ontstaan in deze gebieden plaatselijke spanningscon-centraties die tot een overbelasting van het materiaal op deze plaats kunnen leiden. Bekend is ook, dat de constructieve hoogte van messing en veer in de tunnellangsrichting relatief 35 gering is.Until now, the ring joint has been constructed in the usual way as a brass and spring, in order to achieve an adequate coupling. To transmit the transverse or coupling forces, narrow so-called "Kau-bit" strips are placed in the joint in the usual manner. On the one hand these strips 10 allow a certain load distribution and on the other hand they ensure a force transfer at the location of defined points along the circumferential line. In order to avoid flaking of the brass flanks, the spring is slightly gripped at the end regions and, since the shank rings are staggered about half a stone relative to each other, in the central region of a shank ring part. The load input width for the coupling forces is very limited in this construction method, so that only relatively small coupling forces can be transferred. In practice, 20 flakes occur again and again in the area of the brass flanks. The reasons for this are stress concentrations in point-loaded areas: the system lines of brass and spring run parallel to each other in the ideal, undeformed system. When a deformation of the coupled ring system and hence a twisting in the longitudinal joint now occurs, mutual shifts of brass and spring occur. When the play between the brass and spring is consumed, a direct contact between brass and spring is created. Due to the geometric conditions, this is only a substantially point-30-shaped area, which must transfer the resulting coupling forces. This creates local stress concentrations in these areas which can lead to an overload of the material at this location. It is also known that the structural height of brass and spring in the tunnel-long direction is relatively small.

10 0 5 8 13 310 0 5 8 13 3

Doelstelling van deze uitvinding is om een tunnelbe-kleding met in de lengterichting van de tunnel achter elkaar geplaatste schachtringen volgens de genoemde techniek te verschaffen, waarbij bij vervorming van het gekoppelde schacht-5 ringensysteem hoge maximale belastingen vanwege koppelkrachten worden voorkomen en een gelijkmatige doorvoer van de koppelkrachten via de messing-veerverbinding zonder te hoge belasting van het materiaal mogelijk worden.The object of the present invention is to provide a tunnel lining with shaft rings arranged one behind the other in the longitudinal direction of the tunnel, according to the above-mentioned technique, wherein high maximum loads due to coupling forces are prevented during deformation of the coupled shaft-ring system and a uniform throughput of the coupling forces can be achieved via the brass-spring connection without overloading the material.

De oplossing volgens de uitvinding van dit probleem 10 bestaat hieruit, dat bij onvervormde schachtringen de mantel-flanken van de veerverhogingen door de beide mantelflanken van de bijbehorende messinguitsparing in radiale richting variabele afstanden hebben, die door de vast te stellen maat van de tegengestelde vervorming van de aangrenzende schachtringen 15 worden bepaald, en dat bij het bereiken van de vast te leggen tegengestelde vervorming de aangrenzende schachtringen in de omtreksrichting lijnvormig tegen bijbehorende delen van de mantelflanken van de messinguitsparingen aan liggen.The solution according to the invention of this problem 10 consists in that, in the case of undeformed shank rings, the mantle flanks of the spring elevations have variable distances in radial direction by the two mantle flanks of the associated brass recess, which are determined by the measure of the opposite deformation of the adjacent shank rings 15 are determined, and that when the opposed deformation to be recorded is reached, the adjacent shank rings in the circumferential direction lie linearly against corresponding parts of the jacket flanks of the brass recesses.

De plaatsing van versprongen langsvoegen en de spe-20 ling tussen messing en veer staan zekere onderlinge vervormingen tussen aangrenzende ringen toe. Belastingen resulteren uit de bouw- en eindtoestand. In de eindtoestand werken krachten zoals bodem- respectievelijk bergdruk, eigen gewicht, verkeersbelastingen en eventueel waterdruk op de tunnelbuizen.The placement of staggered longitudinal joints and the clearance between brass and spring allow certain mutual deformations between adjacent rings. Taxes result from the construction and final condition. In the final state, forces such as ground or mountain pressure, own weight, traffic loads and possibly water pressure act on the tunnel tubes.

25 Door de bouwtoestand ontstaan echter bovendien ongewilde vervormingen van het ringsysteem, bijvoorbeeld tengevolge van montage-onnauwkeurigheden bij een ringbouw, belastingen uit het samendrukken van de ringspleet of door de schildstaartafdichting. Basisgedachte is hierbij een speciale messing- en 30 veerconstructie die zodanig is uitgevoerd, dat gebieden van de mantelflanken van messinguitsparing en veerverhoging zich, in omtreksrichting gezien, in het vervormde systeem indien mogelijk lijnvormig aan elkaar aanpassen. Door een speciale con-tourvorming van messinguitsparing en/of veerverhoging ontstaan 35 lijnvormige contact- respectievelijk lastoverdrachtsgebieden. In tegenstelling tot de gebruikelijk messing- en veerconstructie neemt in deze gebieden bij gelijke koppelkrachtwerking de 10058 13 4 schuifbelasting af. Hierdoor wordt ook het verwerkte toepas-singsgbied van deze schachtringconstructie duidelijk: door de mogelijkheid om grotere koppelkrachten te kunnen overdragen, kan deze schachtringconstructie bijvoorbeeld ook in zeer zach-5 te kleiige bodems worden toegepast, waarbij hoge koppelkrachten tussen de afzonderlijke ringen ontstaan en moeten worden overgebracht. Met een gebruikelijke messing- en veer-onstructie lukt het meestal niet om de hoge resulterende spanningen in het gebied van de messingflanken op te nemen. Het 10 vergrote dwarskrachtoverdrachtsgebied staat dit echter niet toe.However, the construction condition also results in unwanted deformations of the ring system, for example as a result of mounting inaccuracies in a ring construction, loads from the compression of the ring gap or by the shield-tail seal. The basic idea here is a special brass and spring construction which is designed in such a way that areas of the jacket flanks of the brass recess and spring extension, in the circumferential direction, adapt to each other in a linear form if possible. A special contour formation of brass recess and / or spring elevation creates 35 linear contact or load transfer areas. In contrast to the conventional brass and spring construction, the 10058 13 4 shear load decreases in these areas with the same torque force effect. This also clarifies the processed area of application of this shaft ring construction: due to the possibility of transferring greater coupling forces, this shaft ring construction can also be used, for example, in very soft clay soils, whereby high coupling forces are created between the individual rings and must be created. transferred. With a conventional brass and spring construction, it usually fails to accommodate the high resulting stresses in the area of the brass flanks. However, the enlarged transverse force transfer area does not allow this.

De oplossing volgens de uitvinding kan door de drie hierna beschreven constructievarianten worden gerealiseerd: (1) de mantelflanken van de veerverhogingen worden 15 van een zodanige contour voorzien, dat ze bij een vooraf bepaalde, onderlinge verdraaiing van de langsvoegen van de schachtringdelen lijnvormig komen aan te liggen tegen bijbehorende delen van de messinguitsparingen van een aangrenzende ring.The solution according to the invention can be realized by the three construction variants described below: (1) the jacket flanks of the spring risers are contoured such that they form in a line-shaped manner at a predetermined mutual rotation of the longitudinal joints of the shaft ring parts. lie against associated parts of the brass recesses of an adjacent ring.

20 (2) de mantelflanken van de messinguitsparingen wor den van een zodanige contour voorzien, dat ze bij een vooraf bepaalde onderlinge verdraaiing van de langsvoegen van de schachtringdelen lijnvormig komen aan te liggen tegen bijbehorende delen van de mantelflanken van de veerverhoging van een 25 aangrenzende ring.(2) the lateral flanks of the brass recesses are contoured such that, at a predetermined mutual rotation of the longitudinal joints of the shaft ring parts, they come to lie in line with associated parts of the lateral flanks of the spring extension of an adjacent ring. .

(3) een combinatie van de beide in het voorgaande beschreven constructieve varianten, dat wil zeggen de mantel-flanken van de messinguitsparing en veerverhoging van aangrenzende ringen worden van een zodanige contour voorzien, dat 30 contactgebieden in omtreksrichting bij een vooraf bepaalde onderlinge verdraaiing van de langsvoegen van de schachtringdelen lijnvormig op elkaar komen te liggen.(3) a combination of the two constructive variants described above, that is to say the casing flanks of the brass recess and spring extension of adjacent rings, are contoured such that circumferential contact areas at a predetermined mutual rotation of the longitudinal joints of the shaft ring parts come to lie in a line.

Bij het eerste alternatief zijn derhalve de veerverhogingen in het uitgestuurde systeem geometrisch aangepast aan 35 de mantelflanken van de messinguitsparingen van de aangrenzende ring. Op overeenkomstige wijze is dit ook het geval voor de beide andere constructieve varianten. De constructieve uitvoe- f00 5 8 13 5 ring van de messing blijft voor de eerste variant onveranderd ten opzichte van de constructieve varianten tot nu toe, dat wil zeggen dat de messinguitsparing in het niet-vervormde systeem in omtreksrichting door cirkels met gelijk middelpunt 5 wordt bepaald. De constructieve uitvoering van de veer wordt, gebaseerd op de te verwachten vervorming, bepaald aan het uit-gestuurde ringsysteem. De constructie is hierdoor gekenmerkt, dat de stralen van de mantelflanken van messing en veer bij de niet vervormde ring in omtreksrichting gedeeltelijk 10 excentrisch zijn geplaatst, dat wil zeggen geen gemeenschappelijk middelpunt bezitten en dat de straal van de veerflank in omtreksrichting niet constant is. Afhankelijk van een onderlinge verdraaiing van twee schachtringsystemen in de langsvoe-gen speling tussen messing- en veerflank ontstaan ter plaatse 15 van de veerverhoging van een schachtringsteen en ter plaatse van de messinguitsparing van een aangrenzende schachtringsteen vier lijnvormige contactgebieden, tegen welke de mantelflanken van de messing en veer geometrisch aanliggen. Betrokken op een veerverhoging liggen telkens twee contactgebieden in het veer-20 midden naast elkaar, hetzij - al naar gelang de verdraaiings-richting in de langsvoeg van de aangrenzende ring - aan de veerbinnenzijde of de veerbuitenzijde. De beide andere contactgebieden liggen diagonaal versprongen op de dienovereenkomstig andere flank van de veer. Op deze wijze vormen zich op 25 elk veerelement twee krachtenparen, via welke de koppelkrach-ten worden doorgeleid. Om het lijnvormige contact tussen messing en veer in het vervormde systeem te kunnen waarborgen, moet de straal van de veerflank aan de buiten, respectievelijk binnenzijde gelijk zijn aan de straal van de bijbehorende mes-30 singuitsparing, dat wil zeggen dat bij contact tussen messingen veerflank zowel het betreffende messing- en het bijbehorende veersegment hetzelfde middelpunt bezitten, terwijl ze anders verschillende middelpunten bezittén. Het gebied tussen de contactplaatsen op beide veerflanken kan op verschillende ma-35 nieren worden uitgevoerd. Zo bestaat de mogelijkheid om dit gebied zoals tot nog toe bekend uit te voeren, dat wil zeggen dat in het onvervormde systeem de middelpunten van de stralen 10 0 5 8 13 6 van messing- en veerflanken op geometrisch gelijke plaats liggen. Er bestaat echter ook de mogelijkheid om elke andere denkbare geometrische mogelijke verbinding tussen twee con-tactgebieden te vervaardigen, zolang deze de effectiviteit van 5 de constructie niet beïnvloedt.Thus, in the first alternative, the spring elevations in the driven system are geometrically matched to the jacket flanks of the brass recesses of the adjacent ring. Similarly, this is also the case for the other two structural variants. The constructive design of the brass for the first variant remains unchanged from the constructive variants so far, i.e. the circumferential brass recess in the circumferential direction is formed by circles of equal center 5. determined. The constructional design of the spring is determined, based on the expected deformation, on the driven ring system. The construction is characterized in that the radii of the jacket flanks of brass and spring are partly eccentrically positioned at the non-deformed ring in the circumferential direction, that is to say have no common center and that the radius of the spring flank in the circumferential direction is not constant. Depending on a mutual rotation of two shank ring systems in the longitudinal clearance between brass and spring flank, four linear contact areas are formed at the location of the spring increase of a shank ring stone and at the location of the brass recess of an adjacent shank ring stone, against which the jacket flanks of the brass and spring geometrically abut. Relating to a spring elevation, two contact areas in the spring center each lie next to each other, either - depending on the direction of rotation in the longitudinal joint of the adjacent ring - on the spring inside or the spring outside. The other two contact areas are offset diagonally on the correspondingly different flank of the spring. In this way, two pairs of forces are formed on each spring element, through which the coupling forces are transmitted. In order to ensure the linear contact between brass and spring in the deformed system, the radius of the spring flank on the outside or inside must be equal to the radius of the associated knife-recess, that is, on contact between brass spring flank both the respective brass and associated spring segment have the same center, while they otherwise have different centers. The area between the contact locations on both spring flanks can be done in different ways. It is thus possible to implement this area, as hitherto known, that is to say, in the undistorted system, the centers of the radii of brass and spring flanks are in a geometrically equal position. However, there is also the possibility of manufacturing any other conceivable geometric possible connection between two contact areas, as long as this does not affect the effectiveness of the construction.

Een uitvoeringsvorm van de uitvinding is een in om-treksrichting onderbroken messing/veerconstructie, waarbij gebieden van de messing- en veerconstructie, welke minder sterk belast worden respectievelijk niet voor de dwarskracht-10 overdracht nodig zijn, uitgespaard blijven. De vorm en de constructie van de messing- en veergebieden in de resterende gebieden correspondeert in hoofdzaak met de nieuwe vorm van de rondlopende messing- en veerconstructie in alle in het voorgaande beschreven uitvoeringsvarianten. Het voordeel van deze 15 vormgeving bestaat hieruit, dat de ringspiegelvlakken ter plaatse van de corresponderende steenzijden geen rondlopende messinguitsparing respectievelijk veerverhoging bezitten, doch slechts zogenaamde messingopeningen respectievelijk veerverho-gingen. Het tussen deze gebieden overblijvende vlak kan plat 20 uitgevoerd worden, zodat het aangrijpingsvlak voor de voort-drijfpersen kan dienen.An embodiment of the invention is a circumferentially interrupted brass / spring construction, in which areas of the brass and spring construction, which are less heavily loaded or are not required for the transverse force transfer, are left out. The shape and construction of the brass and spring regions in the remaining regions essentially corresponds to the new form of the circumferential brass and spring structure in all the embodiments described above. The advantage of this design consists in that the ring mirror surfaces at the corresponding stone sides do not have a circumferential brass recess or spring elevation, but only so-called brass openings or spring elevations. The surface remaining between these regions can be made flat so that the engagement surface for the propulsion presses can serve.

Teneinde een optimale geometrische aanpassing van messing en veer aan het uitgestuurde systeem te kunnen waarborgen, wordt een tussen messing en veer aanwezig rondlopend 25 meegevend vulstuk toegepast. Dit vulstuk bezit twee principiële functies, namelijk het gelijkmatig maken van de spanningen door een relatief grote meegevendheid en compensatie van toleranties (bijvoorbeeld schaal- en materiaalonnauwkeurigheden, overgangen van contactgebied naar daartussen gelegen gebied). 30 Dit vulstuk kan hetzij in/op de mantelflank van de messing en/of in/op de mantelflank van de veer worden aangebracht.In order to be able to guarantee an optimal geometric adaptation of brass and spring to the output system, a circulating filler provided between brass and spring is used. This shim has two basic functions, namely to equalize the stresses by a relatively large yielding force and to compensate for tolerances (for example, scale and material inaccuracies, transitions from contact area to intermediate area). This spacer can be fitted either in / on the jacket flank of the brass and / or in / on the jacket flank of the spring.

Als een extra vernieuwing wordt een in de tunnel-langsrichting sterker dan tot nu toe uitgevoerde messing- en veerconstructie voorgesteld, om een zinvolle console-construc-35 tie met het oog op koppelkrachtoverdracht, betonplafond, wape-ningsgeleiding etc. te waarborgen. Door deze vormgeving ontstaat, in tunnellangsrichting gezien, bovendien een groter ff'0 0 5 8 13 7 dwarskrachtoverdrachtsgebied, dat het mogelijk maakte eveneens grotere koppel- respectievelijk dwarskrachten via de ringvoeg te kunnen doorleiden, dan het geval is bij een relatief kleine constructieve lengte van messing en veer. In samenhang met de 5 van een contour voorziene messing en veer ontstaat op deze wijze een ringvoegconstructie, waarbij een oppervlakte-gewijze overdracht van koppelkrachten mogelijk is. Deze sterkere uitvoering van de messing- en veerconstructie in tunnellangs-richting is echter niet noodzakelijk met de nieuwe contour van 10 messing en veer verbonden, dat wil zeggen dat ze ook op zichzelf constructief kan worden toegepast.As an additional innovation, a stronger longitudinal brass and spring construction in the tunnel direction is proposed, in order to ensure a meaningful console construction with a view to torque transmission, concrete ceiling, reinforcement guide, etc. Seen in the tunnel-long direction, this design also creates a larger transverse force transfer area, which also made it possible to transmit greater torque or transverse forces via the annular joint than is the case with a relatively small structural length of brass and spring. In this way, in conjunction with the contoured brass and spring, an annular joint construction is created, whereby a surface-wise transfer of coupling forces is possible. However, this stronger version of the brass and spring construction in the tunnel-long direction is not necessarily connected to the new contour of 10 brass and spring, that is, it can also be used constructively on its own.

De uitvinding wordt hierna aan de hand van een een uitvoeringsvoorbeeld weergevende tekening toegelicht.The invention is explained below with reference to a drawing showing an exemplary embodiment.

Hierbij tonen in schematische weergave 15 fig. 1 een tunnelbekleding fig. 2 een doorsnede A-A door het voorwerp van fig.Fig. 1 shows a tunnel covering in fig. 1 a section A-A through the object of fig.

1, fig. 3 een doorsnede B-B door het voorwerp van fig.1, fig. 3 shows a section B-B through the object of fig.

2, 20 fig. 4 en 5 in vergrote weergaven een gedeelte van het voorwerp van fig. 2 bij gedeformeerde schachtring, en fig. 6 het voorwerp volgens fig. 5 in een andere uitvoeringsvorm .2, 20, FIGS. 4 and 5 show, in enlarged view, a part of the object of FIG. 2 with deformed shaft ring, and FIG. 6 shows the object of FIG. 5 in another embodiment.

De in de figuren weergegeven tunnelbekleding bestaat 25 op de eerste plaats uit in tunnellangsrichting achter elkaar geplaatste schachtringen 1. In de fig. 3-6 zie men, dat tussen de buitenzijde van de schachtringbekleding en de tunnelwand drukmortel 2 is aangebracht. De schachtringen 1 zijn telkens uit in tunnelomtreksrichting achter elkaar geplaatste segment-30 vormige schachtringdelen 3 uit staalbeton opgebouwd. De tussen de schachtringdelen 3 van een schachtring 1 lopende langsvoe-gen 4 zijn ten opzichte van de langsvoegen 4 van de aangrenzende schachtring 1 versprongen geplaatst. Bovendien blijkt duidelijk uit de figuren, dat de schachtringdelen 3 aan hun 35 ene frontale ringvlak van de messinguitsparingen 5 en ter plaatse van hun andere frontale ringvlak van in de messinguit-sparing 5 van de schachtringdelen 3 van de aangrenzende 10 0 5 8 f3 8 schachtring 1 grijpende veerverhogingen 6 zijn voorzien. Deze veerverhogingen 6 bezitten in radiale richting kleinere en over de omtrek veranderlijke afmetingen dan de messinguitsparingen 5 en bij niet vervormde schachtring in radiale richting 5 een afstand ten opzichte van de beide mantelflanken 7 van de bijbehorende messinguitsparing 5. Fig. 2 toont in een dwarsdoorsnede op de tunnellangsas de contour van de flanken van een veer in sterk vergrote vorm. Men herkent een aaneenschakeling van cirkelsegmenten, waarvan de middel-10 punten ten opzichte van het middelpunt van de cirkelvormige tunneldwarsdoorsnede versprongen zijn. Bij de uitvoeringsvormen volgens de fig. 1-5 vormen de messinguitsparingen 5 van elk frontaal ringvlak een rondlopende messing en de veerverhogingen 6 van elk frontaal ringvlak een rondlopende veer, zoals 15 in het algemeen gebruikelijk is. Bij de uitvoeringsvorm volgens fig. 6 is daarentegen een onderbroken messing/veercon-structie toegepast, dat wil zeggen gebieden 8 die in mindere mate respectievelijk niet voor de dwarskrachtoverdrachten nodig zijn, blijven uitgespaard. Aldus kunnen voortdrijfpersen 20 aangrijpen op de tussen de messinguitsparingen 5 resterende vlakken van de gebieden 8.The tunnel lining shown in the figures consists primarily of shank rings 1 placed one behind the other in the tunnel longitudinal direction. Figures 3-6 show that pressure mortar 2 is applied between the outside of the shaft ring lining and the tunnel wall. The shaft rings 1 are each constructed from segment-30 shaped shaft ring parts 3 of steel concrete placed one behind the other in the tunnel circumferential direction. The longitudinal joints 4 running between the shaft ring parts 3 of a shaft ring 1 are staggered relative to the longitudinal joints 4 of the adjacent shaft ring 1. In addition, it is clear from the figures that the shaft ring parts 3 on their one frontal annular surface of the brass recesses 5 and at their other frontal annular surface in the brass recess 5 of the shaft ring parts 3 of the adjacent shaft ring 5. 1 interlocking spring elevations 6 are provided. These spring elevations 6 have radially smaller and circumferentially variable dimensions than the brass recesses 5 and, in the case of an undeformed shank ring, in radial direction 5, a distance from the two jacket flanks 7 of the associated brass recess 5. FIG. 2 shows in a cross section on the tunnel longitudinal axis the contour of the flanks of a spring in a greatly enlarged form. A concatenation of circle segments is recognized, the centers of which are offset from the center of the circular tunnel cross section. In the embodiments according to FIGS. 1-5, the brass recesses 5 of each frontal annular face form a revolving brass and the spring elevations 6 of each frontal annular face form a revolving spring, as is generally customary. In the embodiment according to Fig. 6, on the other hand, an interrupted brass / spring construction is used, that is to say areas 8 which are required to a lesser extent or not for the transverse force transfers, are left out. Thus, propulsion presses 20 can engage the surfaces of the regions 8 remaining between the brass recesses 5.

Bij alle uitvoeringsvormen is de rangschikking zodanig, dat de mantelflanken 9 van de veerverhogingen 6 bij een vast te stellen onderlinge deformatie van aangrenzende 25 schachtringen 1, welke afhankelijk is van de op te nemen belastingen, in omtreksrichting lijnvormig, in het bijzonder over een vlak, aanliggen tegen bijbehorende delen van de mantelflanken 7 van de messinguitsparingen 5. In elk geval is dit echter gunstig, wanneer de veerverhogingen 6 en/of mes-30 singuitsparingen van elastische vulstukken 10 zijn voorzien om het oppervlaktegewijs aanliggen van de mantelflanken 7, 9 te waarborgen.In all embodiments, the arrangement is such that the jacket flanks 9 of the spring elevations 6, upon a mutual deformation of adjacent shaft rings 1, which depends on the loads to be absorbed, are circumferentially linear, in particular over a plane, abut against corresponding parts of the casing flanks 7 of the brass recesses 5. In any case, this is advantageous, however, if the spring elevations 6 and / or knife-recess recesses are provided with elastic fillers 10 to ensure the surface-wise abutment of the casing flanks 7, 9 .

io 0 5 8 13io 0 5 8 13

Claims

1. Tunnel cladding with shaft rings arranged one behind the other in the tunnel longitudinal direction, each of which are constructed of segment-shaped shaft ring parts of steel concrete placed one behind the other in the tunnel circumferential direction, the longitudinal joints extending between the 5 shaft ring parts of a shaft ring being offset from the longitudinal joints of the adjacent shaft rings and the shaft ring parts are provided with brass recesses at their one frontal annular surface and spring elevations engaging the brass recesses of the shaft ring parts of an adjacent shaft ring at the location of their other frontal annular surface which have radial dimensions smaller than the brass recesses and at non-deforming shank ring in the radial direction have a distance to the two jacket flanks of the associated brass recess, characterized in that with deformed shank rings (1) the jacket flanks (9) of the spring elevations (6) casing flanks (7) of the corresponding brass recess (5) have radially variable distances, which are determined by the measure of the opposing deformation of the adjacent shank rings (1), which is determined, and that upon reaching the fixation opposite deformation, the adjacent shank rings (1) lie in the circumferential direction in a line-like manner against corresponding parts of the mantle planks (7) of the brass recesses (5).

Tunnel lining according to claim 1, characterized in that the brass recesses (5) of each frontal annular surface form a revolving brass and the spring elevations (6) of each frontal annular surface form a revolving spring.

Tunnel lining according to claim 1 or 2, characterized in that the brass recesses (5) of each frontal annular surface and the spring elevations (6) of each frontal annular surface are spaced apart in the circumferential direction.

Tunnel lining according to one of Claims 1 to 3, characterized in that the jacket flanks (9) of the spring risers (6) abut in the circumferential direction in the circumferential direction upon mutual deformation of adjacent shaft ridges (1). against the sheathing flanges (7) of the brass recesses (5).

Tunnel lining according to one of Claims 1 to 4, characterized in that the radii of the lateral flanks (9 or 5 7) of the spring rises (6) and / or the brass recesses (5) are partly eccentric on the undeformed shaft ring ( 1) are fitted.

Tunnel lining according to any one of claims 1 to 5, characterized in that the spring elevations (6) and / or brass recesses (5) are provided with elastic spacers (10). 10 0 5 8 13