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WO2013068148A1 - Walzwerksantrieb mit einer zahngelenkspindel - Google Patents

Walzwerksantrieb mit einer zahngelenkspindel Download PDF

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Publication number
WO2013068148A1
WO2013068148A1 PCT/EP2012/067382 EP2012067382W WO2013068148A1 WO 2013068148 A1 WO2013068148 A1 WO 2013068148A1 EP 2012067382 W EP2012067382 W EP 2012067382W WO 2013068148 A1 WO2013068148 A1 WO 2013068148A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
chamber
toothed
rolling mill
toothing
roller
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Ceased
Application number
PCT/EP2012/067382
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Rüdiger Grimmel
Klaus Lazzaro
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SMS Siemag AG
Original Assignee
SMS Siemag AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by SMS Siemag AG filed Critical SMS Siemag AG
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Priority to RU2014123533/02A priority patent/RU2578893C1/ru
Priority to US14/356,910 priority patent/US9227234B2/en
Priority to EP12756706.3A priority patent/EP2776179B1/de
Priority to ES12756706.3T priority patent/ES2544307T3/es
Priority to IN4198CHN2014 priority patent/IN2014CN04198A/en
Priority to JP2014540365A priority patent/JP5722509B2/ja
Publication of WO2013068148A1 publication Critical patent/WO2013068148A1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Ceased legal-status Critical Current

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B35/00—Drives for metal-rolling mills, e.g. hydraulic drives
    • B21B35/14—Couplings, driving spindles, or spindle carriers specially adapted for, or specially arranged in, metal-rolling mills
    • B21B35/147—Lubrication of spindle couplings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B35/00—Drives for metal-rolling mills, e.g. hydraulic drives
    • B21B35/14—Couplings, driving spindles, or spindle carriers specially adapted for, or specially arranged in, metal-rolling mills
    • B21B35/142—Yielding spindle couplings; Universal joints for spindles
    • B21B35/143—Yielding spindle couplings; Universal joints for spindles having slidably-interengaging teeth, e.g. gear-type couplings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
    • F16D3/02—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive adapted to specific functions
    • F16D3/06—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive adapted to specific functions specially adapted to allow axial displacement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
    • F16D3/16—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts
    • F16D3/18—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts the coupling parts (1) having slidably-interengaging teeth
    • F16D3/185—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts the coupling parts (1) having slidably-interengaging teeth radial teeth connecting concentric inner and outer coupling parts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D2300/00—Special features for couplings or clutches
    • F16D2300/06—Lubrication details not provided for in group F16D13/74
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49544—Roller making

Definitions

  • the present invention relates to a rolling mill drive with a toothed joint spindle which extends between a tooth joint disposed in a roller-side toothing chamber and a tooth joint arranged in a gear-side toothing chamber.
  • the work rolls of the rolling stand are typically driven by toothed spindles, which in turn are rotated by a gear and flanged motors in rotation.
  • an actuator is provided.
  • the rotary drive of the work rolls takes place in a known manner via toothed spindles, which are connected between the drivable work rolls and the driving gear units with drive motors.
  • the Zahngelenkspindeln are designed so that they on the one hand, the axial and compensate for height-related shift of the work rolls in the rolling stand and on the other hand can transfer the full drive power to the work rolls.
  • EP 0 324 168 A2 discloses a rolling mill drive with a curved-tooth joint spindle, wherein the joint spindle is guided in the respective coupling sleeves by means of supporting elements and axially adjustable pressure rams.
  • EP 0 865 837 A2 discloses a rolling mill drive with toothed joint spindles and a device for circulation lubrication.
  • a plunger or spring assembly ensures that the toothed joint spindle remains in the respective toothed sleeves.
  • the pressing of the toothed joint spindle is provided in the sleeves by means of pressure stamping.
  • the rolling mill drive is provided with an axially displaceable toothed joint spindle extending between a toothed joint arranged in a roller-side toothing chamber and a toothed joint arranged in a gear-side toothing chamber, wherein at least one of the toothed chambers is filled with a lubricating medium.
  • the lubricating medium biases the toothed joint spindle with an axial force directed toward the roller side.
  • the toothed joint spindle preferably has a first pressure surface arranged in the roller-side toothing cannister and a second pressure surface arranged in the gear-side toothed cannula, wherein the first and / or the second pressure surface is acted upon by the lubricating medium.
  • the corresponding axial force directed towards the roller side can be achieved via the respective design of the first and second pressure surfaces.
  • the first pressure surface is smaller than the second pressure surface.
  • the pressure of the lubricating medium in the roller-side toothing chamber is smaller than the pressure of the lubricating medium in the gear-side toothing chamber. Due to the fact that the lubricant pressure in the roller-side gear can is lower than in the gear-side gear can, even with identical first and second pressure surfaces, namely the pressure surfaces on the transmission side and on the roller side, the formation of an axial force directed towards the roller side can be achieved.
  • At least the transmission-side toothing chamber is pressure-tight with respect to the lubricating medium contained therein sealed.
  • both the gear-side toothing chamber and the roller-side toothing chamber are sealed in a pressure-tight manner with respect to the lubricating medium.
  • At least one transmission-side lubricating-medium circuit for supplying the transmission-side toothing chamber with lubricating medium, and at least one roller-side lubricating-medium circuit for supplying the roller-side toothing chamber with lubricating medium are provided.
  • the pressure in the transmission-side lubricating fluid circuit is higher than the pressure in the roller-side lubricating fluid circuit.
  • the transmission-side lubricating-medium circuit and / or the roller-side lubricating-medium circuit run at least partially in the tooth-joint spindle. This allows a good cooling of the toothed spindle and a compact design.
  • a rotary feedthrough for supplying at least one lubricant medium circuit with lubricating medium is provided on the toothed joint spindle.
  • a rotary feedthrough is provided on the transmission sleeve for supplying at least one lubricant medium circuit with lubricant.
  • the lubricating medium remains stationary in at least one toothing chamber.
  • the Schmiernnediunn is once introduced into the respective toothed chambers and remains stationary in this, the axial force can be set defined by the one-time introduction of the lubricating medium under a certain pressure and can be dispensed with complex supply and return lines.
  • a creeping pressure loss can lead to the loss of the adaptive force here.
  • no circulating oil is provided, so that a cooling effect is not given.
  • the gear-side toothing chamber is designed so that it allows the axial displaceability of the toothed joint spindle.
  • a reliable pressing of the toothed joint spindle can be achieved on the roll side, since any axial displacements of the rolls or adjustments of the roll gap by the axial displacement of the Toothed spindle can be collected.
  • a lubricant circulation lubrication for the lubricant is provided. In this way, a correspondingly good cooling can be achieved.
  • Figure 1 shows a possible embodiment of a rolling mill drive according to the present invention in an exemplary sectional view.
  • Figure 1 shows correspondingly a rolling mill drive 1 with a roll side WS, on which the work rolls of a roll stand, not shown here are arranged, and with a transmission side GS, on which the drive gear not shown here and the drive motors for rotation of the transmission and thus the drive rollers is arranged ,
  • the transmission side GS is connected to the roller side WS via a toothed joint spindle 3.
  • a roll sleeve 2 is provided, in which the corresponding crown-toothed hits 30 of the toothed joint spindle 3 form a roll-side tooth joint 50 with the roll-side partial groove toothing 22.
  • a transmission sleeve 4 is provided, in which the corresponding crown-toothed impact 32 of the toothed joint spindle 3 with a gear-side Operanutvertechnikung 42 form a gear-side tooth joint 52.
  • the partial groove toothing 22 is arranged in a corresponding roller-side toothing chamber 20.
  • this toothing chamber 20 are also formed on the toothed spindle 3 spiked hits 30 added. Accordingly, the roller-side tooth joint 50 is received in the roller-side toothing chamber 20.
  • the toothing chamber 20 is sealed off from the toothed joint spindle 3 by means of a seal 24, thus providing a pressure-tight chamber for a lubricant medium received in the toothing chamber 20, for example a lubricating oil.
  • the transmission-side Operanutveriereung 42 of the transmission sleeve 4 is received in a corresponding gear-side toothing chamber 40.
  • this toothing chamber 40 which are arranged on the toothed spindle 3 spherical teeth 32 are added. Accordingly, the gear-side tooth joint 52 is received in the gear-side toothing chamber 40.
  • this gear-side toothing chamber 40 is also sealed at the passage of the toothed joint spindle 3, so that there is a pressure-tight chamber accommodated for a received in the gear-side toothing chamber 40 lubricant.
  • the toothed joint spindle 3 is axially displaceable, in particular in that the transmission-side Operanutveriereung 42 is formed with a relatively large range, which allows an axial displacement of the crown-toothed impact 32 in a certain frame.
  • the axial displaceability is of importance when the work rolls for Feinjustage a certain rolling operation must also be moved axially, and / or when the roll gap is set in the respective roll stand. Due to the axial Veschiebbarkeit the toothed spindle, the resulting different axial distance between the roller sleeve 2 and the transmission sleeve 4 can be compensated accordingly.
  • the toothed joint spindle 3 is preferably subjected to an axial force F W s in such a way, that the toothed joint spindle 3 in the tooth joint 50 in the roller-side toothing chamber 20 is always acted upon in the direction of the roll side WS with a force.
  • the toothed joint spindle 3 is provided in this regard with a corresponding roller-side stop 34, which is designed to be in constant contact with the end wall of the toothing chamber 20 during operation.
  • a loading of the toothed joint spindle 3 with the axial force F ws is possible via different mechanisms. According to the present invention, this loading of the toothed joint spindle 3 with the axial force F W s is achieved by the lubricating medium.
  • an effective pressure surface A W s on the roll side WS of the toothed joint spindle 3 is provided, which is formed perpendicular to the axis of the toothed joint spindle 3 and formed on the end face of the toothed joint spindle 3.
  • An effective pressure surface A G s is also formed on the transmission side GS on the end face of the toothed joint spindle 3.
  • the roller-side pressure surface A W s is essentially the same size as the transmission-side pressure surface A G s.
  • the pressure P G s of the lubricant medium in the transmission-side toothing chamber 40 must be formed Be higher than the pressure P W s of the lubricating medium in the roller-side toothing chamber 20. Due to the pressure difference, a bias of the toothed joint spindle 3 is achieved in the direction of the roll side WS accordingly.
  • the effective roller-side pressure surface A W s is smaller than the effective transmission-side pressure surface A G s. In this way it can be achieved that when the two toothed chambers 20, 40 are acted upon With an identical pressure already an axial force F W s in the direction of the roll side WS are generated, which biases the toothed joint spindle 3 in the direction of the roll side WS.
  • a combination of this embodiment namely correspondingly adapted pressure surfaces A ws , A G s in conjunction with the correspondingly in the toothing chambers 20, 40 applied lubricant pressures Pws > PGS also leads to the roll side directed axial force F ws , by means of which the toothed joint spindle 3 in the direction of the roll side WS is biased.
  • the lubricating medium preferably a lubricating oil
  • a lubricating oil is supplied in the exemplary embodiment shown in FIG. 1 via a rotary feeder 6 to lubricating media feeders 62, 66 provided in the toothed joint spindle 3, as well as lubricating media returns 60, 64.
  • a bore in the toothed joint spindle 3 serves as a lubricant media inlet 62 to the transmission-side toothing chamber 40 and a bore as a lubricating media return 60 from the gear-side toothing chamber 40.
  • a lubricant circuit can be provided, which with a corresponding pressure P G s and a corresponding volume V G s and a corresponding time volume, the transmission-side gear chamber 40 flows through.
  • the pressure P G s is chosen so that the desired axial force F W s is achieved.
  • the volume V GS is selected so that the required cooling of the dental joint 52 or the components provided in the dental joint 52 is achieved by the circulation of the corresponding
  • bores in the toothed joint spindle 3 are provided as a roller-side lubricant-media inlet 66 and as a lubricant-medium return 64.
  • the pressure P ws and the volume V ws are adjusted so that in the roller-side gear chamber 20 also a pressure P W s prevails, which is such that it in combination with the pressure P GS of the lubricating medium in the toothing chamber 40, the axially directed force F ws generated.
  • the pressure P ws on the roll side WS is typically smaller than the pressure P GS on the transmission side GS.
  • the lubricant intended to cool a cooling of the dental joint 50 and the components involved in this dental joint 50 on the roll side WS.
  • a particularly preferred cooling can be achieved in that the lubricant is supplied to one side of the tooth joint 50, 52, and on the other side of the tooth joint 50, 52 again out of the respective toothing chamber 20, 40 out. Accordingly, the lubricating medium flushes through the corresponding components or the toothing in the toothed joints 50, 52, whereby on the one hand an excellent lubrication and on the other hand a removal of heat can be achieved across all surfaces involved.
  • the seals 24, 44 are each designed so that the respective toothing chambers 20, 40 are sealed pressure-tight for the respective lubricant.
  • the rotary feedthrough 6 is formed so that the individual inlets and returns 60, 62, 64, 66 are also pressure-tight sealed against each other, so that several, pressure-tight sealed to each other lubricating media spaces arise.
  • the interpretation criterion can also be the inequality be used. What is essential here is that the resulting force F ws is designed such that a reliable pressing of the toothed joint spindle 3 in the area of the tooth joint 50 on the roller side on the roller-side sleeve 2 is achieved.
  • rotary unions are also suitable, which have only two lubricating media connections, if the pressure surfaces A W s and A G s are of different sizes. Accordingly, at the same pressures P G s and Pws still a resultant axial force can be achieved. A simple rotary feedthrough can be achieved in this way.
  • the lubrication media supply and lubricant media return via the transmission shaft ie in particular via the transmission sleeve 4, is achieved. Accordingly, in this variant, not shown here, no rotary feedthrough must be mounted on the toothed joint spindle 3. In However, the transmission sleeve 4 relatively expensive holes must be introduced.
  • the corresponding toothing chambers 20, 40 are filled once with a lubricant, in which case either different pressures P W s and P G s can be introduced, and / or the respective pressure surfaces A W s and A G s are adapted accordingly. to provide the axial force F ws in the direction of the roll side .
  • a lubricant in which case either different pressures P W s and P G s can be introduced, and / or the respective pressure surfaces A W s and A G s are adapted accordingly.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Gear Transmission (AREA)
  • General Details Of Gearings (AREA)
  • Transmission Devices (AREA)

Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Walzwerksantrieb (1) mit einer sich zwischen einem in einer walzenseitigen Verzahnungskammer (20) angeordneten Zahngelenk (50) und einem in einer getriebeseitigen Verzahnungskammer (40) angeordneten Zahngelenk (52) erstreckenden, axial verschiebbaren Zahngelenkspindel (3), wobei mindestens eine der Verzahnungskammern (20, 40) mit einem Schmiermedium befüllt ist, wobei das Schmiermedium die Zahngelenkspindel (3) mit einer zur Walzenseite (WS) gerichteten Axialkraft (Fws) vorspannt.

Description

Walzwerksantrieb mit einer Zahngelenkspindel
Technisches Gebiet
Die vorliegende Erfindung betrifft einen Walzwerksantrieb mit einer Zahngelenkspindel, welche sich zwischen einem in einer walzenseitigen Verzahnungskammer angeordneten Zahngelenk und einem in einer getriebeseitigen Verzahnungskammer angeordneten Zahngelenk erstreckt.
Stand der Technik
Beim Walzen von Bändern in einem Walzwerk kann es erforderlich sein, beispielsweise zur Korrektur auftretender Planheitsfehler des Walzgutes die Arbeitswalzen im Walzgerüst um bestimmte Stellbereiche axial zu verschieben. Zum Abarbeiten bestimmter Walzprogramme ist es notwendig, die Breite des Walzspaltes entsprechend der Walzprogramme einzustellen.
Die Arbeitswalzen des Walzgerüstes werden dabei typischerweise über Zahngelenkspindeln angetrieben, welche ihrerseits über ein Getriebe und entsprechend angeflanschte Motoren in Drehung versetzt werden.
Um die oben genannte axiale Verschiebung der Arbeitswalzen um exakt vorgegebene Beträge im Walzgerüst zu erreichen, ist ein Stellantrieb vorgesehen. Der rotatorische Antrieb der Arbeitswalzen erfolgt in bekannter Weise über Zahngelenkspindeln, welche zwischen den antreibbaren Arbeitswalzen und den antreibenden Getriebeeinheiten mit Antriebsmotoren in Verbindung stehen. Die Zahngelenkspindeln sind dabei so ausgebildet, dass sie einerseits die axiale und höhenbedingte Verlagerung der Arbeitswalzen im Walzgerüst ausgleichen und andererseits die volle Antriebsleistung auf die Arbeitswalzen übertragen können.
Es ist bekannt, dass die dabei miteinander zusammenwirkenden Kupplungstreffer in den jeweiligen Zahnhülsen hohen Reibungskräften unterliegen und entsprechend mit einer hohen Temperaturentwicklung belastet sind. Zur Verringerung der Gleitreibung und zum Abführen der anfallenden Reibungswärme werden diese Bereiche entsprechend ständig mit einem Schmiermedium versorgt. Hierzu kann beispielsweise eine Ölumlaufschmierung vorgesehen sein, welche einerseits eine einwandfreie Versorgung aller Schmierstellen der Zahngelenke mit Schmiermedium sicherstellt, und darüber hinaus auch für die notwendige Abführung der Reibungswärme sorgt.
Aus der EP 0 324 168 A2 ist ein Walzwerksantrieb mit Bogenzahn-Gelenkspindel bekannt, wobei die Gelenkspindel in den jeweiligen Kupplungshülsen mittels Stützelementen und axial verstellbaren Druckstößeln geführt wird.
Aus der EP 0 865 837 A2 ist ein Walzwerksantrieb mit Zahngelenkspindeln und einer Vorrichtung zur Umlaufschmierung bekannt.
Auch in der DE 28 1 1 607 A1 , welche sich auf eine Gelenkkupplung bezieht, sorgt ein Stößel bzw. Federpaket dafür, dass die Zahngelenkspindel in den jeweiligen Zahnhülsen verbleibt. In der DE 37 06 577 A1 , welche sich auf eine Bogenzahngelenkspindel bezieht, ist mittels Druckstempeln das Anpressen der Zahngelenkspindel in die Hülsen vorgesehen.
Beim Bruch einer solchen Feder oder eines Druckstempels, oder beim Verklemmen der Federführung entstehen jedoch im Walzbetrieb erhebliche Störungen, zum Beispiel durch ein Abrutschen der Zahngelenkspindel aus einer Zahnhülse.
Darstellung der Erfindung
Entsprechend ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen Walzwerksantrieb anzugeben, welcher eine erhöhte Zuverlässigkeit aufweist. Diese Aufgabe wird mittels eines Walzwerksantriebs mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Entsprechend ist der Walzwerksantrieb mit einer sich zwischen einem in einer walzenseitigen Verzahnungskammer angeordneten Zahngelenk und einem in einer getriebeseitigen Verzahnungskammer angeordneten Zahngelenk erstreckenden, axial verschiebbaren Zahngelenkspindel versehen, wobei mindestens eine der Verzahnungskammern mit einem Schmiermedium befüllt ist. Erfindungsgemäß spannt das Schmiermedium die Zahngelenkspindel mit einer zur Walzenseite gerichteten Axial kraft vor.
Dadurch, dass mittels des Schmiermediums die Zahngelenkspindel mit einer zur Walzenseite hin gerichteten Axialkraft vorgespannt wird, kann die Zuverlässigkeit des Walzwerksantriebs weiter erhöht werden. Insbesondere kann auf diese Weise auf das Bereitstellen von Federn zum Beaufschlagen der Zahngelenkspindel mit einer Axialkraft in Richtung der Walzenseite verzichtet werden. Entsprechend kann auch auf die aus dem Stand der Technik bekannten Druckfedern verzichtet werden. Die Nachführung der Zahngelenkspindel in axialer Richtung wird darüber hinaus durch die erfindungsgemäße Lösung vereinfacht, da mittels des Schmiermediums stets ein konstanter Anpressdruck der Zahngelenkspindel in die walzenseitige Verzahnungskannnner erreicht werden kann. Eine Federkennkurve oder eine Hysterese, wie sie bei konventionellen Federn auftritt, ist entsprechend nicht vorhanden.
Bevorzugt weist die Zahngelenkspindel eine erste in der walzenseitigen Verzahnungskannnner angeordnete Druckfläche und eine zweite in der getriebeseitigen Verzahnungskannnner angeordnete Druckfläche auf, wobei die erste und/oder die zweite Druckfläche mit dem Schmiermedium beaufschlagt ist.
Durch das Ausbilden der ersten und zweiten Druckfläche an der Zahngelenkspindel kann über die jeweilige Auslegung der ersten und zweiten Druckfläche die entsprechende, zur Walzenseite hin gerichtete Axialkraft erreicht werden. Durch eine entsprechende Dimensionierung kann selbst bei gleichem Schmierstoffdruck in den jeweiligen Verzahnungskammern, nämlich der getriebeseitigen Verzahnungskammer und der walzenseitigen Verzahnungskammer, dennoch eine zur Walzenseite hin gerichtete Axialkraft auf die Zahngelenkspindel aufgebracht werden. In einer bevorzugten Ausgestaltung ist die erste Druckfläche kleiner als die zweite Druckfläche. Durch die genannte Ausbildung der ersten Druckfläche derart, dass sie auf der Walzenseite kleiner ist als die zweite Druckfläche auf der Getriebeseite, kann bei in beiden Verzahnungskammern vorliegendem gleichen Schmiermediendruck eine Axialkraft in Richtung zur Walzenseite auf die Zahngelenkspindel aufgebracht werden.
In einer Variante oder Ergänzung ist der Druck des Schmiermediums in der walzenseitigen Verzahnungskammer kleiner als der Druck des Schmiermediums in der getriebeseitigen Verzahnungskammer. Dadurch, dass der Schmiermediendruck in der walzenseitigen Verzahnungskannnner geringer ist, als in der getriebeseitigen Verzahnungskannnner, kann auch bei identischen ersten und zweiten Druckflächen, nämlich den Druckflächen auf der Getriebeseite und auf der Walzenseite, die Ausbildung einer zur Walzenseite hin gerichteten Axialkraft erreicht werden.
Bevorzugt ist zumindest die getriebeseitige Verzahnungskammer druckdicht bezüglich des darin enthaltenen Schmiermediums abgedichtet. Bevorzugt sind hier sowohl die getriebeseitige Verzahnungskammer als auch die walzenseitige Verzahnungskammer druckdicht bezüglich des Schmiermediums abgedichtet. Auf diese Weise kann zum einen erreicht werden, dass durch die des jeweiligen Druckes in den Verzahnungskammern eine gerichtete Axial kraftkomponente auf die Zahngelenkspindel derart beaufschlagt wird, dass die Zahngelenkspindel zur Walzenseite hin gedrängt wird. Zum anderen kann erreicht werden, dass der Ölkreislauf vollständig geschlossen ist.
Auf das bisher sehr verschmutzungsanfällige Verfahren der ölumlaufgeschmierten Spindeln, welche mit einer großen Ölfanghaube realisiert wurden, kann nun verzichtet werden. Durch den geschlossenen Schmiermedienkreislauf werden darüber hinaus die Verschmutzungsgefahr der Umgebung sowie die Umweltverträglichkeit der Anlage weiter verbessert.
In einer vorteilhaften Weiterbildung ist mindestens ein getriebeseitiger Schmiermedienkreislauf zur Versorgung der getriebeseitigen Verzahnungskammer mit Schmiermedium, und mindestens ein walzenseitiger Schmiermedienkreislauf zur Versorgung der walzenseitigen Verzahnungskammer mit Schmiermedium vorgesehen. Durch das Vorsehen der zwei unterschiedlichen Schmiermedienkreisläufe kann die entsprechende Druckverteilung in den Verzahnungskammern erreicht werden und gleichzeitig kann eine zufriedenstellende Kühlung der jeweiligen Reibungsstellen erreicht werden.
Bevorzugt ist der Druck im getriebeseitigen Schmiernnedienkreislauf höher als der Druck im walzenseitigen Schmiermedienkreislauf. In einer vorteilhaften Weiterbildung verlaufen der getriebeseitige Schmiermedienkreislauf und/oder der walzenseitige Schmiermedienkreislauf zumindest teilweise in der Zahngelenkspindel. Dies ermöglicht eine gute Kühlung der Zahngelenkspindel und eine kompakte Bauweise.
Weiter bevorzugt ist an der Zahngelenkspindel eine Drehdurchführung zur Versorgung mindestens eines Schmiermedienkreislaufs mit Schmiermedium vorgesehen. In einer Weiterbildung ist eine Drehdurchführung an der Getriebehülse zur Versorgung mindestens eines Schmiermedienkreislaufs mit Schmiermedium vorgesehen.
Das Bereitstellen einer Drehdurchführung und der jeweilige Schmiermedienzulauf und -ablauf zu den beiden Verzahnungskammern, wobei Zulauf und Ablauf in der Zahngelenkspindel vorgesehen ist, ist bevorzugt aus Sicht der Montage der Zahngelenkspindel, da lediglich zwei Ölanschlüsse jeweils an der Drehdurchführung vorgesehen sein müssen.
In der genannten Variante, in der die Drehdurchführung auf der Getriebewelle aufgebracht ist und der Ölzulauf und Ölablauf durch die Getriebewelle vorgenommen wird, kann auf eine Drehdurchführung auf der Zahngelenkspindel verzichtet werden. Es ergeben sich jedoch relativ aufwändige Bohrarbeiten für die Getriebewelle.
In einer weiteren bevorzugten Ausgestaltung verbleibt das Schmiermedium stationär in mindestens einer Verzahnungskammer. Durch die genannte Variante, dass das Schmiernnediunn einmalig in die jeweiligen Verzahnungskammern eingebracht wird und stationär in dieser verbleibt, kann die Axialkraft durch das einmalige Einbringen des Schmiermediums unter einem bestimmten Druck definiert eingestellt werden und es kann auf aufwändige Zu- und Rückleitungen verzichtet werden. Ein schleichender Druckverlust kann hier jedoch zum Verlust der Anpasskraft führen. Weiterhin ist kein umlaufendes Öl mehr vorgesehen, so dass eine Kühlwirkung nicht gegeben ist.
In einer Weiterbildung ist die getriebeseitige Verzahnungskammer so ausgebildet, dass sie die axiale Verschiebbarkeit der Zahngelenkspindel ermöglicht.
Durch die entsprechende Ausbildung der Verzahnungskammer auf der Getriebeseite derart, dass sie eine axiale Verschiebung der Zahngelenkspindel gegenüber der Verzahnungskammer ermöglicht, kann ein zuverlässiges Anpressen der Zahngelenkspindel auf der Walzenseite erreicht werden, da etwaige Axialverschiebungen der Walzen bzw. Anpassungen des Walzspaltes durch die axiale Verschiebbarkeit der Zahngelenkspindel aufgefangen werden können. Mit Vorteil ist eine Schmiermittelumlaufschmierung für das Schmiermedium vorgesehen. Auf diese Weise kann eine entsprechend gute Kühlung erreicht werden.
Kurze Beschreibung der Figur
Bevorzugte weitere Ausführungsformen und Aspekte der vorliegenden Erfindung werden durch die nachfolgende Beschreibung der Figur näher erläutert.
Dabei zeigt: Figur 1 eine mögliche Ausführung eines Walzwerksantriebs gemäß der vorliegenden Erfindung in einer exemplarischen Schnittdarstellung.
Detaillierte Beschreibung der bevorzugten Ausführungsbeispiele
Im Folgenden werden bevorzugte Ausführungsbeispiele anhand der Figur beschrieben.
Figur 1 zeigt entsprechend einen Walzwerksantrieb 1 mit einer Walzenseite WS, auf welcher die hier nicht gezeigten Arbeitswalzen eines Walzgerüsts angeordnet sind, und mit einer Getriebeseite GS, auf welcher das hier nicht gezeigte Antriebsgetriebe sowie die Antriebsmotoren zur Rotation des Getriebes und damit der Antriebswalzen angeordnet ist. Die Getriebeseite GS ist mit der Walzenseite WS über eine Zahngelenkspindel 3 verbunden.
Auf der Walzenseite WS ist eine Walzenhülse 2 vorgesehen, in welcher die entsprechenden balligverzahnten Treffer 30 der Zahngelenkspindel 3 mit der walzenseitigen Teilnutverzahnung 22 ein walzenseitiges Zahngelenk 50 ausbilden. Auf der Getriebeseite GS ist eine Getriebehülse 4 vorgesehen, in welcher die entsprechenden balligverzahnten Treffer 32 der Zahngelenkspindel 3 mit einer getriebeseitigen Teilnutverzahnung 42 ein getriebeseitiges Zahngelenk 52 ausbilden. Auf diese Weise wird eine drehfeste Verbindung zwischen der Getriebeseite GS und der Walzenseite WS erreicht, so dass das vom Getriebe bzw. vom Antriebsmotor eingetragene Antriebsmoment auf die Arbeitswalzen übertragen werden kann.
In der Walzenhülse 2 ist die Teilnutverzahnung 22 in einer entsprechenden walzenseitigen Verzahnungskammer 20 angeordnet. In dieser Verzahnungskammer 20 sind auch die an der Zahngelenkspindel 3 ausgebildeten balligverzahnten Treffer 30 aufgenommen. Entsprechend ist das walzenseitige Zahngelenk 50 in der walzenseitigen Verzahnungskammer 20 aufgenommen. Die Verzahnungskammer 20 ist mittels einer Dichtung 24 gegenüber der Zahngelenkspindel 3 abgedichtet und stellt so eine druckdichte Kammer für ein in der Verzahnungskammer 20 aufgenommenes Schmiermedium, beispielsweise ein Schmieröl, bereit.
Auch auf der Getriebeseite GS ist die getriebeseitige Teilnutverzahnung 42 der Getriebehülse 4 in einer entsprechenden getriebeseitigen Verzahnungskammer 40 aufgenommen. In dieser Verzahnungskammer 40 sind die an der Zahngelenkspindel 3 angeordneten balligverzahnten Treffer 32 aufgenommen. Entsprechend ist das getriebeseitige Zahngelenk 52 in der getriebeseitigen Verzahnungskammer 40 aufgenommen. Mittels einer Dichtung 44 ist diese getriebeseitige Verzahnungskammer 40 auch am Durchtritt der Zahngelenkspindel 3 abgedichtet, so dass sich eine für ein in der getriebeseitige Verzahnungskammer 40 aufgenommenes Schmiermedium druckdichte Kammer ergibt.
Die Zahngelenkspindel 3 ist axial verschiebbar, insbesondere dadurch, dass getriebeseitige Teilnutverzahnung 42 mit einer relativ großen Tragweite ausgebildet ist, welche eine Axialverschiebung der balligverzahnten Treffer 32 in einem gewissen Rahmen erlaubt. Die axiale Verschiebbarkeit ist von Bedeutung, wenn die Arbeitswalzen zur Feinjustage eines bestimmten Walzvorganges ebenfalls axial verschoben werden müssen, und/oder wenn der Walzspalt in dem jeweiligen Walzgerüst eingestellt wird. Durch die axiale Veschiebbarkeit der Zahngelenkspindel kann der sich ergebende unterschiedliche axiale Abstand zwischen der Walzenhülse 2 und der Getriebehülse 4 entsprechend ausgeglichen werden. Um einen einwandfreien Betrieb des Walzwerksantriebs 1 zu gewährleisten, wird die Zahngelenkspindel 3 bevorzugt derart mit einer Axialkraft FWs beaufschlagt, dass das die Zahngelenkspindel 3 im Zahngelenk 50 in der walzenseitigen Verzahnungskammer 20 stets in Richtung der Walzenseite WS mit einer Kraft beaufschlagt ist. In dem in Figur 1 gezeigten Ausführungsbeispiel ist die Zahngelenkspindel 3 diesbezüglich mit einem entsprechenden walzenseitigen Anschlag 34 versehen, welcher dazu ausgelegt ist, im Betrieb ständig in Kontakt mit der Stirnwand der Verzahnungskammer 20 zu stehen.
Eine Beaufschlagung der Zahngelenkspindel 3 mit der Axialkraft Fws ist über unterschiedliche Mechanismen möglich. Gemäß der vorliegenden Erfindung wird diese Beaufschlagung der Zahngelenkspindel 3 mit der Axialkraft FWs durch das Schmiermedium erreicht.
In dem in Figur 1 gezeigten Ausführungsbeispiel ist zum einen eine effektive Druckfläche AWs auf der Walzenseite WS der Zahngelenkspindel 3 vorgesehen, welche senkrecht zur Achse der Zahngelenkspindel 3 ausgebildet ist und auf der Stirnseite der Zahngelenkspindel 3 ausgebildet ist. Eine effektive Druckfläche AGs ist auch auf der Getriebeseite GS an der Stirnfläche der Zahngelenkspindel 3 ausgebildet. In der Figur 1 ist die walzenseitige Druckfläche AWs im Wesentlichen gleich groß wie die getriebeseitige Druckfläche AGs- Entsprechend muss zur Ausbildung einer axialen, zur Walzenseite WS hin gerichteten Kraft Fws der Druck PGs des Schmiermediums in der getriebeseitigen Verzahnungskammer 40 höher sein, als der Druck PWs des Schmiermediums in der walzenseitigen Verzahnungskammer 20. Durch den Druckunterschied wird entsprechend eine Vorspannung der Zahngelenkspindel 3 in Richtung der Walzenseite WS erreicht.
In einer vorteilhaften Variante, welche in der Figur 1 nicht explizit gezeigt ist, ist die effektive walzenseitige Druckfläche AWs kleiner als die effektive getriebeseitige Druckfläche AGs- Auf diese Weise kann erreicht werden, dass bei einer Beaufschlagung der beiden Verzahnungskammern 20, 40 mit einem identischen Druck bereits eine Axialkraft FWs in Richtung der Walzenseite WS erzeugt werden, welche die Zahngelenkspindel 3 in Richtung der Walzenseite WS vorspannt. Eine Kombination dieser Ausgestaltung, nämlich entsprechend angepasste Druckflächen Aws, AGs in Verbindung mit dem entsprechend in den Verzahnungskammern 20, 40 anliegenden Schmiermitteldrücken Pws> PGS führt ebenfalls zur Walzenseite hin gerichteten Axialkraft Fws, mittels welcher die Zahngelenkspindel 3 in Richtung der Walzenseite WS vorgespannt wird.
Das Schmiermedium, bevorzugt ein Schmieröl, wird in dem in Figur 1 gezeigten Ausführungsbeispiel über eine Drehzuführung 6 auf in der Zahngelenkspindel 3 vorgesehene Schmiermedienzuführungen 62, 66, sowie Schmiermedienrückläufe 60, 64 zugeführt. Hierbei dient eine Bohrung in der Zahngelenkspindel 3 als Schmiermedienzulauf 62 zu der getriebeseitigen Verzahnungskammer 40 und eine Bohrung als Schmiermedienrücklauf 60 aus der getriebeseitigen Verzahnungskammer 40. Auf diese Weise kann hier ein Schmiermittelkreislauf bereitgestellt werden, welcher mit einem entsprechenden Druck PGs sowie einem entsprechenden Volumen VGs und einen entsprechenden Zeitvolumen die getriebeseitige Verzahnungskammer 40 durchfließt. Der Druck PGs ist dabei so gewählt, dass die gewünschte Axialkraft FWs erreicht wird. Das Volumen VGS ist so gewählt, dass durch die Zirkulation des entsprechenden Schmiermedienvolumens die erforderliche Kühlung des Zahngelenks 52 bzw. der im Zahngelenk 52 vorgesehenen Bestandteile erreicht wird.
Analog hierzu sind Bohrungen in der Zahngelenkspindel 3als walzenseitiger Schmiermedienzulauf 66 sowie als Schmiermedienrücklauf 64 vorgesehen. Der Druck Pws und das Volumen Vws werden dabei so eingestellt, dass in der walzenseitigen Verzahnungskammer 20 ebenfalls ein Druck PWs herrscht, welcher so bemessen ist, dass er in Kombination mit dem Druck PGS des Schmiermediums in der Verzahnungskammer 40 die axial gerichtete Kraft Fws erzeugt. Mit anderen Worten ist der Druck Pws auf der Walzenseite WS typischer Weise kleiner als der Druck PGS auf der Getriebeseite GS. Weiterhin ist auch hier das Schmiermedium dazu vorgesehen, eine Kühlung des Zahngelenks 50 bzw. der an diesem Zahngelenk 50 beteiligten Komponenten auf der Walzenseite WS zu kühlen.
Eine besonders bevorzugte Kühlung kann dadurch erreicht werden, dass das Schmiermedium auf der einen Seite des Zahngelenks 50, 52 zugeführt wird, und auf der jeweils anderen Seite des Zahngelenks 50, 52 wieder aus der jeweiligen Verzahnungskammer 20, 40 herausgeleitet wird. Entsprechend durchspült das Schmiermedium die entsprechenden Komponenten bzw. die Verzahnung in den Zahngelenken 50, 52, wodurch zum einen eine hervorragende Schmierung und zum anderen ein Abtransport von Wärme über alle beteiligten Oberflächen hinweg erreicht werden kann.
Die Dichtungen 24, 44 sind jeweils so ausgelegt, dass die jeweiligen Verzahnungskammern 20, 40 für das jeweilige Schmiermedium druckdicht abgeschlossen sind.
Auch die Drehdurchführung 6 ist so ausgebildet, dass die einzelnen Zuläufe und Rückläufe 60, 62, 64, 66 ebenfalls druckdicht gegeneinander abgedichtet sind, so dass mehrere, druckdicht zueinander abgedichtete Schmiermedienräume entstehen.
Über die entsprechenden Schmierstoffzuläufe und Schmierstoffrückläufe 60, 62, 64, 66 kann darüber hinaus sichergestellt werden, dass die Kraft FWs, welche axial auf die Zahngelenkspindel 3 ausgeübt wird, im Wesentlichen gleich bleibt, unabhängig von dem jeweiligen Verschiebezustand in der Verzahnungskammer 40. Wenn die Differenz der Drücke in der getriebeseitigen Verzahnungskammer 40 und der walzenseitigen Verzahnungskammer 20 konstant gehalten wird, bleibt auch die Vorspannung bzw. die Axialkraft Fws im Wesentlichen konstant. Über das Verhältnis der jeweiligen Drücke PWs, PGS ZU den jeweiligen Druckflächen AWs, AGs in den jeweiligen Verzahnungskammern 20, 40 kann durch die geregelte Druckeinstellung entsprechend eine Kraftdifferenz zwischen der walzenseitigen Verzahnungskammer 20 und der getriebeseitigen Verzahnungskammer 40 eingestellt werden. Entsprechend wird es auf diese Weise möglich, die zur Walze hin zeigende Axialkraft Fws derart einzustellen, dass die Zahngelenkspindel 3 stets mit einer definierten axialen Kraft gegen die walzenseitige Hülse 2 gedrückt wird und auch bei einer axialen Bewegung der Arbeitswalze nicht vom Zapfen abrutschen kann.
Als Auslegungskriterium kann auch die Ungleichung
Figure imgf000015_0001
herangezogen werden. Wesentlich hierbei ist, dass die resultierende Kraft Fws so ausgebildet ist, dass ein zuverlässiges Anpressen der Zahngelenkspindel 3 im Bereich des Zahngelenks 50 auf der Walzenseite an der walzenseitigen Hülse 2 erreicht wird.
In alternativen Ausführungsbeispielen, die hier ebenfalls erwogen werden, sind neben der oben genannten Drehdurchführung 6, welche vier Schmiermedienanschlüsse benötigt, auch Drehdurchführungen geeignet, welche lediglich zwei Schmiermedienanschlüsse aufweisen, wenn die Druckflächen AWs und AGs unterschiedlich groß sind. Entsprechend kann bei gleichen Drücken PGs und Pws dennoch eine resultierende Axialkraft erreicht werden. Eine einfache Drehdurchführung kann auf diese Weise erreicht werden.
In einer weiteren Variante wird die Schmiermedienzuführung und Schmiermedienrückführung über die Getriebewelle, also insbesondere über die Getriebehülse 4, erreicht. Entsprechend muss in dieser -hier nicht gezeigten - Variante keine Drehdurchführung auf die Zahngelenkspindel 3 montiert werden. In der Getriebehülse 4 jedoch müssen relativ aufwändige Bohrungen eingebracht werden.
In einer weiteren Ausführungsform werden die entsprechenden Verzahnungskammern 20, 40 einmalig mit einem Schmierstoff befüllt, wobei hier entweder unterschiedliche Drücke PWs und PGs eingefüllt werden können, und/oder die jeweiligen Druckflächen AWs und AGs entsprechend angepasst werden, um die Axialkraft Fws in Richtung der Walzenseite bereitzustellen. Diese letztere Variante hat zwar den Vorteil, dass keine kontinuierliche Schmierstoffzuführung notwendig ist, es kann jedoch zu einem schleichenden Druckverlust kommen, wenn dennoch Schmierstoff austritt. Weiterhin fällt die Kühlwirkung des umlaufenden Öls fort.
Bezugszeichenliste
1 Walzwerksantrieb
2 Walzenhülse
20 walzenseitige Verzahnungskammer
22 walzenseitige Teilnutverzahnung
24 Dichtung
3 Zahngelenkspindel
30 balligverzahnte Treffer auf Walzenseite
32 balligverzahnte Treffer auf Getriebeseite
34 Anschlag
4 Getriebehülse
40 getriebeseitige Verzahnungskammer
42 getriebeseitige Teilnutverzahnung
44 Dichtung
50 walzenseitiges Zahngelenk
52 getriebeseitiges Zahngelenk
6 Drehdurchführung für Schmiermedium
60 Schmiermedienrücklauf Getriebeseite
62 Schmiermedienzulauf Getriebeseite
64 Schmiermedienrücklauf Walzenseite
66 Schmiermedienzulauf Walzenseite
Aws walzenseitige Druckfläche
AGs getriebeseitige Druckfläche
Pws walzenseitiger Schmiermitteldruck PGB getriebeseitiger Schmiermitteldruck
Vws walzenseitiges Schmiermittelvolumen VGS getriebeseitiges Schmiernnittelvolunnen
Fws zur Walzenseite hin gerichtete Axialkraft WS Walzenseite
GS Getriebeseite

Claims

Patentansprüche
1 . Walzwerksantrieb (1 ) mit einer sich zwischen einem in einer walzenseitigen Verzahnungskammer (20) angeordneten Zahngelenk (50) und einem in einer getriebeseitigen Verzahnungskammer (40) angeordneten Zahngelenk (52) erstreckenden, axial verschiebbaren Zahngelenkspindel (3), wobei mindestens eine der Verzahnungskammern (20, 40) mit einem Schmiermedium befüllt ist, dadurch gekennzeichnet, dass das Schmiermedium die Zahngelenkspindel (3) mit einer zur Walzenseite (WS) gerichteten Axialkraft (FWs) vorspannt.
2. Walzwerksantrieb (1 ) gemäß Anspruch 1 , wobei die Zahngelenkspindel (3) eine erste in der walzenseitigen Verzahnungskammer (20) angeordnete Druckfläche (AWs) und eine zweite in der getriebeseitigen Verzahnungskammer (40) angeordnete Druckfläche (AGs) aufweist, wobei die erste und/oder die zweite Druckfläche (Aws, AGs) mit dem Schmiermedium beaufschlagt ist.
3. Walzwerksantrieb (1 ) gemäß Anspruch 2, wobei die erste Druckfläche (Aws) kleiner als die zweite Druckfläche (AGs) ist.
4. Walzwerksantrieb (1 ) gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, wobei der Druck (Pws) des Schmiermediums in der walzenseitigen Verzahnungskammer (20) kleiner als der Druck (PGS) des Schmiermediums in der getriebeseitigen Verzahnungskammer (40) ist.
5. Walzwerksantneb (1 ) gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, wobei zumindest die getriebeseitige Verzahnungskammer (40) für das Schmiermedium druckdicht ausgebildet ist.
6. Walzwerksantrieb (1 ) gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, wobei mindestens ein getriebeseitiger Schmiermedienkreislauf (60, 62) zur Versorgung der getriebeseitigen Verzahnungskammer (40) mit Schmiermedium, und mindestens ein walzenseitiger Schmiermedienkreislauf (64, 66) zur Versorgung der walzenseitigen Verzahnungskammer (20) mit Schmiermedium vorgesehen sind.
7. Walzwerksantrieb (1 ) gemäß Anspruch 6, wobei der Druck (PGS) im getriebeseitigen Schmiermedienkreislauf (60, 62) höher als der Druck (PWs) im walzenseitigen Schmiermedienkreislauf (64, 66) ist.
8. Walzwerksantrieb (1 ) gemäß Anspruch 6 oder 7, wobei der getriebeseitige Schmiermedienkreislauf (60, 62) und/oder der walzenseitige Schmiermedienkreislauf (64, 66) zumindest teilweise in der Zahngelenkspindel (3) verlaufen.
9. Walzwerksantrieb (1 ) gemäß Anspruch 8, wobei an der Zahngelenkspindel (3) eine Drehdurchführung (6) zur Versorgung mindestens eines Schmiermedienkreislaufs (60, 62; 64, 66) mit Schmiermedium vorgesehen ist.
10. Walzwerksantrieb (1 ) gemäß Anspruch 8 oder 9, wobei eine Drehdurchführung (6) an der Getriebehülse (4) zur Versorgung mindestens eines Schmiermedienkreislaufs (60, 62; 64, 66) mit Schmiermedium vorgesehen ist. Walzwerksantrieb (1 ) gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, wobei das Schmiermedium stationär in mindestens einer Verzahnungskammer (20, 40) verbleibt.
Walzwerksantrieb (1 ) gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, wobei die getriebeseitige Verzahnungskammer (40) so ausgebildet ist, dass sie die axiale Verschiebbarkeit der Zahngelenkspindel (3) ermöglicht.
Walzwerksantrieb (1 ) gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, wobei eine Schmiermittelumlaufschmierung für das Schmiermedium vorgesehen ist.
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